JPH08504474A - 湿潤までは薄い、水性体液用の吸収体フォーム材料及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 水性の体液との接触時に膨張し、このような流体を吸収する比較的薄い、潰れた、即ち膨張していないポリマーフォーム材料を開示する。高分散相乳濁液即ち「ＨＩＰＥ」として周知の特定の種類の油中水形乳濁液を重合させることによって、このような比較的薄い、潰れたポリマーフォーム材料を一貫して得るための方法もまた開示する。

Description

【発明の詳細な説明】 湿潤までは薄い、水性体液用の吸収体 フォーム材料及びその製造方法 発明の分野 本願は、水性の体液、例えば尿を吸収するのに特に適した流体吸収−保持特性 を持つ可撓性で微孔質の連続気泡ポリマーフォーム材料に関する。本願は、特に 、このような流体で湿潤されるまでは比較的薄いままの吸収体フォーム材料に関 する。 発明の背景 使い捨ておむつ、成人失禁者用パッド及びブリーフ、及び衛生ナプキンのよう な生理用品として使用するための吸収性が非常に高い物品を開発することに大き な商業的な関心が集まっている。このような製品についての非常に望ましい特性 は、薄さである。例えば、薄型のおむつは、嵩張らず、衣料の下に良好に装着で き、付けていることを忘れてしまう。これらは、更にコンパクトに包装され、消 費者はおむつを更に容易に持ち運ぶことができ、貯蔵できる。更に、包装がコン パクトであるため、製造者及び配送者にとって配送経費が軽減され、おむつを置 いておくのに必要な空間が小さくなる。 おむつ等の薄型の吸収体物品を形成できるかどうかは、 身体から排出された大量の流体、特に尿を捕捉して貯えることのできる比較的薄 い吸収体コア又は吸収体構造を開発できるかどうかにかかっている。これに関し 、「ヒドロゲル」、「超吸収体」、又は「ヒドロコロイド」材料と呼ばれる特定 の粒状吸収体ポリマーを使用することが特に重要である。例えば、このような粒 状吸収体ポリマーを吸収体物品で使用することを開示する１９７２年６月１３日 にハーパー等に賦与された米国特許第３，６９９，１０３号、及び１９７２年６ 月２０日にハーモンに賦与された米国特許第３，７７０，７３１号を参照された い。確かに、薄型おむつは、身体から排出された大量の水性の流体を吸収するこ れらの粒状吸収体ポリマーの性能を、代表的には、繊維質の母材と組み合わせて 使用した場合の利点を持つ薄型の吸収体コアの直接的な結果として開発される。 例えば、薄くてコンパクトな嵩張らないおむつを製造する上で有用な、繊維質母 材及び粒状吸収体ポリマーからなる二層コア構造を開示する、１９８７年６月１ ６日にワイズマン等に賦与された米国特許第４，６７３，４０２号、及び１９９ ０年６月１９日にラッシュ等に賦与された米国特許第４，９３２，０２２号を参 照されたい。 これらの粒状吸収体ポリマーの大量の尿のような流体を保持する性能を越える ものはない。このような粒状吸収体ポリマーの例示の例は、軽く架橋したポリア クリレ ートである。多くの他の吸収体ポリマーと同様に、これらの軽く架橋したポリア クリレートは、ポリマー主鎖に多数の陰イオン系（帯電した）カルボキシ基が付 いている。ポリマーが水性の体液を浸透力の結果として吸収できるのは、これら の帯電したカルボキシ基による。 おむつを含む多くの吸収体物品において、浸 透力の他に、毛管力に基づく吸収力もまた重要である。毛管力は、例えば、こぼ した液体をペーパータオルで吸い上げるといった多くの日常の現象で気づく。毛 管吸収力は、流体捕捉速度及びしみ込みに関し、即ち水性の流体を最初の接触点 から遠ざける性能に関して優れた性能を提供できる。確かに、上述の二層構造吸 収体構造は、最初に捕捉した水性の流体を吸収体コア全体に亘って移動させる主 毛管移送体として繊維質母材を使用する。そのため、流体は、コアの層内又はゾ ーン内に位置決めされた粒状吸収体ポリマーによって吸収され且つ保持される。 毛管流体移送を行う別の吸収体材料は、連続気泡ポリマーフォームである。連 続気泡ポリマーフォームは、適切に製造されている場合には、おむつのような吸 収体物品用の高性能の吸収体コアで使用するのに必要な、毛管作用による流体の 捕捉、移送、及び貯蔵といった性質を提供できる。このようなフォームを含む吸 収体物品は、所望の湿潤一体性を持つことができ、物品の全着用期間に亘って適 当な装着性を提供でき、形状の使用中の劣化 を阻止する。更に、このようなフォーム構造を含む吸収体物品は、商業的規模で 容易に製造できる。例えば、おむつの吸収体コアは、連続フォームシートから打 ち抜くだけでよく、一体性及び均一性が粒状吸収体ポリマーを含む空気堆積繊維 質吸収体コアよりもかなり大きいように設計できる。このようなフォームは、任 意の所望の形状に成形でき、又は、一体のおむつに形成することもできる。 文献及び商業的実施は、種々の目的について、種々の流体で膨潤できる種々の ポリマーフォームについての記載で満たされている。確かに、特定の種類のポリ マーフォーム材料をおむつや生理用品等の吸収体物品の要素として使用すること は既に示唆されている。例えば、１９７７年６月１４日にカラミに賦与された米 国特許第４，０２９，１００号を参照されたい。この特許には、湿潤時のレジリ エンスを高めるため、フォーム要素をその吸収体パッド組立の股領域で使用でき る形状保持おむつが開示されている。特定の種類のポリマーフォーム材料は、水 性の体液を実際に吸収し、毛管作用で移動し、及び／又は保持する目的で、吸収 体物品で有用であると示唆されている。例えば、１９７１年２月６日にリンクィ ストに賦与された米国特許第３，５６３，２４３号（主吸収体が親水性のポリウ レタンフォームシートであるおむつ等用の吸収体パッド）、１９８５年１１月１ ９日にダビ に賦与された米国特許第４，５５４，２９７号（おむつ又は生理用品で使用でき る、体液を吸収する気泡フォーム）、及び１９８８年４月２６日にガービー等に 賦与された米国特許第４，７４０，５２８号（特定の種類のスーパーウィッキン グ架橋ポリウレタンフォームでつくられたスポンジ状吸収体を含む、おむつ、女 性用品、等の吸収体複合構造）を参照されたい。 吸収体物品で使用するための種々のポリマーフォーム材料が示唆されているけ れども、更に、おむつのような市販の吸収体製品でこのようなフォームを特に有 用にする性質及び特徴の最適の組み合わせを持つ吸収体フォーム材料が必要とさ れている。毛管作用による流体移送性能を含む所望の吸収性に関し、最適の連続 気泡吸収体ポリマーフォームは、以下の特徴を持たなければならない。 （a）体液を吸収する上での親和力が吸収体物品の他の構成要素よりも比較的 大きく、そのため、フォーム材料がこれらの他の構成要素から流体を排液（区分 分配）でき、流体をフォーム構造内に貯蔵されたままにし、 （b）フォームが、吸収された尿又は他の体液を最初に排出されたゾーンから フォーム構造の未使用の残りの部分に移送するため、毛管作用による流体分配性 能が比較的優れており、かくして、流体の次の逃りを収容でき、 （c）荷重即ち圧縮力が加わった状態での流体貯蔵力が比較的大きい。 上述のように、比較的薄いおむつのような吸収体物品をつくる上で、通常は、 薄型の吸収体コアが必要とされる。しかしながら、水性の体液で湿潤されるまで 比較的薄い形態を保つ吸収体ポリマーフォーム材料を提供することは簡単ではな い。吸収体フォーム材料は、通常の貯蔵中及び使用中湿潤前に比較的薄いままで ある必要がある。この比較的薄いポリマーフォーム材料は、高性能の吸収体コア で有用であるようにする場合には、必要とされる上述の吸収力を追加に有しなけ ればならない。十分に柔らかく、可撓性であり、着用者にとって快適な比較的薄 いポリマーフォームをつくることは、つまらない仕事ではない。 従って、（１）おむつ、成人失禁者用パッド又はブリーフ、衛生ナプキン、等 の吸収体物品で使用される高性能の吸収体コアで望ましいように、毛管作用によ る流体移送性能を含む適切な、又は、好ましくは、優れた吸収力を持ち、（２） 通常の貯蔵中及び使用中に水性の体液で湿潤される前に比較的薄く、（３）吸収 体物品の着用者にとって非常に快適であるように十分に可撓性であり且つ柔らか く、（４）比較的妥当な又は低い費用で商業的規模で製造できる、連続気泡吸収 体ポリマーフォーム材料を製造できるということが望ましい。 発明の開示 本発明は、水性の体液との接触時にこれを吸収して膨 張する比較的薄い潰れた（即ち膨張していない）ポリマーフォーム材料に関する 。これらの吸収体ポリマーフォーム材料は、相互連結された連続気泡からなる親 水性で可撓性の比イオン系ポリマーフォーム構造からなり、このポリマーフォー ム構造は、フォーム容積当たりの比表面積が少なくとも約０．０２５m2/ccであ る。フォーム構造には、毒性について問題のない吸湿性の水和塩が少なくとも約 ０．１重量％組み込んである。フォーム構造は、その潰れた状態では、膨張圧力 が約３０kPa又はそれ以下である。この膨張状態において、表面張力が６５±５d ynes/cmの合成尿でその自由吸収力まで３１．１OC（８８OF）で飽和させたとき のフォーム構造の密度は、その潰れた状態での乾燥時の密度の約１０％乃至約５ ０％である。 本発明のポリマーフォームが、潰れた膨張していない状態を保持する性能は、 潰れたフォーム構造内に生じる毛管圧力によるものと考えられている。この圧力 は、圧縮されたポリマーの弾性回復の傾向（即ち膨張圧力）によって及ぼされる 力と少なくとも等しい。驚くべきことに、これらの潰れたポリマーフォーム材料 は、通常の輸送中、貯蔵中、及び使用中、水性の体液で最終的に湿潤され、この 時点で膨張するまで比較的薄いままである。これらの潰れたポリマーフォーム材 料は、毛管作用による流体移送性能を含む吸収力が優れているため、おむつ、 成人失禁者用パッド又はブリーフ、衛生ナプキン、等の吸収体物品用の高性能の 吸収体コアで極めて有用である。更に、これらの潰れたポリマーフォーム材料は 、吸収体物品の着用者にとって非常に快適であるようにするのに十分可撓性であ り、柔らかい。 更に、本発明は、比較的少量の油相及び比較的大量の水相を含む、当該技術分 野で高分散相乳濁液即ち「ＨＩＰＥ」として周知の特定の種類の油中水形乳濁液 を重合させることによって、このような比較的薄い、潰れたポリマーフォーム材 料を一貫して得るための方法に関する。これらの乳濁液の油相は、約６７重量％ 乃至約９８重量％のモノマー成分を含み、このモノマー成分は、（a）実質的に 水不溶性の一官能価のガラス状モノマーを約５重量％乃至約４０重量％、（b） 実質的に水不溶性の一官能価のゴム状コモノマーを約３０重量％乃至約８０重量 ％、（c）実質的に水不溶性の多官能価架橋剤を約１０重量％乃至約４０重量％ 含む。油相は、安定した重合用乳濁液を構成する、油相に溶解性の乳化剤成分を 更に約２重量％乃至約３３重量％含む。これらのＨＩＰＥ乳濁液の水相即ち「分 散相」は、水溶性電解質を約０．２重量％乃至約２０重量％含む。水相の油相に 対する重量比は、約１２：１乃至約１００：１である。次いで、重合させたフォ ームを（洗浄／処理工程を予め行って、又は行わずに）脱水し、潰れたフォーム 材料を形成する。 本発明の方法の重要な特徴は、ＨＩＰＥ乳濁液中に形成された比較的小さな水 滴の凝集を少なくするような方法で乳濁液形成工程及び重合工程を実施すること である。これによって、結果的に得られたポリマーフォーム材料中の気泡の平均 的な大きさが約５０μｍ又はそれ以下になる。ＨＩＰＥ乳濁液中に形成された比 較的小さな水滴の凝集が少なくなり、その結果、ポリマーフォーム材料内の気泡 の平均的な大きさが小さくなることが、本発明による比較的薄い潰れたポリマー フォーム材料、特定的には吸収性及び流体移送性に優れた潰れたフォーム材料を 一貫して形成する上で重要な機構であると考えられる。この凝集の減少は、以下 に説明するように、特定の乳化剤系を使用することによって、重合（硬化）中の 温度を低くすることによって、又はこの両方によって一貫して達成される。更に 、これらの比較的薄い気泡ポリマーフォーム材料は、本発明の方法によって、商 業的規模で及び妥当な又は低い費用で、一貫して製造できる。 図面の簡単な説明 第１図は、潰れた状態の本発明による例示の吸収体ポリマーフォームの切断部 の顕微鏡写真（倍率：１５００倍）である。 第２図は、膨張状態の本発明による例示の吸収体ポリマーフォームの切断部の 顕微鏡写真である。 第３ａ図乃至第３ｄ図は、特定のＨＩＰＥ乳濁液を異 なる温度で重合／硬化することによって形成した吸収体ポリマーフォームの切断 部の顕微鏡写真（倍率：５００倍）である。 第４図は、好ましい共乳化剤系を含むＨＩＰＥ乳濁液から形成した本発明によ る吸収体ポリマーフォームの切断部の顕微鏡写真（倍率：１０００倍）である。 第５図は、本発明による吸収体ポリマーフォームを二層形体の吸収体おむつコ アの砂時計形状の貯蔵／分配構成要素として使用した使い捨ておむつの一部切断 斜視図である。 第６図は、本発明による吸収体ポリマーフォームを吸収体コアとして使用した 、使い捨てトレーニングパンツ製品のような、形態に適合する物品の一部切断斜 視図である。 第７図は、砂時計形状の流体捕捉層が変形砂時計形状の流体貯蔵／分配層に載 った二層コア形体を持つおむつ構造の構成要素を示す分解斜視図である。 実施例 本明細書中で言及する種類のポリマーフォームは、モノマーを比較的含まない 液体を重合可能なモノマーを含む液体中に液滴又は「気泡」として分散させ、こ れに続いて、これらの液滴を包囲した、モノマーを含む液体中のモノマーを重合 させると、その結果として得られる構造であると特徴付けることができる。結果 的に得られた 重合させた分散系は、気泡の集合体である多孔質の固体構造の形態であるのがよ く、これらの気泡の境界即ち壁は重合させたポリマー材料からなる。気泡自体は 、重合前に液体分散質中に液滴を形成した、モノマーを比較的含まない液体を包 含する。 以下に更に詳細に説明するように、本発明で吸収体として有用な潰れたポリマ ーフォーム材料は、代表的には、特定の種類の油中水型乳濁液を重合させること によって形成される。このような乳濁液は、重合可能なモノマーを含む比較的少 量の油相及びモノマーを比較的含まない比較的大量の水相から形成される。モノ マーを比較的含まない不連続の「分散」水相は、かくして、モノマーを含む連続 した油相で取り囲まれた分散された液滴を形成する。連続した油相のモノマーを これに続いて重合すると、気泡フォーム構造が形成される。重合後にフォーム構 造内に残っている水性の液体は、プレス、熱乾燥、及び／又は真空脱水によって 取り除くことができる。 油中水形乳濁液から形成されたフォームを含むポリマーフォームは、気泡の壁 即ち境界、即ち気泡ウィンドウがポリマー材料でどれ程満たされているか又はど れ程透いているか及び／又はその程度に応じて比較的独立気泡であり、又は比較 的連続気泡である。本発明の吸収体物品及び吸収体構造で有用なポリマーフォー ム材料は、フォームの個々の気泡の大部分が気泡壁のポリマー材料で 互いから完全には孤立していないという点で比較的連続気泡の材料である。かく して、このような実質的に連続気泡フォーム構造は、流体をフォーム構造内で一 つの気泡から他の気泡へ容易に移動できるのに十分大きな気泡間開口部即ち「ウ ィンドウ」を有する。 本発明において有用な種類の実質的に連続気泡の構造では、フオームは、一般 的には、個々の気泡が互いに連結された、立体的に枝分かれした複数のウェブに よって構成された網状構造を有する。連続気泡フォーム構造の枝分かれしたウェ ブを形成するポリマー材料のストランドを「ストラット」と呼んでもよい。代表 的なストラット型構造を持つ連続気泡フォームを、例として第２図の顕微鏡写真 に示す。本発明の目的について、フォーム材料は、フォーム構造内の少なくとも １μｍの大きさの気泡の少なくとも８０％が少なくとも一つの隣接した気泡と流 体連通している場合には、「連続気泡」である。変形例では、実測した有効細孔 容積が、例えば、フォーム材料が形成されるＨＩＰＥ乳濁液の水の油に対する重 量比で決まるように、理論的に有効な細孔容積の少なくとも８０％である場合に 、フォーム材料を実質的に連続気泡であると考えることができる。 本発明の潰れたフォーム材料は、連続気泡であることに加え、親水性である。 本願のフォームは、以下に特定する量の水性の体液を吸収できるのに十分親水性 でなけ ればならない。好ましいフォームの種類及びフォームの形成方法に関して以下に 論じるように、本願のフォーム構造の内面は、重合後にフォーム構造に残ってい る残留親水化剤によって、或いはフォーム構造を形成する材料の表面エネルギを 変化させるのに使用できる優れた重合後フォーム処理プロセスによって、親水性 にすることができる。 本発明のポリマーフォーム構造のようなポリマーフォーム構造を「親水性」に した程度は、吸収可能な試験液と接触したこのようなフォームが示す「付着張力 （adhesion tension）」を参照することによって計量できる。付着張力は、以下 の式によって定義される。 ＡＴ＝γｃｏｓθ ここで、ＡＴは付着張力であり、その単位はdynes/cmであり、 γは、フォーム材料が吸収した試験液の表面張力であり、その単位はdynes/cm であり、 θは、ポリマーフォームの表面と試験液がフォーム表面と接触した箇所での試 験液に接するベクトルとの間の接触角度であり、その単位は゜である。 任意の所与の親水性フォーム材料について、フォームの付着張力は、寸法及び 毛管吸引比表面積（capillary suction specific surface area）が周知のフオ ーム試料について、試験液、例えば合成尿の吸収重量を計測する プロセスを使用して実験的に決定できる。このようなプロセスは、以下の「試験 方法」のセクションで詳細に説明する。本発明において、吸収体として有用なフ ォームは、一般的には、表面張力が６５±５dynes/cmの合成尿の毛管吸引吸収量 で決定する場合に、約１５dynes/cm乃至約６５dynes/cm、更に好ましくは約２０ dynes/cm乃至約６５dynes/cmの付着張力を持つ程度に親水性与えたフォームであ る。 本発明で有用なポリマーフォーム材料は、「連続気泡」であり且つ「親水性」 であることに加え、特定の構造的及び機械的性質、特徴、及び／又は特性を有す る。これらのフォーム材料は、フォームと吸収されるべき水性の体液との間の接 触前の種々の時点で性質、特徴、及び／又は特性が異なるということを理解しな ければならない。例えば、本発明のフォームは、製造中、輸送中、貯蔵中、等で 、密度、及び／又は気泡直径の値が、これらのパラメータについて以下に説明す る範囲外にある。しかしながら、このようなフォームは、後に物理的又は流動学 的変化を受け、そのため、吸収されるべき水性の体液との接触前及び／又は接触 中の少なくとも幾つかの時点での性質、特徴、及び／又は特性について下文に特 定した必須の値を持つ場合には、それにも関わらず、本発明の範疇にある。 本発明のポリマーフォーム材料の性質、特徴、及び／ 又は特性は、相互に幾分関連しており且つ互いに無関係であるが、本質的には、 （Ｉ）特にその潰れた状態と関連した性質、特徴、及び／又は特性、（II）特に その膨張状態と特に関連した特徴、及び／又は特性、（III）その潰れた状態又 はその膨張状態のいずれかと等しく関連した特徴、及び／又は特性、（IV）特に 水性の体液との接触時のその吸収力と特に関連した特徴、及び／又は特性に分類 できる。 Ｉ．潰れた状態 本発明の潰れたポリマーフォーム材料は、通常は、以下に説明するＨＩＰＥ型 乳濁液を重合することによって得られる。これらは、比較的少量の油相及び比較 的大量の水相を含む油中水形乳濁液である。従って、重合後、結果的に得られた フォームは大量の水を含む。この水は、圧縮力を加えることによってフォームか ら絞り出すことができ、及び／又はオーブン内で加熱して熱で乾燥させることに よって、又は真空脱水によって減少させることができる。圧縮、及び／又は熱乾 燥／真空脱水を行った後、ポリマーフォーム材料は潰れた、即ち膨張していない 状態になる。 水分を圧縮によって絞り出した例示の潰れたＨＩＰＥフォームからなる気泡構 造を第１図の顕微鏡写真に示す。第１図に示すように、フォームの気泡構造は、 特に、第２図に示すＨＩＰＥフォーム構造と比較すると、変形し ている。（第２図に示すフォーム構造は、その膨張した状態である。）更に、第 １図でわかるように、フォーム構造の気孔即ち細孔（暗い領域）は平らになって おり、又は延ばされている。フォーム構造の隣接したストラットはほとんど又は 全く接触していない。 圧縮及び／又は熱乾燥／真空脱水を行った後、潰れたポリマーフォーム材料は 、特に水性の体液で湿潤されたときに再び膨張する能力を潜在的に有する。（本 発明による代表的なＨＩＰＥフォーム構造をその膨張した状態で示す第２図を参 照のこと。）驚くべきことに、本発明のポリマーフォーム材料は、かなりの時間 に亘って、例えば少なくとも最大約１年に亘って、潰れた即ち膨張していない状 態のままである。この潰れた／膨張していない状態を維持する本発明のポリマー フォーム材料の能力は、毛管力によるものと考えられ、特に、フォーム構造内に 生じる毛管圧力によるものと考えられる。本明細書中で使用されているように、 「毛管圧力」という用語は、フォーム内の細孔の狭幅の領域内のメニスカスの湾 曲による液体／空気界面の前後の圧力差に関する。〔１９８５年に出版された「 テクスタイル科学及び技術」第７巻第３６頁のシャタジーの「吸収力」を参照さ れたい。〕湿潤液体について、これは、大気圧と比べて本質的な圧力降下を生じ る。 圧縮、及び／又は熱乾燥／真空脱水を行った後、本発 明のポリマーフォーム材料は、内部に組み込まれた（以下に説明するように）吸 湿性水和塩と関連した水和水並びにフォーム内に吸収された自由水の両方を含む 残留水を有する。この残留水（水和塩によって補助された）によって、結果的に 得られた潰れたフォーム構造に毛管圧力が及ぼされるものと考えられている。本 発明の潰れたポリマーフォーム材料の残留水含有量は、２２OC（７２OF）の周囲 温度及び５０％の相対湿度で貯蔵した場合、フォームの少なくとも約４重量％で あり、代表的には、約４重量％乃至約３０重量％である。好ましくは、本発明の 潰れたポリマーフォーム材料の残留水含有量は、フォームの約５重量％乃至約１ ５重量％である。 潰れた状態では、フォーム構造内に生じる毛管圧力は、少なくとも、ポリマー の弾性回復率又は圧縮弾性率によって及ぼされる力と等しい。換言すると、潰れ たフォーム材料を比較的薄く保つのに必要な毛管圧力は、圧縮されたポリマーフ ォームが「スプリングバック（ばね作用で戻る）」しようとするときに及ぼす相 殺力で決定される。ポリマーフォームの弾性回復の傾向は、膨張したフォームを その元来の膨張した状態のキャリパ（厚さ）の約２５％まで圧縮し、次いで平衡 応力値、即ち緩和応力値が計測されるまでこの圧縮状態に保持する、応力−歪実 験から決定することができる。変形例では、及び本発明の目的のため、潰れた状 態のポリマーフォームが水性 の液体、例えば水と接触した場合の計測値から、平衡緩和応力値を決定する。こ の変形例の緩和応力値を、以下、フォームの「膨張圧力」と呼ぶ。フォームの膨 張圧力を決定するための方法の詳細な説明は、以下に説明する「試験方法」に記 載してある。 本発明のポリマーフォームについての膨張圧力は、約３０kPa又はそれ以下で あり、代表的には、約７kPa乃至約２０kPaである。即ち、膨張圧力の範囲が比較 的狭い。これは、本発明による代表的なポリマーフォームの弾性回復傾向が比較 的一定であるということを意味する。従って、本発明による潰れた膨張していな いポリマーフォーム材料を提供するのに必要な毛管圧力もまた、代表的には、一 定の範囲内にある。 本発明による潰れたポリマーフォームのフォーム構造内に生じた毛管圧力を直 接計測することは理論的に可能である。例えば、単なる中空円筒体をモデルにす ると、毛管圧力（Ｐ）は、以下のラプラス方程式によって決定できる。 ここで、γは流体の表面張力であり、θは接触角度であり、γｃは毛管の半径 である。しかしながら、ポリマーフォームについてのγｃに対して所定の値を割 り当て る上での困難性を含む複雑な要因のため、本発明のフォーム構造内で生じる毛管 圧力は直接的には計測されない。その代わりに、フォーム構造内に生じる毛管圧 力は、上述のラプラス方程式を、任意の多孔質構造（例えばフォーム）に適用で きる、以下に示す更に一般的な形態に書き換えることによって更に容易に推定さ れる。 ここで、ＳＣはフォーム構造の毛管吸引比表面積であり、ｐは、フォーム密度 であり、 は、フォームの多孔度であり、γｃｏｓθは流体とフォーム構造との 間の付着張力（ＡＴ）である。 の値を１に近いものと仮定すると（代表的には 、フォーム構造がその膨張した状態にある場合）、フォーム構造内に生じる毛管 圧力は、本質的には、（Ａ）毛管吸引比表面積、（Ｂ）フォーム密度、及び（Ｃ ）流体とフォーム構造との間の付着張力、の関数である。 所定の一定の付着張力の値について、潰れた状態を保持する本発明のフォーム 構造を実験的に決定する上で、フォーム容積当たりの比表面積が特に有用である 。本明細書中で使用されているように「フォーム容積当たりの比表面積」という 用語は、フォーム構造の毛管吸引比表面積とフォーム密度の積、即ち上掲の一般 的な等式のＳ C ｐに関する。フォーム容積当たりの比表面積の値は、（ａ）乾燥したフォーム 構造の湿潤中に計測される毛管吸引比表面積、及び（ｂ）飽和するまで湿潤させ た後の膨張したフォーム構造の密度から得られるのであって、乾燥状態の潰れた フォーム構造を直接計測することによるのでないという点で「実験的」であると 特徴付けられる。そうであっても、フォーム容積当たりの比表面積の特定の最少 の値は、フォーム構造の潰れた状態を保持する性能と相関可能であるということ がわかっている。フォーム容積当たりの比表面積の値が少なくとも約０．０２５ m2/ccであり、好ましくは少なくとも約０．０５m2/ccであり、最も好ましくは少 なくとも約０．０７m2/ccである本発明によるポリマーフォームは、潰れた状態 を保持することが実験的にわかっている。 毛管吸引比表面積、フォーム密度、及び流体の付着張力の表面張力成分、並び にポリマーフォームの毛管圧力及び／又は膨張圧力と関連した他の要因を以下に 更に詳細に論じる。 Ａ）毛管吸引比表面積 毛管吸引比表面積は、一般的には、塊状フォーム材料（ポリマー構造材料及び 固体残留材料）の単位質量当たり特定のフォームを形成するポリマーネットワー クの、試験液が近づくことのできる面積の計測値である。毛管吸引比表面積は、 フォーム中の気泡ユニット及びポリマ ーの密度の両方によって決定される。かくして、毛管吸引比表面積は、フォーム ネットワークが構成する固体表面が吸引力に寄与する程度の総量を計量する方法 である。 本発明のポリマーフォームのような連続気泡フォーム構造の毛管吸引比表面積 は、フォームの毛管作用（即ち毛管吸引）に影響を及ぼす重要な特徴である。毛 管吸引比表面積が比較的大きい低密度のフォームは、吸収力及び毛管作用が高い 非常に望ましい組み合わせを提供する。更に、比表面積が大きいということは、 フォーム構造を形成するストラットが細かいためでもある。本発明のフォーム材 料のフォーム構造の流体保持性、及び毛管作用による流体の移動速度が十分であ るようにする毛管作用を持つように、フォームの毛管作用を制御し且つ選択しな ければならないということがわかっている。本発明の吸収体フォームに必須程度 の毛管作用を提供するための手段は、毛管吸引比表面積を調節すること、並びに フォームポリマー表面の親水性を制御することである。 毛管吸引比表面積は、フォーム構造を水性の体液で湿潤されるまで潰れた状態 に保持するのに適当な毛管圧力がフォーム構造内に生じるかどうかと特に関連し ている。上掲の一般的な形態のラプラス方程式を使用すると、フォーム構造内に 発生する毛管圧力は、毛管吸引比表面積と比例する。これは、フォーム密度及び 流体の付着張力といった他の要因が一定であると仮定した場合、毛管吸 引比表面積が増大（又は減少）すると、これに比例してフォーム構造内の毛管圧 力もまた増大（又は減少）するということを意味する。 フォームの形成に影響を及ぼす種々の組成パラメータ及び処理パラメータを調 節することによって、本発明のフォームの毛管吸引比表面積に影響を及ぼす即ち 制御することができる。ＨＩＰＥ乳濁液を基材としたフォームについて、組成パ ラメータには、ＨＩＰＥ乳濁液の水の油に対する比、ＨＩＰＥ乳濁液で使用され たモノマー、乳化剤、及び電解質の量が含まれる。毛管吸引比表面積に影響を及 ぼすプロセスパラメータには、混合エネルギ及び温度が含まれる。 本発明の目的について、周知の質量及び寸法のフォーム試料内の、低表面張力 の液体（例えばエタノール）の毛管吸収量を計測することによって、毛管吸引比 表面積を決定する。毛管吸収法でフォームの比表面積を決定するためのこのよう な方法の詳細な説明は、以下の「試験方法」のセクションに記載してある。毛管 吸引比表面積を決定するための任意の合理的な変形例の方法も使用できる。 本発明で有用な潰れた連続気泡吸収体ポリマーフォームは、毛管吸引比表面積 が少なくとも約０．３m2/gである。代表的には、毛管吸引比表面積は、約０．７ m2/g乃至約８m2/gであり、好ましくは、約１m2/g乃至約７m2/g であり、最も好ましくは、約１．５m2/g乃至約６m2/gである。以下に定義する細 孔容積について、このような毛管吸引比表面積の値を持つ親水性フォームは、一 般的には、尿のような水性の体液について、吸収力、流体保持性、及び毛管作用 による流体の移動即ち分配のバランスが特に望ましい。更に、このような毛管吸 引比表面積を持つフォームは、フォームをこのような水性の体液で湿潤するまで 、潰れた膨張していない状態に保つのに十分な毛管圧力を発生させることができ る。 Ｂ）フォーム密度 １cm3の容積のフォームのグラム数を空気中で計ったフォーム密度を本明細書 中で乾燥状態で特定する。かくして、吸収された水性の液体の量、例えば、ＨＩ ＰＥ乳濁液の重合、洗浄、及び／又は親水化後にフォーム中に残る残留塩及び液 体の量を計算上無視し、フォーム密度を表現する。しかしながら、本明細書中で 特定したフォーム密度は、重合させたフォーム内に存在する乳化剤のような他の 残留材料を含む。このような残留材料は、実際には、フォーム材料の質量の大き な部分を占める。 本発明のフォーム材料の密度は、毛管吸引比表面積と同様に、本発明の吸収体 フォームの多数の性能及び機械的性質に影響を及ぼすことができる。これらには 、水性の体液についての吸収力、フォーム内での流体分配の程度及び速度、及び フォームの可撓性及び圧縮−撓み特性 が含まれる。更に、重要なことには、本発明のフォーム吸収体構造の密度は、こ のような構造の原価効率を決定する。最も重要なことには、フォーム密度は、水 性の体液で湿潤されるまでかなり長期間に亘ってフオームを潰れた膨張していな い状態に保つのにどれ程の毛管圧力で十分であるかを部分的に決定できる。 フォーム密度の計測には、フォーム構造の単位容積当たりの固体フォーム材料 の質量の決定を行う任意の適当な重量計測法を使用できる。例えば、以下の「試 験方法」のセクションで更に詳細に説明するＡＳＴＭ重量計測法が、密度の決定 に使用できる一つの方法である。フォーム試料製造手順（乾燥、経時変化、予撓 、等）により、得られた計測値が不時に変化してしまうような場合には、別の密 度決定試験を行うこともできる。このような別の方法には、例えば、フォーム材 料内に吸収された試験液を使用した重量計測密度計測が含まれる。この種の密度 決定法は、乾燥密度がフォームの細孔容積の逆数とほぼ等しい本発明のフォーム のような非常に低密度のフォームを特徴付けるのに使用できる。〔１９８５年に 出版された「テクスタイル科学及び技術」第７巻第４１頁のシャタジーの「吸収 力」を参照されたい。〕毛管吸引比表面積と同様に、以下に説明するフォーム密 度の範囲は、包括的であるようになっており、即ち、これらの範囲は、任意の合 理的な実験的試験方法で決定できる密度の値を 含む。 本発明の潰れた吸収体ポリマーフォームの乾燥状態での密度の値は、約０．０ ５g/cm3乃至約０．４g/cm3であり、好ましくは、約０．０７g/cm3乃至約０．２ ５g/cm3であり、最も好ましくは約０．１g/cm3乃至約０．２g/cm3である。フォ ーム材料の密度は、特にＨＩＰＥ乳濁液の水の油に対する比を制御することによ って、上掲の範囲内にあるように調節できる。 Ｃ）流体の表面張力 上述のように、本発明の潰れたポリマーフォーム材料は、残留水が或る程度残 っている。他の表面張力改質剤がない場合には、純粋な水の表面張力は２２OCで 約７３dynes/cmである。しかしながら、この残留水は、代表的には、表面張力を 高める又は低くする他の材料を含む。これらの材料は、代表的には、本発明のポ リマーフォーム材料がつくられるＨＩＰＥ乳濁液の水相内に存在する。更に、表 面張力を変化させるこれらの材料は、重合後工程、例えばフォーム表面の親水化 工程の結果として、残留水中に含まれる。 潰れたポリマーフォームの残留水内に存在する１つのこのような材料は、毒性 について問題のない吸湿性の水和可能な塩、好ましくは塩化カルシウムである。 これらの水和可能な塩は、フォーム構造内の残留水が蒸発しないように保持する のに加え、水の表面張力を高める。例 えば、塩化カルシウムを１重量％含むと、水の表面張力は２２OCで約７５dynes/ cmまで上昇する。これらの水和可能な塩は、フォーム構造内にフォームの少なく とも約０．１重量％存在する。これは、代表的には、フォームの約０．１重量％ 乃至約８重量％であり、好ましくは、約３重量％乃至約６重量％である。 潰れたポリマーフォーム材料内に存在する別の材料が特定の油溶性乳化剤であ る。本発明のフォーム構造内に存在できる例示の油溶性乳化剤には、ソルビタン ラウレート（例えばスパン２０（スパン（ＳＰＡＮ）は登録商標である）、ソル ビタンラウレートとソルビタンパルミテート（例えばスパン４０）の混合物、ソ ルビタンラウレートと以下に説明する特定のポリグリセロールの脂肪酸エステル の混合物、及びソルビタンオレエート（例えばスパン８０）が含まれる。これら の乳化剤は、代表的には、フォーム構造の表面を親水性にする目的で組み込まれ ている。しかしながら、これらの乳化剤の水溶性の高い成分もまたフォーム構造 内に存在する残留水に溶解でき、その表面張力に影響を及ぼすことができ、代表 的には、表面張力を下げる。これらの油溶性乳化剤は、フォームの少なくとも約 ０．５重量％の量でフォーム構造内に存在し、これは、代表的には、約０．５重 量％乃至約２０重量％の範囲であり、好ましくは、約５重量％乃至約１２重量％ である。 Ｄ）気泡の大きさ 本発明の好ましい潰れたポリマーフォーム材料を定義する上で有用な別の特徴 が気泡の大きさである。フォームの気泡、特に、比較的モノマーを含まない水相 の液滴を取り囲むモノマー含有油相を重合させることによって形成された気泡は 、多くの場合、実質的に球形形状である。かくして、このような実質的に球形の 気泡の大きさ即ち「直径」は、フォームを全体として特徴付けるための、そして 本発明の特定の好ましい吸収体フォームを特徴付けるための、一般的に使用され る更に別のパラメータである。ポリマーフォームの所与の試料中の気泡が必ずし も同じ大きさでないため、気泡の平均的な大きさ、即ち気泡の平均直径を特定す る。 フォームの密度及び毛管吸引比表面積と同様に、気泡の大きさは、本発明の吸 収体フォーム材料の多くの重要な機械的特徴及び性能に影響を及ぼすことのでき るフォームのパラメータである。気泡の大きさが毛管吸引比表面積に影響し、毛 管吸引比表面積がフォームの親水性と相まってフォームの毛管作用を決定するた め、気泡の大きさは、本発明のフォーム吸収体の毛管作用による内部流体移動特 性並びにフォーム構造内に発生する毛管圧力に直接的に影響を及ぼすフォーム構 造パラメータである。 フォームの気泡の平均的な大きさを決定するために多くの技術が利用できる。 これらの技術には、当該技術分 野で周知の水銀多孔度測定法が含まれる。しかしながら、フォームの気泡の大き さを決定するための最も有用な技術には、フォーム試料の走査電子顕微鏡写真に 基づいた簡単な計測法が含まれる。例えば、第２図は、本発明による代表的なＨ ＩＰＥフォーム構造を膨張状態で示す。顕微鏡写真には、２０μｍの寸法を示す 目盛が重ね焼きしてある。このような目盛は、画像分析法で気泡の平均的な大き さを決定するのに使用できる。フォーム試料の顕微鏡写真の画像分析は、実際に は、一般的に使用されている分析の道具であり、これは、本発明のフォーム構造 の気泡の平均的な大きさを決定するのに使用できる。このような技術は１９８８ 年１１月２９日にエドワード等に賦与された米国特許第４，７８８，２２５号に 詳細に記載されている。同特許について触れたことにより、その特許に開示され ている内容は本明細書中に組み入れたものとする。 ここで与えられた気泡の大きさの計測値は、膨張状態（例えば第２図に示すよ うな）でのフォームの気泡の平均的な大きさの数値に基づいている。水性の体液 についての吸収体として有用な本発明によるフォームの気泡の平均的な大きさの 数値は、好ましくは、約５０μｍ又はそれ以下であり、代表的には、約５μｍ乃 至約５０μｍの範囲内にある。更に好ましくは、気泡の平均的な大きさの数値は 、約５μｍ乃至約４０μｍであり、最も好ま しくは、約５μｍ乃至約３５μｍである。 毛管吸引比表面積及びフォーム密度に影響を及ぼすのと同じ種類のフォームの 組成上の特徴及び処理上の特徴を変化させることによって本発明のフォームの気 泡の大きさ即ち直径に影響を及ぼすことができ、制御できる。ＨＩＰＥを基材と した好ましいフォームについて、これらには、本発明のポリマーフォーム構造の ＨＩＰＥ乳濁液先駆物質内での水相の液滴の大きさを決定する要因が含まれる。 かくして、混合中のエネルギ入力を調節することによって、及びＨＩＰＥ乳濁液 を形成するのに使用される乳化剤の種類及び量を調節することによって、気泡の 大きさを変化させることができる。 Ｅ）可塑化効果 潰れたフォーム構造内に存在する油溶性乳化剤は、ポリマーの弾性率自体に、 例えば可塑剤として影響を及ぼす。これらの可塑剤の効果は、ＨＩＰＥ乳濁液の 形成中に乳化剤を組み込んだためであるか或いは、重合後の親水化処理の結果と して組み込まれたためである。乳化剤による可塑化は、通常は、ポリマーの弾性 率を低下させ、かくして、フォーム構造の膨張圧力を小さくする。これは、安定 した潰れたフォーム構造に必要な毛管圧力が幾分小さくなるということを意味す る。しかしながら、度を越して可塑化することは望ましくない。例えば、ポリマ ーフォーム構造は、フォームが弱くなり、以下に特定 する圧縮−撓み特性に対する抵抗を持たない程度まで可塑化できる。 II．膨張状態 Ａ）合成尿で飽和させたときの密度 本発明の吸収体フォームの膨張状態での特に重要な性質は、吸収体フォームの 潰れた状態での乾燥基本密度に対する、水性の体液で飽和したときの密度である 。水性の体液で飽和させたときの膨張したフォームの、潰れた（圧縮された）状 態での乾燥基本密度に対する密度は、フォームの膨張状態での相対的な厚さの計 測値を与える。これは、膨張させた場合即ち水性の体液で飽和させた場合にフォ ームがどれほど薄いのかと特に関連した計測値を提供する。 本発明の特徴について、吸収体フォームの膨張状態での密度は、これを、３１ ．１OC（８８OF）で、６５±５dynes/cmの表面調節を持つ合成尿でその自由吸収 力まで飽和したときに計測する。合成尿で飽和した場合の吸収体フォームの膨張 状態での密度は、以下に「試験方法」のセクションで更に詳細に説明する方法で 計測できる。この場合、膨張した飽和状態で計測したフォームの密度は、潰れた 状態のフォームの乾燥基本密度とパーセンテージとして関連している。本発明の 目的について、合成尿でその自由吸収力まで飽和させたときのフォームの膨張状 態での密度は、その潰れた状態での乾燥基本密度の 約１０％乃至約５０％の範囲内にあり、好ましくは、約１０％乃至約３０％の範 囲内にあり、最も好ましくは、約１５％乃至約２５％である。 Ｂ）細孔容積 細孔容積は、フォーム構造を形成する固体材料（ポリマー構造及び任意の残留 固体）の単位質量当たりの多孔質フォーム構造の開口部即ち気泡の容積の計測値 である。細孔容積は、特に膨張状態の本発明の吸収体フォームの多数の性能上の 特徴及び機械的特徴に影響を及ぼす上で重要である。このような性能上の特徴及 び機械的特徴には、水性の体液に対するフォームの吸収力、フォームの可撓性、 及びフォームの圧縮−撓み特性が含まれる。 細孔容積は、構造の実際の細孔容積の正確な表示を与える任意の適当な実験的 方法によって決定できる。このような実験的方法には、一般的には、フォーム構 造に導入でき、従ってフォームの連続気泡が占有する容積を表す試験液の容積及 び／又は質量の計測が含まれる。この理由のため、本発明のフォームの細孔容積 のパラメータを「有効細孔容積」と呼ぶこともできる。 有効細孔容積を決定するための一つの従来の方法には、２−プロパノールのよ うな表面張力が小さい非ポリマー膨潤性の液体をフォーム構造に導入することが 含まれる。２−プロパノールを使用して有効細孔容積を決定するための方法は、 以下に「試験方法」のセクションに記載し てある。しかしながら、有効細孔容積を決定するために別の試験液及び試験方法 を使用することもできるということは理解されるべきである。 フォームの多数の組成上の特徴及び処理上の特徴を調節することによって、本 発明で有用な吸収体フォームの細孔容積に影響を及ぼし、制御することができる 。例えば、ＨＩＰＥ乳濁液をベースとした本発明の好ましいフォームに関し、こ れらの細孔容積に影響を及ぼす特徴には、ＨＩＰＥ乳濁液の水の油に対する比、 使用された水相電解質の種類及び量、使用された油相乳化剤の種類及び量、フォ ームの洗浄及び／又は緻密化を行う後重合工程、及びこれらの工程の後の重合フ ォーム構造の回復の程度が含まれる。 本発明のフォーム材料の細孔容積は、一般的には、約１２mL/g乃至約１００mL /g、更に好ましくは、約２０mL/g乃至約７0mL/g、最も好ましくは、約２５mL/g 乃至約５０mL/gである。細孔容積についてのこのような範囲は、本発明に含まれ るフォームの理論的細孔容積の「包括的」な定義である。かくして、理論的細孔 容積に近い計測値を与えることを合理的に期待できる任意の実験的方法が上述の 範囲内の値を提供する場合には、任意のこのような方法で試験されるフォーム材 料は本発明の範疇にある。 Ｃ）圧縮−撓みに対する抵抗 本発明のポリマーフォームの重要な機械的特徴は、圧 縮−撓みに対するその抵抗によって決まる、膨張状態の吸収体フォームの強度で ある。本発明のフォームが示す圧縮−撓みに対する抵抗は、ポリマーの弾性率及 びフォームネットワークの密度の関数である。ポリマーの弾性率は、ａ）ポリマ ーの組成、ｂ）残留材料、例えば処理後にフォーム構造に残る乳化剤によるポリ マーフォームの可塑化の程度ｃ）フォームの重合状態で決まる。 おむつのような吸収体物品の吸収体構造として有用であるようにするため、本 発明の吸収体フォーム材料は、こうしたフォーム材料が流体を吸収したり保持し たりする場合に遭遇する力による変形及び圧縮に対して適当な抵抗を持っていな ければならない。圧縮−撓みに対する抵抗に関し、十分なフォーム強度を持たな いフォームは、荷重が加わっていない状態では十分な量の体液を捕捉し貯蔵でき るが、フォームを包含する吸収体物品の着用者の動きによって生じる圧縮応力が 作用した状態では、このような流体を非常に容易に放出してしまう。 本発明のポリマーフォームが示す圧縮−撓みに対する抵抗は、所定の閉じ込め 圧力が加わった状態に所定の期間に亘って保持された飽和したフォーム材料の試 料内で生じる歪の量を決定することによって計量できる。本発明の目的について 、このような計測は、標準的な大きさ（厚さが０．２５cmで円形の断面積が６． ５cm2の円筒体）のフォーム試料について行うことができる。このよ うな試料を表面張力が６５±５ｄynes/cmの合成尿で飽和させ、次いで３１．１O C（８８OF）の温度で１５分間に亘って５．１kPaの閉じ込め圧力を加える。こう した試験中に生じた歪の量を、飽和し且つ一杯に膨張した試料の厚さに対する試 料の圧縮厚さのパーセンテージで報告する。圧縮−撓みに対する抵抗を計量する ためのこの特定の種類の試験を実施するための方法は、「試験方法」のセクショ ンで詳細に説明する。 本発明で有用な吸収体フォームは、フォーム構造が表面張力が６５±５dynes/ cmの合成尿でその自由吸収力まで飽和させてある場合、５．１kPaの閉じ込め圧 力が、代表的には、フォーム構造を約２％乃至約８０％圧縮する歪を発生するよ うな圧縮−撓みに対する抵抗を有するフォームである。好ましくは、このような 状態で発生する歪は、約５％乃至約４０％、最も好ましくは約５％乃至約２５％ である。本発明の好ましいＨＩＰＥフォームについては、圧縮−撓みに対する抵 抗は、モノマー、コモノマー、及び架橋剤の種類及び濃度を選択し、適当な乳濁 液形成条件及び技術及び乳濁液重合条件技術を選択することによって、上掲の範 囲内の歪の値に合わせて調節できる。かくして、このような好ましいフォームは 、このようなフォームが低密度であり且つ非常に微細なストラットを持つ場合で あっても、圧縮−撓みに対して適当な抵抗を提供するのに十分大きな弾性率を持 つ材料か ら形成できる。 Ｄ）圧縮−撓みからの回復 圧縮−撓みからの回復は、一片のフォーム材料が、変形後、即ち製造中、貯蔵 中、又は使用中に遭遇した力の作用で圧縮された後にその元の寸法に戻ろうとす る傾向に関する。本発明の目的について、本発明の好ましい吸収体フォームの圧 縮−撓みからの回復は、膨張状態にあり且つ吸収した体液を含むフォームについ て決定される。従って、圧縮−撓みからの回復は合成尿で飽和した膨張フォーム について計測される。 圧縮−撓みからの回復を決定するための適当な方法は、以下の「試験方法」の セクションで説明する。このような方法は、一般的には、合成尿でその自由吸収 力まで飽和させた標準的な大きさのフォーム試料の圧縮及び解放を含む。試料を 、所定期間に亘って５０％圧縮状態に維持し、次いで圧縮を解放する。試料が、 利用可能な自由流体が存在する状態で、圧縮力の解放後１分間でその厚さを回復 する程度を、試料の圧縮−撓みから回復の計測値（レジリンス）として取り上げ る。 本発明の好ましい吸収体フォームの１分後の回復は、一般的には、湿潤させた 膨張時のキャリパの少なくとも７５％である。更に好ましくは、このような好ま しいフォーム材料の圧縮−撓みからの回復は、湿潤させてある場合、少なくとも ８０％である。 III）潰れた状態又は膨張状態 Ａ）可撓性 本発明の吸収体フォームは、着用者の身体の形状と一致する吸収体製品で使用 できるように十分可撓性でなければならない。従って、本発明の吸収体フォーム を可撓性であると特徴付けることは、これらのフォームを、これらの吸収体物品 の構造的一体性又は吸収力を大きく損なうことなく、このような吸収体物品で使 用するのに必要な程度まで変形させることができる即ち曲げることができるとい うことを意味する。 更に、本発明の好ましい吸収体フォームは、このようなフォーム材料を含む吸 収体物品の製造中、加工中、包装中、輸送中、及び貯蔵中に遭遇する圧縮力即ち 変形力に耐えるのに十分可撓性でなければならない。例えば使い捨ておむつは、 一般的には、折畳まれた状態で包装されており且つ販売されており、こうした状 態では、おむつのコアは、長手方向及び横方向の両方向で折畳まれている。更に 、使い捨ておむつは、一般的には、折畳まれたおむつの積み重ねの形態で販売さ れており、これらの積み重ねは、これらを取り囲む包装によって包含され且つ圧 縮されている。従って、加工中及び販売中に本発明のフォーム吸収体に加わる圧 縮力即ち変形力は、これらのフォーム材料に使用時に加わる力よりも かに大き い。 本発明の吸収体フォームに加えることのできる処理の 性質に言及すると、本発明の好ましい吸収体フォーム材料は、それらの構造的一 体性を大きく損なうことなく耐えることのできる曲げを参照することによって計 量できる可撓性を有する。以下の「試験方法」のセクションには、所与の特定の 大きさのフォーム試料を円筒形マンドレルを中心として特定の速度で、壊すこと なく、曲げることができるかどうか及び何回曲げることができるかを決定するこ とによって、本発明の吸収体フォームの可撓性を計測するための方法が説明して ある。本発明の好ましいフォームは、体液用の吸収体として使用した時点で、３ １．１OC（８８OF）の飽和フォーム材料に破壊を伴わずにこの曲げ試験を加える ことができる、即ち少なくとも１サイクルの曲げ値を有するのに十分な可撓性を 持つフォームである。更に好ましくは、好ましいフォームは、このような試験方 法を行ったときに少なくとも３回曲げることができる。 Ｂ）フォームの一体性及び軟らかさ 有用な吸収体構造を実現する上で絶対に欠くことのできないことではないが、 本発明の吸収体フオームは、好ましくは、使用時の構造的一体性及び軟らかな触 感（刺激がない）という別の機械的属性を有する。例えば、幼児用おむつのよう な吸収体物品で使用されるフォーム材料には、多くの場合、着用者が歩いたり、 走ったり、はいはいしたり、跳んだりするときに生じる動的な力及び 静的な力の両方が加わる。このような力は、吸収体フォームを圧縮しこれらのフ ォームから流体を排出する傾向があるばかりでなく、フォーム構造を引き裂いた り千切ったりする傾向がある。このように使用されるべきフォーム構造に十分な 構造的一体性を与え、フォームが引き裂けたり千切れたりすしないようにするの が有利であることは明らかである。 更に、本発明の吸収体フォームは、以下に更に詳細に説明してあるように、フ ォーム材料の表面が着用者の皮膚のすぐ近くにあるか或いは実際に着用者の皮膚 と接触する形体で使用できる。従って、本発明の吸収体フォームの表面をかなり 柔らかくし、皮膚に対して刺激がないようにするのが非常に望ましい。 IV）流体取扱い特性及び吸収性 上文中に説明した適当なポリマー組成、構造的性質、及び機械的特徴を持つ吸 収体フォームは、体液に対し、特に望ましく且つ有用な取扱い特性及び吸収性を 有する。このような流体取扱い特性及び吸収性は、本発明の好ましいフォーム材 料の属性でもあり、これによって、このようなフォームは、水性の体液を捕捉し てこれを保持するように設計された吸収体物品の吸収体構造として使用するのに 特に適したものとなる。 適当な吸収体フォームの実現と最も関連した流体取扱い特性及び吸収性は、Ａ ）フォームの自由吸収力、Ｂ） フォーム構造を通した流体の毛管作用による垂直方向移動速度、Ｃ）毛管作用に よる移動の特定の基準高さでのフォームの吸収体力、及びＤ）フォームが接触で きる関連した吸収体構造から流体を排液する（区分分配する）、吸収体フォーム 構造の性能である。これらの性質の各々を以下に詳細に説明する。 Ａ）自由吸収力 自由吸収力は、所与のフォーム試料がその気泡構造内に吸収する試験流体（合 成尿）の、試料の固体材料の単位質量当たりの総量である。このような自由吸収 力の計測値は、本発明の目的について、平衡状態で、即ち、試験液で完全に飽和 したフォーム試料を形成するのにどれ程の時間が必要とされようとも、フォーム 試料で全ての流体を捕捉し及び／又は保持した後、計算する。おむつのような吸 収体物品の吸収体構造として特に有用なフォーム材料は、少なくとも、最小の自 由吸収力を有する。 以下に「試験方法」のセクションで詳細に説明した方法を使用し、自由吸収力 を任意の所与の試料について重量分析技術によって決定できる。このような技術 では、特定の周知の大きさ及び重量のフォーム試料を試験流体（合成尿）が入っ た皿に置き、試験流体を平衡に至るまで吸収させる。飽和させた試料を流体から 取り出した後、フォーム１ｇ当たりに保持された流体の量、即ち計測された自由 吸収力、を計算する。尿を吸収するための吸収 体物品で特に有用であるようにするため、本発明の吸収体フォームの自由吸収力 は、乾燥フォーム材料１ｇ当たり合成尿を少なくとも約１２mL、好ましくは少な くとも約２０mL吸収する吸収力である。 Ｂ）毛管作用による垂直方向移動性能 本発明で有用な吸収体フォームの更に別の流体取扱い属性は、フォーム構造を 通して十分な量の体液を迅速に移動させる即ち「毛管作用で移動させる」能力に 関する。毛管作用による垂直方向移動、即ち重力方向と反対方向への流体の毛管 作用による移動は、本発明の吸収体フォーム材料についての望ましい性能上の属 性である。これは、多くの場合、このような材料が、吸収されるべき流体を物品 の吸収体コア内の比較的低い位置から比較的高い位置まで物品内で移動しなけれ ばならないような方法で吸収体物品で使用されるためである。 毛管作用による垂直方向移動性能は、フォームを通して液体を移動し、液体を フォーム構造内に保持する毛管吸引駆動力の大きさと関連している。かくして、 毛管作用による垂直方向移動の傾向と関連した、フォームを特徴付けるパラメー タは、本発明のフォームが吸収体物品の吸収体構造としてどれ程優れているのか についての表示を与える。本発明のフォーム吸収体について、毛管作用による垂 直方向移動速度試験及び毛管作用による垂直方向吸収力試験の両方を参照するこ とによって毛管作用 による流体移動の性質を計量できる。 １）毛管作用による垂直方向移動速度 毛管作用による垂直方向移動速度試験は、着色した試験液（例えば合成尿）が リザーバから特定の大きさのフォームの試験ストリップを５cmの距離に亘って毛 管作用で垂直方向に移動するのにかかる時間を計測する。試験は３７OCで行われ る。このような毛管作用による垂直方向移動速度試験は、以下に「試験方法」の セクションで詳細に説明する。尿を吸収するための吸収体物品で特に有用である ようにするため、本発明のフォーム吸収体は、合成尿（６５±５dynes/cm）を毛 管作用で移動させる場合、好ましくは、毛管作用による垂直方向５cm移動速度が 約３０分以下である。更に好ましくは、本発明の好ましいフォーム吸収体の毛管 作用による垂直方向５cm移動速度は、合成尿を毛管作用で移動させる場合、約５ 分以下である。 ２）毛管作用による垂直方向吸収力 毛管作用による垂直方向吸収力試験は、毛管作用による垂直方向移動速度試験 と関連して行われる。毛管作用による垂直方向吸収力は、毛管作用による垂直方 向移動速度試験で使用されたのと同じ標準的な大きさのフォーム試料の垂直方向 区分の２．５４cm（１インチ）毎の毛管作用で吸収された試験流体の、吸収体フ ォーム１ｇ当たりの量を計測する。このような決定は、一般的には、 試料を毛管作用による垂直方向移動試験の流体で均衡させた後（例えば、約１８ 時間後）に行われる。毛管作用による垂直方向移動速度試験と同様に、毛管作用 による垂直方向吸収力試験は、以下に「試験方法」のセクションで詳細に説明す る。 尿を吸収するための吸収体物品で特に有用であるようにするため、本発明の好 ましい吸収体フォームの毛管作用による垂直方向吸収力は、一般的には、毛管作 用による１１．４cm（４．５インチ）の垂直方向移動高さで、フォーム試験スト リップが毛管作用で吸い上げる量がその自由吸収力の少なくとも約５０％、最も 好ましくは約７５％である。 Ｃ）区分分配（Partitioning） 本発明の吸収体フォーム構造は、多くの場合、吸収体物品で種類の異なる吸収 体構造とともに使用される。これらの吸収体構造もまた、排出された体液の捕捉 、分配、及び／又は貯蔵を行う。本発明のフォーム構造が、主として、吸収体物 品の流体貯蔵／再分配構成要素として役立つという文脈では、このようなフォー ムは、体液を他の吸収体構成要素からフォーム構造に引き込む性質を持つのが望 ましい。前記他の吸収体構成要素もまた、体液を吸収する。流体を他の吸収体物 品構成要素から排液するこのような性質は、当該技術分野で「区分分配」として 周知である。区分分配の概念及び区分分配性能を決定 するための特定の方法は、例えば、１９８６年９月９日にワイズマン等に賦与さ れた米国特許第４，６１０，６７８号に説明されている。米国特許第４，６１０ ，６７８号に開示された方法と同様の方法を使用して区分分配性能を試験すると 、本発明の吸収体フォーム構造は、特に望ましい液体区分分配特性を示す。Ｖ． 潰れたポリマーフォーム材料の製造 上述のように、本発明による潰れたポリマーフォーム材料は、油相に対する水 相の比が比較的高い特定の油中水形乳濁液を重合させることにによって製造でき る。水相の油相に対する比が比較的高いこの種の乳濁液は、高分散相乳濁液（「 ＨＩＰＥ」又は「ＨＩＰＥ乳濁液）として当該技術分野で一般的に周知である。 このような乳濁液を重合させることによって得られるポリマーフォーム材料を本 明細書中、「ＨＩＰＥフォーム」と呼ぶ。 本発明のＨＩＰＥフォーム構造を形成するポリマー材料の化学的性質、組成、 及び形態は、ＨＩＰＥ乳濁液で使用されるモノマー、コモノマー、及び架橋剤の 種類及び濃度、及び乳濁液形成条件及び重合条件の両方によって決定される。更 に、特定のモノマーの組成、ポリマー材料の分子量又は形態がどうであろうと、 結果的に得られたポリマーフォームは、一般的には粘弾性であり、即ちフォーム 構造は両粘性、即ち流体のような性質及び弾性、即ちばねのような性質を有する 。吸収体フォーム構 造を形成するポリマー材料が、物理的、流動学的、及び形態学的属性を有し、こ れらの属性は、使用状態で適当な可撓性、圧縮−撓みに対する抵抗、及び寸法上 の安定性を吸収体フォーム材料に与えるということが重要である。 ＨＩＰＥ乳濁液を形成するのに使用される水相及び油相の相対的な量は、多く の他のパラメータのうち、結果的に得られたポリマーフォームの構造的性質、機 械的性質、及び性能上の性質を決定する上で重要である。特に、フォーム形成乳 濁液中の水の油に対する比は、フォームの密度、気泡の大きさ、及びフォームの 毛管吸引比表面積、及びフォームを形成するストラットの寸法に影響を及ぼす。 本発明のＨＩＰＥフォームを形成するのに使用された乳濁液は、一般的には、水 相の油相に対する比が約１２：１乃至約１００：１の範囲内にあり、更に好まし くは、約２０：１乃至約７０：１の範囲内にあり、最も好ましくは、約２５：１ 乃至約５０：１の範囲内にある。 Ａ．油相成分 ＨＩＰＥ乳濁液の連続した油相は、重合すると固体フォーム構造を形成するモ ノマーからなる。このモノマー成分には、「ガラス状」モノマー、「ゴム状」コ モノマー、及び架橋剤が含まれる。一官能価モノマー及びコモノマー、及び多官 能価の架橋剤の特定の種類及び量を選 択することが、このような材料を本発明で使用するのに適当であるようにする、 構造、機械的性質、及び流体取扱い特性の所望の組み合わせを持つ吸収体ＨＩＰ Ｅフォーム実現する上で重要である。 ＨＩＰＥ乳濁液の油相で使用されたモノマー成分は、結果的に得られたポリマ ーフォーム構造にガラスのような性質を与える傾向を持つ一つ又はそれ以上の一 官能価モノマーを含む。このようなモノマーを「ガラス状」モノマーと呼ぶ。こ れらのモノマーは、本発明の目的について、４０OC以上のガラス転移温度Ｔgを 持つ高分子量（６０００以上）のホモポリマーをつくりだすモノマー材料である と定義される。これらの種類の一官能価ガラス状モノマーには、メタクリレート を基材としたモノマー（例えば、メチルメタクリレート）及びスチレンを基材と したモノマー（例えば、スチレン）が含まれる。好ましい種類の一官能価ガラス 状モノマーは、スチレンを基材としたモノマーであり、スチレン自体がこの種の 最も好ましいモノマーである。置換した、例えばＰ−メチルスチレンのような一 置換したスチレンを使用することもできる。一官能価ガラス状モノマーは、通常 は、モノマー成分の約５重量％乃至約４０重量％、更に好ましくは、約１０重量 ％乃至約３０重量％、更に好ましくは、約１５重量％乃至約２５重量％、最も好 ましくは、約２０重量％である。 モノマー成分は、更に、結果的に得られたポリマーフォーム構造にゴムのよう な性質を与える傾向のある一つ又はそれ以上の一官能価コモノマーを含む。この ようなコモノマーを「ゴム状」コモノマーと呼び、これらのコモノマーは、本発 明の目的について、４０OC以上のガラス転移温度Ｔｇを持つ高分子量（１０００ ０以上）のホモポリマーをつくりだすモノマー材料であると定義される。これら の種類の一官能価ゴム状コモノマーには、例えば、Ｃ4−Ｃ12アルキルアクリレ ートＣ6−Ｃ14アルキルメタクリレート、及びこのようなコモノマーの組み合わ せが含まれる。これらのコモノマーのうち、ｎ−ブチルアクリレート及び２−エ チルヘキシルアクリレートが最も好ましい。一官能価ゴム状コモノマーは、一般 的には、モノマー成分の約３０重量％乃至約８０重量％、更に好ましくは、約５ ０重量％乃至約７０重量％、最も好ましくは、約５５重量％乃至約６５重量％で ある。 ガラス状モノマー及びゴム状コモノマーから形成されたポリマー鎖を架橋させ るため、モノマー成分は多官能価架橋剤を更に含む。一官能価のモノマー及びコ モノマーと同様に、架橋剤の特定の種類及び量を選択することは、構造上の性質 、機械的性質、及び流体取扱い特性の所望の組み合わせを持つ好ましいポリマー フォームを最終的に実現する上で非常に重要である。 使用した一官能価のモノマー及びコモノマーの種類及 び量に応じて、及び結果的に得られたポリマーフォームの所望の特性に応じて、 多官能価架橋剤を広範な多官能価モノマー、好ましくは二官能価モノマーから選 択できる。かくして、架橋剤は、ジビニルベンゼン、ジビニルトルレン（diviny ltolulene）、又はジアリルフタレンのような芳香族ジビニル材料である。変形 例では、１，６ヘキサンジオール及びその同族列のような、ポリオールのジアク リル酸エステル又はジメチルアクリル酸エステル等の脂肪族ジビニル架橋剤を使 用できる。本発明の好ましいＨＩＰＥ乳濁液を調製するのに適当であることがわ かっている架橋剤は、ジビニルベンゼンである。どのような種類の架橋剤であっ ても、一般的には、モノマー成分の約１０重量％乃至約４０重量％、更に好まし くは、約１５重量％乃至約２５重量％、最も好ましくは、約２０重量％の量で本 発明のフォーム形成乳濁液の油相に使用される。 ＨＩＰＥ乳濁液の油相の大部分は上述のモノマー、コモノマー、及び架橋剤か らなる。これらのモノマー、コモノマー、及び架橋剤は、主に油相に溶解性であ り水相には溶解しないように、実質的に水不溶性であるということが重要である 。このような実質的に水不溶性のモノマーを使用することによって、適当な特性 及び安定性を持つＨＩＰＥ乳濁液を形成できる。 勿論、本発明で使用するモノマー、コモノマー、及び 架橋剤は、結果的に得られたポリマーフォームが無毒であり且つ化学的に安定し ているような種類のものであるのが非常に好ましい。これらのモノマー、コモノ マー、及び架橋剤は、好ましくは、毒性をほとんど又は全く持たず、もしあった としても、重合後フォーム処理中及び使用中の残留濃度が非常に低い。 油相の別の重要な成分は乳化剤であり、これによって安定したＨＩＰＥ乳濁液 を形成できる。このような乳化剤は、乳濁液の形成に使用される油相に溶解可能 な乳化剤である。使用された乳化剤は、代表的には、非イオン性であり、ソルビ タンの脂肪酸エステル、ポリグリセロールの脂肪酸エステル、及びこれらの組み 合わせを含む。好ましい乳化剤には、ソルビタンラウレート（例えばスパン２０ ）、ソルビタンオレエート（例えばスパン８０）、ソルビタンラウレートとソル ビタンパルミテート（例えばスパン４０）を約１：１乃至約３：１の重量比で混 合した混合物が含まれ、特に、ソルビタンラウレートと以下に説明する特定のポ リグリセロールの脂肪酸エステルの組み合わせが含まれる。 ＨＩＰＥ乳濁液を形成するのに使用された油相は、一般的には、モノマー成分 が約６７重量％乃至９８重量％で、乳化剤成分が約２重量％乃至約３３重量％で ある。好ましくは、油相は、モノマー成分が約８０重量％乃至９５重量％で、乳 化剤成分が約５重量％乃至約２０重量 ％である。 油相は、モノマー成分及び乳化剤成分の他に他の随意の成分を含むことができ る。このような随意の油相成分の一つは、以下に説明する一般的な種類の油溶性 重合開始剤である。油相の別の可能な随意の成分は、モノマー成分及び乳化剤成 分用の実質的に水不溶性の溶剤である。勿論、この種の溶剤は、結果的に得られ たポリマーフォームを溶解できない。このような溶剤を使用することは好ましい ことではないが、このような溶剤を使用する場合には、一般的には油相の約１０ 重量％を越えない。 Ｂ．水相成分 ＨＩＰＥ乳濁液の分散相は、一般的には一つ又はそれ以上の溶解成分を含む水 溶液である、水相である。水相の一つの重要な溶解成分は、水溶性電解質である 。ＨＩほＥ乳濁液の水相に溶解させた電解質は、主に、油溶性のモノマー及び架 橋剤を水相に溶解し難くするのに役立つ。これは、乳濁液の重合中に、水相の液 滴が油−水界面に形成する気泡ウィンドウをポリマー材料が満たす程度を小さく するものと考えられている。かくして、電解質の存在及びその結果としての水相 のイオン強度が、結果的に得られたポリマーフォームが連続気泡であるかどうか 及びその程度を決定するものと考えられる。 水相にイオン強度を与えるイオン種を提供する任意の電解質を使用できる。好ま しい電解質は、アルカリ金属及 びアルカリ土類金属の水溶性ハロゲン化合物、例えば塩化物、硝酸塩、及び硫酸 塩のような、一価、二価又は三価の無機塩である。例としては、塩化ナトリウム 、塩化カルシウム、硫酸ナトリウム、及び硫酸マグネシウムが含まれる。本発明 で使用するのに塩化カルシウムが最も好ましい。一般的には、電解質は、ＨＩＰ Ｅ乳濁液の水相の約０．２重量％乃至約２０重量％の範囲の濃度で使用される。 更に好ましくは、電解質は、水相の約１重量％乃至約１０重量％である。 更に、ＨＩＰＥ乳濁液は、代表的には、重合開始剤を含む。このような開始剤 成分は、一般的には、ＨＩＰＥ乳濁液の水相に加えられ、任意の水溶性遊離基開 始剤であるのがよい。この種の材料には、ナトリウム、カリウム、及びアンモニ ウムの過硫酸塩、過酸化水素、過酢酸ナトリウム、過炭酸ナトリウム、等の過酸 化化合物が含まれる。このようなシステムは、上掲の過酸化化合物を亜硫酸水素 ナトリウム、Ｌ−アスコルビン酸、又は第１鉄塩のような還元剤と併用すること によって形成される。 開始剤材料は、油相中に存在する重合可能なモノマーの総モル数に基づいて、 最大約５mol％を占めるのがよい。更に好ましくは、開始剤は、油相中の重合可 能なモノマーの総モル数に基づいて、約０．００１mol％乃至０．５mol％を占め るのがよい。水相で使用する場合には、開始剤のこのような濃度は、水相の約０ ．０２重量 ％乃至約０．４重量％、更に好ましくは約０．１重量％乃至約０．２重量％程度 の開始剤を水相に加えることによって実現される。 Ｃ．親水化剤及び水和可能な塩 本発明の潰れた吸収体フォーム構造を形成する架橋済みのポリマー材料は、好 ましくは、そのポリマー構造に極性官能基を全く持たない。かくして、このよう な好ましい吸収体フォームのフォーム構造面を形成するポリマー材料は、通常は 、重合工程の直後には、比較的疎水性である。従って、重合直後の好ましいフォ ームは、このようなフォームを水性の体液用の吸収体として使用できるようにフ ォーム構造の表面を比較的大きく親水性にする処理を更に行う必要がある。フォ ーム表面の親水化は、必要な場合には、一般的には、重合済みのＨＩＰＥフォー ム構造を親水化剤で以下に更に詳細に説明する方法で処理することによって行わ れる。 親水化剤は、親水化剤が接触し且つ付着するポリマー表面の水湿潤性を高める 任意の材料である。親水化剤は当該技術分野で周知であり、好ましくは非イオン 性の界面活性剤が含まれる。親水化剤は、一般的には液体の形態で使用され、Ｈ ＩＰＥフォーム表面に塗布される親水化溶液に溶解でき、又は分散できる。この 方法で、好ましいＨＩＰＥフォーム構造のポリマー表面上に、このような表面を フォームの所望の可撓性及び圧縮−撓み特性 を変化させることなく実質的に親水性にするのに適当な量の親水化剤を吸着させ ることができる。親水化剤で処理した好ましいフォームでは、フォーム構造に残 った親水化剤の残留量がフォームの約０．５％乃至約２０％、好ましくは約５％ 乃至約１２％であるように、親水化剤がフォーム構造に組み込まれている。 一つの種類の適当な親水化剤は、皮膚に対して刺激のない油溶性界面活性剤で ある。このような界面活性剤には、ソルビタンラウレート（例えばスパン２０） 、及びソルビタンラウレートと以下に説明する特定のポリグリセロールの脂肪酸 エステルの組み合わせのような、ＨＩＰＥ乳濁液の油相の乳化剤として使用され ると上文中に記載された全ての界面活性剤が含まれる。このような親水化界面活 性剤は、ＨＩＰＥ乳濁液の形成中及び重合中に組み込むことができ、或いは、界 面活性剤を適当なキャリヤ即ち溶剤中に溶解した即ち分散させた溶液又は懸濁液 でポリマーフォームを処理することによって組み込むことができる。 ＨＩＰＥフォーム構造に組み込む必要のある別の材料は、水和可能な好ましく は吸湿性の即ち潮解性の水溶性無機塩である。このような塩には、例えば、毒性 について問題のないアルカリ土類金属塩が含まれる。この種の材料及び油溶性界 面活性剤と関連したフォーム親水化剤としてのその使用は、１９９１年８月１２ 日に出願され た米国特許出願第０７／７４３，９５１号に詳細に説明されている。同特許につ いて触れたことにより、その特許に開示されている内容は本明細書中に組み入れ たものとする。この種の好ましい塩には、塩化カルシウムのようなカルシウムハ ロゲン化物が含まれ、これは、上述のように、ポリマーフォームの形成に使用さ れるＨＩＰＥ乳濁液の水相中の電解質としても使用できる。 水和可能な無機塩は、フォームをこのような塩の水溶液で処理することによっ て、本発明のポリマーフォームに容易に組み込むことができる。水和可能な無機 塩の溶液は、一般的には、重合直後のフォームから残留水相を除去するプロセス の完了後に又はこのプロセスの一部としてフォームを処理するのに使用できる。 フォームとこのような溶液との接触は、好ましくは、塩化カルシウムのような水 和可能な無機塩をフォームの少なくとも約０．１％、代表的には、約０．１％乃 至約８％、好ましくは約３％乃至約６％の残留量で付着させるのに使用される。 重合時に比較的疎水性である好ましいフォーム構造を親水化剤で処理すること は、代表的には、本発明の好ましいＨＩＰＥフォームに適当な親水性を賦与する のに必要であり且つ十分である程度まで行われる。しかしながら、好ましい種類 のＨＩＰＥ乳濁液からなるフォームには、製造時に適当な親水性を持つもの、及 び十分な量の水和可能な塩が組み込まれているものがあり、かくして、 これらは親水化剤又は水和可能な塩で追加の処理を行う必要がない。詳細に述べ ると、このような好ましいＨＩＰＥフォームは、油相に加えられる乳化剤として ソルビタンラウレート（例えばスパン２０）、又はソルビタンラウレートと以下 に説明する特定のポリグリセロールの脂肪酸エステルの組み合わせを使用し、塩 化カルシウムをＨＩＰＥ乳濁液の水相中の電解質として使用する。こうした場合 には、残留乳化剤を含有した重合済みのフォームの内面は適当な親水性を持ち、 水相の残留液はポリマーフォームの脱水後でも十分な量の塩化カルシウムを含む 、即ち付着している。 フオームの形成には、代表的には、１）安定した高分散相乳濁液（ＨＩＰＥ） を形成する工程、２）この安定した乳濁液を固体ポリマーフォーム構造を形成す るのに適当な条件下で重合／硬化させる工程、３）固体ポリマーフォーム構造を 洗浄して元々の残留水相をポリマーフォーム構造から除去し、必要であれば、ポ リマーフォーム構造を親水化剤及び／又は水和可能な塩で処理し、任意の必要な 親水化剤／水和可能な塩を付着させる工程、４）その後、このポリマーフォーム 構造（好ましいｚ軸方向に圧縮されている）を、水性の体液用の吸収体として有 用な、潰れた膨張していないポリマーフォーム材料を提供するのに必要な程度ま で脱水する工程が含まれる。本発明による比較的薄い、潰れた、ポリマーフォー ム材 料を一貫して得るためには、ＨＩＰＥ乳濁液中で水滴が凝集し難いように又は凝 集しないような方法で乳濁液形成工程及び重合工程を行うことが特に重要である ことが分かっている。ＨＩＰＥ乳濁液は、特に、重合及び硬化を行う高温の状況 では、常に安定している訳ではない。ＨＩＰＥ乳濁液がその安定を失うと、乳濁 液中の水滴が互いに凝集し、非常に大きな水滴を形成する。確かに、乳濁液の重 合中及び硬化中、フォーム構造の固化と水滴の凝集との間に競争がある。水滴の 凝集を低下させ、フォーム構造の重合及び硬化を合理的な時間内で行うことがで きるように適当なバランスをとらなければならない。（或る程度の凝集は、残る 水滴の大きさが非常に小さければ許容できるが、このように気泡の大きさが不均 等であると、結果的に得られたフォームの流体輸送特性、特にその毛管作用によ る移動速度に悪影響が及ぼされる。） ＨＩＰＥフォーム中の水滴の凝集を少なくすると、重合及び硬化の後に得られ るフォーム構造内の気泡の平均的な大きさが小さくなる。このように、ポリマー フォーム材料内の気泡の平均的な大きさを結果的に小さくすることは、本発明に よる比較的薄い潰れたポリマーフォーム材料を一貫して形成する上での重要な機 構であると考えられる。（更に、結果的に得られたフォーム内の気泡の大きさが 均等に小さいと、吸収力が向上し、特に流体輸送特性（例えば毛管作用による流 体移動特性）が向上 すると考えられる。）ポリマーフォーム材料の気泡の平均的な大きさの値は、Ｈ ＩＰＥ乳濁液中で水滴が凝集しないようにした状態で製造した場合、約５０μｍ 又はそれ以下であり、代表的には、約５μｍ乃至約５０μｍであり、好ましくは 約５μｍ乃至約４０μｍであり、最も好ましくは、約５μｍ乃至約３５μｍであ る。ＨＩＰＥ乳濁液中で一貫して水滴が凝集しないようにするための技術は、潰 れたポリマーフォームを得るための乳濁液形成工程及び重合／硬化工程について 、以下に説明に非常に詳細に論じてある。 １．ＨＩＰＥ乳濁液の形成 ＨＩＰＥ乳濁液は、油相成分と水相成分とを上文中に特定した重量比で結合す ることによって形成される。油相は、必須のモノマー、コモノマー、架橋剤、乳 化剤、等の、上文中に特定した重要な成分を含み、更に、溶剤及び重合開始剤の ような随意の成分を含むことができる。使用された水相は、上文中に特定した電 解質を重要な成分として含み、更に、水溶性乳化剤、及び／又は重合開始剤のよ うな随意の成分を含むことができる。 ＨＩＰＥ乳濁液は、結合させた油相及び水相に剪断攪拌を加えることによって 形成できる。剪断攪拌は、一般的には、結合させた油相及び水相から安定した乳 濁液を形成する程度及びこの形成に必要な期間に亘って加えられる。このような プロセスは、バッチ式又は連続式のい ずれかの方法で行うことができ、一般的には、結果的に得られたポリマーフォー ムが必須の細孔容積及び他の構造上の特性を持つような程度まで水相の液滴を分 散させた乳濁液を形成するのに適した条件で行われる。油相及び水相の混合物の 乳化は、多くの場合、ピンインペラーのような混合装置即ち攪拌装置を使用する ことを必要とする。 本発明で使用できるＨＩＰＥ乳濁液を形成するための一つの好ましい方法には 、必須の油相及び水相を結合し、乳化するための連続的なプロセスが含まれる。 このようなプロセスでは、油相を形成する液体の流れを形成し、約０．０８mL/s 乃至１．５mL/sの範囲の流速で提供する。これと同時に、水相を形成する液体の 流れを形成し、約４mL/s乃至約５０mL/sの流速で提供する。このような範囲内の 流速のこれらの二つの流れは、水相の油相に対する上文中に特定した必須の重量 比に近づき、到り、維持されるように、適当な混合チャンバ即ち混合ゾーン内で 結合される。 結合した流れは、混合チャンバ即ち混合ゾーン内で、例えば適当な形体及び寸 法のピンインペラーが提供する剪断攪拌を受ける。加えられる剪断の程度は、代 表的には、約１００sec．-１乃至約２５００sec．-１である。混合チャンバ内で の滞留時間は、多くの場合、約５秒乃至約３０秒である。ひとたび形成されると 、液体形態の安定 したＨＩＰＥ乳濁液を混合チャンバ即ち混合ゾーンから約４mL/s乃至約５２mL/s の流速で取り出す。連続プロセスを用いてＨＩＰＥ乳濁液を形成するためのこの 好ましい方法は、１９９２年９月２２日にデスマライスに賦与された米国特許第 ５，１４９，７２０号に詳細に記載されている。同特許について触れたことによ り、その特許に開示されている内容は本明細書中に組み入れたものとする。 ＨＩＰＥ乳濁液内に存在する水滴の凝集を一貫して減少させる上で、特定の種 類の乳化剤システムを油相で使用することが特に好ましい。これは、特に、ＨＩ ＰＥ乳濁液を約５０OC以上の温度で重合即ち硬化させようとする場合に特に好ま しい。これらの好ましい乳化剤システムは、ソルビタンラウレート（例えばスパ ン２０）及び特定のポリグリセロールの脂肪酸エステル（ＰＧＥｓ）の組み合わ せを共乳化剤（co-emulsifiers）として有する。ソルビタンラウレートのＰＧＥ に対する重量比は、通常は、約１０：１乃至約１：１０の範囲内にある。好まし くは、この重量比は、約４：１乃至約１：１の範囲内にある。 ソルビタンラウレートを含む共乳化剤として特に有用なＰＧＥｓは、通常は、 直鎖（即ちアクリル酸）ジグリセロールの含有率が高く、三価又はそれ以上のポ リグリセロールの含有率が低く、環状ジグリセロールの含有率 が低いことを特徴とする。適当なポリグリセロール反応体は、通常は、直鎖ジグ リセロールを少なくとも約６０重量％（代表的には、約６０重量％乃至約９０重 量％の範囲）、三価又はそれ以上のポリグリセロールを約４０重量％以下（代表 的には、約１０重量％乃至約４０重量％）、及び環状ジグリセロールを約１０重 量％以下（代表的には、０重量％乃至約１０重量％）含む。好ましくは、これら のポリグリセロールは、直鎖ジグリセロールを約６０重量％乃至約８０重量％、 三価又はそれ以上のポリグリセロールを約２０重量％乃至約４０重量％、環状ジ グリセロールを約１０重量％以下含む。（ポリグリセロールの分布を決定するた めの方法は、以下に「ＰＧＥ分析法」のセクションで説明する。） 更に、ソルビタンラウレートを含む共乳化剤として特に有用なＰＧＥｓは、Ｃ 12飽和脂肪酸及びＣ14飽和脂肪酸の含有率が高く、他の脂肪酸の含有率が低い脂 肪酸組成を持つことを特徴とする脂肪酸反応体から形成される。適当な脂肪酸反 応体の脂肪酸組成は、Ｃ12飽和脂肪酸及びＣ14飽和脂肪酸の含有率が少なくとも 約４０重量％（代表的には、約４０重量％乃至約８５重量％）、Ｃ16飽和脂肪酸 の含有率が約２５重量％以下（代表的には、約５重量％乃至約２５重量％）、Ｃ 18又はそれ以上の飽和脂肪酸の含有率が約１０重量％以下（代表的には、約２重 量％乃至約１０重量％）、Ｃ10又はそれ以下の飽和 脂肪酸の含有率が約１０重量％以下（代表的には、約０．３重量％乃至約１０重 量％）であり、残りの他の脂肪酸が主にＣ18単不飽和脂肪酸である。好ましくは 、これらの脂肪酸反応体の脂肪酸組成は、少なくとも約６５重量％がＣ12飽和脂 肪酸及びＣ14飽和脂肪酸（代表的には、約６５重量％乃至約７５重量％）であり 、Ｃ16飽和脂肪酸の含有率が約１５重量％以下（代表的には、約１０重量％乃至 約１５重量％）であり、Ｃ18又はそれ以上の飽和脂肪酸の含有率が約４重量％以 下（代表的には、約２重量％乃至約４重量％）であり、Ｃ10又はそれ以下の飽和 脂肪酸の含有率が約３重量％以下（代表的には、約０．３重量％乃至約３重量％ ）である。（脂肪酸組成を決定するための方法は、以下に「ＰＧＥ分析法」のセ クションで説明する。） 更に、ソルビタンラウレートを含む共乳化剤として特に有用なＰＧＥｓは、油 相がＨＩＰＥ乳濁液で使用されるモノマーを含み、水相が塩化カルシウムを含む 場合、通常は、油／水界面張力（ＩＦＴ）を最小にするものであると特徴付けら れる。適当なＰＧＥ共乳化剤は、通常は、油／水ＩＦＴを少なくとも約０．０６ dynes/cmの最小値にし、これは、代表的には、約０．０６dynes/cm乃至約１．０ dynes/cmである。特に好ましいＰＧＥｓは、油／水ＩＦＴを少なくとも約０．０ ９dynes/cmの最小値にし、これは、代表的には、約０．０９dynes/cm乃至約 ０．３dynes/cmである。（これらのＰＧＥｓのＩＦＴを計測するための方法は、 以下に「ＰＧＥ分析法」のセクションで説明する。） ソルビタンラウレートを含む共乳化剤として有用なＰＧＥｓは、当該技術分野 で周知の方法で形成できる。例えば、１９７２年１月２５日にババヤン等に賦与 された米国特許第３，６３７，７７４号、及びj．Am．Oil chem．Soc．の第５６ 巻第１１号の第８３５Ａ頁乃至第８４０Ａ頁のマッキンタイヤの「ポリグリセロ ールエステル」を参照されたい。ポリグリセロールを形成し、これをＰＧＥｓに 転化するための方法が記載されたこれらの文献について触れたことにより、これ らの文献に開示されている内容は本明細書中に組み入れたものとする。ＰＧＥｓ は、代表的には、ポリグリセロールを脂肪酸でエステル化することによって形成 される。ポリグリセロールの適当な組み合わせは、商業的な供給源から入手した ポリグリセロール、又は米国特許第３，６３７，７７４号に記載されているよう な周知の方法を使用して合成したポリグリセロールを混合することによって形成 できる。脂肪酸の適当な組み合わせは、脂肪酸を混合することによって、及び／ 又は商業的な供給源から入手した脂肪酸の混合物から形成できる。共乳化剤とし て有用なＰＧＥｓの製造では、脂肪酸に対するポリグリセロールの重量比は、通 常は、約５０：５０乃至７０：３０であり、好ま しくは、約６０：４０乃至約７０：３０である。 適当なＰＧＥｓ共乳化剤を形成するための代表的な反応条件は、エステル化触 媒として水酸化ナトリウムが０．１％乃至０．２％存在する状態でポリグリセロ ールを脂肪酸とエステル化する工程を含む。この反応は、大気圧及び約２１０OC 乃至２２０OCで開始され、機械的攪拌及び窒素散布が加えられる。反応が進むに 従って自由脂肪酸が消え、約８mmHgまで負圧が徐々に高まる。自由脂肪酸含有量 が約０．５％以下に低下したとき、触媒を燐酸溶液で中和し、反応混合物を約６ ０OCまで冷却する。次いで、所望のＰＧＥｓを生産するため、この粗反応混合物 に沈降又は他の従来の精製工程（例えば、未反応のポリグリセロールのレベルを 下げるため）を加えることができる。 ２．ＨＩＰＥ乳濁液の重合／硬化 形成したＨＩＰＥ乳濁液を集め、又は適当な反応槽、容器、又は領域に注入し 、重合又は硬化を行う。本発明の一実施例では、反応槽はポリエチレン製のタブ であり、所望程度まで重合／硬化した後、更に処理を行うため、重合／硬化済み の固体フォーム材料を最終的に容易に取り出すことができる。通常は、ＨＩＰＥ 乳濁液を槽に注入する温度は、重合／硬化温度とほぼ同じである。 ＨＩＰＥ乳濁液の重合／硬化条件は、乳濁液の油相及び水相のモノマー及び他 の成分、特に、使用された乳化 剤システム、及び使用された重合開始剤の種類及び量に応じて変化する。しかし ながら、多くの場合、重合／硬化条件には、ＨＩＰＥ乳濁液を約３０OC以上、更 に好ましくは約３５OC以上の高温に約４時間乃至約２４時間、更に好ましくは約 ４時間乃至約１８時間に亘って維持することが含まれる。 水滴がＨＩＰＥ乳濁液内で凝集しないようにする上で、重合／硬化を比較的低 温で行うことが特に好ましい。このことは、特に、ＨＩＰＥ乳濁液の形成にソル ビタンラウレート及びＰＥＧ共乳化剤の好ましい組み合わせが使用されていない 場合にいえる。このような場合には、適当な低い重合／硬化温度は、約３０OC乃 至約５０OCの範囲内にあり、好ましくは、約３５OC乃至約４５OCの範囲内にあり 、最も好ましくは約４０OCである。５０OCをかに上回る温度で重合／硬化を行っ た場合には、乳濁液に作用する熱応力により、存在する液滴は集合し即ち凝集し 、かくして、結果的に得られたポリマーフォームに非常に大きい気泡を形成する 。これは、特に、ＨＩＰＥ乳濁液の形成にソルビタンラウレート及びＰＥＧ共乳 化剤の好ましい組み合わせが使用されていない場合に顕著である。これによって 形成されたポリマーフォームは、脱水後に潰れた膨張していない状態に保つこと ができない。 ＨＩＰＥ乳濁液をタブのような反応槽内で重合／硬化 させると、代表的には、塊状固体ポリマーフォームが得られる。この塊状の重合 済みＨＩＰＥフォームを、代表的には、シート状形態に切断し、即ちスライスす る。重合済みＨＩＰＥフォームからなるシートは、これに続く処理／洗浄工程、 及び脱水工程中の処理が容易であり、吸収体物品で使用するためのＨＩＰＥフォ ームを形成するのが容易である。重合済みの塊状ＨＩＰＥフォームは、代表的に は、約０．０８cm乃至約２．５cmの範囲のキャリパを持つように切断され／スラ イスされる。これに続く脱水中、これによって、代表的には、約０．００８cm乃 至約１．２５cmの範囲のキャリパを持つ潰れたＨＩＰＥフォームが形成される。 ３．ＨＩＰＥフォームの処理／洗浄 形成した、重合済みの固体ＨＩＰＥフォームは、一般的には、ＨＩＰＥ乳濁液 の形成に使用された残留水相材料で気泡が満たされた可撓性連続気泡多孔質構造 である。一般的には、電解質、残留乳化剤、及び重合開始剤からなるこの残留水 相材料の少なくとも一部を、これ以上の処理を行う前であり且つフォームの使用 前のこの時点で、フォーム構造から除去しなければならない。通常は、フォーム 構造を圧縮して残留液体を絞り出すことによって、及び／又はフォーム構造を水 又は他の洗浄用水溶液で洗浄することによって、元々の水相材料の除去を行う。 多くの場合、圧縮工程及び洗浄工程を何回か、例えば２サ イクル乃至４サイクル行う。 元々の水相材料をフォーム構造から必要程度除去した後、必要であれば、例え ば適当な親水化剤及び／又は水和可能な塩の水溶液で連続的に洗浄することによ って、ＨＩＰＥフォームを処理することができる。使用できる親水化剤及び水和 可能な塩は上文中に記載してあり、ソルビタンラウレート（例えばスパン２０） 及び塩化カルシウムを含む。上述のように、所望量の親水化剤／水和可能な塩が 組み込まれるまで、及びフォームが選択された任意の試験液について所望の付着 張力を示すまで、必要であれば、ＨＩＰＥフォーム構造を親水化剤／水和可能な 塩の溶液で処理し続ける。 ４．フォームの脱水 最終的に乾燥させたフォームに適当な親水性を賦与し、十分な量の水和可能な 塩、好ましくは塩化カルシウムを随意に組み込むのに必要な程度までＨＩＰＥフ ォームを処理し／洗浄した後、フォームを脱水する。脱水は、フォームを（好ま しくはＺ軸方向に）圧縮して残留水を絞り出すことによって、フォーム又はフォ ーム内の水に高温を加えることによって、例えば約６０OC乃至約２００OCの温度 で熱乾燥させることによって、又はマイクロ波処理を施すことによって、真空脱 水することによって、又は圧縮、熱乾燥技術／マイクロ波処理技術／真空脱水技 術を組み合わせることによって、行うことができる。 ＨＩＰＥフォームの製造の脱水工程は、一般的には、いつでもＨＩＰＥフォーム を使用でき且つこのフォームができるだけ乾燥しているようになるまで行われる 。多くの場合、このような圧縮脱水したフォームの含水量は、乾燥重量の約５０ 重量％乃至約５００重量％、更に好ましくは、約５０重量％乃至約２００重量％ である。その後、圧縮したフォームを、含水量が乾燥重量の約５重量％乃至約４ ０重量％、更に好ましくは約５重量％乃至約１５重量％になるまで、熱で乾燥さ せる（例えば加熱によって）。結果的に得られた圧縮／乾燥フォームは、潰れた 膨張していない状態である。 VI．吸収体物品 本発明の潰れたポリマーフォーム材料は、種々の吸収体物品の吸収体構造（例 えば吸収体コア）の少なくとも一部として使用できる。本明細書中では、「吸収 体物品」という用語は、失禁者即ち物品の使用者が排出した大量の尿、又は水分 を含む糞便（柔らかい液状の糞便）のような他の流体（即ち液体）を吸収できる 消費製品を意味する。このような吸収体物品の例には、使い捨ておむつ、失禁者 用衣料、タンポンや衛生ナプキンのような生理用品、使い捨てトレーニングパン ツ、ベッドパッド、等が含まれる。本発明の吸収体フォーム構造は、おむつ、失 禁者用パッド又は衣料、衣服シールド、等の物品で使用するのに特に適している 。 本発明の吸収体物品は、その最も簡単な形態では、バックシートだけを必要と する。バックシートは、代表的には、比較的液体不透過性であり、一つ又はそれ 以上の吸収体フォーム構造がバックシートと関連している。吸収体フォーム構造 及びバックシートは、吸収体フォーム構造がバックシートと吸収体物品の着用者 の流体排出領域との間に配置されるように、関連している。液体不透過性バック シートは、任意の材料、例えば、キャリパが約０．０３８mm（１．５ミル）のポ リエチレン又はポリプロピレンからつくることができ、これは、流体を吸収体物 品内に保持するのを助ける。 更に一般的には、本発明の吸収体物品は、着用者の皮膚と接触する吸収体物品 の側をカバーする液体透過性トップシート要素を更に有する。この形体では、物 品は、バックシートとトップシートとの間に位置決めされた、一つ又はそれ以上 の本発明の吸収体フォーム構造からなる吸収体コアを有する。液体透過性のトッ プシートは、ポリエステル、ポリオレフィン、レーヨン、等の任意の材料からな るのがよく、実質的に多孔質であり、体液は、このトップシートを通って下にあ る吸収体コアに移行する。トップシート材料は、好ましくは、トップシートと着 用者の皮膚との間の接触領域に水性の体液を保持するのに十分な親和力を備えて いない。 本発明の吸収体物品の実施例の吸収体コアは、一つ又 はそれ以上の本発明のフォーム構造だけからなってもよい。例えば、吸収体コア は、これが使用される吸収体物品の種類に最も合うように所望の通りに又は必要 なように形成された、一片の一体のフォームからつくることができる。変形例で は、吸収体コアは、互いに接着剤で結合された複数のフォーム片又はフォーム粒 子からつくることができ、又は包囲薄葉紙の包み又は吸収体物品のトップシート 及びバックシートで互いに保持された結合されていない凝集体にすることのでき る複数のフオーム片又はフォーム粒子からつくることができる。 本発明の吸収体物品の吸収体コアは、更に、本発明の一つ又はそれ以上の吸収 体フォーム構造の他に、他の、例えば従来の、要素又は材料を有してもよい。例 えば、本発明の吸収体物品は、例えば、本発明の吸収体フォーム構造の粒子又は 部片、及びａ）木材パルプ又は他のセルロース繊維、及び／又はｂ）ポリマーゲ ル化剤の粒子又は繊維のような従来の吸収体材料からなる空気堆積混合物ででき た組み合わせからなる吸収体コアを使用できる。 本発明の吸収体フォームと他の吸収体材料の組み合わせを含む一実施例では、 本発明の吸収体物品は多層吸収体コア形体を使用でき、この形体では、一つ又は それ以上の本発明のフォーム構造を含むコア層を従来の吸収体構造又は材料から なる一つ又はそれ以上の追加の別体の コア層と組み合わせて使用できる。このような従来の吸収体構造又は材料には、 例えば、木材パルプ又は他のセルロース繊維からなる空気堆積ウェブ又は湿式堆 積ウェブが含まれる。更に、このような従来の構造は、従来の、例えば大きな気 泡を持つ吸収体フォーム即ち均等なスポンジからなってもよい。更に、本発明の 吸収体フォームとともに使用される従来の吸収体構造は、水性の体液を捕捉して これを保持するため、吸収体物品で一般的に使用されている種類のポリマーゲル 化剤からなる粒子又は繊維を例えば最大８０重量％含むことができる。この種の ポリマーゲル化剤及び吸収体物品でのその使用は、１９８８年４月１９日にブラ ント等に賦与された米国再発行特許第Re，３２，６４９号に更に詳細に記載され ている。同特許について触れたことにより、その特許に開示されている内容は本 明細書中に組み入れたものとする。 本発明の吸収体物品の一つの好ましい種類は、流体取扱い層が物品の着用者の 流体排出領域に位置決めされた多層吸収体コアを使用する吸収体物品である。こ の流体取扱い層は、高ロフトの不織布の形態であるのがよいが、好ましくは、改 質セルロース繊維、例えば補剛したカールしたセルロース繊維の層からなる流体 捕捉／分配層の形態であり、ポリマーゲル化剤をこの流体捕捉／分配層の最大約 １０重量％含む。このような好ましい吸収体物品の流体捕捉／分配層で使用され る改質セルロース繊維 は、好ましくは、化学処理及び／又は熱処理で補剛しカールした木材パルプ繊維 である。このような改質セルロース繊維の種類は、１９９０年６月１９日にラッ シュ等に賦与された米国特許第４，９３５，６２２号に記載された吸収体物品で 使用されているのと同じである。同特許について触れたことにより、その特許に 開示されている内容は本明細書中に組み入れたものとする。 これらの多層吸収体コアは、本発明のフォーム構造からなる第２の、即ち下側 の流体貯蔵／再分配層を更に有する。本発明の目的について、多層吸収体コアの 「上側の」層は、着用者の身体に比較的近い層、例えば物品のトップシートに最 も近い層である。これとは逆に、「下側の」層という用語は、着用者の身体から 比較的離れた多層吸収体コアの層、例えば、物品のバックシートに最も近い層を 意味する。この下側の流体貯蔵／再分配層は、代表的には、上側の流体取扱い層 の下にあり且つこれと流体連通するように、吸収体コア内に位置決めされている 。補剛したカールしたセルロース繊維を含む上側の流体捕捉／分配層の下にある 下側の流体貯蔵／再分配層で本発明の吸収体フォーム構造を使用できる吸収体物 品は、１９９２年９月１５日にヤング等に賦与された米国特許第５，１４７，３ ４５号に詳細に記載されている。 上述のように、本発明の特定の吸収体フォーム構造の流体取扱い特性及び機械 的特性により、こうした構造は、 使い捨ておむつの形態の吸収体物品で使用するのに特に適している。本発明の吸 収体フォーム構造を持つ使い捨ておむつは、従来のおむつ製造技術を使用するこ とによって製造できるが、従来のおむつで代表的に使用された木材パルプ繊維ウ ェブ（「エアーフェルト」）又は改質セルロースでできた吸収体コアを本発明の 一つ又はそれ以上のフォーム構造に代えることによって、又はこのような吸収体 コアに本発明の一つ又はそれ以上のフォーム構造を加えることによっても製造で きる。かくして、本発明のフォーム構造は、おむつにおいて、単一層で、又は上 述のように種々の多層構造形体で使用できる。使い捨ておむつの形体の物品は、 １９６７年１月３１日にダンカン等に賦与された米国再発行特許第Re．２６，１ ５１号、１９７１年７月１３日にダンカンに賦与された米国特許第３，５９２， １９４号、１９７０年１月１３日にダンカン等に賦与された米国特許第３，４８ ９，１４８号、１９７５年１月１４日に賦与された米国特許第３，８６０，００ ３号、及び１９８９年５月３０日にアルマニー等に賦与された米国特許第４，８ ３４，７３５号に詳細に記載されており、これらの特許について触れたことによ り、これらの全ての特許に開示されている内容は本明細書中に組み入れたものと する。 本発明の好ましい使い捨ておむつの実施例を添付図面のうち第５図に示す。こ のようなおむつは、上流体捕捉 層５１及び本発明の吸収体フォーム構造でできた下流体貯蔵／分配層５２からな る吸収体コア５０を有する。トップシート５３がコアの一方の面に重ねてあり、 トップシートはコアのこの面と同延であり、液体不透過性のバックシート５４が コアのトップシートで覆われた面とは反対側の面に重ねてあり、バックシートは 、コアのこの面と同延である。バックシートは、最も好ましくは、コアよりも広 幅であり、これによって、バックシートの側辺縁部はコアを越えて延びる。おむ つは、好ましくは、砂時計形体につくられている。 本発明の吸収体フォーム構造を使用できる別の好ましい種類の吸収体物品は、 トレーニングパンツのような、形体に適合した製品を提供する。このような形体 に適合した物品は、一般的には、ブリーフ又はショーツの形体のシャシーに形成 した不織可撓性基材を含む。次いで、吸収体「コア」として使用するため、本発 明による吸収体フォーム構造をこのようなシャシーの股領域に取り付けることが できる。この吸収体コアは、多くの場合、包囲薄葉紙又は他の液体透過性の不織 材料で包まれている。かくして、このようなコアの包紙は、形体に適合した物品 「トップシート」として役立つ。 形体に適合した物品のシャシーを形成する可撓性基材は、布、又は紙、又は他 の種類の不織基材又は形成フィルムからなるのがよく、弾性化等を施すことによ って延 伸可能にすることができる。このようなトレーニングパンツ物品の脚バンド又は 胴バンドは、物品の装着性を改善するため、従来の方法で弾性化できる。このよ うな基材は、一般的には、その一方の面に処理を加えることによって又はこの面 にコーティングを施すことによって、又はこの可撓性基材を比較的液体不透過性 の他の基材に積層化してシャシー全体を比較的液体不透過性にすることによって 、比較的液体不透過性にするか或いは、液体が少なくとも容易には透過しないよ うにする。この場合、シャシー自体は、形体に適合した物品の「バックシート」 として役立つ。この種の代表的なトレーニングパンツ製品は、１９８６年１０月 ２８日にロバートに賦与された米国特許第４，６１９，６４９号に記載されてい る。同特許について触れたことにより、その特許に開示されている内容は本明細 書中に組み入れたものとする。 使い捨てトレーニングパンツ製品の形態の、形体に適合した代表的な物品を添 付図面のうち第６図に示す。このような製品は、周囲ゾーンに沿って接着によっ てライニング層６１に取り付けられた外層６０を有する。例えば、内ライニング ６１を外層６０に一方の脚バンド領域６２の周囲に沿って、他方の脚バンド領域 ６３の周囲に沿って、及び胴バンド領域６４に沿って取り付けることができる。 物品の股領域には、本発明の吸収体フォーム構造からなる全体に矩形の吸収体コ ア６５が取り付けら れている。 試験方法 本発明を説明する上で、ＨＩＰＥフォーム吸収体構造の多くの特性を記載する 。これらの特性は、以下の試験流体及び試験方法を使用して決定される。 Ｉ）試験流体及びフォーム試料の作製 Ａ）試験流体−合成尿 この試験のセクションで説明する計測の幾つかでは、合成尿、エタノール、又 は２−プロパノール（イソプロピルアルコール）等の試験流体を使用する。以下 に説明する多くの試験で使用される合成尿は、ジャイコ製薬（１７０５５、ペン シルバニア州メカニクスブルグ）が製造している商業的に入手可能な合成尿配合 物からつくられている。この配合物から形成されたジャイコ合成尿は、KClを０ ．２重量％、Na2SO4を０．２重量％、NH4H2PO4を０．０８５重量％、（NH4）2HP O4を０．０１５重量％、CaCl22H2Oを０．０２５重量％、及びMgCl26H2Oを０．０ ５重量％含む。合成尿の試料を、蒸留水を使用してラベルの指示に従って作製す る。溶解を助けるため、ジャイコ塩混合物を水にゆっくりと加える。必要であれ ば、試料を濾過して粒子を除去する。未使用の合成尿は１週間後に廃棄する。流 体の可視度を改善するため、青色の食品着色剤を合成尿溶液１当たり５滴加える 。使用したジャイコ合成尿の表面張力は６５±５dynes/cmで ある。 Ｂ）フォーム試料の作製 以下の多くの試験には、特定の大きさのフォーム試料の作製及び試験が必要と される。他に特定していない限り、鋭い往復動ナイフ鋸を使用してフォームの大 きなブロックから必須の大きさのフォーム試料を切り出さなければならない。こ の切断装置又は等価の種類のフォーム切断装置を使用することは、試料の縁部に 欠陥が生じることを実質的になくすのに役立つ。試料の縁部の欠陥は、以下に説 明する幾つかの試験方法を実施して得られた特定の計測値に悪影響を及ぼす。 更に、試料の大きさには、試料のキャリパ即ち厚さについての寸法が含まれる 。キャリパ即ち厚さの計測は、本発明の目的について、フォーム試料に３５０Pa （０．０５psl）の閉じ込め圧力が加わった状態で行わなければならない。フォ ームの密度及び乾燥重量の全ての計測は、通常は、以下に説明するように、フォ ーム試料を水で洗浄し、乾燥した後に行われる。 II）フォームの性質、特徴、又は特性の決定 Ａ．潰れた状態 １）膨張圧力 この試験は、潰れたフォーム内に貯えられたエネルギを直接計測する。潰れた フォームに貯えられたエネルギは、フォームの自由吸収力よりも多量の水を注入 したと きに解放される。膨張圧力は、一杯に湿潤させたフォームが圧縮力によってその 潰れた状態でのキャリパ（厚さ）に保持されている状態で、計測される。 この試験を行うため、潰れたフォームでできた直径２３．８mmの円筒体をパン チを使用して注意深く切り出す。この切り出した試料のキャリパを歪ゲージ（例 えば、オーノ−ソッキＥＧ−２２５型）で０．００５mmの精度で計測する。この 応力緩和試験を実施するに当たり、液体を保持できる平行プレートアッセンブリ を持つレオメトリックスＲＳＡII型を使用する。この平行プレートアッセンブリ は、内径が２９mmの円筒形チャンバを持つ底カッププレート、及び直径が２５mm の円形部材を持つ頂プレートを有する。 切り出した乾燥試料を底カッププレートのチャンバ内に頂プレートの円形部材 の下に中心を合わせて置く。次いで、アッセンブリ／試料の全体を３１．１OC（ ８８OF）で１０分間に亘って平衡させ、切り出した試料上に頂プレートが約１０ ｇの力で載るように調節する。レオメトリックスＲＳＡII型は、３１．１OC（８ ８OF）で歪が０．５％（圧縮）で応力緩和試験を行うようにプログラムされてい る。応力を時間の関数として監視するとき、３１．１OC（８８OF）の温度の十分 な量の水を注射器を使用して底カッププレートに迅速に加え、切り出した試料を 完全に飽和させる（１秒間に３mL）。切り出した試料が膨 張しようとするときにプレートに及ぼす圧力（即ちその膨張圧力）を、水を加え た時点以降少なくとも１５分間に亘って記録する。５分での値を、切り出した試 料の膨張圧力として記録する。 ２）毛管吸引比表面積 フォームの毛管吸引比表面積は、周知の低表面張力の試験液の平衡吸収重量か ら決定できる。この場合、無水エタノール（引火点１０OC）を使用する。 試験を行うため、適当な寸法（長さが３５cm以上、幅が２cm、厚さが０．２５ cm）のフォーム試料ストリップを２２±２OCで平衡させ、垂直方向に位置決めし 、実験室用のジャッキを使用して一端をエタノールのリザーバに１mm乃至２mm浸 漬する。エタノールは、フォームストリップの毛管作用によって、試料の長さよ りも小さいその平衡高さまで吸い上げられる。次いで、エタノール含有ストリッ プを計量し、エタノールの全吸収量を決定する。この試験中、エタノールの蒸発 を防ぐため、例えばカップ状ガラスシリンダで試料をシールドしなければならな い。次いで、エタノールをフォーム試料から蒸発させ、試料を水で洗浄し、乾燥 し、計量する。 フォーム試料の比表面積は、以下の式から計算できる。 Ｍe ＧＬn Ｓc＝ Ｍn γe ここで、Ｓcは毛管吸引比表面積であり、単位はcm2/gmであり、Ｍeはエタノー ルの吸収質量であり、単位はｇであり、Ｇは重力定数であり、これは９８０cm/s ec2であり、Ｌnは湿潤試料の全長であり、単位はcmであり、Ｍnは乾燥試料の質 量であり、単位はｇであり、γeは、エタノールの表面張力であり、これは２２ ．３dynes/cmである。得られた値を１００００cm2/m2で除し、毛管吸引比表面積 をm2/gで与える。 ３）フォーム密度 フォーム密度の決定に使用できる一つの方法は、ＡＳＴＭの方法第Ｄ３５７４ −８６号の試験Ａに記載された方法である。この方法は、主にウレタンフォーム を試験するように設計されているが、本発明の好ましいＨＩＰＥ型フォームの密 度の計測にも使用できる。特に、このＡＳＴＭの方法による密度計測は、この試 験で特定された特定の方法で予め調製したフォーム試料について実施される。 密度は、所与のフォーム試料の（水で洗浄し、乾燥した後の）乾燥質量及びそ の容積の両方を２２±２OCで計測することによって決定される。大型のフォーム 試料についての容積の値は、閉じ込め圧力が加わっていない状態での試料寸法の 計測値から計算される。小型のフォーム試料の寸法は、ダイヤルゲージを使用し 、ダイヤル脚に３５０Pa（０．０５psl）の圧力を加えて計測される。 密度は、単位容積当たりの質量として計算される。本発明の目的について、密 度は、一般的には、g/cm3の単位で表される。 Ｂ．膨張状態 １）合成尿で飽和させたときの密度 この計測では、フォーム試料をジャイコ合成尿でその自由吸収力まで３１．１ OC（８８OF）で飽和させる。一杯に膨張した状態で容積を計測し、試料の乾燥質 量を水で洗浄し乾燥した後に計測する。かくして、合成尿で飽和させたときの密 度は、湿潤容積当たりの乾燥質量として計算され、g/cm3の単位で表される。 ２）有効細孔容積 有効細孔容積を決定するための方法には、吸収体フォーム試料の構造に導入で きる２−プロパノール（引火点１２OC）の量の計測が含まれる。このような計測 を行うのに使用される器具及び材料を２２±２OCで平衡させる。計測もこの温度 で行われる。 乾燥フォーム試料を切断し、表面積が６．５cm2（１平方インチ）で厚さが０ ．２５cm（０．１インチ）の円筒体又はこれと等価の物にする。このような円筒 形の試料は、厚さが０．２５cm（０．１インチ）のフォームの試料に直径が２． ８７cm（１．１３インチ）の鋭いパンチを使用することによって形成できる。乾 燥フォーム試料（水で洗浄し乾燥させた後の）を各々計量し、乾燥重 量（ＤＷ）を決定する。このような試料三つを計量し、平均乾燥重量（ＤＷ）を 決定する。 次いで、これらの試料の計測自由吸収力（ＭＦＣ）を以下の工程で決定する。 ａ）フォーム試料を結晶皿に入った２−プロパノールに浸漬する。この時点で試 料を数回絞り、空気を抜く。 ｂ）各試料を２−プロパノールを絞らずに取り出す。試料を約３０分に亘って平 らな状態に置き、過剰の流体を流出させる。次いで、各試料を湿潤状態で計量し 、湿潤重量（ＷＷ）を決定する。 ｃ）工程ａ）及びｂ）を更に二回繰り返し、平均湿潤重量（ＷＷ）を計算する。 計測自由吸収力（ＭＦＣ，g/g）は、乾燥フォームの単位質量当たりの２−プ ロパノールで飽和させたフォームの重量である。ＭＦＣを以下の式に従って計算 する。 次いで、２−プロパノールによるフォームのＭＦＣを２−プロパノールの密度 即ち０．７８５g/mLで除すことによって、有効細孔容積を計算する。これにより 、フォームの有効細孔容積がmL/gで与えられる。 ３）圧縮−撓みに対する抵抗 圧縮−撓みに対する抵抗は、本発明の目的について、 合成尿で飽和させて一杯に膨張させたフォーム試料に５．１kPa（０．７４psi） の閉じ込め圧力の形態の応力を加えた後にこのフォーム試料中に生じる歪の量（ キャリパの減少の％）を計測することによって計量できる。 計測に使用されるフォーム試料、ジャイコ合成尿、及び器具は全て３１．１OC （８８OF）の温度で平衡させる。計測もまたこの温度で行われる。 潰れた状態のフォーム試料のシートをジャイコ合成尿でその自由吸収力まで飽 和させる。２分後、飽和させた一杯に膨張したシートから円形の表面積が６．５ cm2（１平方インチ）の円筒体を打ち抜く。キャリパの計測に適したダイヤルゲ ージをシート上に位置決めする。円形の表面積が少なくとも６．５cm2（１平方 インチ）の脚を持ち、キャリパの寸法を０．０２５mm（０．００１インチ）の精 度で計測できる任意のゲージを使用できる。このようなゲージの例には、アメス ４８２型（マサチューセッツ州ウォルサムのアメス社）、又はオーノ−ソッキＥ Ｇ−２２５型（日本国のオーノ−ソッキ株式会社）がある。 次いで、網に載せた飽和フォーム試料に５．１kPa（０．７４psi）の閉じ込め 圧力が加わるように脚に１５分間に亘って力を加える。この時間の終わりにダイ ヤルゲージを使用し、閉じ込め圧力を加えた結果生じる試料のキャリパの変化を 計測する。キャリパの最初の計測 値及び最後の計測値から、試料に生じた歪のパーセンテージを計算できる。 ４）圧縮−撓み状態からの回復 圧縮−撓み状態からの回復を試験するため、圧縮−撓みに対する抵抗（上文中 のＢ）の３）参照）試験について形成したのと同様のフォーム試料を使用する。 ダイヤルゲージを使用し、ジャイコ合成尿でその自由吸収力まで飽和させた試 験試料を３１．１OC（８８OF）で１０分間に亘りその元の厚さの５０％まで圧縮 し、この圧縮状態を１分間に亘って維持する。次いで、圧力を解放し、放出され た流体が存在した状態で１分間に亘って厚さを回復させる。回復のパーセンテー ジは、未圧縮のフォームの元の高さに基づいて決定される。 Ｃ．潰れた状態又は膨張状態 １）可撓性 フォームの可撓性は、気泡を持つ有機ポリマーフォーム製品の可撓性を決定す るのに使用されるＡＳＴＭ Ｄ ３５７４−８６，３．３試験を改良した試験方 法によって計量できる。このような改良試験は、３１．１OC（８８OF）でジャイ コ合成尿でその自由吸収力まで飽和させたときの寸法が７cm×０．８cm×０．８ cmのフォーム試料を使用する。これらの試料をつくるのに使用された切断方法は 、フォームストリップの縁部に欠陥を生じないということが重要である。合成尿 で飽和させたフォ ームストリップを直径が０．８cmの円筒形マンドレルの周りにストリップの両端 が出会うまで５秒で１巻の均等な速度で巻き付ける。フォームは、この試験中に 、即ち一つの曲げサイクルを通る場合に裂けたり壊れたりしない場合に可撓性で あると考えられる。 Ｄ．流体取扱い特性の決定 １）自由吸収力 この試験では、フォーム試料を３１．１OC（８８OF）でジャイコ合成尿で飽和 させる。次いで、上文中で「有効細孔容積」についてII（Ｂ）（２）に記載され ているのと同じ方法を使用し、荷重が加わっていない状態での吸収力（自由吸収 力）を計測する。 ２）毛管作用による垂直方向移動速度及び毛管作用による垂直方向吸収力 毛管作用による垂直方向移動速度及び毛管作用による垂直方向吸収力は、乾燥 フォームが流体をリザーバから毛管作用で垂直方向に移動させる能力の計測値で ある。流体前縁が毛管作用でフォームのストリップの５cmの垂直距離に亘って移 動するのに要する時間を計測し、毛管作用による垂直方向移動速度を提供する。 流体が毛管作用によりその平衡高さまで移動した後、毛管作用による垂直方向移 動高さの特定の値（例えば１１．４cm（４．５インチ））を決定し、毛管作用に よる垂直方向吸収力を提供する。 青色の食品着色剤で着色したジャイコ合成尿を、毛管作用による垂直方向移動 速度及び毛管作用による垂直方向吸収力を決定するための以下の方法で使用する 。この試験方法では、材料は３７OCで平衡しており、試験は同じ温度で行われる 。 長さが約７０cmで幅が２cmで厚さが０．２５cmのフォームのストリップをその 一端の１mm乃至２mmが合成尿のリザーバに浸漬した状態で垂直に支持する。液体 を毛管作用でフォームストリップの平衡高さまで（例えば１８時間に亘って）吸 い上げる。この高さは試料の長さ以下でなければならない。この試験中、蒸発が 起こらないようにするため、例えばカップ状ガラスシリンダ内に試料をシールド しなければならない。 毛管作用によって５cm移動させるのに要する時間を毛管作用による垂直方向移 動速度の計測値として使用する。平衡湿潤重量を記録し、以下に説明するように 「付着張力」の計算に使用する。 試料を手早く取り出して吸収力を持たない表面に載せ、フォーム試料を圧縮し ないのに十分な鋭さを持つ器具を使用して２．５４cm（１インチ）の片に切断す る。各片を計量し、水で洗浄し、乾燥し、次いで再計量する。各片について吸収 力を計算する。１１．４cm（４．５インチ）の毛管作用による移動高さを中心と した２．５４cm（１インチ）のセグメントの吸収力が、決定するのが最 も望ましいパラメータである。 ３）付着張力 毛管吸引により試験流体で膨潤した親水化したフォーム試料の付着張力は、試 験流体の表面張力γと試験流体がフォーム試料の内面と接触する角度を表す接触 角θの余弦（ｃｏｓθ）の積である。付着張力は、二つの異なる試験流体を使用 した同じフォームでできた二つの試験試料が示す毛管吸引による平衡吸収重量を 計測することによって実験的に決定できる。このような方法の第１工程では、上 文中で毛管吸引比表面積についてII（Ａ）（２）で説明してあるように、エタノ ールを試験流体として使用してフォーム試料の比表面積を決定する。 次いで、毛管吸引吸収法を、（ａ）試験流体としてジャイコ合成尿を使用する こと、（ｂ）試験を３７OCで実施すること、及び（ｃ）長さが７０cm以上、幅が ２cm、厚さが０．２５cmのフォーム試料ストリップを使用すること除き、エタノ ール法と同じ方法で繰り返す。この場合、合成尿の接触角は、周知の比表面積及 び合成尿吸収についてのデータから以下のように計算できる。 ＭU ＧＬN ｃｏｓθU＝ ＭN γU ＳC ここで、θUはジャイコ合成尿の接触角であり、単位は度であり、ＭUはジャイ コ合成尿の液体吸収質量であ り、単位はｇであり、Ｇは重力定数であり、これは９８０cm/sec2であり、ＭNは 乾燥フォーム試料の質量であり、単位はｇであり、γUはジャイコ合成尿の表面 張力であり、これは〜６５dynes/cmであり、ＳCはエタノール吸収法で決定され たフォーム試料の比表面積であり、単位はcm2/gmであり、ＬNは湿潤フォーム試 料の長さであり単位はcmである。 界面活性剤が（フォーム試料の表面上に及び／又は前進する試験流体中に）存 在する場合には、前進する流体の前縁は、以下の付着張力（ＡＴ）の等式を適用 することによって決定される。 ＭT ＧＬN ＡＴ＝ ＭN ＳC ここで、ＭTはフォーム試料が吸収した試料液の質量であり、Ｇ、ＬN、ＭN、 及びＳCは、上文中に定義してある。〔１９８８年のJ．Coll．Int．Sci.，121（ 1）の第２２頁乃至第３１頁のホッジソン及びバーグを参照されたい〕 任意の所与の試験液についての付着張力を決定する上で、任意の時点での表面 張力の数値について何ら仮定がなされず、そのため、試料表面上の及び／又は前 進する液体内の界面活性剤濃度の毛管作用による移動中の変化は重要でない。試 験液の表面張力（ジャイコ合成尿を使 用した場合の最大付着張力は、〔６５±５〕〔ｃｏｓ０゜〕＝６５±５dynes/cm ）である最大付着張力のパーセンテージから見ると、付着張力（γｃｏｓθ）の 実験値が特に有用である。 ＰＥＧ分析方法 Ａ．界面張力（ＩＦＴ）法（スピニング液滴） ＩＦＴは、Ｋｒｕｓｓ ＳＩＴＥ ０４スピニング液滴張力計又は同じ原理で 作動する任意の等価のスピニング液滴張力計を使用して計測できる。ミッタルが 発行した、ＡＣＳシンポジウム第８回（１９７５年）の第２３４頁乃至第２４７ 頁のカイアス等の「界面での吸収」、及びJ．Chem．Soc．Faraday Trans.，第１ 巻（１９８１年）の第２１５５頁乃至第２１６８頁のアベイヤード等のスピニン グ液滴ＩＦＴ法概論を参照されたい。各ＩＦＴ計測について、ＰＥＧ（代表的に は、５μｌ）を含む油相の液滴を、予め５０OCで平衡させた水相が入った張力計 のスピニング毛管に注入する。毛管のスピニング速度を、液滴の長さ：直径の比 が４：１以上であるように液滴を細長くして円筒形形状にするのに十分なだけ高 める。この細長い液滴を、平衡に至るまで（即ち液滴の直径にはこれ以上の変化 が生じない）又は約３０分経過するまで、５０OCで平衡させる。好ましくは、細 長い液滴は均等な直径（半球形の両端を除く）を持ち、水性の溶液との界面には 、付着材料及び／又は小さな液滴が付い ていない。そうでない場合には、本質的に何も付着していない細長い液滴の領域 の長さ：直径比は４：１以上であり、最小直径（直径の異なる領域が存在する場 合）を計測について選択する。界面直径（γ）は、計測した半径（ｒ）円筒形の 直径の半分）、角速度（ 、２ ｎ）ここでｎはチューブの回転数である）、及 び油相と水相の密度差（Δｐ）から以下の等式を使用して計算される。 γ＝０．２５ｒ3Δｐ 2 ｎ−オクタノールと水（２０OCで８．５dynes/cm）との間のＩＦＴを計測する ことによって、このシステムを定期的に較正する。 これらの計測で使用された油相は、代表的には、スチレン、ジビニルベンゼン （５５％工業等級）、及び２−エチルヘキシルアクリレートを２：２：６の重量 比で含む１００部のモノマー混合物に１０部のＰＥＧを加えることによって形成 される。この混合物を機械的に攪拌し、ＰＥＧの溶解を行う。この油相混合物を 周囲温度で一晩に亘って放置し、不溶性の即ち沈殿性の材料（代表的には、自由 ポリグリセロール）を溶液から沈降させる。遠心分離後、上澄みをそのまま使用 し、追加のモノマー混合物で希釈（必要であれば、順次希釈し）、低濃度の乳化 剤溶液をつくる。このようにして、公称ＰＥＧ濃度が約９％乃至０．０１％、又 はそれ以下の溶液を形成できる。この計測で使用する水相は、CaCl2．2H2Oを蒸 留水で 溶解することによって形成された塩化カルシウムの０．９０Ｍ水溶液（約pH６） である。 油相中のＰＥＧ濃度を最大で少なくとも３％まで変化させることによって、一 連のＩＦＴ計測を行う。ＩＦＴ値を両対数でプロットすると、油相中のＰＥＧ濃 度の関数として滑らかな曲線が描かれる。次いで、この曲線から最小ＩＦＴ値を 推定する。 Ｂ．ポリグリセロールの分布 試料中でのポリグリセロールの分布は、毛管超臨界流体クロマトグラフィーに よって決定できる。チェスター等のJ．High Res．Chrom．& Chrom．Commun.，第 ９巻（１９８６年）の第１７８頁以降を参照のこと。この方法では、同じ試料中 のポリグリセロールを、ビス（トリメチルシリル）−トリフルオロアセトアミド と反応させることによって、トリメチルシリルエーテルに転化する。トリメチル シリルエーテルを分離し、次いで、水素炎イオン化検出を使用して毛管超臨界流 体クロマトグラフィーによって計量する。トリメチルシリルエーテルが、分子量 を増大させるため、ポリジメチルシロキサン固定相から溶離する。超臨界流体ク ロマトグラフィーを質量分析計と結び付けることによってピーク同定を行う。ポ リグリセロール種の相対的な分布は、クロマトグラムのピーク領域から計算され る。重量パーセンテージは、水素炎イオン化検出が、試料中の全てのポリグリセ ロール貯 めに等しく応答すると仮定することによって計算される。 Ｃ．脂肪酸組成物 遊離脂肪酸又は脂肪酸エステル試料の脂肪酸組成物は、高分解能毛管ガスクロ マトグラフィーによって決定できる。ディー・アロンゾ等のJ．Am．Oil Chem.S oc.，の第５８巻（１９８１年）の第２１５頁以降を参照のこと。この方法では 、試料中の脂肪酸を脂肪酸メチルエーテルに転化し、次いで、これを分離し、水 素炎イオン化検出で高分解能毛管ガスクロマトグラフィーで計量する。毛管コラ ム固定相（安定化させたポリエチレングリコール）がメチルエーテルを鎖長及び 不飽和の程度に従って分離する。ピークの同定は、周知の脂肪酸標準と比較する ことによって行われる。脂肪酸種の相対分布は、クロマトグラムのピーク領域か ら計算される。水素炎イオン化検出器が試料中の全ての脂肪酸種に等しく応答す ると仮定することによって、重量パーセンテージを計算する。 例 潰れたＨＩＰＥ吸収体フォームの形成、このような潰れたフォームの性質、及 びこれらの潰れた吸収体フォームの使い捨ておむつでの使用、を全て以下の例に よって例示する。 例１ この例は、本発明の範疇に属する潰れたＨＩＰＥフォームを例示する。 乳濁液の調製 無水塩化カルシウム（３６．３２kg）及び過硫酸カリウム（５６８ｇ）を３７ ８１の水に溶解する。これによって、ＨＩＰＥ乳濁液を形成するための連続相で 使用されるようになった水相流れを形成する。 スチレン（１６００ｇ）、ジビニルベンゼン５５％工業等級（１６００ｇ）、 及び２−エチルヘキシルアクリレート（４８００ｇ）からなるモノマーの組み合 わせに、ソルビタンラウレート（９６０ｇ）スパン２０として）を加える。混合 後、この材料の組み合わせを一晩放置する。上澄みを取り出し、ＨＩＰＥ乳濁液 を形成するための連続プロセスで油相として使用する。（約７５ｇの粘着性の残 留物は廃棄する。） ４８OC乃至５０OCの温度の水相及び２２OCの温度の油相の別々の流れを動的混 合装置に供給する。組み合わせた流れを動的混合装置内でピンインペラーによっ て完全に混合する。この規模で作動させる場合には、適当なピンインペラーは、 長さが約２１．６cｍで直径が約１．９μｍの円筒形シャフトを有する。シャフ トには４列のピンが設けられ、このうち二つの列は１７本のピンを有し、他の二 つの列には１６本のピンが設けられている。各ピンの直径が０．５cmであり、シ ャフトの中央軸線から外方に１．６cmの長さだけ延びている。ピンインペラーは 、動的混合装置を形成する円筒形スリーブに取り付けられ ており、ピンは、この円筒形スリーブの壁から０．８cmの隙間を有する。 動的混合器内に背圧を形成するため、及び最終的に形成される乳濁液内への成 分の組み込みを改善するため、螺旋状の静的混合器が動的混合装置の下流に取り 付けられている。このような静的混合器は、長さが３５．６cm（１４インチ）で 外径が１．３cm（０．５インチ）である。静的混合器は、６．１cm（２．４イン チ）切り詰めることによって改造したター産業０７０−８２１型である。 組み立てた複合混合器を、水相２部に対して油相１部の比で油相及び水相で満 たす。動的混合装置は、装置を一杯に満たすときに空気を逃がすため、通気され ている。充填中の流量は、油相が１．１２７g/secであり、水相が２．１９g/sec である。 組み立てた装置がひとたび充填されると、インペラーを１８００rpmで回転さ せ、動的混合器内で攪拌を開始する。このとき、水相の流量を１３０秒の期間に 亘って３５．５６cm3/secの流量まで一様に増大させる。この時点で動的混合装 置及び静的混合装置によってつくりだされた背圧は５１．７５kPa（７．５psi） である。次いで、インペラーの速度を６０秒の期間に亘って１２００rpmの速度 まで一様に増大させる。背圧は３１．０５kPa（４．５psi）まで下がる。この時 点で、インペラ ーの速度を１８００rpmまで直ちに高める。システムの背圧は、その後３１．０ ５kPa（４．５psi）で一定である。 乳濁液の重合 この時点で静的混合器から流れる形成した乳濁液をラバーメイド・エコノミー 冷凍食品貯蔵箱３５００型に集める。これらの箱は食品等級のポリエチレンでつ くられており、公称寸法が４５．７cm×６６cm×２２．９cm（１８インチ×２６ インチ×９インチ）である。これらの箱の真の内法は３８．１cm×５８．４cm× ２２．９cm（１５インチ×２３インチ×９インチ）である。これらの箱は、キシ レン及び２−プロパノールの等量の溶剤混合物に溶かしたスパン２０の２０％溶 液からなるフィルムで予め処理してある。溶剤混合物を蒸発させてスパン２０だ けを残す。４７１の乳濁液を各箱に集める。 乳濁液を収容した箱を６５OCで１８時間に亘って室内に放置し、乳濁液の重合 を箱の中で行い、これによって、ポリマーフォームを形成する。 フォームの洗浄及び脱水 硬化の完了後、硬化した湿潤状態のフォームを硬化箱から取り出す。フォーム は、この時点では、溶解した乳化剤、電解質、及び開始剤を含む残留水相を、重 合させた材料の約３０倍乃至４０倍含んでいる。フォームを鋭い往復動鋸ブレー ドでスライスし、キャリパが０．８９ cm（０．３５０インチ）のシートにする。次いで、一連の３ニップロールでこれ らのシートに圧縮を加え、これによって、フォームの残留水相含有量を、重合さ せた材料の重量の約６倍にまで徐々に減少させる。この時点で、シートを６０OC の１％のCaCl2溶液で再び飽和させ、ニップで絞り、水相含有量を約１０倍にし 、再び６０OCの１％のCaCl2溶液で飽和させ、次いで再びニップで絞り、水相含 有量を約１０倍にする。 これで本質的には１％のCaCl2溶液を約１０倍含むフォームシートを真空スロ ットを持つ最終ニップに通す。最終ニップは、CaCl2溶液含有量をポリマーの重 量の約５倍に下げる。フォームは、最終ニップ後、約０．２cm（０．０８０イン チ）のキャリパに圧縮されたままである。次いで、約６０OCに設定された空気循 環オーブンで約３時間に亘って乾燥する。こうした乾燥により、水分含有量を重 合させた材料の重量の約５％乃至７％に減少させる。この時点で、フォームシー トのキャリパは約０．１９cm（０．０７５インチ）であり、非常に皺が寄り易い 。更に、フォームは、残留ソルビタンラウレート乳化剤を約１１重量％、及び残 留水和塩化カルシウム（無水ベース）を約５重量％含む。潰れた状態では、フォ ームの密度は約０．１７g/cm3である。ジャイコ合成尿内で膨張させたとき、そ の自由吸収力は、約３０．２mL/gである。膨張したフォームの毛管吸引比表面積 は約２．２ ４m2/gであり、細孔容積は約３１mL/gであり、気泡の平均的な大きさは約１５μ ｍであり、付着応力は約３５dynes/cmであり、毛管作用による垂直方向吸収力は 約２６．７mL/g又はその自由吸収力の約８８％である。 例II 使い捨ておむつを第７図の分解斜視図に示す形体及び構成要素を使用して形成 する。このようなおむつは、熱結合したポリプロピレン製トップシート７０、流 体不透過性のポリエチレン製バックシート７１、トップシートとバックシートと の間に位置決めされた二層吸収体コアを有する。二層吸収体コアは、変形砂時計 形状の流体捕捉層７３の下に位置決めされた例Ｉの種類の潰れたＨＩＰＥフォー ムからなる変形砂時計形状の流体貯蔵／再分配層７２を有する。トップシートは 、弾性を持つ実質的に平行な二つの障壁脚カフストリップ７４を有する。おむつ のバックシートには二つの矩形の弾性胴バンド部材７５が取り付けられている。 ポリエチレン製バックシートの各端には、ポリエチレン製の２つの胴部シールド 要素７６が取り付けられている。更に、バックシートには、二つの平行な弾性脚 ストリップ７７が取り付けられている。おむつを着用者の周りに取り付けるのに 使用できるＹテープの二つの部片７９用のファスニング面として、ポリエチレン シート７８がバックシートの外側に取り付けられている。 おむつのコアの捕捉層は、補剛した捩じれたカールしたセルロース繊維及び従 来の補剛していないセルロース繊維を９２％／８％で含む湿式堆積混合物からつ くられている。補剛した捩じれたカールしたセルロース繊維は、乾燥状態の繊維 セルロース無水グルコースをベースとして約２．５mol％程度までグルタルアル デヒドで架橋させた南方針葉樹剤クラフトパルプ（フォーリーフラッフ）でつく られている。これらの繊維は、１９８９年４月１８日にディーン等に賦与された 米国特許第４，８２２，４５３号に記載された「乾燥架橋プロセス」に従って架 橋されている。 これらの補剛した繊維は、以下の表IIに記載した特性を持つ繊維と同じである 。 表II 補剛した捩じれたカールしたセルロース（ＳＴＣＣ）繊維 種類＝乾燥状態の繊維セルロース無水グルコースをベースとして１．４１mol％ 程度までグルタルアルデヒドで架橋した南方針葉樹剤クラフトパルプ 捩じれ数（乾燥状態）＝６．８個／mm 捩じれ数（湿潤状態）＝５．１個／mm ２−プロパノール保持値＝２４％ 水保持値＝３７％ カールファクタ＝０．６３ ＳＴＣＣ繊維と組み合わせて使用される従来の補剛されていないセルロース繊 維もまたフォーリーフラッフでつくられている。これらの補剛されていないセル ロース繊維は、約２００CSF（カナダ標準濾水度）まで精製されている。 捕捉層の平均乾燥密度は約０．０７g/cm3であり、合成尿で飽和させたときの 、乾燥重量をベースとした平均密度は約０．０８g/cm3であり、平均坪量は約０ ．０３g/cm2である。おむつのコアでは、約１３ｇの流体捕捉層が使用されてい る。捕捉層の表面積は、約３０２cm2（４６．８平方インチ）である。捕捉層の キャリパは約０．４４cmである。 おむつのコアの流体貯蔵／再分配層は、例Ｉに記載した種類の潰れたＨＩＰＥ フォームでできた変形砂時計形状の部品である。この貯蔵／再分配層を形成する のに約１３ｇのＨＩＰＥフォームが使用されており、この層の表面積は約３３９ cm2（５２．５平方インチ）であり、キャリパは約０．２５cm（０．１インチ） である。 この特定のコア形体を持つおむつは、排出された尿を保持する上で特に望まし く且つ効率的に使用され、従って、幼児が通常の方法で着用した場合、漏れが起 こるのは非常に稀である。吸収体コアの捕捉層で、湿式堆積した補剛した繊維に 代えて空気堆積した補剛した繊維を使用した場合にも同様の結果を得ることがで きる。 例III この例は、特に、ＨＩＰＥ乳濁液の形成に使用される唯一の乳化剤がスパン２ ０である場合、比較的低い重合／硬化温度を使用し、ＨＩＰＥ乳濁液中の水滴の 凝集を一貫して減少させ、及び本発明による潰れたポリマーフォームを一貫して 得ることの利点を例示する。この例では、例Ｉに記載されているのと同様の方法 でＨＩＰＥ乳濁液を形成するが、乳化剤としてのスパン２０の量が異なる。この ＨＩＰＥ乳濁液は、多数の０．４７３１のプラスチック製の蓋付きジャーに集め られる。４つのオーブンを３７．８OC（１００OF）、４６．１OC（１１５OF）、 ５４．４OC（１３０OF）、及び６５．６OC（１５０OF）、に設定し、ＨＩＰＥ乳 濁液の入ったジャーのうちの幾つかを各オーブン内で２４時間に亘って硬化させ る。次いで、結果的に得られた硬化済みのフォームの一部を水で洗浄し、乾燥さ せる。次いで、乾燥させたフォームの顕微鏡写真を５０倍、５００倍、及び１０ ００倍の倍率で撮影する。第３ａ図乃至第３ｄ図は、こうした顕微鏡写真を示す （倍率５００倍）。特に、第３ａ図は、３７．８OC（１００OF）で硬化させたフ ォームの切断した断面を示し、第３ｂ図は、４６．１OC（１１５OF）で硬化させ たフォームの切断した断面を示し、第３ｃ図は、５４．４OC（１３０OF）で硬化 させたフォームの切断した断面を示し、第３ｄ図は、６５．６OC（１５０OF）で 硬化さ せたフォームの切断した断面を示す。 第３ａ図及び第３ｂ図に示すように、低温（即ち、５０OC以下）で硬化させた ＨＩＰＥ乳濁液で得られたフォーム構造は、細孔の大きさが比較的均等であり、 即ちフォーム構造が比較的均質である。これは、ＨＩＰＥ乳濁液の硬化中の水滴 の凝集が小さいということを示唆する。これとは対照的に、第３ｃ図及び第３ｄ 図に示されているように、高温で（即ち、５０OC以上）で硬化させたＨＩＰＥ乳 濁液で得られたフォーム構造は、多数の大きな細孔を有し且つこれらの細孔の大 きさが比較的不均等であり、即ちフォーム構造が本質的に不均質である。これは 、ＨＩＰＥ乳濁液の硬化中の水滴の凝集がかなり大きいということを示唆する。 これらの硬化済みのフォームの気泡の大きさ及び凝集についての均質性は、顕 微鏡写真から以下の尺度を用いて量的に等級分けできる。 等級 内容 １ 塊状凝集、ほとんどフォームと確認できない ２ 非常に悪い凝集、ボイドが開放し、ストラットが潰れている ３ 悪い凝集、ストラットが厚い ４ 中程度の凝集、ストラットが揃っていない ５ 僅かな凝集、ストラットが揃っている ６ ほとんど凝集がなく、ストラットが揃っている ７ 良好に溶解した均質な構造 硬化済みのフォームの各々について、上掲の尺度に基づいて測定を何回か行い 、次いで平均し、以下の表に示すように硬化済みのフォームの各々について平均 等級を得る。 硬化温度 平均等級 ３７．８OC（１００OF） ６．５ ４６．１OC（１１５OF） ５．５ ５４．４OC（１３０OF） ３．３ ６５．６OC（１５０OF） ２．５ ４６．１OC（１１５OF）、５４．４OC（１３０OF）、及び６５．６OC（１５０ OF）で硬化させた上述のフォーム試料の一部を、塩水で洗浄し、これに続いてプ レス及び乾燥を行った後、薄いままであり続けることの能力について評価する。 硬化済みのフォームを、塩化カルシウムの１．０％水溶液で洗浄し、プレスして 水をいくらか除去し、次いでオーブンで（即ち、約６５．６OC（１５０OF））乾 燥することによって処理する。乾燥したフォームの各々を評価してこれがその潰 れた状態、即ちその元の膨張した厚さの１０％乃至３０％を維持するかどうかを 決定する。５４．４OC（１３０OF）で硬化させた乾燥したフォーム試料及び６５ ．６OC（１５０OF）で硬化 させた乾燥したフォーム試料は、薄いままであり続けることができなかった。こ れとは対照的に、４６．１OC（１１５OF）で硬化させた乾燥したフォーム試料は 、薄いままであり続けた。 例IV 以下の例は、ソルビタンラウレート（スパン２０）及びポリグリセロールの脂 肪酸エステル（ＰＥＧ）を含む共乳化剤システム又はソルビタンパルミテート（ スパン４０）共乳化剤システムを使用したＨＩＰＥフォームの形成を示す。 例IVのＡ 無水塩化カルシウム（３６．３２kg）及び過硫酸カリウム（５６８ｇ）を３７ ８１の水に溶解する。これによって、ＨＩＰＥ乳濁液の形成に使用される水相流 れを形成する。 スチレン（１６００ｇ）、ジビニルベンゼン（５５％工業等 級、１６００ｇ）、及び２−エチルヘキシルアクリレート（４８００ｇ）からな るモノマー混合物にソルビタンラウレート（９６０ｇ）スパン２０として）を加 える。同じモノマー混合物の別の半分の大きさのバッチに、油／水ＩＦＴを０． ０９dynes/cmの最小値にするＰＧＥ乳化剤（４８０ｇ）を加える。このＰＧＥは 、水酸化ナトリウムを触媒として使用し、ポリグリセロールを脂肪酸で６４：３ ６の重量比で２１０OCでエステル化することによって得られる。このエステル化 工 程は、機械的に攪拌し、窒素を散布し、負圧を徐々に高める状態で行われ、次い で、燐酸によって中和し、約６０OCまで冷却し、沈降させて未反応のポリグリセ ロールを減少する。ＰＧＥの製造に使用されるポリグリセロール及び脂肪酸の組 成は、以下の表に示す通りである。 ポリグリセロール 重量％ 線状ジグリセロール ６３．５ 三価又はそれ以上の ３６．０ ポリグリセロール 環状ジグリセロール ０．４ 脂肪酸 重量％ Ｃ８ − Ｃ１０ − Ｃ１２ ３１．７ Ｃ１４ ３７．２ Ｃ１６ １１．５ Ｃ１８：０ ３．２ Ｃ１８：１ １３．８ Ｃ１８：２ １．５ 混合後、各油相バッチを一晩に亘って放置する。各バッチから上澄みを取り出 し、スパン２０を含む油相１部に対してＰＧＥを含む油相１部の比で混合する。 （約７５ｇの粘着性の残留物は、各バッチから廃棄する。） ４３OC乃至４５OCの温度の水相及び２２OCの温度の油相の別々の流れをピンイ ンペラーの形態の動的混合器に供給する。このピンインペラーは、長さが約２１ ．６cmで直径が約１．９cmの円筒形シャフトを有する。このシャフトには４列の ピンが設けられ、これらの列のうちの二つの列はピンを１７本有し、他の二つの 列はピンを１６本有し、各ピンの直径は０．５cmであり、シャフトの中央軸線か ら１．６cm外方に延びている。ピンインペラーは、円筒形スリーブ内に取り付け られており、ピンには内壁から０．８mmの隙間がある。 螺旋状静的混合器（長さが３５．５６cm（１４インチ）で外径が１．２７cm（ １／２インチ）のター産業０７０−８２１型を、６．１０cm（２．４インチ）切 り詰めることによって改造してある）を動的混合器の下流に取り付け、動的混合 器内に背圧を生ぜしめ、ＨＩＰＥ乳濁液を均等にする。静的混合器と動的混合器 とを組み合わせたこの装置を、水相２部対油相１部の割合で油相及び水相で満た す。装置の充填が完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気する 。充填中の流量は油相が３．０g/secであり、水相が４．５cc/secである。 ひとたび装置が充填されると、インペラーを１１００rpmで回転させ、攪拌を 開始する。次いで、１２０秒の期間に亘って、水相の流量を４６．５cc/secまで 均等に上昇させ、油相の流量を１．７７g/secまで均等に下げ る。動的混合器及び静的混合器によってつくりだされた背圧は、この時点で、０ ．３４４kg/cm2（４．９psi）である。３０秒以上の期間に亘ってインペラーを １０００rpmまで減速する。背圧が約０．２１１kg/cm2（３psi）まで下がると、 インペラーの速度を直ちに１８００rpmまで上昇させ、背圧を０．３８７kg/cm2 （５．５psi）まで上昇させる。次いで、水及び油の流れを夫々４７．８cc/sec 及び１．６６g/secに調節する。 ＨＩＰＥ乳濁液を３８．１cm（１５インチ）×５８．４２cm（２３インチ）× ２２．８６cm（９インチ）の内法を持つ型（食品等級のポリエチレンでできたラ バーメイド・エコノミー冷凍食品貯蔵箱、３５００型）に集める。これらの型を スパン２０の２０％キシレン溶液のフィルムで予め処理し、これを一晩放置し、 不溶物を除去する。これらの型は、キシレンを蒸発させてその後にスパン２０だ けを残すことを容易に行うことができるように予め加熱してある。各型に４７１ のＨＩＰＥ乳濁液を集める。充填した型を６５OCで１８時間に亘って室内に維持 し、硬化させる。次いで、硬化させたフォームを塩化カルシウムの１％溶液で洗 浄する。乾燥前にフォーム内に保持されている残留溶液は、フォームの重量の５ 倍である。 第４図は、この例におけるのと同様のスパン２０／ＰＧＥ共乳化剤システムを 使用したＨＩＰＥ乳濁液から形 成した例示のポリマーフォームを示す顕微鏡写真（倍率：１０００倍）である。 第４図に示すフォーム構造は、その膨張状態にある。この顕微鏡写真からわかる ように、このフォーム構造は大きさが比較的均等な比較的小さな細孔を有し、即 ち、このフォーム構造は比較的均質である。これは、ＨＩＰＥ乳濁液の硬化中の 水滴の凝集が小さいということの証拠を示唆する。 例IVのＢ 塩化カルシウム／過硫酸カリウムを含む水相及びスパン２０を含む油相モノマ ー混合物を例ＩＶのＡのように調製する。更に、油／水ＩＦＴを０．２２dynes/ cmの最小値にするＰＧＥ乳化剤を加えることによって半分の大きさのバッチのモ ノマー混合物を調製する。このＰＧＥは、ポリグリセロールを脂肪酸で６７：３ ３の重量比で、例IVのＡに記載されているのと同じ反応条件を使用して、エステ ル化することによって得られる。ＰＧＥをつくるのに使用されたポリグリセロー ル及び脂肪酸の組成は、以下の表に示す通りである。 ポリグリセロール 重量％ 線状ジグリセロール ７３．１ 三価又はそれ以上の ２４．５ ポリグリセロール 環状ジグリセロール ２．４ 脂肪酸 重量％ Ｃ８ − Ｃ１０ − Ｃ１２ ３２ Ｃ１４ ３７ Ｃ１６ １１ Ｃ１８：０ ３．２ Ｃ１８：１ １３ Ｃ１８：２ １．５ 混合後、各油相バッチを一晩に亘って放置し、上澄みを取り出し、油相を含む ２部のスパン２０に対して油相を含む１部のＰＧＥの割合で例ＩＶのＡにおける ように混合する。次いで、油相及び水相を、例IVのＡにおけるように、動的混合 器と静的混合器とを組み合わせた装置に供給する。この組み合わせた装置を、水 相２部に対して油相１部の割合の油相及び水相で充填する。この際、装置の充填 が完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気する。充填中の流量 は、油相が３．０g/secで水相が７．５cc/secである。 ひとたび装置が充填されると、インペラーを１２００rpmで回転させ、攪拌を 開始する。次いで、６０秒の期間に亘り、水相の流量を４５．０cc/secまで均等 に上昇させ、油相の流量を１．６６g/secまで均等に下げる。次いで、インペラ ーの回転数を３０秒の期間にわたって 均等に１１００rpmまで下げ、次いで直ちに１８００回転まで上昇させる。次い で、水相の流量を４７．６cc/secに調節する。背圧は、０．３７３kg/cm2（５． ３psi）である。形成した乳濁液を型に集め、例IVのＡにおけるように、６５OC で１８時間に亘って室内に放置する。硬化済みのフォームを１％の塩化カルシウ ム溶液で洗浄する。乾燥前にフォーム内に保持されている残留溶液は、フォーム の重量の５倍である。 例IVのＣ 塩化カルシウム及び過硫酸カリウムを含む水相、及びスパン２０を含む油相モ ノマー混合物を例IVのＡにおけるように調製する。更に、油／水ＩＦＴを０．０ ８dynes/cmの最小値にするＰＧＥ乳化剤を加えることによって、半分の大きさの バッチのモノマー混合物を調製する。このＰＧＥは、例IVのＡに記載されている のと同じ反応条件を使用して、ポリグリセロールを脂肪酸で６７：３３の重量比 でエステル化することによって得られる。ＰＧＥをつくるのに使用されたポリグ リセロール及び脂肪酸の組成は、以下の表に示す通りである。 ポリグリセロール 重量％ 線状ジグリセロール 〜７１ 三価又はそれ以上の 〜２４ ポリグリセロール 環状ジグリセロール 〜５ 脂肪酸 重量％ Ｃ８ − Ｃ１０ ４．４ Ｃ１２ ４３．６ Ｃ１４ ２５．１ Ｃ１６ １２．１ Ｃ１８：０ ３．８ Ｃ１８：１ ９．２ Ｃ１８：２ １．４ 混合後、各油相バッチを一晩に亘って放置し、上澄みを取り出し、油相を含む ２部のスパン２０に対して油相を含む１部のＰＧＥの割合で例IVのＡにおけるよ うに混合する。次いで、水相（４５OC乃至４７OC）及び油相を、例IVのＡにおけ るように、動的混合器と静的混合器とを組み合わせた装置に供給する。この組み 合わせた装置を、水相２部に対して油相１部の割合の油相及び水相で充填する。 この際、装置の充填が完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気 する。充填中の流量は、油相が２．２g/secで水相が４．７cc/secである。 ひとたび装置が充填されると、インペラーを１８００rpmで回転させ、攪拌を 開始する。次いで、９０秒の期間に亘り、水相の流量を４５．５cc/secまで均等 に上昇させ、油相の流量を１．５９g/secまで均等に下げる。背圧は、０．３８ ０kg/cm2（５．４psi）である。ＨＩ ＰＥ乳濁液を型に集め、例IVのＡにおけるように６５OCで１８時間に亘って室内 に放置し、硬化させる。硬化済みのフォームを１％の塩化カルシウム溶液で洗浄 する。乾燥前にフォーム内に保持されている残留溶液は、フォームの重量の５倍 である。 例IVのＤ 塩化カルシウム及び過硫酸カリウムを含む水相、及びスパン２０を含む油相モ ノマー混合物を例IVのＡにおけるように調製する。更に、油／水ＩＦＴを０．０ １３dynes/cmの最小値にするＰＧＥ乳化剤を加えることによって、半分の大きさ のバッチのモノマー混合物を調製する。このＰＧＥは、例IVのＡに記載されてい るのと同じ反応条件を使用して、ポリグリセロールを脂肪酸で６１：３９の重量 比でエステル化することによって得られる。ＰＧＥをつくるのに使用されたポリ グリセロール及び脂肪酸の組成は、以下の表に示す通りである。 ポリグリセロール 重量％ 線状ジグリセロール 〜１５ 三価又はそれ以上の 〜８５ ポリグリセロール 環状ジグリセロール − 脂肪酸 重量％ Ｃ８ ６ Ｃ１０ ５ Ｃ１２ ５５ Ｃ１４ ２３ Ｃ１６ ６ Ｃ１８：０ ３ Ｃ１８：１ １ Ｃ１８：２ １ 混合後、各油相バッチを一晩に亘って放置し、上澄みを取り出し、油相を含む ２部のスパン２０に対して油相を含む１部のＰＧＥの割合で例IVのＡにおけるよ うに混合する。次いで、水相（５５OC乃至６０OC）及び油相を、例IVのＡにおけ るように、動的混合器と静的混合器とを組み合わせた装置に供給する。この組み 合わせた装置を、水相２部に対して油相１部の割合の油相及び水相で充填する。 この際、装置の充填が完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気 する。充填中の流量は、油相が３．０g/secで水相が６．０cc/secである。 ひとたび装置が充填されると、インペラーを１８００rpmで回転させ、攪拌を 開始する。次いで、１２０秒の期間に亘り、水相の流量を４５．７cc/secまで均 等に上昇させ、油相の流量を１．５８g/secまで均等に下げる。背圧は、０．３ ８０kg/cm2（５．４psi）である。ＨＩ ＰＥ乳濁液を型に集め、例IVのＡにおけるように６５OCで１８時間に亘って室内 に放置し、硬化させる。硬化済みのフォームを１％の塩化カルシウム溶液で洗浄 する。乾燥前にフォーム内に保持されている残留溶液は、フォームの重量の５倍 である。 例IVのＥ 塩化カルシウム及び過硫酸カリウムを含む水相、及びスパン２０を含む油相モ ノマー混合物を例IVのＡにおけるように調製する。更に、油／水ＩＦＴを０．０ ４２dynes/cmの最小値にするＰＧＥ乳化剤を加えることによって、半分の大きさ のバッチのモノマー混合物を調製する。このＰＧＥは、例IVのＡに記載されてい るのと同じ反応条件を使用して、ポリグリセロールを脂肪酸で６７：３３の重量 比でエステル化することによって得られる。ＰＧＥをつくるのに使用されたポリ グリセロール及び脂肪酸の組成は、以下の表に示す通りである。 ポリグリセロール 重量％ 線状ジグリセロール ７０．６ 三価又はそれ以上の ２４．１ ポリグリセロール 環状ジグリセロール ５．３ 脂肪酸 重量％ Ｃ８ − Ｃ１０ − Ｃ１２ ３２．１ Ｃ１４ ３８．６ Ｃ１６ １１ Ｃ１８：０ ３．２ Ｃ１８：１ １３．４ Ｃ１８：２ １．４ 混合後、各油相バッチを一晩に亘って放置し、上澄みを取り出し、油相を含む ２部のスパン２０に対して油相を含む１部のＰＧＥの割合で例IVのＡにおけるよ うに混合する。次いで、水相及び油相を、例IVのＡにおけるように、動的混合器 と静的混合器とを組み合わせた装置に供給する。この組み合わせた装置を、水相 ２部に対して油相１部の割合の油相及び水相で充填する。この際、装置の充填が 完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気する。充填中の流量は 、油相が１．７g/secで水相が３．０cc/secである。 ひとたび装置が充填されると、インペラーを１１００rpmで回転させ、攪拌を 開始する。次いで、９０秒の期間に亘り、水相の流量を４８．４cc/secまで均等 に上昇させる。背圧は、０．３５２kg/cm2（５．０psi）である。次いで、イン ペラーの回転数を１８００rpmまで上 昇させる。背圧は、０．４０８kg/cm2（５．８psi）である。次いで、ＨＩＰＥ 乳濁液を型に集め、例IVのＡにおけるように６５0Cで１８時間に亘って室内に放 置し、硬化させる。硬化済みのフォームを１％の塩化カルシウム溶液で洗浄する 。乾燥前にフォーム内に保持されている残留溶液は、フォームの重量の５倍であ る。 例IVのＦ 塩化カルシウム及び過硫酸カリウムを含む水相、及びスパン２０を含む油相モ ノマー混合物を例IVのＡにおけるように調製する。ソルビタンラウレート（４８ ０ｇ、スパン２０として）、及びソルビタンラウレート（２４０ｇ）及びソルビ タンパルミテート（２４０ｇ、スパン４０として）の混合物をこのモノマー混合 物に加える。混合後、油相を一晩に亘って放置し、ＨＩＰＥ乳濁液の形成に使用 するために上澄みを取り出す。 次いで、水相（４８0C乃至５０0C）及び油相を、例IVのＡにおけるように、動 的混合器と静的混合器とを組み合わせた装置に供給する。この組み合わせた装置 を、水相２部に対して油相１部の割合の油相及び水相で充填する。この際、装置 の充填が完了するまで空気を逃がすことができるように装置を通気する。充填中 の流量は、油相が３．０g/secで水相が６cc/secである。 ひとたび装置が充填されると、インペラーを１８００rpmで回転させ、攪拌を 開始する。次いで、６０秒の期 間に亘り、水相の流量を４２．３cc/secまで均等に上昇させ、油相の流量を１． ５g/secまで均等に下げる。背圧は、０．３１６kg/cm2（４．５psi）である。次 いで、ＨＩＰＥ乳濁液を型（中央にコアを備えた円形のタブ）に集め、次いで、 例IVのＡにおけるように６５0Cで１８時間に亘って室内に放置し、硬化させる。 硬化済みのフォームを１％の塩化カルシウム溶液で洗浄する。乾燥前にフォーム 内に保持されている残留溶液は、フォームの重量の５倍である。

【手続補正書】特許法第１８４条の８ 【提出日】１９９４年１２月２９日 【補正内容】 その代わりに、フォーム構造内に生じる毛管圧力は、上述のラプラス方程式を、 任意の多孔質構造（例えばフォーム）に適用できる、以下に示す更に一般的な形 態に書き換えることによって更に容易に推定される。 ここで、ＳCはフォーム構造の毛管吸引比表面積であり、ｐは、フォーム密度 であり、Φは、フォームの多孔度であり、γｃｏｓθは流体とフォーム構造との 間の付着張力（ＡＴ）である。Ｐの値を１に近いものと仮定すると（代表的には 、フォーム構造がその膨張した状態にある場合）、フォーム構造内に生じる毛管 圧力は、本質的には、（Ａ）毛管吸引比表面積、（Ｂ）フォーム密度、及び（Ｃ ）流体とフォーム構造との間の付着張力、の関数である。 所定の一定の付着張力の値について、潰れた状態を保持する本発明のフォーム 構造を実験的に決定する上で、フォーム容積当たりの比表面積が特に有用である 。本明細書中で使用されているように「フォーム容積当たりの比表面積」という 用語は、フォーム構造の毛管吸引比表面積とフォーム密度の積、即ち上掲の一般 的な等式のＳCｐに関する。フォーム容積当たりの比表面積の値は、（ａ）乾燥 したフォーム構造の湿潤中に計測される毛管 吸引比表面積、及び（ｂ）飽和するまで湿潤させた後の膨張したフォーム構造の 密度から得られるのであって、乾燥状態の潰れたフォーム構造を直接計測するこ とによるのでないという点で「実験的」であると特徴付けられる。 レオメトリックスＲＳＡII型は、３１．１0C（８８0F）で歪が０．５％（圧縮） で応力緩和試験を行うようにプログラムされている。応力を時間の関数として監 視するとき、３１．１0C（８８0F）の温度の十分な量の水を注射器を使用して底 カッププレートに迅速に加え、切り出した試料を完全に飽和させる（１秒間に３ mL）。切り出した試料が膨張しようとするときにプレートに及ぼす圧力（即ちそ の膨張圧力）を、水を加えた時点以降少なくとも１５分間に亘って記録する。５ 分での値を、切り出した試料の膨張圧力として記録する。 ２）毛管吸引比表面積 フォームの毛管吸引比表面積は、周知の低表面張力の試験液の平衡吸収重量か ら決定できる。この場合、無水エタノール（引火点１０0C）を使用する。 試験を行うため、適当な寸法（長さが３５cm以上、幅が２cm、厚さが０．２５ cm）のフォーム試料ストリップを２２±２0Cで平衡させ、垂直方向に位置決めし 、実験室用のジャッキを使用して一端をエタノールのリザーバに１mm乃至２mm浸 漬する。エタノールは、フォームストリップの毛管作用によって、試料の長さよ りも小さいその平衡高さまで吸い上げられる。次いで、エタノール含有ストリッ プを計量し、エタノールの全吸収量を決定する。この試験中、エタノールの蒸発 を防ぐため、例えばカップ状ガラスシリンダで試料をシールドしなければな らない。次いで、エタノールをフォーム試料から蒸発させ、試料を水で洗浄し、 乾燥し、計量する。 フォーム試料の比表面積は、以下の式から計算できる。 ここで、Ｓcは毛管吸引比表面積であり、単位はcm2/gmであり、Ｍeはエタノー ルの吸収質量であり、単位はｇであり、 付着張力は、二つの異なる試験流体を使用した同じフォームでできた二つの試験 試料が示す毛管吸引による平衡吸収重量を計測することによって実験的に決定で きる。このような方法の第１工程では、上文中で毛管吸引比表面積についてII（ Ａ）（２）で説明してあるように、エタノールを試験流体として使用してフォー ム試料の比表面積を決定する。 次いで、毛管吸引吸収法を、（ａ）試験流体としてジャイコ合成尿を使用する こと、（ｂ）試験を３７0Cで実施すること、及び（ｃ）長さが７０cm以上、幅が ２cm、厚さが０．２５cmのフォーム試料ストリップを使用すること除き、エタノ ール法と同じ方法で繰り返す。この場合、合成尿の接触角は、周知の比表面積及 び合成尿吸収についてのデータから以下のように計算できる。 ここで、θUはジャイコ合成尿の接触角であり、単位は度であり、ＭUはジャイ コ合成尿の液体吸収質量であり、単位はｇであり、Ｇは重力定数であり、これは ９８０cm/sec2であり、ＭNは乾燥フォーム試料の質量であり、単位はｇであり、 γUはジャイコ合成尿の表面張力であり、これは〜６５dynes/cmであり、ＳCはエ タノール吸収法で決定されたフォーム試料の比表面積であり、 単位はcm2/gmであり、ＬNは湿潤フォーム試料の長さであり単位はcmである。 界面活性剤が（フォーム試料の表面上に及び／又は前進する試験流体中に）存 在する場合には、前進する流体の前縁は、以下の付着張力（ＡＴ）の等式を適用 することによって決定される。 ここで、ＭTはフォーム試料が吸収した試料液の質量であり、Ｇ、ＬN、ＭN、 及びＳCは、上文中に定義してある。〔１９８８年のJ．Coll．Int．Sci.，121（ 1）の第２２頁乃至第３１頁のホッジソン及びバーグを参照されたい〕 任意の所与の試験液についての付着張力を決定する上で、任意の時点での表面 張力の数値について何ら仮定がなされず、そのため、試料表面上の及び／又は前 進する液体内の界面活性剤濃度の毛管作用による移動中の変化は重要でない。試 験液の表面張力（ジャイコ合成尿を使用した場合の最大付着張力は、〔６５±５ 〕〔ｃｏｓ０°〕＝６５±５dynes/cm）である最大付着張力のパーセンテージか ら見ると、付着張力（γｃｏｓθ）の実験値が特に有用である。 ＰＥＧ分析方法 Ａ．界面張力（ＩＦＴ）法（スピニング液滴） ＩＦＴは、Ｋｒｕｓｓ ＳＩＴＥ ０４スピニング液滴張力計又は同じ原理で 作動する任意の等価のスピニング液滴張力計を使用して計測できる。ミッタルが 発行した、ＡＣＳシンポジウム第８回（１９７５年）の第２３４頁乃至第２４７ 頁のカイアス等の「界面での吸収」、及びJ．Chem．Soc．Faraday Trans.，第１ 巻（１９８１年）の第２１５５頁乃至第２１６８頁のアベイヤード等のスピニン グ液滴ＩＦＴ法概論を参照されたい。各ＩＦＴ計測にっいて、ＰＥＧ（代表的に は、５μｌ）を含む油相の液滴を、予め５０0Cで平衡させた水相が入った張力計 のスピニング毛管に注入する。毛管のスピニング速度を、液滴の長さ：直径の比 が４：１以上であるように液滴を細長くして円筒形形状にするのに十分なだけ高 める。この細長い液滴を、平衡に至るまで（即ち液滴の直径にはこれ以上の変化 が生じない）又は約３０分経過するまで、５０0Cで平衡させる。好ましくは、細 長い液滴は均等な直径（半球形の両端を除く）を持ち、水性の溶液との界面には 、付着材料及び／又は小さな液滴が付いていない。そうでない場合には、本質的 に何も付着していない細長い液滴の領域の長さ：直径比は４：１以上であり、最 小直径（直径の異なる領域が存在する場合）を計測について選択する。界面直径 （γ）は、計測した半 径（ｒ、円筒形の直径の半分）、角速度（ωは、２πｎ、ここでｎはチューブの 回転数である、及び油相と水相の密度差（Δｐ）から以下の等式を使用して計算 される。 γ＝０．２５ｒ3Δｐω2 ｎ−オクタノールと水（２０0Cで８．５dynes/cm）との間のＩＦＴを計測する ことによって、このシステムを定期的に較正する。 これらの計測で使用された油相は、代表的には、スチレン、ジビニルベンゼン （５５％工業等級）、及び２−エチルヘキシルアクリレートを２：２：６の重量 比で含む１００部のモノマー混合物に１０部のＰＥＧを加えることによって形成 される。この混合物を機械的に攪拌し、ＰＥＧの溶解を行う。この油相混合物を 周囲温度で一晩に亘って放置し、不溶性の即ち沈殿性の材料（代表的には、自由 ポリグリセロール）を溶液から沈降させる。遠心分離後、上澄みをそのまま使用 し、追加のモノマー混合物で希釈（必要であれば、順次希釈し）、低濃度の乳化 剤溶液をつくる。このようにして、公称ＰＥＧ濃度が約９％乃至０．０１％、又 はそれ以下の溶液を形成できる。この計測で使用する水相は、CaCl2.2H2Oを蒸留 水で溶解することによって形成された塩化カルシウムの０．９０Ｍ水溶液（約pH ６）である。 油相中のＰＥＧ濃度を最大で少なくとも３％まで変化させることによって、一 連のＩＦＴ計測を行う。ＩＦＴ 値を両対数でプロットすると、油相中のＰＥＧ濃度の関数として滑らかな曲線が 描かれる。次いで、この曲線から最小ＩＦＴ値を推定する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ Ｂ３２Ｂ 5/18 9349−4Ｆ 23/02 9349−4Ｆ Ｃ０８Ｆ 2/32 ＭＣＣ 9362−4Ｊ 2/44 ＭＣＱ 9362−4Ｊ 20/12 ＭＬＹ 8619−4Ｊ Ｃ０８Ｌ 101/14 ＬＴＢ 7242−4Ｊ (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ， ＴＤ，ＴＧ)，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ， ＣＺ，ＦＩ，ＨＵ，ＪＰ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，Ｌ Ｖ，ＭＧ，ＭＮ，ＭＷ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＲＯ，ＲＵ ，ＳＤ，ＳＫ，ＵＡ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者 ラボン，ギャリー ディーン アメリカ合衆国オハイオ州、ハリソン、リ ーズ、クリーク、10132 (72)発明者 ストーン，キース ジョセフ アメリカ合衆国オハイオ州、フェアフィー ルド、オーガスタ、ブールバード、1923 (72)発明者 テイラー，グレゴリー ウェイド アメリカ合衆国オハイオ州、シンシナチ、 ブルー、ティール、ドライブ、463 (72)発明者 シーデン，ポール アメリカ合衆国オハイオ州、シンシナチ、 グランディン、ロード、2890 (72)発明者 ゴールドマン，スティーブン アレン アメリカ合衆国オハイオ州、シンシナチ、 フォレスト、コート、1260 (72)発明者 レッチュ，ハーバート ルイス アメリカ合衆国オハイオ州、シンシナチ、 セコイア、コート、7874 (72)発明者 ヤング，ジェラルド アルフレッド アメリカ合衆国オハイオ州、シンシナチ、 ヒースストーン、ドライブ、1101

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １． 相互連結された連続気泡からなる親水性で可撓性で非イオン性のポリマ ーフォーム構造を持つ、水性の体液との接触時に膨張し且つ前記流体を吸収する 潰れたポリマーフォーム材料において、前記フォーム構造が、 Ａ）フォーム容積当たりの比表面積が少なくとも約０．０２５m2/ccであり、好 ましくは約０．０５m2/ccであり、 Ｂ）毒性について問題のない吸湿性の水和塩が少なくとも約０．１重量％組み込 んであり、 Ｃ）その潰れた状態での膨張圧力が約３０kPa又はそれ以下であり、好ましくは 約７kPa乃至約２０kPaであり、 Ｄ）その膨張状態において、表面張力が６５±５dynes/cmの合成尿でその自由吸 収力まで３１．１OC（８８OF）で飽和させたときの密度が、その潰れた状態での 乾燥時の密度の約１０％乃至約５０％、好ましくは約１０％乃至約３０％である 、 ことを特徴とするフォーム材料。 ２． 前記フォーム構造は、 Ａ）毛管吸引比表面積が約０．７m2/g乃至約８m2/g、好ましくは約１．５m2/g乃 至約６m2/gであり、 Ｂ）フォーム構造の表面を親水性にするため、塩化カルシウムを約０．１重量％ 乃至約８重量％、好ましくは約 ３重量％乃至約６重量％、及び非イオン性の油溶性乳化剤を約０．５重量％乃至 約２０重量％、好ましくは約５重量％乃至約１２重量％含み、 Ｃ）その潰れた状態において、 （ｉ）残留水含有量が少なくとも約４重量％、好ましくは約４重量％乃至約３０ 重量％、最も好ましくは約５重量％乃至約１５重量％であり、 （ii）乾燥時の密度が約０．０５g/cm3乃至約０．４g/cm3であり、好ましくは約 ０．１g/cm3乃至約０．２g/cm3であり、 Ｄ）その膨張状態において、 （ｉ）細孔容積が約１２mL/g乃至約１００mL/gであり、好ましくは約２５mL/g乃 至約５０mL/gであり、 （ii）表面張力が６５±５dynes/cmの合成尿でその自由吸収力まで３１．１OC（ ８８OF）で飽和させたときの圧縮−撓みに対する抵抗が、約２％乃至約８０％、 好ましくは約５％乃至約４０％であり、 （iii）気泡の平均的な大きさが約５μｍ乃至約５０μｍであり、好ましくは約 ５μｍ乃至約３５μｍであることを特徴とする、請求項１に記載のフオーム材料 。 ３． 油中水形乳濁液を重合させることによって形成され、前記油中水形乳濁 液は、 1）油相を有し、この油相は、 a）i）好ましくは、スチレンを基材としたモノマー、及 びメタクリレートを基材としたモノマーからなる群から選択された実質的に水不 溶性の一官能価のガラス状モノマー、最も好ましくはスチレンを約５重量％乃至 約４０重量％、好ましくは約１０重量％乃至約３０重量％、最も好ましくは約１ ５重量％乃至約２５重量％含み、 ii）好ましくは、ｎ−ブチルアクリレート及び２−エチルヘキシルアクリレート からなる群から選択された実質的に水不溶性の一官能価のゴム状コモノマー、最 も好ましくは２−エチルヘキシルアクリレートを約３０重量％乃至約８０重量％ 、好ましくは約５０重量％乃至約７０重量％、最も好ましくは約５５重量％乃至 約６５重量％含み、 iii）好ましくは、ジビニルベンゼン、ジビニルトルエン、及びジアリルフタレ ートからなる群から選択された実質的に水不溶性の多官能価架橋剤、最も好まし くはジビニルベンゼンを約１０重量％乃至約４０重量％、好ましくは約１５重量 ％乃至約２５重量％含む、 モノマー成分の約６７重量％乃至約９８重量％、好ましくは約８０重量％乃至 約９５重量％を占める成分と、 b）油相に溶解性で安定した油中水形乳濁液を形成する、好ましくはソルビタ ンラウレートからなる乳化剤成分を約２重量％乃至約３３重量％、好ましくは約 ５重量％乃至約２０重量％含み、 2）水溶性電解質、好ましくは塩化カルシウムを約０．２ 重量％乃至約２０重量％、約１重量％乃至約１０重量％含む水相を更に有し、 3）水相の油相に対する重量比が約１２：１乃至約１００：１であり、好ましく は約２０：１乃至約７０：１である、油中水形乳濁液を重合させることによって 形成されることを特徴とする、請求項１又は２に記載のフォーム材料。 ４． 水性の体液を吸収して保持するのに特に適した吸収体物品、好ましくは おむつにおいて、 Ｉ）好ましくは液体不透過性のバックシートと、 II）前記バックシートと前記物品の着用者の流体排出領域との間に位置決めさ れるように前記バックシートと関連した、請求項１乃至３のうちのいずれか一項 に記載のフォーム材料からなる吸収体コアと、 III）前記バックシートに接合された好ましくは液体透過性のトップシートとを 有し、前記吸収体コアが前記トップシートと前記バックシートとの間に位置決め されている、ことを特徴とする吸収体物品。 ５． 前記フォーム材料は、 a）３１．１OC（８８OF）での乾燥フォーム材料１ｇ当たりの自由吸収力が、合 成尿で少なくとも約１２mLであり、好ましくは少なくとも約２０mLであり、 b）３７OCでの毛管作用による垂直方向移動速度は、前記合成尿が毛管作用でフ ォーム材料の５cmの垂直方向長さに沿って３０分又はそれ以下、好ましくは５分 又はそれ 以下で移動する速度であり、 c）３７OCでの毛管作用による垂直方向吸収力が、好ましくは、１１．４cmの毛 管作用による垂直方向移動高さで、前記自由吸収力の少なくとも約７５％である 、ことを特徴とする、請求項４に記載の吸収体物品。 ６． 前記吸収体コアは、 （１）前記流体排出領域に位置決めされた、セルロース繊維、最も好ましくは化 学的に補剛したセルロース繊維からなる流体取扱い層、好ましくは流体捕捉／分 配層と、 （２）前記流体取扱い層と流体連通した、好ましくは前記捕捉／分配層の下にあ る、フォーム材料でできた流体貯蔵／再分配層とを有することを特徴とする、請 求項５又は６に記載の吸収体物品。 ７． 潰れているが、膨張可能な吸収体ポリマーフオーム材料の形成方法であ って、 A）油中水形乳濁液を形成する工程を有し、この工程では、 a）i）好ましくは、スチレンを基材としたモノマー、及びメタクリレートを基 材としたモノマーからなる群から選択された実質的に水不溶性の一官能価のガラ ス状モノマー、最も好ましくはスチレンを約５重量％乃至約４０重量％、好まし くは約１０重量％乃至約３０重量％、最も好ましくは約１５重量％乃至約２５重 量％含み、 ii）好ましくは、ｎ−ブチルアクリレート及び２−エチ ルヘキシルアクリレートからなる群から選択された実質的に水不溶性の一官能価 のゴム状コモノマー、最も好ましくは２−エチルヘキシルアクリレートを約３０ 重量％乃至約８０重量％、好ましくは約５０重量％乃至約７０重量％、最も好ま しくは約５５重量％乃至約６５重量％含み、 iii）好ましくは、ジビニルベンゼン、ジビニルトルエン、及びジアリルフタレ ートからなる群から選択された実質的に水不溶性の多官能価架橋剤、最も好まし くはジビニルベンゼンを約１０重量％乃至約４０重量％、好ましくは約１５重量 ％乃至約２５重量％含む、 モノマー成分の約６７重量％乃至約９８重量％、好ましくは約８０重量％乃至 約９５重量％、及び b）油相に溶解性の、安定した油中水形乳濁液を形成する乳化剤成分を約２重 量％乃至約３３重量％、好ましくは約５重量％乃至約２０重量％含む、油相と、 2）水溶性電解質を約０．２重量％乃至約２０重量％含む水溶液、好ましくは水 溶性遊離基重合開始剤を約０．０２重量％乃至約０．４重量％更に含む水相とか らなり、 3）水相の油相に対する重量比が約１２：１乃至約１００：１であり、好ましく は約２０：１乃至約７０：１である、油相及び水相から油中水形乳濁液を形成し 、 B）油中水形乳濁液の油相中のモノマー成分を、好ましくは約３０OC乃至約５ ０OCの温度で約４時間乃至約２４ 時間に亘って、最も好ましくは、約３５OC乃至約４５OCの温度で約４時間乃至約 １８時間に亘って重合させてポリマーフォーム材料を形成する工程と、 C）ポリマーフォーム材料を水性の体液との接触時に再び膨張する潰れたポリ マーフォーム材料が形成される所定の程度まで脱水する工程と、を有する、吸収 体ポリマーフォーム材料の形成方法において、 ポリマーフォーム材料の気泡の平均的な大きさが約５０μｍ又はそれ以下であ るように、油中水形乳濁液内で形成される水滴の凝集を少なくするように、前記 乳濁液形成工程（Ａ）及び前記重合工程（Ｂ）を実施する、形成方法。 ８． 前記乳化剤構成要素は、ソルビタンラウレート及びポリグリセロールの 脂肪酸エステルを約１０：１乃至約１：１０の重量比で、好ましくは、約４：１ 乃至１：１の重量比で有し、前記ポリグリセロールエステルは、（１）線状ジグ リセロールが少なくとも約６０重量％、三価又はそれ以上のポリグリセロールが 約４０重量％以下、及び環状ジグリセロールが約１０重量％以下のポリグリセロ ール、（２）Ｃ12飽和脂肪酸及びＣ14飽和脂肪酸が少なくとも約４０％、Ｃ16飽 和脂肪酸が約２５重量％以下、Ｃ18又はこれ以上の飽和脂肪酸が約１０％以下、 及びＣ10又はこれ以下の脂肪酸が約１０％以下の脂肪酸組成を持つ脂肪酸反応体 、から得られ、（３）ポリグリ セロール（１）の脂肪酸反応体（２）に対する重量比が約５０：５０乃至約７０ ：３０であることを特徴とする、請求項７に記載の方法。 ９． 前記ポリグリセロールエステルは、（１）線状ジグリセロールが約６０ 重量％乃至約８０重量％、トリグリセロール又はこれ以上のポリグリセロールが 約２０重量％乃至約４０重量％のポリグリセロール、（２）Ｃ12飽和脂肪酸及び Ｃ14飽和脂肪酸が少なくとも約６５％、Ｃ16飽和脂肪酸が約１５重量％以下、Ｃ 18又はこれ以上の飽和脂肪酸が約４％以下、及びＣ10又はこれ以下の脂肪酸が約 ３０％以下の脂肪酸組成を持つ脂肪酸反応体、から得られ、（３）ポリグリセロ ール（１）の脂肪酸反応体（２）に対する重量比が約６０：４０乃至約７０：３ ０であることを特徴とする、請求項７又は８に記載の方法。 １０． 前記ポリグリセロールエステルは、５０OCでの油／水界面張力を少な くとも約０．０６dynes/cm、好ましくは約０．０９dynes/cm乃至約０３dynes/cm の最小値にすることを特徴とする、請求項７、８、又は９に記載の方法。