JPH0849055A - 鍍金鋼板の製造方法 - Google Patents
鍍金鋼板の製造方法Info
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- JPH0849055A JPH0849055A JP7042611A JP4261195A JPH0849055A JP H0849055 A JPH0849055 A JP H0849055A JP 7042611 A JP7042611 A JP 7042611A JP 4261195 A JP4261195 A JP 4261195A JP H0849055 A JPH0849055 A JP H0849055A
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- plated steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
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- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、Ａｌ 20 〜80重量％、Ｓｉ 0.1〜
2.0 重量％、Ｚｎ残量を含む合金溶融鍍金鋼板の鍍金工
程中に小量のＴｉ成分を含有させ鍍金材が凝固の際鋼板
の表面に形成されるスパングルが微細な形態で形成され
るようにした鍍金鋼板の製造方法に関し、通常の亜鉛鍍
金鋼板より耐蝕性、耐久性及び熱反射性が優れ製品の表
面が銀白色の美麗な色相を呈し、主に建築物の外装材の
壁体、屋根葺材に使用される鍍金鋼板の提供を目的とす
る。 【構成】 Ａｌ 20 〜80重量％、Ｓｉ 0.1〜2.0 重量
％、Ｚｎ残量よりなる合金溶融鍍金鋼板を形成するにお
いて、上記合金成分よりなる鍍金用溶湯に0.001 〜0.5
重量％のＴｉ成分を更に含ませて鍍金処理したことを特
徴とする鍍金鋼板の製造方法。
2.0 重量％、Ｚｎ残量を含む合金溶融鍍金鋼板の鍍金工
程中に小量のＴｉ成分を含有させ鍍金材が凝固の際鋼板
の表面に形成されるスパングルが微細な形態で形成され
るようにした鍍金鋼板の製造方法に関し、通常の亜鉛鍍
金鋼板より耐蝕性、耐久性及び熱反射性が優れ製品の表
面が銀白色の美麗な色相を呈し、主に建築物の外装材の
壁体、屋根葺材に使用される鍍金鋼板の提供を目的とす
る。 【構成】 Ａｌ 20 〜80重量％、Ｓｉ 0.1〜2.0 重量
％、Ｚｎ残量よりなる合金溶融鍍金鋼板を形成するにお
いて、上記合金成分よりなる鍍金用溶湯に0.001 〜0.5
重量％のＴｉ成分を更に含ませて鍍金処理したことを特
徴とする鍍金鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ａｌ 20 〜80重量％、
Ｓｉ 0.1〜2.0 重量％、Ｚｎ残量を含む合金溶融鍍金鋼
板（以下“ガルバリウム”(Galvalume) という。）の鍍
金工程中に鍍金材が凝固の際鋼板の表面に形成されるス
パングル(Spangle) が微細な形態で形成されるようにし
た鍍金鋼板の製造方法に関する。
Ｓｉ 0.1〜2.0 重量％、Ｚｎ残量を含む合金溶融鍍金鋼
板（以下“ガルバリウム”(Galvalume) という。）の鍍
金工程中に鍍金材が凝固の際鋼板の表面に形成されるス
パングル(Spangle) が微細な形態で形成されるようにし
た鍍金鋼板の製造方法に関する。
【０００２】上述の合金溶融鍍金鋼板（ガルバリウム）
は通常の亜鉛鍍金鋼板より耐蝕性、耐久性及び熱反射性
が優れ製品の表面が銀白色の美麗な色相を呈するので主
に建築物の外装材の壁体、屋根葺材として多く使われて
いる。
は通常の亜鉛鍍金鋼板より耐蝕性、耐久性及び熱反射性
が優れ製品の表面が銀白色の美麗な色相を呈するので主
に建築物の外装材の壁体、屋根葺材として多く使われて
いる。
【０００３】このような外装材の外観性は主に鋼板の表
面に現われるスパングルの大きさより左右されるが、ス
パングル粒子の大きさを最小化することが外観ばかりで
なく鍍金の表面が緻密になり、耐蝕性及び加工性が向上
される利点があるので、スパングルの大きさを最小化す
ることが本技術分野においては非常に重要な課題であっ
た。
面に現われるスパングルの大きさより左右されるが、ス
パングル粒子の大きさを最小化することが外観ばかりで
なく鍍金の表面が緻密になり、耐蝕性及び加工性が向上
される利点があるので、スパングルの大きさを最小化す
ることが本技術分野においては非常に重要な課題であっ
た。
【０００４】
【従来の技術】従来のガルバリウムの製造方法は、55重
量％Ａｌ、43.4重量％Ｚｎ、1.6 重量％Ｓｉよりなる合
金溶融金属内に鍍金処理しようとする一般鋼板すなわ
ち、鉄板を通過させた後、エアワイピング(Air wiping)
法により鍍金付着量を調節した後、強制冷却方法により
急冷処理をする。この際急冷処理装置を通過する鍍金さ
れた鋼板の表面は急冷効果によりスパングルの粒子の大
きさが決定される。
量％Ａｌ、43.4重量％Ｚｎ、1.6 重量％Ｓｉよりなる合
金溶融金属内に鍍金処理しようとする一般鋼板すなわ
ち、鉄板を通過させた後、エアワイピング(Air wiping)
法により鍍金付着量を調節した後、強制冷却方法により
急冷処理をする。この際急冷処理装置を通過する鍍金さ
れた鋼板の表面は急冷効果によりスパングルの粒子の大
きさが決定される。
【０００５】しかし、このような従来の急冷処理装置に
よる急冷方式は急冷処理装置の瞬間的な急冷能力、急冷
装置の長さ、浴温度、鍍金鋼板の生産ラインの速度等の
種々の要因等によりスパングルの粒子の大きさを微細化
及び均一化するのに非常にむずかしい欠点があった。た
とえば急冷効果を高めてスパングルの粒子の大きさを微
細化しようとする場合は相対的に急冷設備が大型化及び
高価になるので生産性において非効率的になる欠点があ
った。
よる急冷方式は急冷処理装置の瞬間的な急冷能力、急冷
装置の長さ、浴温度、鍍金鋼板の生産ラインの速度等の
種々の要因等によりスパングルの粒子の大きさを微細化
及び均一化するのに非常にむずかしい欠点があった。た
とえば急冷効果を高めてスパングルの粒子の大きさを微
細化しようとする場合は相対的に急冷設備が大型化及び
高価になるので生産性において非効率的になる欠点があ
った。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
点を解決するために発明したもので、鍍金鋼板の表面が
凝固の際核効果(Seed effect；スパングルを形成する核
が成長する際核間に互いに相衝する干渉により核が大い
に成長することを防止して組織を緻密にする効果）によ
り無数の核が微細に生成されるようにすることにより、
スパングルの粒子の大きさを最小化するようにしたもの
である。
点を解決するために発明したもので、鍍金鋼板の表面が
凝固の際核効果(Seed effect；スパングルを形成する核
が成長する際核間に互いに相衝する干渉により核が大い
に成長することを防止して組織を緻密にする効果）によ
り無数の核が微細に生成されるようにすることにより、
スパングルの粒子の大きさを最小化するようにしたもの
である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】よって、本発明において
は上記の効果を挙げるべく鍍金浴内に適正含量のＴｉ金
属元素を含むようにしたものである。本発明は、Ａｌ 2
0 〜80重量％、Ｓｉ 0.1〜2.0 重量％、Ｚｎ残量よりな
る合金溶融鍍金鋼板を形成するにおいて、上記合金成分
よりなる鍍金用溶湯に0.001〜0.5 重量％のＴｉ成分を
更に含ませて鍍金処理したことを特徴とする鍍金鋼板の
製造方法にある。次に、本発明の製造方法を詳細に説明
する。
は上記の効果を挙げるべく鍍金浴内に適正含量のＴｉ金
属元素を含むようにしたものである。本発明は、Ａｌ 2
0 〜80重量％、Ｓｉ 0.1〜2.0 重量％、Ｚｎ残量よりな
る合金溶融鍍金鋼板を形成するにおいて、上記合金成分
よりなる鍍金用溶湯に0.001〜0.5 重量％のＴｉ成分を
更に含ませて鍍金処理したことを特徴とする鍍金鋼板の
製造方法にある。次に、本発明の製造方法を詳細に説明
する。
【０００８】
【実施例】先ず、本発明によるＴｉ母合金を製造する方
法は、既存の鍍金ポットの他に、金属地金を予め溶解し
て鍍金ポット１に送るための予備溶融ポット２を準備す
る。一方、鍍金ポット１内に投入するＴｉの含量を調節
するためにＴｉ成分を予め溶融状態に造る必要がある。
Ｔｉ成分は比重が4.51、溶融点が1668℃で非常に高いの
で溶解することが非常に難しい。
法は、既存の鍍金ポットの他に、金属地金を予め溶解し
て鍍金ポット１に送るための予備溶融ポット２を準備す
る。一方、鍍金ポット１内に投入するＴｉの含量を調節
するためにＴｉ成分を予め溶融状態に造る必要がある。
Ｔｉ成分は比重が4.51、溶融点が1668℃で非常に高いの
で溶解することが非常に難しい。
【０００９】しかし、予備溶融ポット２における地金溶
解温度は通常620 〜680 ℃に維持される。従って本発明
においてはＴｉ成分を予備溶融ポット２において容易に
溶解させるためにＴｉ−Ａｌ合金を予め造って使用する
ことにより溶解を可能にした。
解温度は通常620 〜680 ℃に維持される。従って本発明
においてはＴｉ成分を予備溶融ポット２において容易に
溶解させるためにＴｉ−Ａｌ合金を予め造って使用する
ことにより溶解を可能にした。
【００１０】すなわち、ＴｉをＡｌと合金して溶かすと
溶融点が下がって予備溶融ポット２において溶解が容易
になされる。Ｔｉ−Ａｌ合金においてＴｉ成分の含有量
及び単位重量は予備溶融ポット２内における溶解度と鍍
金ポット１内におけるＴｉ成分含量を勘案して製造され
る。
溶融点が下がって予備溶融ポット２において溶解が容易
になされる。Ｔｉ−Ａｌ合金においてＴｉ成分の含有量
及び単位重量は予備溶融ポット２内における溶解度と鍍
金ポット１内におけるＴｉ成分含量を勘案して製造され
る。
【００１１】本発明による実施例を挙げると、鍍金ポッ
ト１内の浴成分Ｔｉ含有量が0.001％〜0.5 ％の範囲が
維持されるようにすることが最大に微細なスパングルを
形成することができる。上記の範囲のＴｉ含量のために
Ｔｉ−Ａｌを合金化してインゴットを製作して使うこと
が好ましい。
ト１内の浴成分Ｔｉ含有量が0.001％〜0.5 ％の範囲が
維持されるようにすることが最大に微細なスパングルを
形成することができる。上記の範囲のＴｉ含量のために
Ｔｉ−Ａｌを合金化してインゴットを製作して使うこと
が好ましい。
【００１２】次に、鍍金材の浴成分組成について説明す
る。通常ガルバリウムの浴成分範囲はＡｌ 20 〜80重量
％、Ｓｉ 0.1〜2.0 重量％、残量Ｚｎ範囲で組成される
が、本発明において適用する浴成分の組成範囲は上記の
説明のとおり最適値として55重量％Ａｌ、 43.4 重量％
Ｚｎ、 1.6重量％Ｓｉを基準にして組成する。一方、予
め製造したＴｉ−Ａｌ母合金を予備溶融ポット２におい
て溶解させるが、溶解熱源としては電気炉３を使用す
る。この際、予備溶融ポット２の620 ℃乃至680℃以上
の溶湯温度と電気炉３の電気的磁場力により発生するピ
ンチ効果によるエロージョン（Erosion)，コロージョン
(Corrosion）現象によりＴｉが容易に溶解されて溶湯内
に均等に拡散する。このように組成された溶湯は湯道４
を通じて鍍金ポット１内に注入される。
る。通常ガルバリウムの浴成分範囲はＡｌ 20 〜80重量
％、Ｓｉ 0.1〜2.0 重量％、残量Ｚｎ範囲で組成される
が、本発明において適用する浴成分の組成範囲は上記の
説明のとおり最適値として55重量％Ａｌ、 43.4 重量％
Ｚｎ、 1.6重量％Ｓｉを基準にして組成する。一方、予
め製造したＴｉ−Ａｌ母合金を予備溶融ポット２におい
て溶解させるが、溶解熱源としては電気炉３を使用す
る。この際、予備溶融ポット２の620 ℃乃至680℃以上
の溶湯温度と電気炉３の電気的磁場力により発生するピ
ンチ効果によるエロージョン（Erosion)，コロージョン
(Corrosion）現象によりＴｉが容易に溶解されて溶湯内
に均等に拡散する。このように組成された溶湯は湯道４
を通じて鍍金ポット１内に注入される。
【００１３】そして、鋼板５が鍍金ポット１を通過しな
がら鍍金処理がなされ、鍍金ポット１を通った鋼板５は
エアワイピング装置６を経て冷却装置７を通過しながら
急冷却される。この際鍍金処理された鋼板の表面にＴｉ
成分が含有されているので無数の核を形成して鍍金材の
冷却凝固過程の際各核の結晶境界線間に互いに干渉を起
こすようにすることにより結晶粒子が成長することを抑
制する効果が得られる。そして微細なスパングルを形成
することができる。８は鋼材５を予熱する電気炉で鋼材
５はガイドローラー９により案内され、電気炉８内で予
熱されて鍍金ポット１に導かれ、ガイドローラー10に案
内される間に鋼材５に鍍金が行われた後、冷却装置７を
通り、ガイドローラー11，12，13により所要の個所に案
内される。14は鍍金ポット１に設けた電気炉である。
がら鍍金処理がなされ、鍍金ポット１を通った鋼板５は
エアワイピング装置６を経て冷却装置７を通過しながら
急冷却される。この際鍍金処理された鋼板の表面にＴｉ
成分が含有されているので無数の核を形成して鍍金材の
冷却凝固過程の際各核の結晶境界線間に互いに干渉を起
こすようにすることにより結晶粒子が成長することを抑
制する効果が得られる。そして微細なスパングルを形成
することができる。８は鋼材５を予熱する電気炉で鋼材
５はガイドローラー９により案内され、電気炉８内で予
熱されて鍍金ポット１に導かれ、ガイドローラー10に案
内される間に鋼材５に鍍金が行われた後、冷却装置７を
通り、ガイドローラー11，12，13により所要の個所に案
内される。14は鍍金ポット１に設けた電気炉である。
【００１４】このように本発明によると少量のＴｉ成分
を鍍金浴（鍍金ポット）に含ませて鍍金処理することに
より別途の冷却設備の投資または冷却設備を大型化しな
いでスパングルの粒子の大きさを最小化、均一化して鍍
金鋼板の表面の外観が美麗でしかも耐蝕性及び加工性を
増大することができる。
を鍍金浴（鍍金ポット）に含ませて鍍金処理することに
より別途の冷却設備の投資または冷却設備を大型化しな
いでスパングルの粒子の大きさを最小化、均一化して鍍
金鋼板の表面の外観が美麗でしかも耐蝕性及び加工性を
増大することができる。
【００１５】以下に本発明による試験例を具体的に説明
する。 1. Ｔｉ添加前後のスパングルの粒子の大きさの比較 図２において比較した表面拡大写真で見られるとおりＴ
ｉ金属元素を添加した製品はスパングルの大きさが非常
に微細に現われている。鋼板の厚さは0.4 ，0.5 ，0.6
，0.7 ，0.8 ，1.0 mmについて各々比較した。
する。 1. Ｔｉ添加前後のスパングルの粒子の大きさの比較 図２において比較した表面拡大写真で見られるとおりＴ
ｉ金属元素を添加した製品はスパングルの大きさが非常
に微細に現われている。鋼板の厚さは0.4 ，0.5 ，0.6
，0.7 ，0.8 ，1.0 mmについて各々比較した。
【００１６】2. Ｔｉを添加した合金溶融鍍金鋼板（ガ
ルバリウム製品）の鋼板の厚さによるスパングルの粒子
の大きさの変化の比較 鋼板の厚さに伴って鋼板が有する潜熱によりスパングル
の粒子の大きさの変化が多少大きいが、図２，図３によ
るとＴｉを添加した本発明による合金溶融鍍金鋼板（ガ
ルバリウム製品）の表面は鋼板の厚さに大きく影響しな
いで微細且つ均一なスパングルの粒子を形成しているこ
とが認められる。
ルバリウム製品）の鋼板の厚さによるスパングルの粒子
の大きさの変化の比較 鋼板の厚さに伴って鋼板が有する潜熱によりスパングル
の粒子の大きさの変化が多少大きいが、図２，図３によ
るとＴｉを添加した本発明による合金溶融鍍金鋼板（ガ
ルバリウム製品）の表面は鋼板の厚さに大きく影響しな
いで微細且つ均一なスパングルの粒子を形成しているこ
とが認められる。
【００１７】3. 耐蝕性の比較試験及びフィルムの特性
の比較評価 Ｔｉ添加前後の合金溶融鍍金鋼板（ガルバリウム製品）
の耐蝕性試験のために塩水噴霧試験（Ｓ．Ｓ．Ｔ）及び
湿潤相試験（Ｈ．Ｔ）を実施した。試験条件は下記の通
りである。 試験片の準備 鋼板の厚さ 鍍金付着量 クローム被膜量 ・Ｔｉ 添加ガルバリウム 0.8 mm 130 ｇ／ｍ2 15.8 ｍｇ／ｍ ・Ｔｉ 未添加ガルバリウム 0.8 mm 130 ｇ／ｍ2 16.0 ｍｇ／ｍ2
の比較評価 Ｔｉ添加前後の合金溶融鍍金鋼板（ガルバリウム製品）
の耐蝕性試験のために塩水噴霧試験（Ｓ．Ｓ．Ｔ）及び
湿潤相試験（Ｈ．Ｔ）を実施した。試験条件は下記の通
りである。 試験片の準備 鋼板の厚さ 鍍金付着量 クローム被膜量 ・Ｔｉ 添加ガルバリウム 0.8 mm 130 ｇ／ｍ2 15.8 ｍｇ／ｍ ・Ｔｉ 未添加ガルバリウム 0.8 mm 130 ｇ／ｍ2 16.0 ｍｇ／ｍ2
【００１８】
【表１】
【００１９】３−１）耐蝕性の比較評価 ・900 時間の塩水噴霧試験結果Ｔｉ添加ガルバリウムの
耐蝕性がＴｉ未添加ガルバリウムより優れていた（図４
参照）。Ｔｉ添加のガルバリウムは黒鉛40％〜30％に対
し、Ｔｉ未添加ガルバリウムは黒鉛95％、80％、75％が
発生した。従って、Ｔｉ添加の効果が優れていることが
確かめられた。 ・900 時間の湿潤相試験結果Ｔｉ添加ガルバリウムの耐
蝕性がＴｉ未添加より優れていた（図５参照）。Ｔｉ添
加のガルバリウムは黒鉛40％、10％、18％であったのに
対し、Ｔｉ未添加ガルバリウムは黒鉛40％、15％、90％
も発生し、Ｔｉ添加の効果が優れていることが確かめら
れた。
耐蝕性がＴｉ未添加ガルバリウムより優れていた（図４
参照）。Ｔｉ添加のガルバリウムは黒鉛40％〜30％に対
し、Ｔｉ未添加ガルバリウムは黒鉛95％、80％、75％が
発生した。従って、Ｔｉ添加の効果が優れていることが
確かめられた。 ・900 時間の湿潤相試験結果Ｔｉ添加ガルバリウムの耐
蝕性がＴｉ未添加より優れていた（図５参照）。Ｔｉ添
加のガルバリウムは黒鉛40％、10％、18％であったのに
対し、Ｔｉ未添加ガルバリウムは黒鉛40％、15％、90％
も発生し、Ｔｉ添加の効果が優れていることが確かめら
れた。
【００２０】３−２）鍍金層特性の比較評価 ・Ｏ−Ｔ曲げ試験結果、両方共へアクレック現象が発生
したが、Ｔｉ添加のクレック様相が微細であるので良好
な結果として現われた。（図６参照） ・衝撃試験結果、Ｔｉ未添加ガルバリウムはクレック現
象が発生したが、Ｔｉ添加ガルバリウムはクレックが発
生しなかった。（図７参照） ・深さ５mmエレクション試験結果、両方共クレック現像
が現われないが、外観上Ｔｉ添加ガルバリウムが多少良
好であった。（図８参照）
したが、Ｔｉ添加のクレック様相が微細であるので良好
な結果として現われた。（図６参照） ・衝撃試験結果、Ｔｉ未添加ガルバリウムはクレック現
象が発生したが、Ｔｉ添加ガルバリウムはクレックが発
生しなかった。（図７参照） ・深さ５mmエレクション試験結果、両方共クレック現像
が現われないが、外観上Ｔｉ添加ガルバリウムが多少良
好であった。（図８参照）
【００２１】
4. 試験結果の綜合 1)スパングルの大きさの比較評価 55重量％Ａｌ、43.4重量％Ｚｎ、1.6 重量％Ｓｉの合金
鍍金鋼板において、鍍金溶湯にＴｉ0.001 〜0.5 重量％
を添加して製造した結果スパングルの粒を微細化及び均
一化することができ、また本発明によると鋼板の厚さに
伴う潜熱の影響を大きく受けないので鋼板の厚さに関係
なく殆ど均一且つ微細なスパングルが形成された。
鍍金鋼板において、鍍金溶湯にＴｉ0.001 〜0.5 重量％
を添加して製造した結果スパングルの粒を微細化及び均
一化することができ、また本発明によると鋼板の厚さに
伴う潜熱の影響を大きく受けないので鋼板の厚さに関係
なく殆ど均一且つ微細なスパングルが形成された。
【００２２】2)耐蝕性及び鍍金層の特性の比較評価 Ｓ．Ｓ．Ｔ ：Ｔｉ未添加ガルバリウム ≪Ｔｉ
添加ガルバリウム Ｈ．Ｔ ：Ｔｉ未添加ガルバリウム ≪Ｔｉ
添加ガルバリウム Ｏ−Ｔ曲げ試験 ：Ｔｉ未添加ガルバリウム ≦Ｔｉ
添加ガルバリウム 衝撃試験 ：Ｔｉ未添加ガルバリウム ≪Ｔｉ
添加ガルバリウム エレクション試験：Ｔｉ未添加ガルバリウム ≦Ｔｉ
添加ガルバリウム
添加ガルバリウム Ｈ．Ｔ ：Ｔｉ未添加ガルバリウム ≪Ｔｉ
添加ガルバリウム Ｏ−Ｔ曲げ試験 ：Ｔｉ未添加ガルバリウム ≦Ｔｉ
添加ガルバリウム 衝撃試験 ：Ｔｉ未添加ガルバリウム ≪Ｔｉ
添加ガルバリウム エレクション試験：Ｔｉ未添加ガルバリウム ≦Ｔｉ
添加ガルバリウム
【００２３】以上の通りの試験例によると、鍍金鋼板の
表面の組織が緻密になり鋼板の表面の外観性、耐蝕性及
び加工性を向上することができる結果があった。
表面の組織が緻密になり鋼板の表面の外観性、耐蝕性及
び加工性を向上することができる結果があった。
【図１】図１は本発明による鋼板の鍍金工程の一部を説
明する工程図である。
明する工程図である。
【図２】図２はＴｉ添加とＴｉ未添加ガルバリウム鋼板
の表面のスパングル粒子比較写真である。
の表面のスパングル粒子比較写真である。
【図３】図３はＴｉ添加ガルバリウム鋼板の厚さに伴う
スパングル粒子比較写真である。
スパングル粒子比較写真である。
【図４】図４はＴｉ未添加と、Ｔｉ添加ガルバリウムの
900 時間の塩水噴霧試験結果、耐蝕性比較特性写真であ
る。
900 時間の塩水噴霧試験結果、耐蝕性比較特性写真であ
る。
【図５】図５は900 時間の湿潤相試験結果比較写真であ
る。
る。
【図６】図６はＯ−Ｔ曲げ試験結果比較写真である。
【図７】図７は衝撃試験結果比較写真である。
【図８】図８はエレクション試験結果比較写真である。
１ 鍍金ポット ２ 予備溶融ポット ３ 電気炉 ４ 湯道 ５ 鋼板 ６ エアワイピング装置 ７ 冷却装置
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年６月９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】図４はＴｉ未添加と、Ｔｉ添加ガルバリウムの
９００時間の塩水噴霧試験結果、耐蝕性比較特性を示す
顕微鏡写真図である。
９００時間の塩水噴霧試験結果、耐蝕性比較特性を示す
顕微鏡写真図である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図５】図５は９００時間の湿潤相試験結果を比較した
顕微鏡写真図である。
顕微鏡写真図である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図６
【補正方法】変更
【補正内容】
【図６】図６はＯ−Ｔ曲げ試験結果を比較した顕微鏡写
真図である。
真図である。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図７
【補正方法】変更
【補正内容】
【図７】図７は衝撃試験結果を比較した顕微鏡写真図で
ある。
ある。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】図８はエレクション試験結果を比較した顕微鏡
写真図である。
写真図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ａｌ 20 〜80重量％、Ｓｉ 0.1〜2.0 重
量％、Ｚｎ残量よりなる合金溶融鍍金鋼板を形成するに
おいて、上記合金成分よりなる鍍金用溶湯に0.001 〜0.
5 重量％のＴｉ成分を更に含ませて鍍金処理したことを
特徴とする鍍金鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 上記のＴｉ成分はＴｉ−Ａｌ合金を使っ
て予備溶融ポット２において溶融し、湯道４を経て鍍金
ポット１に注入することを特徴とする請求項１記載の鍍
金鋼板の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1019940004688A KR960007551B1 (ko) | 1994-03-10 | 1994-03-10 | 도금 강판의 제조방법 |
| KR94-4688 | 1994-03-10 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0849055A true JPH0849055A (ja) | 1996-02-20 |
Family
ID=19378639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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