JPS5861264A - 硅素含有鋼用溶融亜鉛メツキ浴組成物 - Google Patents
硅素含有鋼用溶融亜鉛メツキ浴組成物Info
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- JPS5861264A JPS5861264A JP16011781A JP16011781A JPS5861264A JP S5861264 A JPS5861264 A JP S5861264A JP 16011781 A JP16011781 A JP 16011781A JP 16011781 A JP16011781 A JP 16011781A JP S5861264 A JPS5861264 A JP S5861264A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は硅素含有鋼用溶融亜鉛メッキ浴組成物に関し、
さらに詳しくは、本発明は０，０２〜α３０重量％（以
下、単に％と略記すゐ）の８１を含有するシリコンキル
ド鋼またはアルミ−シリコンキルド鋼用のパッチ式溶融
亜鉛メッキ浴組成物に関する・ 従来、パイプ、一般構造物、小物部８勢の鋼材の溶融亜
鉛メッキはバッチ式で行なわれ、を九使用するメッキ浴
は、鋼板の連続メッキを行なう際のＺｎ−０，１〜０．
３％Ａｔ浴とは異な抄、メツ中面の光沢を出すためにｚ
！＆−αＯｎＮ以下Ａ以下Ａｔ−て、メッキ温度４４０
〜４７０Ｃで行なうのが一般的である。そして上記鋼材
の鋼種としてはリムド鋼ないしはキャップド鋼が過半数
を占め、との鋼種に限れば溶融亜鉛メッキの品質にさし
たる問題点を生じさせることはない。しかしながら、近
年、鉄鋼メーカーでは製鋼歩留シの向上、省エネルギー
、省力化など製鋼工程の合媚化対策として連続鋳造法の
採用が盛んとなってきてお）、それに伴ないバッチ式溶
融亜鉛メッキ用の鋼種も必然的Ｋ ＩＪムド鋼ないしキ
ャップド鋼から連鋳材に置き換えられつつある。連鋳材
は現在のとζろ全て中ルドーに属している。このうち、
Ｓｉ Ｏ，０２〜０．３０％を含むシリコンキルド鋼は
アルミキルド鋼と相違し、パッチ式溶融亜鉛メッキを行
なうと、従来Ｏリムド鋼ないしはキャップド鋼の場合に
採用されていた上記従来法のメッキ浴組成、メッキ温度
勢のメッキ条件では、亜鉛付着量の増大または過多、や
けの発生などの外観品質の劣化傾向が見受けられる。こ
れに対して種々の対策が講じられ九が現状では満足すぺ
會結果が得られていない。たとえば、それらの１つにメ
ッキ被膜中の合金層の発達を抑制するＡｔを連続メッキ
の場合と同様の０．２％程度まで増大させた浴を使用す
る方法があるが、この浴でＳｉ含有鋼をパッチ式メッキ
すると、メッキ製品に不メッキの部分がみられるように
なる。
さらに詳しくは、本発明は０，０２〜α３０重量％（以
下、単に％と略記すゐ）の８１を含有するシリコンキル
ド鋼またはアルミ−シリコンキルド鋼用のパッチ式溶融
亜鉛メッキ浴組成物に関する・ 従来、パイプ、一般構造物、小物部８勢の鋼材の溶融亜
鉛メッキはバッチ式で行なわれ、を九使用するメッキ浴
は、鋼板の連続メッキを行なう際のＺｎ−０，１〜０．
３％Ａｔ浴とは異な抄、メツ中面の光沢を出すためにｚ
！＆−αＯｎＮ以下Ａ以下Ａｔ−て、メッキ温度４４０
〜４７０Ｃで行なうのが一般的である。そして上記鋼材
の鋼種としてはリムド鋼ないしはキャップド鋼が過半数
を占め、との鋼種に限れば溶融亜鉛メッキの品質にさし
たる問題点を生じさせることはない。しかしながら、近
年、鉄鋼メーカーでは製鋼歩留シの向上、省エネルギー
、省力化など製鋼工程の合媚化対策として連続鋳造法の
採用が盛んとなってきてお）、それに伴ないバッチ式溶
融亜鉛メッキ用の鋼種も必然的Ｋ ＩＪムド鋼ないしキ
ャップド鋼から連鋳材に置き換えられつつある。連鋳材
は現在のとζろ全て中ルドーに属している。このうち、
Ｓｉ Ｏ，０２〜０．３０％を含むシリコンキルド鋼は
アルミキルド鋼と相違し、パッチ式溶融亜鉛メッキを行
なうと、従来Ｏリムド鋼ないしはキャップド鋼の場合に
採用されていた上記従来法のメッキ浴組成、メッキ温度
勢のメッキ条件では、亜鉛付着量の増大または過多、や
けの発生などの外観品質の劣化傾向が見受けられる。こ
れに対して種々の対策が講じられ九が現状では満足すぺ
會結果が得られていない。たとえば、それらの１つにメ
ッキ被膜中の合金層の発達を抑制するＡｔを連続メッキ
の場合と同様の０．２％程度まで増大させた浴を使用す
る方法があるが、この浴でＳｉ含有鋼をパッチ式メッキ
すると、メッキ製品に不メッキの部分がみられるように
なる。
また亜鉛付着量が８１含有鋼中のＳＲ量に依存しないよ
うな浴温として４３０Ｃ以下の低温メッキあゐいは５３
０Ｃ以上の高温メッキが発表されている。
うな浴温として４３０Ｃ以下の低温メッキあゐいは５３
０Ｃ以上の高温メッキが発表されている。
しかし、この低温メッキを行なうと亜鉛の喪れが多い外
観品質をなり、を九上記高温メッキではメッキ槽の耐用
上の問題があり、これに適して−るといわれるセラミッ
ク構造の４のでも大蓋化、燃料原単位、メッキ時の損傷
などに問題を生じ石。
観品質をなり、を九上記高温メッキではメッキ槽の耐用
上の問題があり、これに適して−るといわれるセラミッ
ク構造の４のでも大蓋化、燃料原単位、メッキ時の損傷
などに問題を生じ石。
本発明は従来講じられている種々の対１に代って、たれ
中メッキ檜構造などの問題を生じさせることのない従来
の４４０〜４７０Ｃのメッキ温度を使用して８１含有鋼
をパッチ式メッキしても、上記の如き亜鉛付着量の増大
を九は過多、やけの発生などの欠点が解消された亜鉛メ
ッキ浴組成物を提供することを目的とする。
中メッキ檜構造などの問題を生じさせることのない従来
の４４０〜４７０Ｃのメッキ温度を使用して８１含有鋼
をパッチ式メッキしても、上記の如き亜鉛付着量の増大
を九は過多、やけの発生などの欠点が解消された亜鉛メ
ッキ浴組成物を提供することを目的とする。
本発明者等は、この目的を達成するためＩ／Ｒ箪研究し
た結果、Ｎ１及びｋｔをＺｎ浴中に複合添加することＫ
より、 ＮｉとＡｔが相乗的に作用し付着量を減少させ
ることができ、やけも発生しないことを見出して本発明
に到達した。
た結果、Ｎ１及びｋｔをＺｎ浴中に複合添加することＫ
より、 ＮｉとＡｔが相乗的に作用し付着量を減少させ
ることができ、やけも発生しないことを見出して本発明
に到達した。
本発明においてｋｔの添加量を従来と同程度のｏ、ｏｏ
ｌ 〜０．０１ ’Ｘ（Ｄ範ｓとする。は％Ｏ，ＯＯ１
％未満では付着量またはやけ防止に対する効果が小さく
、また０、０ＩＮを超えるとそれ以上添加してもそれだ
けの効果がなく逆に悪くなる作用をするばかりか、 ｋ
ｔの添加量が増大するに従ってメッキ表面に不メツキ部
分が発生し易くなるからである。
ｌ 〜０．０１ ’Ｘ（Ｄ範ｓとする。は％Ｏ，ＯＯ１
％未満では付着量またはやけ防止に対する効果が小さく
、また０、０ＩＮを超えるとそれ以上添加してもそれだ
けの効果がなく逆に悪くなる作用をするばかりか、 ｋ
ｔの添加量が増大するに従ってメッキ表面に不メツキ部
分が発生し易くなるからである。
一方、Ｎ１はｋｔと相乗的に作用するが、その効果は０
．０３％未満では小さいので下限を０．０３Ｎとし、ま
た経済釣力観点から上限を２．０％とした。
．０３％未満では小さいので下限を０．０３Ｎとし、ま
た経済釣力観点から上限を２．０％とした。
通常、亜鉛メッキ浴に使用する亜鉛地金には不可避不純
物としてＰｂ （１，８Ｘ以下）、Ｆ・（０，ＩＸ以下
）、Ｃｄ（０，５Ｘ以下）、５ｎ（０，ＩＸ以下）など
を含むものもあるが、このような亜鉛を用いる浴におい
ても本発ＦＩＡＣ）＠的を充分達成することができる。
物としてＰｂ （１，８Ｘ以下）、Ｆ・（０，ＩＸ以下
）、Ｃｄ（０，５Ｘ以下）、５ｎ（０，ＩＸ以下）など
を含むものもあるが、このような亜鉛を用いる浴におい
ても本発ＦＩＡＣ）＠的を充分達成することができる。
本発明の溶融亜鉛メッキ浴組成物はｓｉ含有鋼のパッチ
式溶融メッキに適用すると、従来のメッキ条件と同じ処
理条件で実施しても、鋼材中のＳｔ含量によって受ける
影響を大幅に減少させることができる。九とえば、従来
の＾ｔＯ，００２％浴においては鋼中の１含量によって
溶融亜鉛メッキ品質に大きな影響を及ぼし、特に亜鉛付
着量が８１０．０７％程度含有の鋼種では最大値を示す
ことが判った。
式溶融メッキに適用すると、従来のメッキ条件と同じ処
理条件で実施しても、鋼材中のＳｔ含量によって受ける
影響を大幅に減少させることができる。九とえば、従来
の＾ｔＯ，００２％浴においては鋼中の１含量によって
溶融亜鉛メッキ品質に大きな影響を及ぼし、特に亜鉛付
着量が８１０．０７％程度含有の鋼種では最大値を示す
ことが判った。
亜鉛付着量とやけの発生とは相関性があることは周知で
あるが、本発明の浴組成物の便用によれば。
あるが、本発明の浴組成物の便用によれば。
０．０２〜０．３ＯＮ範囲の８１含量を有する鋼種に対
して実質的に均一な付着量を得ることができ、これＫよ
ってメッキ業者が受は入れる鋼種の変動に対する適用性
を大幅に増大させ、かつ亜鉛付着量を実質的に減少させ
ることによる亜鉛の有効利用、やけ発生の防止ならびに
メッキ面の光沢性に及ばず効果は大きい。
して実質的に均一な付着量を得ることができ、これＫよ
ってメッキ業者が受は入れる鋼種の変動に対する適用性
を大幅に増大させ、かつ亜鉛付着量を実質的に減少させ
ることによる亜鉛の有効利用、やけ発生の防止ならびに
メッキ面の光沢性に及ばず効果は大きい。
次に、実施例によって本発明を具体的に説明する。
実施例１
板厚３．３−の８８４１−殻構造用圧延鋼板（ｓｉＯ３
０７％、サイズ５０ Ｘ １００ｍ ）全素地鋼板とし
、所定の組成になるように溶製したメッキ浴を用いてメ
ッキ後、付着量を測定し、かつ表面外観を判定した。試
験メッキ浴組成および試験結果を第１表に示す。メッキ
浴の溶製は、Ｐｂ １．０４％、Ｆ・０．０１ Ｎ 、
Ｃｄ Ｏ，０５％、 ８ｎ Ｏ，０１％を含む亜鉛地
金、高純度アルｉｓ−ウム（Ａｔ＞９９．９９％）、前
記亜鉛地金と高純度アル１＝ウムで予め溶製した５％ム
ｔ−Ｚｎ母合金、電気ニッケルと前記亜鉛地金で予め溶
製した４、８％Ｎ１−Ｚｎ母合金を使用して行なった。
０７％、サイズ５０ Ｘ １００ｍ ）全素地鋼板とし
、所定の組成になるように溶製したメッキ浴を用いてメ
ッキ後、付着量を測定し、かつ表面外観を判定した。試
験メッキ浴組成および試験結果を第１表に示す。メッキ
浴の溶製は、Ｐｂ １．０４％、Ｆ・０．０１ Ｎ 、
Ｃｄ Ｏ，０５％、 ８ｎ Ｏ，０１％を含む亜鉛地
金、高純度アルｉｓ−ウム（Ａｔ＞９９．９９％）、前
記亜鉛地金と高純度アル１＝ウムで予め溶製した５％ム
ｔ−Ｚｎ母合金、電気ニッケルと前記亜鉛地金で予め溶
製した４、８％Ｎ１−Ｚｎ母合金を使用して行なった。
素地鋼板は加温したオルトケイ酸ソーダ水溶液を用いて
脱脂を行ない、希硫酸を用いた酸洗を経た後、ＮＨ２Ｃ
ｌとＺｎＣｌ２の混合溶液中で７ラツクス処理を施し、
８０Ｃ前後で乾燥しメッキ浴中に浸漬した。メッキ操作
は小型電気炉内にセットした黒鉛ルツボ内で溶製浴温度
を４７０Ｃに調整して行なった。浸漬直前に浴を充分に
攪拌してドロス除去を行なった。浸漬時間は１２０秒で
ある。再び湯面上のドロスを除去した後に鋼板を約４０
ｃｍ１分の割合で引き上けそのま１１００秒間大気中で
放冷した後水冷した。常温まで冷却した試料をそのまま
表面外観の判定に供した０表面外観は目視によりやけ及
び光沢をそれぞれ３段階の基準で判定した。メッキ付着
量は重量法によシ測定した。
脱脂を行ない、希硫酸を用いた酸洗を経た後、ＮＨ２Ｃ
ｌとＺｎＣｌ２の混合溶液中で７ラツクス処理を施し、
８０Ｃ前後で乾燥しメッキ浴中に浸漬した。メッキ操作
は小型電気炉内にセットした黒鉛ルツボ内で溶製浴温度
を４７０Ｃに調整して行なった。浸漬直前に浴を充分に
攪拌してドロス除去を行なった。浸漬時間は１２０秒で
ある。再び湯面上のドロスを除去した後に鋼板を約４０
ｃｍ１分の割合で引き上けそのま１１００秒間大気中で
放冷した後水冷した。常温まで冷却した試料をそのまま
表面外観の判定に供した０表面外観は目視によりやけ及
び光沢をそれぞれ３段階の基準で判定した。メッキ付着
量は重量法によシ測定した。
ｒ以下余白」
実施例２
素地鋼板として板厚３．０−の、５ＰＨＣ熱間圧延軟銅
板（ｓｔ＜ｏ、ｏｔ％）、８８４１ （８１０，１４Ｘ
）および５ｓｓｏ−殻構造用圧延鋼板（Ｓｉ０．１９
％）を使用した以外は全〈実施例１と同様に試験した。
板（ｓｔ＜ｏ、ｏｔ％）、８８４１ （８１０，１４Ｘ
）および５ｓｓｏ−殻構造用圧延鋼板（Ｓｉ０．１９
％）を使用した以外は全〈実施例１と同様に試験した。
試験メッキ浴組成および試験結果を第２表に示す。
ｒ以下余白」
上記第１表および第２表の本発明浴（ＡｔＯ，００５％
、 Ｎｉ Ｏ，１０％）と従来浴（Ａｔ０．００２％、
Ｎｉ Ｏ，０％）の鋼の８１含量に対応する付着量を
それぞれＡ（試験Ａ２２．２９．３１．４１）およびＢ
（試験Ａ６．２ｇ 、３０．３６）としてプロットした
グラフを添付図面に示した。
、 Ｎｉ Ｏ，１０％）と従来浴（Ａｔ０．００２％、
Ｎｉ Ｏ，０％）の鋼の８１含量に対応する付着量を
それぞれＡ（試験Ａ２２．２９．３１．４１）およびＢ
（試験Ａ６．２ｇ 、３０．３６）としてプロットした
グラフを添付図面に示した。
第１表、第２表および図面から明らかなように。
本発明浴は、亜鉛付着量が多く、やけが発生しやすい従
来のメッキ条件でも極めて良好た成績をも九らすと同時
に、従来浴に比較して鋼材中のｓｉ量によって受けゐ影
響を大幅に減少させることができる。これは８１含量の
変動の多い鋼種に対して優れた適応性を示すのみならず
、光沢の点でも良好な品質を与えるものである。
来のメッキ条件でも極めて良好た成績をも九らすと同時
に、従来浴に比較して鋼材中のｓｉ量によって受けゐ影
響を大幅に減少させることができる。これは８１含量の
変動の多い鋼種に対して優れた適応性を示すのみならず
、光沢の点でも良好な品質を与えるものである。
実施例３
Ｐｂ ０．０１ Ｘ 、 Ｆ＠ （０，０１％、 Ｃｄ
Ｏ，００２Ｎ 、 ８ｍ（０，００１Ｎの亜鉛地金を
使用してメッキ浴を溶製した以外は全〈実施例１と同様
にして試験し良。
Ｏ，００２Ｎ 、 ８ｍ（０，００１Ｎの亜鉛地金を
使用してメッキ浴を溶製した以外は全〈実施例１と同様
にして試験し良。
試験メッキ浴組成および試験結果を第３表に示す。
第３表
第１表および第３表から明らかなように、本発明はＪＩ
Ｓ Ｈ２１０７に準拠する亜鉛地金のいずれを適用して
も充分その目的を達成し得ることが判る。
Ｓ Ｈ２１０７に準拠する亜鉛地金のいずれを適用して
も充分その目的を達成し得ることが判る。
図面は鋼中のＳｉ％とＺｔ＋付着量との関係を示すグラ
フである。
フである。
Claims (1)
- Ａｔ０．００１〜０．０１％％Ｎ１０．０３〜２．０Ｘ
を含み、残部が不可避不純物は別としてＺｎよりなる硅
素含有鋼用溶融亜鉛メッキ浴組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16011781A JPS5861264A (ja) | 1981-10-09 | 1981-10-09 | 硅素含有鋼用溶融亜鉛メツキ浴組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16011781A JPS5861264A (ja) | 1981-10-09 | 1981-10-09 | 硅素含有鋼用溶融亜鉛メツキ浴組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5861264A true JPS5861264A (ja) | 1983-04-12 |
| JPH0138869B2 JPH0138869B2 (ja) | 1989-08-16 |
Family
ID=15708224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16011781A Granted JPS5861264A (ja) | 1981-10-09 | 1981-10-09 | 硅素含有鋼用溶融亜鉛メツキ浴組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5861264A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61201743A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-06 | Sadaji Nagabori | 溶融メツキ用高耐食性高加工性Ｚｎ合金の製造法 |
| JPH03229846A (ja) * | 1989-12-07 | 1991-10-11 | Kowa Kogyosho:Kk | 溶融亜鉛メッキ方法 |
| JP2006299290A (ja) * | 2005-04-15 | 2006-11-02 | Nippon Steel Corp | スポット溶接性、塗装性、加工性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
-
1981
- 1981-10-09 JP JP16011781A patent/JPS5861264A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61201743A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-06 | Sadaji Nagabori | 溶融メツキ用高耐食性高加工性Ｚｎ合金の製造法 |
| JPH0135057B2 (ja) * | 1985-03-04 | 1989-07-24 | Sadaji Nagabori | |
| JPH03229846A (ja) * | 1989-12-07 | 1991-10-11 | Kowa Kogyosho:Kk | 溶融亜鉛メッキ方法 |
| JP2006299290A (ja) * | 2005-04-15 | 2006-11-02 | Nippon Steel Corp | スポット溶接性、塗装性、加工性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
| JP4528191B2 (ja) * | 2005-04-15 | 2010-08-18 | 新日本製鐵株式会社 | スポット溶接性、塗装性、加工性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0138869B2 (ja) | 1989-08-16 |
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