JPH08296692A

JPH08296692A - 周波数感応式減衰力調整装置

Info

Publication number: JPH08296692A
Application number: JP12733495A
Authority: JP
Inventors: Tadashi Jo; 忠城
Original assignee: Kayaba Industry Co Ltd
Current assignee: KYB Corp
Priority date: 1995-04-26
Filing date: 1995-04-26
Publication date: 1996-11-12

Abstract

(57)【要約】【目的】懸架支持能力（ばね特性）及び振動吸収能力
（減衰能力）を適正レベルに維持すると共に、減衰力の
周波数特性の変動を防止して車輌の乗心地や走行安定性
を改良できる周波数感応式減衰力調整装置を提供するこ
とである。【構成】車体と車輪１との間に懸架シリンダ２が架設さ
れ、この懸架シリンダ２に異なる減衰力特性の絞り４
Ａ，５Ａを介して小容量の高ばね常数側アキュムレータ
４及び大容量の低ばね常数側アキュムレータ５を並列に
分岐して接続した周波数感応式減衰力調整装置におい
て、前記高ばね常数側アキュムレータの液圧室４Ｃと低
ばね常数側アキュムレータの液圧室５Ｃを接続する連通
路６Ａを前記両絞り４Ａ，５Ａ通路と並列に設けると共
に、該連通路６Ａに高ばね常数側アキュムレータ４に接
続された前記絞り４Ａ，５Ａの前後差圧に応じて開閉す
る弁手段を設けたこと

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は車輌のサスペンション装
置、詳しくは振動周波数に応じて減衰特性が変化するよ
うにしたサスペンション装置の改良に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】例えば実開平２−３８１３０号公報に示
されるように、車体と車輪との間に懸架シリンダを架設
し、この懸架シリンダに絞りを介して複数のガスばねを
並列に接続した自動車用サスペンション装置が公知とな
っている。

【０００３】この装置の実施例に一つは、高いばね常数
の特性を有する第１のアキュムレータとそれに接続する
開口面積の大きい絞り、及び低いばね常数の特性を有す
る第２のアキュムレータとそれに接続する開口面積の小
さい絞りとを、夫々そのまま懸架シリンダに並列状態に
接続した構成である。

【０００４】この懸架シリンダに低周波振動が加わった
場合、第１のアキュムレータはそれに接続する開口面積
の大きい絞りにも拘わらず、小容量であるが故に高いば
ね常数を呈し、懸架シリンダからの液圧油の吸収はわず
かとなり、第２のアキュムレータに接続する開口面積の
小さい絞りを介して大容量の第２のアキュムレータに液
圧油のほとんどが吸収され、開口面積の小さい前記絞り
により所望の高減衰力特性を得る。

【０００５】この懸架シリンダに高周波振動が加わった
場合、第２のアキュムレータに接続する開口面積の小さ
い絞りは、当該アキュムレータのばね常数が低いため、
液圧の高頻度の流出入変動に対応出来ず、殆ど閉塞状態
となる。このため、他方の第１のアキュムレータには、
当該アキュムレータに接続する開口面積の大きな絞りを
介する液圧油の流出入が集中して、開口面積の大きい絞
りにより、所望の低減衰力特性となる。

【０００６】この装置は懸架シリンダの振動周波数に応
じて減衰力特性を変化させ、低周波数域では車体側ばね
上の共振を抑え、高周波域では車輪から車体への振動伝
達を減少させるためのものである。

【０００７】しかし乍ら、この従来の懸架シリンダに高
周波振動が加わった場合は、第１のアキュムレータだけ
が作動する結果、懸架シリンダに連通するアキュムレー
タのガス室は実質的に一つになりしかもそれが小容量の
ため、サスペンション装置としてのばね常数が急激に変
化する。このため、懸架シリンダの変位に対するばね特
性（反発力）が急激に大きくなって車体への突き上げ力
が増大し、乗心地が損なわれる。

【０００８】更に、高周波域となる車輪側ばね下の共振
点近傍では、前記の低減衰力特性であるため、共振を抑
えるには減衰力が不足して懸架シリンダの変位に対する
所望の抵抗が得られず、走行安定性が損なわれる。

【０００９】更に複数のアキュムレータには各々絞りが
接続されるが、これらの機器は取付位置が車輌内の他の
機器とのレイアウトの都合上、分散配置されることがあ
る。この場合は、各機器間は複雑な配管で懸架シリンダ
に接続される。この懸架装置に加わる振動周波数と減衰
力の関係（以下減衰力の周波数特性という）は、各々の
アキュムレータのガス容量及びこれに接続される絞りの
通路抵抗並びに配管通路の通路抵抗により定まる。絞り
は所謂オリフィス形状を有し、その通路抵抗は温度変化
の影響を受けにくい特性を有するが、長い配管通路の通
路抵抗は液圧油の温度変化の影響を受け易い性質があ
る。このため配管の内径、長さ、屈曲等に起因して、液
圧油の温度変化に伴い通路抵抗が変動し、前記減衰力の
周波数特性が変わってしまうという問題があった。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明は以上の様な従
来技術の問題点を解決するためになされたもので、その
解決しようとする第１の課題は、懸架シリンダに設定周
波数以上の高周波振動が加わった場合に、サスペンショ
ン装置としての懸架支持能力（ばね特性）が悪化すると
同時に振動吸収能力（減衰能力）が低下することであ
り、第２の課題は、長い配管通路の通路抵抗が液圧油の
温度変化に伴い変動し、前記減衰力の周波数特性が変わ
ってしまうことである。

【００１１】すなわち、本発明の目的とするところは、
上記の課題を解決して、懸架支持能力（ばね特性）及び
振動吸収能力（減衰能力）を適正レベルに維持すると共
に、減衰力の周波数特性の変動を防止して車輌の乗心地
や走行安定性を改良できる周波数感応式減衰力調整装置
を提供することである。

【００１２】

【課題を解決するための手段】以上の課題を解決するた
めに、本発明の採った手段を、実施例において使用する
符号を付して説明すると第１の手段は、「車体と車輪１
との間に懸架シリンダ２が架設され、この懸架シリンダ
２に異なる減衰力特性の絞り４Ａ・５Ａを介して小容量
の高ばね常数側アキュムレータ４及び大容量の低ばね常
数側アキュムレータ５を並列に分岐して接続した周波数
感応式減衰力調整装置において、前記高ばね常数側アキ
ュムレータ４の液圧室４Ｃと低ばね常数側アキュムレー
タ５の液圧室５Ｃを接続する連通路６Ａを前記両絞り通
路と並列に設けると共に、該連通路６Ａに高ばね常数側
アキュムレータ４に接続された絞り４Ａの前後差圧に応
じて開閉する弁手段を設けたことを特徴とする周波数感
応式減衰力調整装置」とすることである。

【００１３】また、課題を解決する第２の手段は、「車
体と車輪１との間に懸架シリンダ２が架設され、この懸
架シリンダ２に異なる減衰力特性の絞り４Ａ・５Ａを介
して小容量の高ばね常数側アキュームレータ４及び大容
量の低ばね常数側アキュームレータ５を並列に分岐して
接続した周波数感応式減衰力調整装置において、前記高
ばね常数側アキュームレータ４の液圧室４Ｃと低ばね常
数側アキュームレータ５の液圧室５Ｃとを共通の結合部
材６により一体的に結合すると共に、この結合部材６に
は懸架シリンダ２からの液圧通路３を接続し、該液圧通
路を前記高ばね常数側アキュームレータ４及び低ばね常
数側アキュームレータ５への長さの等しい分岐通路で結
合したことを特徴とする周波数感応式減衰力調整装置」
とすることである。

【００１４】

【発明の作用】本発明は、上記のような手段を採ること
により、以下のように作用する。即ち、懸架シリンダ２
に予め設定された設定周波数（感応周波数）より高い振
動が作用すると、液圧油の流出入変動回数が増大するた
め（従来技術と同様）に、小さい開口面積の絞り５Ａを
介して接続される大容量の低ばね常数側アキュムレータ
５は、小さい開口面積の前記絞り５Ａに妨げられ、液圧
油の流出入に対応できず殆ど閉塞状態となるので、大き
い開口面積の絞り４Ａを介して接続される小容量の高ば
ね常数側アキュムレータ４のみ作動する。

【００１５】この時本発明においては、絞り４Ａ前後の
差圧が増大して、弁手段７を開位置に切り換える。この
結果小容量の高ばね常数側アキュムレータ４の液圧室４
Ｃは弁手段７を介して大容量の低ばね常数側アキュムレ
ータ５の液圧室５Ｃと連通するので、懸架シリンダ２の
ガスばね常数が低下し、即ち、反発力を低くできる関係
上作動ストローク変位も大きく許容し得るので、アキュ
ムレータ４に対する得液圧油の流出入が更に増え、その
分絞り４Ａによる発生減衰力を高くすることができる。

【００１６】逆に懸架シリンダ２に前記設定周波数より
も低い振動が作用すると、小容量の高ばね常数側アキュ
ムレータ４への液圧油の流出入が減少するため、通路抵
抗の小さい絞り４Ａの前後差圧が減少するので、弁手段
７は閉位置に復帰し、元の周波数特性に戻るのである。

【００１７】一方、小容量の高ばね常数側アキュムレー
タ４及び大容量の低ばね常数側アキュムレータ５は、懸
架シリンダ２の液圧通路３に結合部材を介し長さの等し
い分岐通路で一体的に結合される。即ち分岐点から懸架
シリンダへの通路抵抗は双方のアキュムレータとも同一
となるので、例えば液圧油の油温変化に伴い、液圧通路
３の通路抵抗が変動したとしても、この変動の影響は双
方のアキュムレータに共通となるのである。

【００１８】

【実施例】次に、本発明を図面に示した実施例に基づい
て説明する。図１に示す第１実施例においては、小容量
の高ばね常数側アキュムレータ４及び大容量の低ばね常
数側アキュムレータ５を、共通の結合部材６を介してそ
の両側に配設し、懸架シリンダ２からの液圧配管路３を
前記結合部材の通路３Ａに接続する。通路３Ａは、絞り
４Ａを介して小容量の高ばね常数側アキュムレータ４の
液圧室４Ｃ、及び絞り５Ａを介して大容量の低ばね常数
側アキュムレータ５の液圧室５Ｃに並列に分岐して接続
される。更に双方の液圧室は前記分岐通路とは別に併設
される連通路６Ａにより開閉弁７を介して接続される。
なお、この連通路６Ａに絞り６Ｂを配設すれば、感応周
波数以上の振動に対する減衰力を適宜大きくすることが
できる。さて、開閉弁７には前記分岐通路の分岐点から
延長されるパイロット通路６Ｅが設けられており、この
パイロット通路６Ｅにパイロット用絞り８及び逆止弁９
が並列に接続されると共に、パイロット圧力室７Ａが設
けられており、該圧力室７Ａのパイロット圧力は開閉弁
７を開位置に切替えるべく作用する。パイロット圧力室
７Ａと反対側には、前記パイロット圧力に対抗する復帰
スプリング７Ｓが納められるスプリング室７Ｂが設けら
れ、ここに絞り４Ａの下流側即ち高ばね常数側アキュム
レータ４の液圧室４Ｃの圧力が導かれている。従って開
閉弁には前記パイロット圧力室７Ａに加わる絞り４Ａの
上流側の圧力とスプリング室７Ｂに加わる絞り４Ａの下
流側の圧力との差圧が作用して、復帰スプリング７Ｓの
付勢力と対抗する。

【００１９】小容量の高ばね常数側アキュムレータ４に
は、可動隔壁としてのフリーピストン４Ｆが背面のガス
室４Ｇに封入された所定のガス圧力に付勢されて、ケー
ス４Ｋに摺動自在に収容されている。同様に大容量の低
ばね常数側アキュムレータ５には、可動隔壁としてのフ
リーピストン５Ｆが背面のガス室５Ｇに封入された所定
のガス圧力に付勢されて、ケース５Ｋに摺動自在に収容
されている。

【００２０】そして、この小容量の高ばね常数側アキュ
ムレータ４と大容量の低ばね常数側アキュムレータ５の
各ガス室４Ｇ及び５Ｇに封入されるガス圧力は、所望の
懸架支持特性を発揮できるように所定の圧力に設定さ
れ、かつ同圧力に設定されていることが望ましい。

【００２１】この様に構成したサスペンション装置の懸
架シリンダに振動が加わった場合の作動について以下に
説明する。

【００２２】（作動説明Ａ）懸架シリンダ２に低周波振
動が作用する領域では、懸架シリンダ２からの液圧油
が、各々接続される絞り４Ａ・５Ａを介して小容量の高
ばね常数側アキュムレータ４と大容量の低ばね常数側ア
キュムレータ５に流出入する。この場合、高ばね常数側
アキュムレータ４における内部の圧力変化は、それが小
容量のために急激なばね特性変化を生ずる。また低ばね
常数側アキュムレータ５よりも可動隔壁４Ｆの移動量は
小さく、高ばね常数側アキュムレータ４への液圧油の流
出入量も少ない。しかもこの高ばね常数側アキュムレー
タ４に接続される絞り４Ａの開口面積は大きく設定して
あるため、液圧油の通路抵抗も小さい。このため絞り４
Ａの前後差圧は殆ど発生せず、復帰スプリング７Ａによ
り付勢されている開閉弁７は閉位置を保持する。

【００２３】一方小容量の高ばね常数側アキュムレータ
４と並列分岐して接続される大容量の低ばね常数側アキ
ュムレータ５においては、大容量であることもあって、
液圧油の流出入量も多い。そしてこの低ばね常数側アキ
ュムレータ５に接続される絞り５Ａの開口面積は小さく
設定してあるため、大きな通路抵抗が発生し、懸架シリ
ンダ２に大きな作動抵抗（以下減衰力という）が作用す
る。図２に示す区間Ａはこの領域を表している。又大容
量の低ばね常数側アキュムレータ５が作動するので、懸
架シリンダ２のガスばね常数（荷重／変位）は設定され
た低いレベルを維持する。

【００２４】（作動説明Ｂ）懸架シリンダ２に作用する
振動の周波数が高くなってくると、懸架シリンダ２から
の液圧油の流出入量は増加傾向となる。しかし低ばね常
数側アキュムレータ５は、これに接続される絞り５Ａの
小さい開口面積に妨げられて液圧油の高い流出入変動回
数に対応できない遅れ回路となり、振動周波数の増大に
伴い徐々に閉塞状態となり、液圧油の流出入が減少す
る。

【００２５】一方小容量の高ばね常数側アキュムレータ
４の液圧室には、懸架シリンダ２が大きい開口面積の絞
り４Ａを介して接続されるので、前記液圧油は主に高ば
ね常数側アキュムレータ４に流入する。しかも絞り４Ａ
の開口面積は前述のように大きく設定されているので、
通路抵抗は振動周波数の増大に伴い徐々に小さくなり、
懸架シリンダ２には小さな減衰力が作用するようにな
る。図２に示す区間Ｂはこの領域を表している。また小
容量の高ばね常数側アキュムレータ４が作動するので、
懸架シリンダ２のガスばね常数は懸架シリンダ２の変位
に対して所望の高ばね特性を呈して、必要な懸架支持作
用を得る。

【００２６】（作動説明Ｃ）懸架シリンダ２に更に高い
高周波振動が作用する領域では、懸架シリンダの作動回
数が増える結果液圧油の流出入量が増大すると同時に、
小容量の高ばね常数側アキュムレータ４におけるガス反
発力は急激に上昇変化する状態となる。そして、この時
同時に高ばね常数側アキュムレータ４に接続される大き
い開口面積の絞り４Ａへの流入増加油量に対する通路抵
抗が増加し、開閉弁７に加わる前記絞り４Ａの前後差圧
による駆動力が、復帰スプリング７Ｓの付勢力に打ち勝
つと、開閉弁７を開位置に切換える。その結果高ばね常
数側アキュムレータ４の液圧室４Ｃは、連通路６Ａに配
設される前記開閉弁７を介して低ばね常数側アキュムレ
ータの液圧室５Ｃと連通するので、ほぼ閉塞状態になっ
ている絞り５Ａを迂回して、大容量の低ばね常数側アキ
ュムレータ５が懸架シリンダ２に接続される。このた
め、懸架シリンダ２のガスばね常数が低下するととも
に、その作動ストロークが増大する結果、液圧油の流出
入量が更に増大しその増加油量に相応する通路抵抗が大
きくなり、懸架シリンダ２には適正なばね反発力と高減
衰力が作用するようになる。図２に示す振動周波数ｆ₂
はこの状態を表している。

【００２７】また絞り４Ａの前後差圧は振動に相応し
て、ランダムに変動するが、開閉弁７へのパイロット通
路６Ｅにはパイロット用絞り８と逆止弁９が並列に配設
されており、逆止弁９が液圧油の逆流を阻止し、パイロ
ット用絞り８を介して徐々に還流するので、パイロット
室７Ａの圧力は平滑化されて開閉弁７に作用する。この
結果開閉弁７は開位置を保持する。図２に示す区間Ｃは
この領域を表している。開閉弁７が開位置に切換わる周
波数ｆ₂を感応周波数といいこの値は絞り４Ａの開口面
積と復帰スプリング７Ｓの付勢力により、自由に設定で
きる。

【００２８】なお連通路６Ａに絞り６Ｂを配設すれば、
これによる通路抵抗も減衰力として作用するので、懸架
シリンダの減衰力を適宜大きくすることができる。

【００２９】（作動説明Ｄ）懸架シリンダに作用する振
動周波数が上記の高周波領域から前記感応周波数ｆ₂を
下廻わるようになると、液圧油の流出入量が減少するた
め、絞り４Ａの前後差圧は小さくなる。そのため、開閉
弁７に作用するパイロット圧力が低下し復帰スプリング
７Ｓの付勢力が前記パイロット圧力による駆動力に打ち
勝って、開閉弁７を閉位置に切り換える。この結果、高
ばね常数側アキュムレータ４の液圧室４Ｃと低ばね常数
側アキュムレータ５の液圧室５Ｃを接続する連通路６Ａ
は遮断され、元の状態に戻る。なお、パイロット室７Ａ
の圧力は絞りを介して徐々に開放されるので振動周波数
が急激に低下したとしても開閉弁７の閉位置への切換え
は緩やかに行われる。

【００３０】図３に示す第２実施例は、前述した第１実
施例のフリーピストン型可動隔壁４Ｆ、５Ｆを伸縮自在
なベローズ１４Ｂ、１５Ｂとしたもので、高ばね常数側
アキュムレータ１４のベローズ１４Ｂは小容量とし、低
ばね常数側アキュムレータ１５のベローズ１５Ｂは大容
量に設定したものである。第１実施例のフリーピストン
の作動には摺動抵抗が伴うが、この第２の実施例のベロ
ーズの場合には前記摺動抵抗はなく、作動応答性を向上
できる特徴がある。可動隔壁以外の構成及び作用・効果
は図１に示す第１実施例と同じであるので説明を省略す
る。

【００３１】図４に示す第３実施例は、前述した第１実
施例の結合部材６を省略し、全ての構成要素を配管通路
で接続したものである。小容量の高ばね常数側アキュム
レータ２４及び大容量の低ばね常数側アキュムレータ２
５がともにダイヤクラム２４Ｂと２５Ｂにて夫々のガス
室２４Ｇ、２５Ｇを区画してなる縦長の円筒体２４Ｋ、
２５Ｋである場合等においては、それを平行に配置し、
絞り４Ａ、５Ａを介して両者を長さの等しい分岐管で懸
架シリンダ２の液圧通路３に分岐接続すれば、比較的小
さいスペースに各機器を収容することができる。作用・
効果は第１実施例と同じであるので説明を省略する。

【００３２】図５に示す第５実施例は、第１実施例で説
明した開閉弁を、例えば絞り４Ａの前後差圧を検出して
自動的にＯＮ／ＯＦＦする圧力スイッチ等（図示せず）
を介して車載の電源に接続されるソレノイド１７によっ
て開閉される電磁開閉弁としたものである。この場合に
は前記圧力スイッチに替えて懸架シリンダ２に加わる振
動周波数そのものを検知してソレノイド１７をＯＮ／Ｏ
ＦＦすることもできる。更にランダムに変動する前記絞
り４Ａの前後差圧や懸架シリンダに加わる振動周波数を
図示しないコントローラに信号として入力し、該コント
ローラで演算処理して、平滑化された前後差圧として圧
力スイッチを作動させることもできるし、または振動周
波数が一定水準を超えるときに電圧として出力し、ソレ
ノイド１７をＯＮ／ＯＦＦすることも容易にできる。

【００３３】図６に示す第６実施例は、第１実施例で説
明した開閉弁を、運転者が運転席等から遠隔的に操作す
る手動開閉弁３７としたもので、例えば絞り４Ａの前後
差圧を表示する計器によって運転者が視認したり、路面
状況や車体振動を体感的に認識したりすることにより、
懸架シリンダに加わる振動周波数を好みに応じて選択で
きるようにリモコン操作可能としたものである。手動開
閉弁３７は構造が簡単で故障しにくいという利点があ
る。

【００３４】なお、上記各実施例では懸架シリンダ２か
らの液圧通路３を小容量の高ばね常数側アキュムレータ
４及び大容量の低ばね常数側アキュムレータ５に対し、
短くてしかも分岐長の等しい分岐通路を介して接続する
ので、液圧通路３が例えば長くあるいは屈曲していたと
しても短い分岐通路に接続される絞り４Ａの前後差圧で
定まる感応周波数に対する影響は殆どないのである。

【００３５】ところで、第１実施例では、高ばね常数側
アキュムレータ４と低ばね常数側アキュムレータ５とを
結合部材６を挟んで同軸上に配置する例を説明したが、
これら２つのアキュムレータは必ずしも同軸上にある必
要はなく、両者はある角度例えば図７に示す様に直角に
配置されていても良い。何故ならば本実施例で説明した
ように両者は「短くてしかも長さの等しい」分岐通路を
介して接続してさえあれば、目的を果たすからである。

【００３６】

【発明の効果】以上詳述した通り、本発明においては、
上記実施例にて例示した如く、感応周波数より高い高周
波振動域では、小容量の高ばね常数側アキュムレータの
液圧室と大容量の低ばね常数側アキュムレータの液圧室
が開閉弁手段を介して連通することにより、高周波振動
時に液圧油の流出入量を増大させて、この増加液圧油量
に見合った減衰力を向上させることができる。この結果
減衰力不足を招来することなく、減衰力を適正なレベル
迄大きくすることができ、しかも懸架シリンダのガスば
ね常数を低ばね特性にしてソフトな乗心地を得ることが
できるので、乗心地と走行安定性とを同時に改善するこ
とができる。

【００３７】また懸架シリンダからの液圧通路は、長さ
の等しい分岐通路を介して小容量の高ばね常数側アキュ
ムレータ及び大容量の低ばね常数側アキュムレータに接
続されるため、例えば液圧油の油温変化に伴い液圧通路
の通路抵抗が変動したとしても、この変動の影響は双方
のアキュムレータに共通となるので、小容量の高ばね常
数側アキュムレータの分岐通路に接続される絞りの前後
差圧で定まる感応周波数に対する影響を殆どなくするこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第一実施例を示す概略図である。

【図２】懸架シリンダに加わる振動周波数に対する減衰
力特性を示すグラフである。

【図３】本発明の第２実施例を示す概略図である。

【図４】本発明の第３実施例を示す概略図である。

【図５】本発明の第４実施例を示す概略図である。

【図６】本発明の第５実施例を示す概略図である。

【図７】本発明の２つのアキュムレータの結合状態を示
す他の実施例である。

【符号の説明】

１車輪２懸架シリンダ３液圧通路４小容量の高ばね常数側アキュムレータ４Ａ，５Ａ絞り４Ｃ小容量の高ばね常数側アキュムレータの液圧室５大容量の低ばね常数側アキュムレータ５Ｃ大容量の低ばね常数側アキュムレータの液圧室６結合部材６Ａ連通路７開閉弁７Ｓ復帰スプリング８パイロット用絞り９逆止弁１７電磁開閉弁２７手動開閉弁

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】車体と車輪との間に懸架シリンダが架設さ
れ、この懸架シリンダに異なる減衰力特性の絞りを介し
て小容量の高ばね常数側アキュムレータ及び大容量の低
ばね常数側アキュムレータを並列に分岐して接続した周
波数感応式減衰力調整装置において、前記高ばね常数側
アキュムレータの液圧室と低ばね常数側アキュムレータ
の液圧室を接続する連通路を前記両絞り通路と並列に設
けると共に、該連通路に高ばね常数側アキュムレータに
接続された前記絞りの前後差圧に応じて開閉する弁手段
を設けたことを特徴とする周波数感応式減衰力調整装
置。
【請求項２】前記弁手段が、前記絞りの上流側圧力を導
くパイロット用絞りと逆止弁とを並列に組合せた圧力平
滑化回路と、前記絞りの下流側圧力を導くパイロット油
路とを備え、かつこの前後差圧を平滑化されたパイロッ
ト圧力として加えて開弁方向に駆動すると共に、復帰ス
プリングによって閉弁方向に付勢するように対抗させた
ことを特徴とする請求項１記載の周波数感応式減衰力調
整装置。
【請求項３】前記弁手段が、前記絞りの前後差圧を検出
して作動する電磁開閉弁であることを特徴とする請求項
１記載の周波数感応式減衰力調整装置。
【請求項４】前記弁手段が、運転者の操作により開閉操
作可能な手動開閉弁であることを特徴とする請求項１記
載の周波数感応式減衰力調整装置。
【請求項５】前記弁手段を設けた連通路には、減衰力設
定の為の絞りを弁手段と直列に配した事を特徴とする請
求項１記載の周波数感応式減衰力調整装置。
【請求項６】車体と車輪との間に懸架シリンダが架設さ
れ、この懸架シリンダに異なる減衰力特性の絞りを介し
て小容量の高ばね常数側アキュムレータ及び大容量の低
ばね常数側アキュムレータを並列に分岐して接続した周
波数感応式減衰力調整装置において、前記高ばね常数側
アキュムレータの液圧室と、低ばね常数側アキュムレー
タの液圧室とを共通の結合部材により一体的に結合する
と共に、この結合部材には懸架シリンダからの液圧通路
を接続し、該液圧通路を前記高ばね常数側アキュムレー
タ及び低ばね常数側アキュムレータへの長さの等しい分
岐通路で結合したことを特徴とする周波数感応式減衰力
調整装置。