JPH08289582A - 電源回路の制御装置 - Google Patents
電源回路の制御装置Info
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- JPH08289582A JPH08289582A JP7090675A JP9067595A JPH08289582A JP H08289582 A JPH08289582 A JP H08289582A JP 7090675 A JP7090675 A JP 7090675A JP 9067595 A JP9067595 A JP 9067595A JP H08289582 A JPH08289582 A JP H08289582A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、ＤＣモータのモータ効率を低減す
ることなく、出力電圧の変化幅を大きくし、ＤＣ−ＤＣ
コンバータで使用するコイルと昇圧回路やＰＷＭインバ
ータ回路への電源供給用トランスを共用して低価格な電
源回路の制御装置を提供することを目的とする。 【構成】 整流回路１と、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１
と、疑似正弦波を出力するスイッチング回路１２と、駆
動されるモータ１４と、モータ１４の回転数を制御する
回転数制御手段１５と、回転数制御手段１５からの出力
信号によりＤＣ−ＤＣコンバータ１１の出力電圧を制御
するＰＡＭ制御手段１６と、回転数制御手段１５からの
出力信号によりスイッチング回路１２を制御するＰＷＭ
制御手段１７と、全波整流回路１の出力端間のプラス側
に挿入された１次コイル１８と、変圧器１９とから構成
されている。
ることなく、出力電圧の変化幅を大きくし、ＤＣ−ＤＣ
コンバータで使用するコイルと昇圧回路やＰＷＭインバ
ータ回路への電源供給用トランスを共用して低価格な電
源回路の制御装置を提供することを目的とする。 【構成】 整流回路１と、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１
と、疑似正弦波を出力するスイッチング回路１２と、駆
動されるモータ１４と、モータ１４の回転数を制御する
回転数制御手段１５と、回転数制御手段１５からの出力
信号によりＤＣ−ＤＣコンバータ１１の出力電圧を制御
するＰＡＭ制御手段１６と、回転数制御手段１５からの
出力信号によりスイッチング回路１２を制御するＰＷＭ
制御手段１７と、全波整流回路１の出力端間のプラス側
に挿入された１次コイル１８と、変圧器１９とから構成
されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はモータ駆動用の電源回路
の制御装置に関するものである。
の制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、モータ駆動用の電源回路の制御装
置にはスイッチング回路の搭載されたものが、増加して
きている。従来の電源回路の制御装置としては、特開昭
５９−１９８８７３号公報に示されているものがある。
置にはスイッチング回路の搭載されたものが、増加して
きている。従来の電源回路の制御装置としては、特開昭
５９−１９８８７３号公報に示されているものがある。
【０００３】以下、図面を参照しながら従来の電源回路
の制御装置を説明する。図６は、従来の電源回路の制御
装置の回路図である。図６において、１は交流入力を整
流する全波整流回路である。２は全波整流回路１の出力
端間のプラス側に挿入されたリアクタンスである。３は
全波整流回路１の出力端間に挿入されリアクタンス２と
チョッパ回路を構成する電子スイッチである。４は電子
スイッチ３の両端間に挿入されたダイオードである。５
は電子スイッチ３の両端間に挿入されダイオード４と直
列回路を構成するフィルタ用のコンデンサである。６は
負荷である。７はトランス、８はトランス７の２次側に
接続された整流回路である。９は誤差信号発生装置、１
０は電子スイッチ３の開閉動作を行わせるドライブ回路
である。
の制御装置を説明する。図６は、従来の電源回路の制御
装置の回路図である。図６において、１は交流入力を整
流する全波整流回路である。２は全波整流回路１の出力
端間のプラス側に挿入されたリアクタンスである。３は
全波整流回路１の出力端間に挿入されリアクタンス２と
チョッパ回路を構成する電子スイッチである。４は電子
スイッチ３の両端間に挿入されたダイオードである。５
は電子スイッチ３の両端間に挿入されダイオード４と直
列回路を構成するフィルタ用のコンデンサである。６は
負荷である。７はトランス、８はトランス７の２次側に
接続された整流回路である。９は誤差信号発生装置、１
０は電子スイッチ３の開閉動作を行わせるドライブ回路
である。
【０００４】以上のように構成された電源回路の制御装
置について以下にその動作を説明する。
置について以下にその動作を説明する。
【０００５】図７は従来の電源回路の制御装置による電
圧波形図である。交流電源からの入力を受け、全波整流
回路１で整流し、脈動電圧Ｅ’を得る。この脈動電圧
Ｅ’は図４に示すように出力電圧、つまり負荷に印加さ
れる電圧Ｅより低い電圧にある。
圧波形図である。交流電源からの入力を受け、全波整流
回路１で整流し、脈動電圧Ｅ’を得る。この脈動電圧
Ｅ’は図４に示すように出力電圧、つまり負荷に印加さ
れる電圧Ｅより低い電圧にある。
【０００６】この脈動電圧Ｅ’をもとにチョッパ回路で
図７の斜線で示した電圧分だけ増圧し、出力電圧Ｅを得
る。電子スイッチ３を閉じると脈動電圧Ｅ’がリアクタ
ンス２に図７の極性で印加され電流が流れる。この期
間、負荷６にはコンデンサ５の放電によって電力が供給
される。
図７の斜線で示した電圧分だけ増圧し、出力電圧Ｅを得
る。電子スイッチ３を閉じると脈動電圧Ｅ’がリアクタ
ンス２に図７の極性で印加され電流が流れる。この期
間、負荷６にはコンデンサ５の放電によって電力が供給
される。
【０００７】コンデンサ５の電荷は電子スイッチ３を閉
じてもダイオード４によってこの電子スイッチ３の回路
に放電する事はない。電子スイッチ３を閉じている期間
が経過すると、リアクタンス２に流れる電流が増加し、
それに伴い、このリアクタンス２に蓄えられる電磁エネ
ルギも増加する。電子スイッチ３を開くとリアクタンス
２に蓄えられている電磁エネルギのため図とは逆の極性
の電圧を誘起し、このリアクタンス２の電圧に脈動電圧
Ｅ’が重畳されて、ダイオード４を通して電流が流れ出
す。この重畳された電圧が出力電圧Ｅである。
じてもダイオード４によってこの電子スイッチ３の回路
に放電する事はない。電子スイッチ３を閉じている期間
が経過すると、リアクタンス２に流れる電流が増加し、
それに伴い、このリアクタンス２に蓄えられる電磁エネ
ルギも増加する。電子スイッチ３を開くとリアクタンス
２に蓄えられている電磁エネルギのため図とは逆の極性
の電圧を誘起し、このリアクタンス２の電圧に脈動電圧
Ｅ’が重畳されて、ダイオード４を通して電流が流れ出
す。この重畳された電圧が出力電圧Ｅである。
【０００８】時間が経過するとリアクタンス２に蓄えら
れた電磁エネルギが放出されて電流が減少する。そこで
再び電子スイッチ３を閉じ、リアクタンス２に電磁エネ
ルギを蓄える。また電子スイッチ３を開いて、このリア
クタンス２に蓄えられた電磁エネルギをもとに脈動電圧
Ｅ’を増圧して負荷６に電力を送る。
れた電磁エネルギが放出されて電流が減少する。そこで
再び電子スイッチ３を閉じ、リアクタンス２に電磁エネ
ルギを蓄える。また電子スイッチ３を開いて、このリア
クタンス２に蓄えられた電磁エネルギをもとに脈動電圧
Ｅ’を増圧して負荷６に電力を送る。
【０００９】増圧する電圧の大きさはリアクタンス２に
蓄えられている電磁エネルギによってきまるから電子ス
イッチ３の開閉時間比を変えて、この電磁エネルギの大
きさを制御すると増電する電圧の大きさを調整すること
が出来る。
蓄えられている電磁エネルギによってきまるから電子ス
イッチ３の開閉時間比を変えて、この電磁エネルギの大
きさを制御すると増電する電圧の大きさを調整すること
が出来る。
【００１０】この装置では、交流入力を全波整流してい
るため入力側からみた力率は１に近くなる。すなわち力
率が改善される。
るため入力側からみた力率は１に近くなる。すなわち力
率が改善される。
【００１１】次にこの電子スイッチ３に開閉の信号を送
る制御信号回路について説明する。誤差信号発生発生装
置９は基準電圧と出力電圧Ｅとの差に比例し、また入力
電圧にも関係した電圧レベルの信号ａ３をつくり、ドラ
イブ回路１０はこの信号ａ３の電圧レベルに比例した幅
を持つパルスを発生させ、例えばこのパルスの存在する
期間だけ電子スイッチ３を閉じるように制御信号を電子
スイッチ３に与える。
る制御信号回路について説明する。誤差信号発生発生装
置９は基準電圧と出力電圧Ｅとの差に比例し、また入力
電圧にも関係した電圧レベルの信号ａ３をつくり、ドラ
イブ回路１０はこの信号ａ３の電圧レベルに比例した幅
を持つパルスを発生させ、例えばこのパルスの存在する
期間だけ電子スイッチ３を閉じるように制御信号を電子
スイッチ３に与える。
【００１２】誤差信号発生装置９には出力電圧Ｅから信
号ａ２をとり、また交流入力電圧を変圧器７により適当
なレベルに変換して、さらに整流回路８により整流し、
脈動電圧Ｅ’に比例した信号をａ１としてとる。
号ａ２をとり、また交流入力電圧を変圧器７により適当
なレベルに変換して、さらに整流回路８により整流し、
脈動電圧Ｅ’に比例した信号をａ１としてとる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の構成で、昇圧回路で一定電圧（例えば２５０Ｖ）ま
で引き上げた場合、負荷としてＰＷＭインバータをつけ
た場合は、モータのモータ効率が低下し、また出力電圧
の変化幅も小さいといった問題点があった。また、ＤＣ
−ＤＣコンバータでコイルを使用し、昇圧回路やＰＷＭ
インバータ回路への電源供給にトランスを使用していた
ため、部品点数が多くなるといった問題点があった。
来の構成で、昇圧回路で一定電圧（例えば２５０Ｖ）ま
で引き上げた場合、負荷としてＰＷＭインバータをつけ
た場合は、モータのモータ効率が低下し、また出力電圧
の変化幅も小さいといった問題点があった。また、ＤＣ
−ＤＣコンバータでコイルを使用し、昇圧回路やＰＷＭ
インバータ回路への電源供給にトランスを使用していた
ため、部品点数が多くなるといった問題点があった。
【００１４】本発明は従来の課題を解決するもので、モ
ータのモータ効率を低減することなく、出力電圧の変化
幅を大きくすることができ、ＤＣ−ＤＣコンバータで使
用するコイルと昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電
源供給用のトランスを共用するため低価格な電源回路の
制御装置を提供することを目的とする。
ータのモータ効率を低減することなく、出力電圧の変化
幅を大きくすることができ、ＤＣ−ＤＣコンバータで使
用するコイルと昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電
源供給用のトランスを共用するため低価格な電源回路の
制御装置を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
本発明の電源回路の制御回路は、交流入力を整流する整
流回路と、前記整流回路により整流された直流電圧を昇
圧するＤＣ−ＤＣコンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバ
ータの出力により疑似正弦波を出力するスイッチング回
路と、前記スイッチング回路からの出力により駆動され
るモータと、前記モータの回転数を制御する回転数制御
手段と、前記回転数制御手段からの出力信号により前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を制御するＰＡＭ制御
手段と、前記回転数制御手段からの出力信号により前記
スイッチング回路を制御するＰＷＭ制御手段と、前記Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータで使用しているコイルを前記ＰＷＭ
制御手段や前記ＰＡＭ制御手段などへの電源供給用と共
用したトランスとにより構成されている。
本発明の電源回路の制御回路は、交流入力を整流する整
流回路と、前記整流回路により整流された直流電圧を昇
圧するＤＣ−ＤＣコンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバ
ータの出力により疑似正弦波を出力するスイッチング回
路と、前記スイッチング回路からの出力により駆動され
るモータと、前記モータの回転数を制御する回転数制御
手段と、前記回転数制御手段からの出力信号により前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を制御するＰＡＭ制御
手段と、前記回転数制御手段からの出力信号により前記
スイッチング回路を制御するＰＷＭ制御手段と、前記Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータで使用しているコイルを前記ＰＷＭ
制御手段や前記ＰＡＭ制御手段などへの電源供給用と共
用したトランスとにより構成されている。
【００１６】また本発明の電源回路の制御装置は、交流
入力を整流する整流回路と、前記整流回路により整流さ
れた直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータと、前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により疑似正弦波を出力す
るスイッチング回路と、前記スイッチング回路からの出
力により駆動されるモータと、前記モータの回転数を制
御する回転数制御手段と、前記回転数制御手段からの出
力信号により前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を制
御するＰＡＭ制御手段と、前記回転数制御手段から前記
ＰＡＭ制御手段への出力信号がある値の時前記ＰＡＭ制
御手段を停止するＰＡＭ制御停止手段と、前記回転数制
御手段からの出力信号により前記スイッチング回路を制
御するＰＷＭ制御手段と、前記ＤＣ−ＤＣコンバータで
使用しているコイルを前記ＰＷＭ制御手段や前記ＰＡＭ
制御手段などへの電源供給用と共用したトランスとから
構成されている。
入力を整流する整流回路と、前記整流回路により整流さ
れた直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータと、前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により疑似正弦波を出力す
るスイッチング回路と、前記スイッチング回路からの出
力により駆動されるモータと、前記モータの回転数を制
御する回転数制御手段と、前記回転数制御手段からの出
力信号により前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を制
御するＰＡＭ制御手段と、前記回転数制御手段から前記
ＰＡＭ制御手段への出力信号がある値の時前記ＰＡＭ制
御手段を停止するＰＡＭ制御停止手段と、前記回転数制
御手段からの出力信号により前記スイッチング回路を制
御するＰＷＭ制御手段と、前記ＤＣ−ＤＣコンバータで
使用しているコイルを前記ＰＷＭ制御手段や前記ＰＡＭ
制御手段などへの電源供給用と共用したトランスとから
構成されている。
【００１７】また本発明の電源回路の制御装置は、交流
入力を整流する整流回路と、前記整流回路により整流さ
れた直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータと、前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により疑似正弦波を出力す
るスイッチング回路と、前記スイッチング回路からの出
力により駆動されるモータと、前記モータの回転数を制
御する回転数制御手段と、前記回転数制御手段からの出
力により必要な出力電圧の制御を行う出力電圧制御手段
と、前記出力電圧制御手段からの出力信号により前記Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータの出力電圧を制御するＰＡＭ制御手
段と、前記出力電圧制御手段から前記ＰＡＭ制御手段へ
の出力信号がある値の時前記ＰＡＭ制御手段を停止する
ＰＡＭ制御停止手段と、前記出力電圧制御手段からの出
力信号により前記スイッチング回路を制御するＰＷＭ制
御手段と、前記ＤＣ−ＤＣコンバータで使用しているコ
イルを前記ＰＷＭ制御手段や前記ＰＡＭ制御手段などへ
の電源供給用と共用したトランスとから構成されてい
る。
入力を整流する整流回路と、前記整流回路により整流さ
れた直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータと、前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により疑似正弦波を出力す
るスイッチング回路と、前記スイッチング回路からの出
力により駆動されるモータと、前記モータの回転数を制
御する回転数制御手段と、前記回転数制御手段からの出
力により必要な出力電圧の制御を行う出力電圧制御手段
と、前記出力電圧制御手段からの出力信号により前記Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータの出力電圧を制御するＰＡＭ制御手
段と、前記出力電圧制御手段から前記ＰＡＭ制御手段へ
の出力信号がある値の時前記ＰＡＭ制御手段を停止する
ＰＡＭ制御停止手段と、前記出力電圧制御手段からの出
力信号により前記スイッチング回路を制御するＰＷＭ制
御手段と、前記ＤＣ−ＤＣコンバータで使用しているコ
イルを前記ＰＷＭ制御手段や前記ＰＡＭ制御手段などへ
の電源供給用と共用したトランスとから構成されてい
る。
【００１８】また本発明の電源回路の制御装置は、交流
入力を整流する整流回路と、前記整流回路により整流さ
れた直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータと、前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により疑似正弦波を出力す
るスイッチング回路と、前記スイッチング回路からの出
力により駆動されるモータと、前記モータの回転数を制
御する回転数制御手段と、前記回転数制御手段からの出
力信号から起動時を判定する起動モード設定手段と前記
回転数制御手段と前記起動モード設定手段からの出力に
より必要な出力電圧の制御を行う出力電圧制御手段と、
前記出力電圧制御手段からの出力信号により前記ＤＣ−
ＤＣコンバータの出力電圧を制御するＰＡＭ制御手段
と、前記出力電圧制御手段から前記ＰＡＭ制御手段への
出力信号がある値の時前記ＰＡＭ制御手段を停止するＰ
ＡＭ制御停止手段と、前記出力電圧制御手段からの出力
信号により前記スイッチング回路を制御するＰＷＭ制御
手段と、前記ＤＣ−ＤＣコンバータで使用しているコイ
ルを前記ＰＷＭ制御手段や前記ＰＡＭ制御手段などへの
電源供給用と共用したトランスとから構成されている。
入力を整流する整流回路と、前記整流回路により整流さ
れた直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータと、前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により疑似正弦波を出力す
るスイッチング回路と、前記スイッチング回路からの出
力により駆動されるモータと、前記モータの回転数を制
御する回転数制御手段と、前記回転数制御手段からの出
力信号から起動時を判定する起動モード設定手段と前記
回転数制御手段と前記起動モード設定手段からの出力に
より必要な出力電圧の制御を行う出力電圧制御手段と、
前記出力電圧制御手段からの出力信号により前記ＤＣ−
ＤＣコンバータの出力電圧を制御するＰＡＭ制御手段
と、前記出力電圧制御手段から前記ＰＡＭ制御手段への
出力信号がある値の時前記ＰＡＭ制御手段を停止するＰ
ＡＭ制御停止手段と、前記出力電圧制御手段からの出力
信号により前記スイッチング回路を制御するＰＷＭ制御
手段と、前記ＤＣ−ＤＣコンバータで使用しているコイ
ルを前記ＰＷＭ制御手段や前記ＰＡＭ制御手段などへの
電源供給用と共用したトランスとから構成されている。
【００１９】
【作用】本発明の電源回路の制御装置は、モータの回転
数を制御する回転数制御手段からの制御信号によりＰＡ
Ｍ制御手段がＤＣ−ＤＣコンバータ内のチョッパ回路を
制御し、チョッパ回路の開閉時間の比率により直流出力
電圧値を制御する。そして回転数制御手段からの制御信
号によりＰＷＭ制御手段がスイッチング回路内の電子ス
イッチを制御することにより疑似正弦波をモータに出力
する。
数を制御する回転数制御手段からの制御信号によりＰＡ
Ｍ制御手段がＤＣ−ＤＣコンバータ内のチョッパ回路を
制御し、チョッパ回路の開閉時間の比率により直流出力
電圧値を制御する。そして回転数制御手段からの制御信
号によりＰＷＭ制御手段がスイッチング回路内の電子ス
イッチを制御することにより疑似正弦波をモータに出力
する。
【００２０】これによりＤＣ−ＤＣコンバータで疑似正
弦波の振幅を可変するとともに、スイッチング回路の疑
似正弦波の周波数を可変することができる。そのため、
モータのモータ効率を低減することなく、出力電圧の変
化幅を大きくすることができる。それに伴いＤＣ−ＤＣ
コンバータで使用するコイルを昇圧回路やＰＷＭインバ
ータ回路への電源供給用のトランスの１次コイルと共用
するため低価格な電源回路の制御装置を提供することが
できる。
弦波の振幅を可変するとともに、スイッチング回路の疑
似正弦波の周波数を可変することができる。そのため、
モータのモータ効率を低減することなく、出力電圧の変
化幅を大きくすることができる。それに伴いＤＣ−ＤＣ
コンバータで使用するコイルを昇圧回路やＰＷＭインバ
ータ回路への電源供給用のトランスの１次コイルと共用
するため低価格な電源回路の制御装置を提供することが
できる。
【００２１】また、本発明の電源回路の制御装置は、モ
ータの回転数を制御する回転数制御手段からの制御信号
によりＰＡＭ制御手段がＤＣ−ＤＣコンバータ内のチョ
ッパ回路を制御し、チョッパ回路の開閉時間の比率によ
り直流出力電圧値を制御する。さらに回転数制御手段か
らの制御信号が低出力電圧の要求信号の時ＰＡＭ制御停
止手段によりＤＣ−ＤＣコンバータ内のチョッパ回路を
開状態で停止させる。そして回転数制御手段からの制御
信号によりＰＷＭ制御手段がスイッチング回路内の電子
スイッチを制御することにより疑似正弦波をモータに出
力する。
ータの回転数を制御する回転数制御手段からの制御信号
によりＰＡＭ制御手段がＤＣ−ＤＣコンバータ内のチョ
ッパ回路を制御し、チョッパ回路の開閉時間の比率によ
り直流出力電圧値を制御する。さらに回転数制御手段か
らの制御信号が低出力電圧の要求信号の時ＰＡＭ制御停
止手段によりＤＣ−ＤＣコンバータ内のチョッパ回路を
開状態で停止させる。そして回転数制御手段からの制御
信号によりＰＷＭ制御手段がスイッチング回路内の電子
スイッチを制御することにより疑似正弦波をモータに出
力する。
【００２２】これによりＤＣ−ＤＣコンバータで疑似正
弦波の振幅を可変することができ、スイッチング回路の
疑似正弦波の周波数を可変することができる。そのた
め、モータのモータ効率を低減することなく、出力電圧
の変化幅を大きくすることができるとともに、低回転数
時に回路効率の向上をはかり、省電力化を図ることがで
きる。
弦波の振幅を可変することができ、スイッチング回路の
疑似正弦波の周波数を可変することができる。そのた
め、モータのモータ効率を低減することなく、出力電圧
の変化幅を大きくすることができるとともに、低回転数
時に回路効率の向上をはかり、省電力化を図ることがで
きる。
【００２３】それに伴いＤＣ−ＤＣコンバータで使用す
るコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供
給用のトランスの１次コイルと共用するため低価格な電
源回路の制御装置を提供することができる。
るコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供
給用のトランスの１次コイルと共用するため低価格な電
源回路の制御装置を提供することができる。
【００２４】また、本発明の電源回路の制御装置は、モ
ータの回転数を制御する回転数制御手段からの制御信号
を出力電圧制御手段に出力し、出力電圧制御手段は要求
された出力電圧と回転数が得られるようにＰＡＭ制御手
段とＰＷＭ制御手段によりＤＣ−ＤＣコンバータとスイ
ッチング回路を制御するとともに、昇圧形チョッパ回路
を構成するＤＣ−ＤＣコンバータのみでは出力できない
１４０Ｖから１５０Ｖの間でＰＡＭ制御とＰＷＭ制御を
同時に作動させることにより出力可能とする。
ータの回転数を制御する回転数制御手段からの制御信号
を出力電圧制御手段に出力し、出力電圧制御手段は要求
された出力電圧と回転数が得られるようにＰＡＭ制御手
段とＰＷＭ制御手段によりＤＣ−ＤＣコンバータとスイ
ッチング回路を制御するとともに、昇圧形チョッパ回路
を構成するＤＣ−ＤＣコンバータのみでは出力できない
１４０Ｖから１５０Ｖの間でＰＡＭ制御とＰＷＭ制御を
同時に作動させることにより出力可能とする。
【００２５】ＰＡＭ制御手段はＤＣ−ＤＣコンバータ内
のチョッパ回路を制御し、チョッパ回路の開閉時間の比
率により直流出力電圧値を制御する。さらに回転数制御
手段からの制御信号が低出力電圧の要求信号の時ＰＡＭ
制御停止手段によりＤＣ−ＤＣコンバータ内のチョッパ
回路を開状態で停止させる。
のチョッパ回路を制御し、チョッパ回路の開閉時間の比
率により直流出力電圧値を制御する。さらに回転数制御
手段からの制御信号が低出力電圧の要求信号の時ＰＡＭ
制御停止手段によりＤＣ−ＤＣコンバータ内のチョッパ
回路を開状態で停止させる。
【００２６】そして出力電圧制御手段からの出力信号に
よりＰＷＭ制御手段がスイッチング回路内の電子スイッ
チを制御することにより疑似正弦波をモータに出力す
る。これによりＤＣ−ＤＣコンバータで疑似正弦波の振
幅を可変することができ、スイッチング回路の疑似正弦
波の周波数を可変することができる。
よりＰＷＭ制御手段がスイッチング回路内の電子スイッ
チを制御することにより疑似正弦波をモータに出力す
る。これによりＤＣ−ＤＣコンバータで疑似正弦波の振
幅を可変することができ、スイッチング回路の疑似正弦
波の周波数を可変することができる。
【００２７】そのため、モータのモータ効率を低減する
ことなく、出力電圧を０Ｖから大きくすることができる
とともに、低出力時に回路効率の向上をはかり、省電力
化を図ることができる。
ことなく、出力電圧を０Ｖから大きくすることができる
とともに、低出力時に回路効率の向上をはかり、省電力
化を図ることができる。
【００２８】それに伴いＤＣ−ＤＣコンバータで使用す
るコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供
給用のトランスの１次コイルと共用するため低価格な電
源回路の制御装置を提供することができる。
るコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供
給用のトランスの１次コイルと共用するため低価格な電
源回路の制御装置を提供することができる。
【００２９】また、本発明の電源回路の制御装置は、モ
ータの回転数を制御する回転数制御手段からの制御信号
を出力電圧制御手段に出力し、出力電圧制御手段は要求
された出力電圧と回転数が得られるようにＰＡＭ制御手
段とＰＷＭ制御手段によりＤＣ−ＤＣコンバータとスイ
ッチング回路を制御するとともに、昇圧形チョッパ回路
を構成するＤＣ−ＤＣコンバータのみでは出力できない
１４０Ｖから１５０Ｖの間でＰＡＭ制御とＰＷＭ制御を
同時に作動させることにより出力可能とする。
ータの回転数を制御する回転数制御手段からの制御信号
を出力電圧制御手段に出力し、出力電圧制御手段は要求
された出力電圧と回転数が得られるようにＰＡＭ制御手
段とＰＷＭ制御手段によりＤＣ−ＤＣコンバータとスイ
ッチング回路を制御するとともに、昇圧形チョッパ回路
を構成するＤＣ−ＤＣコンバータのみでは出力できない
１４０Ｖから１５０Ｖの間でＰＡＭ制御とＰＷＭ制御を
同時に作動させることにより出力可能とする。
【００３０】ＰＡＭ制御手段はＤＣ−ＤＣコンバータ内
のチョッパ回路を制御し、チョッパ回路の開閉時間の比
率により直流出力電圧値を制御する。さらに出力電圧制
御手段からの制御信号が低出力電圧の要求信号の時ＰＡ
Ｍ制御停止手段によりＤＣ−ＤＣコンバータ内のチョッ
パ回路を開状態で停止させるとともに、回転数制御手段
からの制御信号から起動モード設定手段により起動時で
あることが判明すれば、出力電圧制御手段に起動モード
の制御信号を出力し、ＰＡＭ制御停止手段により、ＤＣ
−ＤＣコンバータ内のチョッパ回路を開状態で停止させ
る。
のチョッパ回路を制御し、チョッパ回路の開閉時間の比
率により直流出力電圧値を制御する。さらに出力電圧制
御手段からの制御信号が低出力電圧の要求信号の時ＰＡ
Ｍ制御停止手段によりＤＣ−ＤＣコンバータ内のチョッ
パ回路を開状態で停止させるとともに、回転数制御手段
からの制御信号から起動モード設定手段により起動時で
あることが判明すれば、出力電圧制御手段に起動モード
の制御信号を出力し、ＰＡＭ制御停止手段により、ＤＣ
−ＤＣコンバータ内のチョッパ回路を開状態で停止させ
る。
【００３１】そして出力電圧制御手段からの制御信号に
よりＰＷＭ制御手段が、スイッチング回路内の電子スイ
ッチを制御することにより疑似正弦波をモータに出力す
る。これによりＤＣ−ＤＣコンバータで疑似正弦波の振
幅を可変することができ、スイッチング回路の疑似正弦
波の周波数を可変することができる。
よりＰＷＭ制御手段が、スイッチング回路内の電子スイ
ッチを制御することにより疑似正弦波をモータに出力す
る。これによりＤＣ−ＤＣコンバータで疑似正弦波の振
幅を可変することができ、スイッチング回路の疑似正弦
波の周波数を可変することができる。
【００３２】そのため、モータのモータ効率を低減する
ことなく、出力電圧を０Ｖから大きくすることができる
とともに、低出力時に回路効率の向上をはかり、省電力
化を図ることができる。
ことなく、出力電圧を０Ｖから大きくすることができる
とともに、低出力時に回路効率の向上をはかり、省電力
化を図ることができる。
【００３３】また起動時にソフトスタートを行うことが
できるとともに起動シーケンスを考慮した起動制御が行
える。それに伴いＤＣ−ＤＣコンバータで使用するコイ
ルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供給用の
トランスの１次コイルと共用するため低価格な電源回路
の制御装置を提供することができる。
できるとともに起動シーケンスを考慮した起動制御が行
える。それに伴いＤＣ−ＤＣコンバータで使用するコイ
ルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供給用の
トランスの１次コイルと共用するため低価格な電源回路
の制御装置を提供することができる。
【００３４】
【実施例】以下、本発明による電源回路の制御装置の第
１の実施例について、図面を参照しながら説明する。な
お、従来と同一の構成については、同一符号を付して詳
細な説明は省略する。
１の実施例について、図面を参照しながら説明する。な
お、従来と同一の構成については、同一符号を付して詳
細な説明は省略する。
【００３５】図１は本発明の第１の実施例のブロック図
である。図１において、１１は全波整流回路１により整
流された直流電圧をＰＡＭ（Pulse Amplitude Modulati
on）により昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータである。１２
はＤＣ−ＤＣコンバータ１１の出力をＰＷＭ（Pulse Wi
dth Modulation）により疑似正弦波を出力するスイッチ
ング回路で、半導体スイッチ１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，
１３ｄ，１３ｅ，１３ｆで構成される。１４はスイッチ
ング回路１２からの出力により駆動されるモータであ
る。
である。図１において、１１は全波整流回路１により整
流された直流電圧をＰＡＭ（Pulse Amplitude Modulati
on）により昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータである。１２
はＤＣ−ＤＣコンバータ１１の出力をＰＷＭ（Pulse Wi
dth Modulation）により疑似正弦波を出力するスイッチ
ング回路で、半導体スイッチ１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，
１３ｄ，１３ｅ，１３ｆで構成される。１４はスイッチ
ング回路１２からの出力により駆動されるモータであ
る。
【００３６】１５はモータ１４の回転数を制御するため
周波数と出力電圧の制御信号を出力する回転数制御手
段、１６は回転数制御手段１５からの制御信号によりＤ
Ｃ−ＤＣコンバータ１１の出力電圧を制御するＰＡＭ制
御手段である。１７は回転数制御手段１５からの制御信
号によりスイッチング回路１２を制御するＰＷＭ制御手
段である。
周波数と出力電圧の制御信号を出力する回転数制御手
段、１６は回転数制御手段１５からの制御信号によりＤ
Ｃ−ＤＣコンバータ１１の出力電圧を制御するＰＡＭ制
御手段である。１７は回転数制御手段１５からの制御信
号によりスイッチング回路１２を制御するＰＷＭ制御手
段である。
【００３７】１８は全波整流回路１の出力端間のプラス
側に挿入された１次コイルでり、リアクタンスとして使
用される。１９は変圧器でり１次コイル１８を使用す
る。
側に挿入された１次コイルでり、リアクタンスとして使
用される。１９は変圧器でり１次コイル１８を使用す
る。
【００３８】整流回路８は変圧器１９の２次側に接続さ
れた構成となっている。以上の構成により、ＤＣ−ＤＣ
コンバータ１１で疑似正弦波の振幅を可変することがで
き、スイッチング回路１２の疑似正弦波の周波数を可変
することができるため、モータ１４のモータ効率を低減
することなく、出力電圧の変化幅を大きくすることがで
き省電力化を図ることができる。
れた構成となっている。以上の構成により、ＤＣ−ＤＣ
コンバータ１１で疑似正弦波の振幅を可変することがで
き、スイッチング回路１２の疑似正弦波の周波数を可変
することができるため、モータ１４のモータ効率を低減
することなく、出力電圧の変化幅を大きくすることがで
き省電力化を図ることができる。
【００３９】また、ＤＣ−ＤＣコンバータで使用するコ
イルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供給用
のトランスの１次コイルと共用することにより低価格化
を図ることができる。
イルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供給用
のトランスの１次コイルと共用することにより低価格化
を図ることができる。
【００４０】以下、本発明による電源回路の制御装置の
第２の実施例について、図面を参照しながら説明する。
なお、従来及び第１の実施例と同一の構成については、
同一符号を付して詳細な説明は省略する。
第２の実施例について、図面を参照しながら説明する。
なお、従来及び第１の実施例と同一の構成については、
同一符号を付して詳細な説明は省略する。
【００４１】図２は本発明の第２の実施例のブロック図
である。２０はモータ１４の回転数を制御するため周波
数と出力電圧の制御信号を出力する回転数制御手段で、
ＰＷＭ制御手段１７と後述のＰＷＭ制御停止手段に制御
信号を出力する。２１はＰＷＭ制御停止手段で、回転数
制御手段２０からの制御信号が低出力電圧の要求信号の
時ＰＡＭ制御手段１６によりＤＣ−ＤＣコンバータ１１
内のチョッパ回路を開状態に保持させるように働く。１
７は回転数制御手段２０からの制御信号によりスイッチ
ング回路を制御するＰＷＭ制御手段である。
である。２０はモータ１４の回転数を制御するため周波
数と出力電圧の制御信号を出力する回転数制御手段で、
ＰＷＭ制御手段１７と後述のＰＷＭ制御停止手段に制御
信号を出力する。２１はＰＷＭ制御停止手段で、回転数
制御手段２０からの制御信号が低出力電圧の要求信号の
時ＰＡＭ制御手段１６によりＤＣ−ＤＣコンバータ１１
内のチョッパ回路を開状態に保持させるように働く。１
７は回転数制御手段２０からの制御信号によりスイッチ
ング回路を制御するＰＷＭ制御手段である。
【００４２】以上の構成により、ＤＣ−ＤＣコンバータ
１１で疑似正弦波の振幅を可変することができ、スイッ
チング回路１２の疑似正弦波の周波数を可変することが
できるため、モータ１４のモータ効率を低減することな
く、出力電圧を０Ｖから大きくすることができ、さらに
低出力電圧時にはＰＡＭ制御を停止して出力を低く抑え
ることにより回路効率を向上させることができ省電力化
を図ることができる。
１１で疑似正弦波の振幅を可変することができ、スイッ
チング回路１２の疑似正弦波の周波数を可変することが
できるため、モータ１４のモータ効率を低減することな
く、出力電圧を０Ｖから大きくすることができ、さらに
低出力電圧時にはＰＡＭ制御を停止して出力を低く抑え
ることにより回路効率を向上させることができ省電力化
を図ることができる。
【００４３】また、ＤＣ−ＤＣコンバータで使用するコ
イルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供給用
のトランスの１次コイルと共用することにより低価格化
を図ることができる。
イルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供給用
のトランスの１次コイルと共用することにより低価格化
を図ることができる。
【００４４】以下、本発明による電源回路の制御装置の
第３の実施例について、図面を参照しながら説明する。
なお、従来及び第１、第２の実施例と同一の構成につい
ては、同一符号を付して詳細な説明は省略する。
第３の実施例について、図面を参照しながら説明する。
なお、従来及び第１、第２の実施例と同一の構成につい
ては、同一符号を付して詳細な説明は省略する。
【００４５】図３は本発明の第３の実施例のブロック図
である。２２はモータ１４の回転数を制御するため周波
数と出力電圧の制御信号を出力する回転数制御手段、２
３は回転数制御手段２２からの制御信号を受け周波数と
出力電圧の制御を行う出力電圧制御手段で、要求された
出力電圧と回転数が得られるようにＰＡＭ制御手段２４
とＰＷＭ制御手段２６によりＤＣ−ＤＣコンバータとス
イッチング回路を制御するとともに、昇圧形チョッパ回
路を構成するＤＣ−ＤＣコンバータのみでは出力できな
い１４０Ｖから１５０Ｖの間の電圧をＰＡＭ制御とＰＷ
Ｍ制御を同時に作動させることにより出力可能とする。
である。２２はモータ１４の回転数を制御するため周波
数と出力電圧の制御信号を出力する回転数制御手段、２
３は回転数制御手段２２からの制御信号を受け周波数と
出力電圧の制御を行う出力電圧制御手段で、要求された
出力電圧と回転数が得られるようにＰＡＭ制御手段２４
とＰＷＭ制御手段２６によりＤＣ−ＤＣコンバータとス
イッチング回路を制御するとともに、昇圧形チョッパ回
路を構成するＤＣ−ＤＣコンバータのみでは出力できな
い１４０Ｖから１５０Ｖの間の電圧をＰＡＭ制御とＰＷ
Ｍ制御を同時に作動させることにより出力可能とする。
【００４６】２４は出力電圧制御手段２１からの制御信
号によりＤＣ−ＤＣコンバータ１１の出力電圧を制御す
るＰＡＭ制御手段である。２５はＰＡＭ制御停止手段
で、出力電圧制御手段２３からＰＡＭ制御手段２４への
制御信号が低出力電圧の要求信号の時ＰＡＭ制御手段２
４によりＤＣ−ＤＣコンバータ１１内のチョッパ回路を
開状態に保持させるように働く。
号によりＤＣ−ＤＣコンバータ１１の出力電圧を制御す
るＰＡＭ制御手段である。２５はＰＡＭ制御停止手段
で、出力電圧制御手段２３からＰＡＭ制御手段２４への
制御信号が低出力電圧の要求信号の時ＰＡＭ制御手段２
４によりＤＣ−ＤＣコンバータ１１内のチョッパ回路を
開状態に保持させるように働く。
【００４７】２６は出力電圧制御手段２３からの制御信
号によりスイッチング回路を制御するＰＷＭ制御手段で
ある。出力電圧制御手段２３はモータ回転数に適した電
圧を出力するようにＰＡＭ制御手段２４とＰＡＭ制御停
止手段２５とＰＷＭ制御手段２６によりＤＣ−ＤＣコン
バータ１１内のチョッパ回路とスイッチング回路を制御
するものであり、本実施例では、出力電圧要求が１４０
Ｖ以下になるとＤＣ−ＤＣコンバータ１１内のチョッパ
回路を開状態で保持し（停止）、スイッチング回路のＰ
ＷＭ制御により回転数（周波数）と出力電圧の制御を行
う。
号によりスイッチング回路を制御するＰＷＭ制御手段で
ある。出力電圧制御手段２３はモータ回転数に適した電
圧を出力するようにＰＡＭ制御手段２４とＰＡＭ制御停
止手段２５とＰＷＭ制御手段２６によりＤＣ−ＤＣコン
バータ１１内のチョッパ回路とスイッチング回路を制御
するものであり、本実施例では、出力電圧要求が１４０
Ｖ以下になるとＤＣ−ＤＣコンバータ１１内のチョッパ
回路を開状態で保持し（停止）、スイッチング回路のＰ
ＷＭ制御により回転数（周波数）と出力電圧の制御を行
う。
【００４８】出力電圧要求が１４０Ｖ以上になるとＤＣ
−ＤＣコンバータ１１内のチョッパ回路のＰＡＭ制御と
スイッチング回路のＰＷＭ制御により回転数（周波数）
と出力電圧の制御を行う。
−ＤＣコンバータ１１内のチョッパ回路のＰＡＭ制御と
スイッチング回路のＰＷＭ制御により回転数（周波数）
と出力電圧の制御を行う。
【００４９】以上の構成により、ＤＣ−ＤＣコンバータ
１１で疑似正弦波の振幅を可変することができ、スイッ
チング回路１２の疑似正弦波の周波数を可変することが
できるため、モータ１４のモータ効率を低減することな
く、出力電圧を０Ｖから大きくすることができ、さらに
低出力電圧時にはＰＡＭ制御を停止して出力を低く抑え
ることにより回路効率を向上させることができ省電力化
を図ることができる。
１１で疑似正弦波の振幅を可変することができ、スイッ
チング回路１２の疑似正弦波の周波数を可変することが
できるため、モータ１４のモータ効率を低減することな
く、出力電圧を０Ｖから大きくすることができ、さらに
低出力電圧時にはＰＡＭ制御を停止して出力を低く抑え
ることにより回路効率を向上させることができ省電力化
を図ることができる。
【００５０】また、ＤＣ−ＤＣコンバータで使用するコ
イルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供給用
のトランスの１次コイルと共用することにより低価格化
を図ることができる。
イルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供給用
のトランスの１次コイルと共用することにより低価格化
を図ることができる。
【００５１】以下、本発明による電源回路の制御装置の
第４の実施例について、図面を参照しながら説明する。
なお、従来及び第１、第２、第３の実施例と同一の構成
については、同一符号を付して詳細な説明は省略する。
第４の実施例について、図面を参照しながら説明する。
なお、従来及び第１、第２、第３の実施例と同一の構成
については、同一符号を付して詳細な説明は省略する。
【００５２】図４は本発明の第４の実施例のブロック
図、図５は本発明の電源回路の制御装置のフローチャー
トである。
図、図５は本発明の電源回路の制御装置のフローチャー
トである。
【００５３】図４において、２７はモータの回転数を制
御するため周波数と出力電圧の制御信号を出力する回転
数制御手段と、２８は回転数制御手段２７からの制御信
号から起動時を判定する起動モード設定手段である。２
９は回転数制御手段２７と起動モード設定手段２８から
の出力により必要な周波数と出力電圧の制御を行う出力
電圧制御手段で、要求された出力電圧と回転数が得られ
るようにＰＡＭ制御手段２４とＰＷＭ制御手段２６によ
りＤＣ−ＤＣコンバータとスイッチング回路を制御する
とともに、昇圧形チョッパ回路を構成するＤＣ−ＤＣコ
ンバータのみでは出力できない１４０Ｖから１５０Ｖの
間の電圧をＰＡＭ制御とＰＷＭ制御を同時に作動させる
ことにより出力可能とする。
御するため周波数と出力電圧の制御信号を出力する回転
数制御手段と、２８は回転数制御手段２７からの制御信
号から起動時を判定する起動モード設定手段である。２
９は回転数制御手段２７と起動モード設定手段２８から
の出力により必要な周波数と出力電圧の制御を行う出力
電圧制御手段で、要求された出力電圧と回転数が得られ
るようにＰＡＭ制御手段２４とＰＷＭ制御手段２６によ
りＤＣ−ＤＣコンバータとスイッチング回路を制御する
とともに、昇圧形チョッパ回路を構成するＤＣ−ＤＣコ
ンバータのみでは出力できない１４０Ｖから１５０Ｖの
間の電圧をＰＡＭ制御とＰＷＭ制御を同時に作動させる
ことにより出力可能とする。
【００５４】以下その動作をフローチャートをもとに説
明する。モータ１４の回転数を制御する回転数制御手段
２７からの制御信号（ステップ１）を出力電圧制御手段
２９が検知し（ステップ２）、出力電圧要求信号が１５
０Ｖから１４０Ｖまでの所定範囲の場合（ステップ
４）、ＰＡＭ制御手段２４よりＤＣ−ＤＣコンバータ１
１内の電子スイッチ３の開閉時間比を制御し低出力電圧
状態とする（ステップ５）。同時にＰＷＭ制御手段２６
により、スイッチング回路１２を制御する（ステップ
６）。
明する。モータ１４の回転数を制御する回転数制御手段
２７からの制御信号（ステップ１）を出力電圧制御手段
２９が検知し（ステップ２）、出力電圧要求信号が１５
０Ｖから１４０Ｖまでの所定範囲の場合（ステップ
４）、ＰＡＭ制御手段２４よりＤＣ−ＤＣコンバータ１
１内の電子スイッチ３の開閉時間比を制御し低出力電圧
状態とする（ステップ５）。同時にＰＷＭ制御手段２６
により、スイッチング回路１２を制御する（ステップ
６）。
【００５５】回転数制御手段２７からの制御信号が低出
力電圧に相当する所定値１４０Ｖ以下の時（ステップ
３）、ＰＡＭ制御停止手段２５によりＤＣ−ＤＣコンバ
ータ１１内の電子スイッチ３を開状態で停止させる（ス
テップ７）。
力電圧に相当する所定値１４０Ｖ以下の時（ステップ
３）、ＰＡＭ制御停止手段２５によりＤＣ−ＤＣコンバ
ータ１１内の電子スイッチ３を開状態で停止させる（ス
テップ７）。
【００５６】回転数制御手段２７からの制御信号から起
動モード設定手段２８により起動時であることが判明す
れば（ステップ０）、出力電圧制御手段２９に起動モー
ドの制御信号を出力し（ステップ８）、ＰＡＭ制御停止
手段２５により、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１内のチョッ
パ回路を開状態で停止させる（ステップ９）。回転数制
御手段２７からの出力信号によりＰＷＭ制御手段２６
が、スイッチング回路１２内の半導体スイッチ１３ａ，
１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ，１３ｅ，１３ｆを制御する
（ステップ６）ことにより疑似正弦波をモータ１４に出
力する（ステップ１０）。出力電圧要求信号が１５０Ｖ
以上の時は（ステップ４）、ＰＡＭ制御と（ステップ１
１）ＰＷＭ制御を開始する。
動モード設定手段２８により起動時であることが判明す
れば（ステップ０）、出力電圧制御手段２９に起動モー
ドの制御信号を出力し（ステップ８）、ＰＡＭ制御停止
手段２５により、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１内のチョッ
パ回路を開状態で停止させる（ステップ９）。回転数制
御手段２７からの出力信号によりＰＷＭ制御手段２６
が、スイッチング回路１２内の半導体スイッチ１３ａ，
１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ，１３ｅ，１３ｆを制御する
（ステップ６）ことにより疑似正弦波をモータ１４に出
力する（ステップ１０）。出力電圧要求信号が１５０Ｖ
以上の時は（ステップ４）、ＰＡＭ制御と（ステップ１
１）ＰＷＭ制御を開始する。
【００５７】以上の構成により、ＤＣ−ＤＣコンバータ
１１で疑似正弦波の振幅を可変することができ、スイッ
チング回路１２の疑似正弦波の周波数を可変することが
出来る。そのため、モータ１４のモータ効率を低減する
ことなく、出力電圧を０Ｖから大きくすることができる
とともに、低出力時に回路効率の向上をはかり、省電力
化を図ることができる。また起動時にソフトスタートを
行うことができるとともに起動シーケンスを考慮した起
動制御が行える。また、ＤＣ−ＤＣコンバータで使用す
るコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供
給用のトランスの１次コイルと共用することにより低価
格化を図ることができる。
１１で疑似正弦波の振幅を可変することができ、スイッ
チング回路１２の疑似正弦波の周波数を可変することが
出来る。そのため、モータ１４のモータ効率を低減する
ことなく、出力電圧を０Ｖから大きくすることができる
とともに、低出力時に回路効率の向上をはかり、省電力
化を図ることができる。また起動時にソフトスタートを
行うことができるとともに起動シーケンスを考慮した起
動制御が行える。また、ＤＣ−ＤＣコンバータで使用す
るコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電源供
給用のトランスの１次コイルと共用することにより低価
格化を図ることができる。
【００５８】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、交流入力
を整流する全波整流回路と、全波整流回路により整流さ
れた直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータと、前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により疑似正弦波を出力す
るスイッチング回路と、前記スイッチング回路からの出
力により駆動されるモーターと、前記モータの回転数を
制御する回転数制御手段と、前記回転数制御手段からの
出力信号により前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を
制御するＰＡＭ制御手段と、前記回転数制御手段からの
出力信号により前記スイッチング回路を制御するＰＷＭ
制御手段とから構成されるものであるから、モータのモ
ータ効率を低減することなく、出力電圧の変化幅を大き
くすることができる。さらにＤＣ−ＤＣコンバータで使
用するコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電
源供給用のトランスの１次コイルと共用するため低価格
化を図ることができるという効果がある。
を整流する全波整流回路と、全波整流回路により整流さ
れた直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータと、前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により疑似正弦波を出力す
るスイッチング回路と、前記スイッチング回路からの出
力により駆動されるモーターと、前記モータの回転数を
制御する回転数制御手段と、前記回転数制御手段からの
出力信号により前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を
制御するＰＡＭ制御手段と、前記回転数制御手段からの
出力信号により前記スイッチング回路を制御するＰＷＭ
制御手段とから構成されるものであるから、モータのモ
ータ効率を低減することなく、出力電圧の変化幅を大き
くすることができる。さらにＤＣ−ＤＣコンバータで使
用するコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への電
源供給用のトランスの１次コイルと共用するため低価格
化を図ることができるという効果がある。
【００５９】また本発明は、交流入力を整流する整流回
路と、前記整流回路により整流された直流電圧を昇圧す
るＤＣ−ＤＣコンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバータ
の出力により疑似正弦波を出力するスイッチング回路
と、前記スイッチング回路からの出力により駆動される
モーターと、前記モータの回転数を制御する回転数制御
手段と、前記回転数制御手段からの出力信号により前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を制御するＰＡＭ制御
手段と、前記回転数制御手段から前記ＰＡＭ制御手段へ
の出力信号がある値の時前記ＰＡＭ制御手段を停止する
ＰＡＭ制御停止手段と、前記回転数制御手段からの出力
信号により前記スイッチング回路を制御するＰＷＭ制御
手段とから構成されるものであるから、モータのモータ
効率を低減することなく、出力電圧の変化幅を大きくす
ることができるとともに、低出力時に回路効率の向上を
はかり、省電力化を図ることができる。さらにＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータで使用するコイルを昇圧回路やＰＷＭイン
バータ回路への電源供給用のトランスの１次コイルと共
用するため低価格化を図ることができるという効果があ
る。
路と、前記整流回路により整流された直流電圧を昇圧す
るＤＣ−ＤＣコンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバータ
の出力により疑似正弦波を出力するスイッチング回路
と、前記スイッチング回路からの出力により駆動される
モーターと、前記モータの回転数を制御する回転数制御
手段と、前記回転数制御手段からの出力信号により前記
ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を制御するＰＡＭ制御
手段と、前記回転数制御手段から前記ＰＡＭ制御手段へ
の出力信号がある値の時前記ＰＡＭ制御手段を停止する
ＰＡＭ制御停止手段と、前記回転数制御手段からの出力
信号により前記スイッチング回路を制御するＰＷＭ制御
手段とから構成されるものであるから、モータのモータ
効率を低減することなく、出力電圧の変化幅を大きくす
ることができるとともに、低出力時に回路効率の向上を
はかり、省電力化を図ることができる。さらにＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータで使用するコイルを昇圧回路やＰＷＭイン
バータ回路への電源供給用のトランスの１次コイルと共
用するため低価格化を図ることができるという効果があ
る。
【００６０】また本発明は、交流入力を整流する整流回
路と、前記整流回路により整流された直流電圧を昇圧す
るＤＣ−ＤＣコンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバータ
の出力により疑似正弦波を出力するスイッチング回路
と、前記スイッチング回路からの出力により駆動される
モーターと、前記モータの回転数を制御する回転数制御
手段と、前記回転数制御手段からの出力により必要な出
力電圧の制御を行う出力電圧制御手段と、前記出力電圧
制御手段からの出力信号により前記ＤＣ−ＤＣコンバー
タの出力電圧を制御するＰＡＭ制御手段と、前記出力電
圧制御手段から前記ＰＡＭ制御手段への出力信号がある
値の時前記ＰＡＭ制御手段を停止するＰＡＭ制御停止手
段と、前記出力電圧制御手段からの出力信号により前記
スイッチング回路を制御するＰＷＭ制御手段とから構成
されるものであるから、モータのモータ効率を低減する
ことなく、出力電圧を０Ｖから大きくすることができる
とともに、低出力時に回路効率の向上をはかり、省電力
化を図ることができる。さらにＤＣ−ＤＣコンバータで
使用するコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への
電源供給用のトランスの１次コイルと共用するため低価
格化を図ることができるという効果がある。
路と、前記整流回路により整流された直流電圧を昇圧す
るＤＣ−ＤＣコンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバータ
の出力により疑似正弦波を出力するスイッチング回路
と、前記スイッチング回路からの出力により駆動される
モーターと、前記モータの回転数を制御する回転数制御
手段と、前記回転数制御手段からの出力により必要な出
力電圧の制御を行う出力電圧制御手段と、前記出力電圧
制御手段からの出力信号により前記ＤＣ−ＤＣコンバー
タの出力電圧を制御するＰＡＭ制御手段と、前記出力電
圧制御手段から前記ＰＡＭ制御手段への出力信号がある
値の時前記ＰＡＭ制御手段を停止するＰＡＭ制御停止手
段と、前記出力電圧制御手段からの出力信号により前記
スイッチング回路を制御するＰＷＭ制御手段とから構成
されるものであるから、モータのモータ効率を低減する
ことなく、出力電圧を０Ｖから大きくすることができる
とともに、低出力時に回路効率の向上をはかり、省電力
化を図ることができる。さらにＤＣ−ＤＣコンバータで
使用するコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路への
電源供給用のトランスの１次コイルと共用するため低価
格化を図ることができるという効果がある。
【００６１】また本発明は、交流入力を整流する整流回
路と、前記整流回路により整流された直流電圧を昇圧す
るＤＣ−ＤＣコンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバータ
の出力により疑似正弦波を出力するスイッチング回路
と、前記スイッチング回路からの出力により駆動される
モーターと、前記モータの回転数を制御する回転数制御
手段と、前記回転数制御手段からの出力信号から起動時
を判定する起動モード設定手段と前記回転数制御手段と
前記起動モード設定手段からの出力により必要な出力電
圧の制御を行う出力電圧制御手段と、前記出力電圧制御
手段からの出力信号により前記ＤＣ−ＤＣコンバータの
出力電圧を制御するＰＡＭ制御手段と、前記出力電圧制
御手段から前記ＰＡＭ制御手段への出力信号がある値の
時前記ＰＡＭ制御手段を停止するＰＡＭ制御停止手段
と、前記出力電圧制御手段からの出力信号により前記ス
イッチング回路を制御するＰＷＭ制御手段とから構成さ
れるものであるから、モータのモータ効率を低減するこ
となく、出力電圧を０Ｖから大きくすることができると
ともに、低出力時に回路効率の向上をはかり、省電力化
を図ることができる。また起動時にソフトスタートを行
うことができるとともに起動シーケンスを考慮した起動
制御が行うことができる。さらにＤＣ−ＤＣコンバータ
で使用するコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路へ
の電源供給用のトランスの１次コイルと共用するため低
価格化を図ることができるという効果がある。
路と、前記整流回路により整流された直流電圧を昇圧す
るＤＣ−ＤＣコンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバータ
の出力により疑似正弦波を出力するスイッチング回路
と、前記スイッチング回路からの出力により駆動される
モーターと、前記モータの回転数を制御する回転数制御
手段と、前記回転数制御手段からの出力信号から起動時
を判定する起動モード設定手段と前記回転数制御手段と
前記起動モード設定手段からの出力により必要な出力電
圧の制御を行う出力電圧制御手段と、前記出力電圧制御
手段からの出力信号により前記ＤＣ−ＤＣコンバータの
出力電圧を制御するＰＡＭ制御手段と、前記出力電圧制
御手段から前記ＰＡＭ制御手段への出力信号がある値の
時前記ＰＡＭ制御手段を停止するＰＡＭ制御停止手段
と、前記出力電圧制御手段からの出力信号により前記ス
イッチング回路を制御するＰＷＭ制御手段とから構成さ
れるものであるから、モータのモータ効率を低減するこ
となく、出力電圧を０Ｖから大きくすることができると
ともに、低出力時に回路効率の向上をはかり、省電力化
を図ることができる。また起動時にソフトスタートを行
うことができるとともに起動シーケンスを考慮した起動
制御が行うことができる。さらにＤＣ−ＤＣコンバータ
で使用するコイルを昇圧回路やＰＷＭインバータ回路へ
の電源供給用のトランスの１次コイルと共用するため低
価格化を図ることができるという効果がある。
【図１】本発明の第１の実施例による電源回路の制御装
置の実施例のブロック図
置の実施例のブロック図
【図２】本発明の第２の実施例による電源回路の制御装
置の実施例のブロック図
置の実施例のブロック図
【図３】本発明の第３の実施例による電源回路の制御装
置の実施例のブロック図
置の実施例のブロック図
【図４】本発明の第４の実施例による電源回路の制御装
置の実施例のブロック図
置の実施例のブロック図
【図５】本発明の第４の実施例による電源回路の制御装
置のフローチャート
置のフローチャート
【図６】従来の電源回路の制御装置のブロック図
【図７】従来の電源回路の制御装置による電圧波形図
１ 全波整流回路 １１ ＤＣ−ＤＣコンバータ １２ スイッチング回路 １４ モータ １８ １次コイル １９ トランス １５，２０，２２，２７ 回転数制御手段 １６，２４ ＰＡＭ制御手段 ２１，２５ ＰＡＭ制御停止手段 １７，２６ ＰＷＭ制御手段 ２３，２９ 出力電圧制御手段 ２８ 起動モード設定手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小川原 秀治 大阪府東大阪市高井田本通４丁目２番５号 松下冷機株式会社内 (72)発明者 辻井 康浩 大阪府東大阪市高井田本通４丁目２番５号 松下冷機株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 交流入力を整流する整流回路と、前記整
流回路により整流された直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣ
コンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により
疑似正弦波を出力するスイッチング回路と、前記スイッ
チング回路からの出力により駆動されるモーターと、前
記モータの回転数を制御する回転数制御手段と、前記回
転数制御手段からの出力信号により前記ＤＣ−ＤＣコン
バータの出力電圧を制御するＰＡＭ制御手段と、前記回
転数制御手段からの出力信号により前記スイッチング回
路を制御するＰＷＭ制御手段と、前記ＤＣ−ＤＣコンバ
ータで使用しているコイルを前記ＰＷＭ制御手段や前記
ＰＡＭ制御手段などへの電源供給用と共用したトランス
とにより構成される電源回路の制御装置。 - 【請求項２】 交流入力を整流する整流回路と、前記整
流回路により整流された直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣ
コンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により
疑似正弦波を出力するスイッチング回路と、前記スイッ
チング回路からの出力により駆動されるモーターと、前
記モータの回転数を制御する回転数制御手段と、前記回
転数制御手段からの出力信号により前記ＤＣ−ＤＣコン
バータの出力電圧を制御するＰＡＭ制御手段と、前記回
転数制御手段から前記ＰＡＭ制御手段への出力信号があ
る値の時前記ＰＡＭ制御手段を停止するＰＡＭ制御停止
手段と、前記回転数制御手段からの出力信号により前記
スイッチング回路を制御するＰＷＭ制御手段と、前記Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータで使用しているコイルを前記ＰＷＭ
制御手段や前記ＰＡＭ制御手段などへの電源供給用と共
用したトランスとにより構成される電源回路の制御装
置。 - 【請求項３】 交流入力を整流する整流回路と、前記整
流回路により整流された直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣ
コンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により
疑似正弦波を出力するスイッチング回路と、前記スイッ
チング回路からの出力により駆動されるモーターと、前
記モータの回転数を制御する回転数制御手段と、前記回
転数制御手段からの出力により必要な出力電圧の制御を
行う出力電圧制御手段と、前記出力電圧制御手段からの
出力信号により前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を
制御するＰＡＭ制御手段と、前記出力電圧制御手段から
前記ＰＡＭ制御手段への出力信号がある値の時前記ＰＡ
Ｍ制御手段を停止するＰＡＭ制御停止手段と、前記出力
電圧制御手段からの出力信号により前記スイッチング回
路を制御するＰＷＭ制御手段と、前記ＤＣ−ＤＣコンバ
ータで使用しているコイルを前記ＰＷＭ制御手段や前記
ＰＡＭ制御手段などへの電源供給用と共用したトランス
とにより構成される電源回路の制御装置。 - 【請求項４】 交流入力を整流する整流回路と、前記整
流回路により整流された直流電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣ
コンバータと、前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力により
疑似正弦波を出力するスイッチング回路と、前記スイッ
チング回路からの出力により駆動されるモーターと、前
記モータの回転数を制御する回転数制御手段と、前記回
転数制御手段からの出力信号から起動時を判定する起動
モード設定手段と、前記回転数制御手段と前記起動モー
ド設定手段からの出力により必要な出力電圧の制御を行
う出力電圧制御手段と、前記出力電圧制御手段からの出
力信号により前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧を制
御するＰＡＭ制御手段と、前記出力電圧制御手段から前
記ＰＡＭ制御手段への出力信号がある値の時前記ＰＡＭ
制御手段を停止するＰＡＭ制御停止手段と、前記出力電
圧制御手段からの出力信号により前記スイッチング回路
を制御するＰＷＭ制御手段と、前記ＤＣ−ＤＣコンバー
タで使用しているコイルを前記ＰＷＭ制御手段や前記Ｐ
ＡＭ制御手段などへの電源供給用と共用したトランスと
してにより構成される電源回路の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7090675A JPH08289582A (ja) | 1995-04-17 | 1995-04-17 | 電源回路の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7090675A JPH08289582A (ja) | 1995-04-17 | 1995-04-17 | 電源回路の制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08289582A true JPH08289582A (ja) | 1996-11-01 |
Family
ID=14005125
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7090675A Pending JPH08289582A (ja) | 1995-04-17 | 1995-04-17 | 電源回路の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08289582A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000065709A1 (de) * | 1999-04-27 | 2000-11-02 | Robert Bosch Gmbh | Elektronisch kommutierbarer motor |
| JP2001045770A (ja) * | 1999-07-20 | 2001-02-16 | Lg Electronics Inc | インバータシステムの力率補正装置及び方法 |
| JP2003069351A (ja) * | 2001-08-29 | 2003-03-07 | Yokogawa Analytical Systems Inc | 高周波増幅回路及び高周波増幅回路の駆動方法 |
| US8970158B1 (en) * | 2012-03-28 | 2015-03-03 | Flir Systems, Inc. | High-efficiency-direct-drive cryocooler driver |
-
1995
- 1995-04-17 JP JP7090675A patent/JPH08289582A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000065709A1 (de) * | 1999-04-27 | 2000-11-02 | Robert Bosch Gmbh | Elektronisch kommutierbarer motor |
| US6388409B1 (en) | 1999-04-27 | 2002-05-14 | Robert Bosch Gmbh | Electronically commutatable motor |
| JP2001045770A (ja) * | 1999-07-20 | 2001-02-16 | Lg Electronics Inc | インバータシステムの力率補正装置及び方法 |
| JP2003069351A (ja) * | 2001-08-29 | 2003-03-07 | Yokogawa Analytical Systems Inc | 高周波増幅回路及び高周波増幅回路の駆動方法 |
| US8970158B1 (en) * | 2012-03-28 | 2015-03-03 | Flir Systems, Inc. | High-efficiency-direct-drive cryocooler driver |
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