JPH08266053A - スイッチング電源装置 - Google Patents
スイッチング電源装置Info
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- JPH08266053A JPH08266053A JP7064368A JP6436895A JPH08266053A JP H08266053 A JPH08266053 A JP H08266053A JP 7064368 A JP7064368 A JP 7064368A JP 6436895 A JP6436895 A JP 6436895A JP H08266053 A JPH08266053 A JP H08266053A
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- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
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- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/33507—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters
- H02M3/33523—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters with galvanic isolation between input and output of both the power stage and the feedback loop
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 交流電源をオフにした時には、直ちに制御回
路もリセットすることができるスイッチング電源装置を
提供する。 【構成】 トランス５の３次巻線Ｎ３に補助電源回路９
を接続し、この補助電源回路９からの出力電源によりＰ
ＷＭ制御回路１１を動作させ、このＰＷＭ制御回路１１
によりトランス５の１次巻線Ｎ１に接続されたスイッチ
ング素子Ｑ１をオンオフさせ、トランス５の２次巻線Ｎ
２に接続された負荷装置８に電源を供給するスイッチン
グ電源装置において、補助電源回路９はその出力側が起
動回路１２を介して交流電源１の一方の出力端子に接続
する。これにより起動回路１２の電流を直接交流電源１
から取ることができ、交流電源１をオフにすれば直ちに
補助電源回路９を介してＰＷＭ制御回路１１の電流も遮
断することができる。
路もリセットすることができるスイッチング電源装置を
提供する。 【構成】 トランス５の３次巻線Ｎ３に補助電源回路９
を接続し、この補助電源回路９からの出力電源によりＰ
ＷＭ制御回路１１を動作させ、このＰＷＭ制御回路１１
によりトランス５の１次巻線Ｎ１に接続されたスイッチ
ング素子Ｑ１をオンオフさせ、トランス５の２次巻線Ｎ
２に接続された負荷装置８に電源を供給するスイッチン
グ電源装置において、補助電源回路９はその出力側が起
動回路１２を介して交流電源１の一方の出力端子に接続
する。これにより起動回路１２の電流を直接交流電源１
から取ることができ、交流電源１をオフにすれば直ちに
補助電源回路９を介してＰＷＭ制御回路１１の電流も遮
断することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、補助電源回路を備え
広範囲な入力電圧および負荷電流に対応することができ
るスイッチング電源装置に関する。
広範囲な入力電圧および負荷電流に対応することができ
るスイッチング電源装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】トランスの３次巻線に補助電源回路を接
続し、この補助電源回路からの出力電源で制御回路を動
作させ、この制御回路によりトランスの１次巻線に接続
されたスイッチング素子をオンオフさせ、トランスの２
次巻線に接続された負荷に電源を供給するスイッチング
電源装置は、従来より種々の形式が提供されている。
続し、この補助電源回路からの出力電源で制御回路を動
作させ、この制御回路によりトランスの１次巻線に接続
されたスイッチング素子をオンオフさせ、トランスの２
次巻線に接続された負荷に電源を供給するスイッチング
電源装置は、従来より種々の形式が提供されている。
【０００３】このような従来のスイッチング電源の一例
を図６により更に詳細に説明する。図６は従来のスイッ
チング電源の一例を示す回路図である。交流電源１に
は、ダイオードブリッジ２と電解コンデンサＣ１とで構
成された１次側整流平滑回路３が接続されている。１次
側整流平滑回路３の出力側はコンデンサＣ２、抵抗Ｒ１
およびダイオードＤ１の直並列回路で構成されたスナバ
ー回路４を介してトランス５の１次巻線Ｎ１とＦＥＴで
構成されたスイッチング素子Ｑ１が接続されている。ト
ランス５の２次巻線Ｎ２はダイオードＤ２と電解コンデ
ンサＣ３とで構成された２次側整流平滑回路６を介して
出力端子７に接続され、この出力端子７には負荷装置８
が接続されている。トランス５の３次巻線Ｎ３は、ダイ
オードＤ３と抵抗Ｒ２そして電解コンデンサＣ４で構成
された補助電源回路９が接続されている。補助電源回路
９にはスイッチング素子Ｑ１のオンオフを制御するＰＷ
Ｍ（パルス幅変調）制御回路１１および補助電源回路９
を起動させるため入力側がダイオードブリッジ２に接続
された起動回路１２に接続されている。ＰＷＭ制御回路
１１はゲート回路１３を介してスイッチング素子Ｑ１
に、またフィードバック回路１４を介して出力端子７に
それぞれ接続されている。フィードバック回路１４は出
力端子７における出力電圧を検出して、ＰＷＭ制御回路
１１にフィードバックするための回路で、受光部側がＰ
ＷＭ制御回路１１にそして発光部側が出力端子７にそれ
ぞれ接続されたフォトカプラ１５と、シャントレギュレ
ータを構成するツェナーダイオードＤ、コンデンサＣ５
そして抵抗Ｒ３，Ｒ４，Ｒ５とから構成されている。
を図６により更に詳細に説明する。図６は従来のスイッ
チング電源の一例を示す回路図である。交流電源１に
は、ダイオードブリッジ２と電解コンデンサＣ１とで構
成された１次側整流平滑回路３が接続されている。１次
側整流平滑回路３の出力側はコンデンサＣ２、抵抗Ｒ１
およびダイオードＤ１の直並列回路で構成されたスナバ
ー回路４を介してトランス５の１次巻線Ｎ１とＦＥＴで
構成されたスイッチング素子Ｑ１が接続されている。ト
ランス５の２次巻線Ｎ２はダイオードＤ２と電解コンデ
ンサＣ３とで構成された２次側整流平滑回路６を介して
出力端子７に接続され、この出力端子７には負荷装置８
が接続されている。トランス５の３次巻線Ｎ３は、ダイ
オードＤ３と抵抗Ｒ２そして電解コンデンサＣ４で構成
された補助電源回路９が接続されている。補助電源回路
９にはスイッチング素子Ｑ１のオンオフを制御するＰＷ
Ｍ（パルス幅変調）制御回路１１および補助電源回路９
を起動させるため入力側がダイオードブリッジ２に接続
された起動回路１２に接続されている。ＰＷＭ制御回路
１１はゲート回路１３を介してスイッチング素子Ｑ１
に、またフィードバック回路１４を介して出力端子７に
それぞれ接続されている。フィードバック回路１４は出
力端子７における出力電圧を検出して、ＰＷＭ制御回路
１１にフィードバックするための回路で、受光部側がＰ
ＷＭ制御回路１１にそして発光部側が出力端子７にそれ
ぞれ接続されたフォトカプラ１５と、シャントレギュレ
ータを構成するツェナーダイオードＤ、コンデンサＣ５
そして抵抗Ｒ３，Ｒ４，Ｒ５とから構成されている。
【０００４】この構成において、交流電源１をオンして
電源を入力することにより、交流電源は１次側整流平滑
回路３で整流されて直流電圧となり、この直流電圧はト
ランス５およびスイッチング素子Ｑ１に供給される。直
流電圧は同時に、起動回路１２を介して補助電源回路９
に加えられ、補助電源回路９の抵抗Ｒ２，ダイオードＤ
３を通過し、電解コンデンサＣ４に起動回路１２からの
脈流状の起動電流が充電される。電解コンデンサＣ４
は、ダイオードＤ３によって充電された電荷が逃げない
ように阻止されているため、徐々にその電位は上昇す
る。このようにして上昇した補助電源回路９の電位がＰ
ＷＭ制御回路１１の動作開始電圧に達した時点で、ＰＷ
Ｍ制御回路１１は動作を開始する。
電源を入力することにより、交流電源は１次側整流平滑
回路３で整流されて直流電圧となり、この直流電圧はト
ランス５およびスイッチング素子Ｑ１に供給される。直
流電圧は同時に、起動回路１２を介して補助電源回路９
に加えられ、補助電源回路９の抵抗Ｒ２，ダイオードＤ
３を通過し、電解コンデンサＣ４に起動回路１２からの
脈流状の起動電流が充電される。電解コンデンサＣ４
は、ダイオードＤ３によって充電された電荷が逃げない
ように阻止されているため、徐々にその電位は上昇す
る。このようにして上昇した補助電源回路９の電位がＰ
ＷＭ制御回路１１の動作開始電圧に達した時点で、ＰＷ
Ｍ制御回路１１は動作を開始する。
【０００５】このＰＷＭ制御回路１１の出力信号は、ゲ
ート回路１３を通しスイッチング素子Ｑ１のオンオフ動
作を制御する。そして、スイッチング素子Ｑ１がオンし
た時にトランス５の１次巻線Ｎ１に電流が流れ、トラン
ス５にエネルギーが蓄積される。スイッチング素子Ｑ１
がオフした時に、トランス５に蓄積されたエネルギーは
トランス５の２次巻線Ｎ２に回生され、２次側整流平滑
回路６で整流されて直流電圧となり、出力端子７から負
荷装置８に電力を供給する。この出力電圧は、フィード
バック回路１４で検出され、ＰＷＭ制御回路１１にフィ
ードバックされ、設定された電圧に安定に制御させるよ
うになっている。また、トランス５の３次巻線Ｎ３の極
性を、スイッチング素子Ｑ１がオンの時に３次巻線Ｎ３
に直列に配置したダイオードＤ３がオンし、電解コンデ
ンサＣ４に充電するように設定されており、概ね入力電
圧に比例する補助電源電圧（ＶCC）が得られるようにな
っている。
ート回路１３を通しスイッチング素子Ｑ１のオンオフ動
作を制御する。そして、スイッチング素子Ｑ１がオンし
た時にトランス５の１次巻線Ｎ１に電流が流れ、トラン
ス５にエネルギーが蓄積される。スイッチング素子Ｑ１
がオフした時に、トランス５に蓄積されたエネルギーは
トランス５の２次巻線Ｎ２に回生され、２次側整流平滑
回路６で整流されて直流電圧となり、出力端子７から負
荷装置８に電力を供給する。この出力電圧は、フィード
バック回路１４で検出され、ＰＷＭ制御回路１１にフィ
ードバックされ、設定された電圧に安定に制御させるよ
うになっている。また、トランス５の３次巻線Ｎ３の極
性を、スイッチング素子Ｑ１がオンの時に３次巻線Ｎ３
に直列に配置したダイオードＤ３がオンし、電解コンデ
ンサＣ４に充電するように設定されており、概ね入力電
圧に比例する補助電源電圧（ＶCC）が得られるようにな
っている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の補助
電源回路においては、ＰＷＭ制御回路１１を集積回路
（ＩＣ）で構成した場合そのＩＣの定格電圧およびスイ
ッチング素子Ｑ１のゲート・ドレイン間の電圧に制限が
生じ、補助電源電圧（ＶCC）の選択範囲は概ね１０〜２
４Ｖで有るが、電源の入力電圧の範囲が大きい場合に
は、補助電源電圧の変動幅がその選択範囲を超えてしま
う。そのため、追加の電圧レギュレータ等が必要とな
り、部品点数が多くなり、コストアップとなる欠点があ
った。さらに、入力電圧が高い場合、補助電源電圧も比
例して高くなっているため、補助電源に接続されるＰＷ
Ｍ制御回路１１の消費電力も増加し、結果的には電源装
置全体の変換効率も低下するという問題点があった。
電源回路においては、ＰＷＭ制御回路１１を集積回路
（ＩＣ）で構成した場合そのＩＣの定格電圧およびスイ
ッチング素子Ｑ１のゲート・ドレイン間の電圧に制限が
生じ、補助電源電圧（ＶCC）の選択範囲は概ね１０〜２
４Ｖで有るが、電源の入力電圧の範囲が大きい場合に
は、補助電源電圧の変動幅がその選択範囲を超えてしま
う。そのため、追加の電圧レギュレータ等が必要とな
り、部品点数が多くなり、コストアップとなる欠点があ
った。さらに、入力電圧が高い場合、補助電源電圧も比
例して高くなっているため、補助電源に接続されるＰＷ
Ｍ制御回路１１の消費電力も増加し、結果的には電源装
置全体の変換効率も低下するという問題点があった。
【０００７】そこで、トランス５の３次巻線Ｎ３の極性
を図６とは逆にして、それ以外の構成は図６と同じ構成
にすることも提案されている。これはトランス５の３次
巻線Ｎ３の極性を、スイッチング素子Ｑ１がオンの時に
トランス５にエネルギーを蓄積し、スイッチング素子Ｑ
１がオフの時に３次巻線Ｎ３に直列に配置したダイオー
ドＤ３がオンし、電解コンデンサＣ４に充電するように
設定しているもので、概ね２次側出力電圧に比例する補
助電源電圧（ＶCC）が得るようにしている。この提案に
よれば、電源の入力電圧の範囲が大きい場合でも、補助
電源電圧の変動幅が少なく、ＰＷＭ制御回路１１用のＩ
Ｃも安定良く動作させることができる。しかしながら、
入力電源電圧が異常に低くなった時も動作を継続し、ス
イッチング素子Ｑ１に流れる電流は、入力電圧に逆比例
して増加するため、スイッチング素子Ｑ１の損失電力が
増加し、発熱が増加してしまう。また、入力電圧の変動
がＰＷＭ制御不可能な領域の場合は、出力側に不安定な
電圧が出力され、搭載製品の誤動作やＰＷＭ制御回路用
のＩＣの誤動作を招く可能性があった。
を図６とは逆にして、それ以外の構成は図６と同じ構成
にすることも提案されている。これはトランス５の３次
巻線Ｎ３の極性を、スイッチング素子Ｑ１がオンの時に
トランス５にエネルギーを蓄積し、スイッチング素子Ｑ
１がオフの時に３次巻線Ｎ３に直列に配置したダイオー
ドＤ３がオンし、電解コンデンサＣ４に充電するように
設定しているもので、概ね２次側出力電圧に比例する補
助電源電圧（ＶCC）が得るようにしている。この提案に
よれば、電源の入力電圧の範囲が大きい場合でも、補助
電源電圧の変動幅が少なく、ＰＷＭ制御回路１１用のＩ
Ｃも安定良く動作させることができる。しかしながら、
入力電源電圧が異常に低くなった時も動作を継続し、ス
イッチング素子Ｑ１に流れる電流は、入力電圧に逆比例
して増加するため、スイッチング素子Ｑ１の損失電力が
増加し、発熱が増加してしまう。また、入力電圧の変動
がＰＷＭ制御不可能な領域の場合は、出力側に不安定な
電圧が出力され、搭載製品の誤動作やＰＷＭ制御回路用
のＩＣの誤動作を招く可能性があった。
【０００８】さらにこれら従来の補助電源回路において
は、補助電源回路の起動電流を得る起動回路１２は１次
側整流平滑回路３の直流電圧を出力する端子に接続され
ているため、電源装置内部または負荷装置に異常が起き
て保護動作モードとなった場合、交流電源１をオフにし
ても、１次側整流平滑回路３に電荷が残っていて、ＰＷ
Ｍ制御回路１１に電流を供給し続け、そのモードを保持
するため、ＰＷＭ制御回路１１がリセットされるまでに
は数分必要になり、動作試験等に時間の浪費があった。
その対策として、交流電源１をオフした時はＰＷＭ制御
回路１１を強制的にリセットする回路を追加することは
可能であるが、部品点数が増加してしまい、コスト高に
なってしまう。
は、補助電源回路の起動電流を得る起動回路１２は１次
側整流平滑回路３の直流電圧を出力する端子に接続され
ているため、電源装置内部または負荷装置に異常が起き
て保護動作モードとなった場合、交流電源１をオフにし
ても、１次側整流平滑回路３に電荷が残っていて、ＰＷ
Ｍ制御回路１１に電流を供給し続け、そのモードを保持
するため、ＰＷＭ制御回路１１がリセットされるまでに
は数分必要になり、動作試験等に時間の浪費があった。
その対策として、交流電源１をオフした時はＰＷＭ制御
回路１１を強制的にリセットする回路を追加することは
可能であるが、部品点数が増加してしまい、コスト高に
なってしまう。
【０００９】本発明は、このような従来技術の問題点に
鑑みてなされたもので、その第１の目的は、交流電源を
オフにした時には、直ちに制御回路もリセットすること
ができるスイッチング電源装置を提供することである。
鑑みてなされたもので、その第１の目的は、交流電源を
オフにした時には、直ちに制御回路もリセットすること
ができるスイッチング電源装置を提供することである。
【００１０】本発明の第２の目的は、入力電圧の変動幅
の大きな用途にも使用可能で部品点数の少ない小型で安
価なスイッチング電源装置を提供することである。
の大きな用途にも使用可能で部品点数の少ない小型で安
価なスイッチング電源装置を提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るため、第１の手段は、トランスの３次巻線に補助電源
回路を接続し、この補助電源回路からの出力電源により
制御回路を動作させ、この制御回路によりトランスの１
次巻線に接続されたスイッチング素子をオンオフさせ、
トランスの２次巻線に接続された負荷に電源を供給する
スイッチング電源装置において、補助電源回路はその出
力側が起動回路を介して交流電源の一方の出力端子に接
続されていることを特徴とする。
るため、第１の手段は、トランスの３次巻線に補助電源
回路を接続し、この補助電源回路からの出力電源により
制御回路を動作させ、この制御回路によりトランスの１
次巻線に接続されたスイッチング素子をオンオフさせ、
トランスの２次巻線に接続された負荷に電源を供給する
スイッチング電源装置において、補助電源回路はその出
力側が起動回路を介して交流電源の一方の出力端子に接
続されていることを特徴とする。
【００１２】第２の手段は、第１の手段にさらに、起動
回路と交流電源の一方の出力端子との間に逆流防止用ダ
イオードを直列に接続したことを特徴とする。
回路と交流電源の一方の出力端子との間に逆流防止用ダ
イオードを直列に接続したことを特徴とする。
【００１３】第３の手段は、上記第２の目的を達成する
ため、第１の手段における補助電源回路を、トランスの
３次巻線の一方の端子にコンデンサ、抵抗および第１ダ
イオードとを備えた第１の整流回路と、トランスの極性
反転時にコンデンサを逆方向に充電する第２ダイオード
を備えた第２の整流回路とで構成している。
ため、第１の手段における補助電源回路を、トランスの
３次巻線の一方の端子にコンデンサ、抵抗および第１ダ
イオードとを備えた第１の整流回路と、トランスの極性
反転時にコンデンサを逆方向に充電する第２ダイオード
を備えた第２の整流回路とで構成している。
【００１４】第４の手段は、第１の手段における制御回
路の出力端子に、抵抗を接続している。
路の出力端子に、抵抗を接続している。
【００１５】
【作用】第１の手段では、起動回路の電流を直接交流電
源から取ることができ、これにより、交流電源をオフに
すれば直ちに補助電源回路を介して制御回路の電流も遮
断することができる 第２の手段では、逆流防止用ダイオードの挿入という極
めて簡単な構成によって補助電源回路から電流が起動回
路に逆流するのを確実に防止する。
源から取ることができ、これにより、交流電源をオフに
すれば直ちに補助電源回路を介して制御回路の電流も遮
断することができる 第２の手段では、逆流防止用ダイオードの挿入という極
めて簡単な構成によって補助電源回路から電流が起動回
路に逆流するのを確実に防止する。
【００１６】第３の手段では、入力電圧の変動に対する
補助電源電圧の変動を小さくでき、入力電圧の低下時に
は補助電源電圧を連動して低下させることができる。
補助電源電圧の変動を小さくでき、入力電圧の低下時に
は補助電源電圧を連動して低下させることができる。
【００１７】第４の手段では、入力電圧の低下等でスイ
ッチング素子のオン時間が長くなると、抵抗により消費
される電流の実効値が増加し、補助電源電圧を低下させ
るので、交流電源の異常時にスイッチング動作を確実に
停止させることができる。
ッチング素子のオン時間が長くなると、抵抗により消費
される電流の実効値が増加し、補助電源電圧を低下させ
るので、交流電源の異常時にスイッチング動作を確実に
停止させることができる。
【００１８】
【実施例】以下、本発明を図面に示す実施例について説
明する。なお、上述した従来例と実質的に同じ構成要素
には同一参照番号を付し、同様な構成および作用を行う
ものについては重複する説明は省略し、相違点について
のみ説明する。
明する。なお、上述した従来例と実質的に同じ構成要素
には同一参照番号を付し、同様な構成および作用を行う
ものについては重複する説明は省略し、相違点について
のみ説明する。
【００１９】最初に、図１から図４により第１実施例を
説明する。図１は本発明のスイッチング電源装置の第１
実施例を示す回路図、図２はトランスの３次巻線におけ
る発生電圧を示すグラフ、図３は補助電源回路における
電流経路を説明するための回路図、図４は起動回路の出
力波形を示す波形図である。また、この第１実施例にお
ける１次側整流平滑回路３、トランス５、２次側整流平
滑回路６、ＰＷＭ制御回路１１そしてゲート回路１３等
の各回路の構成は、上述した従来例と同じである。
説明する。図１は本発明のスイッチング電源装置の第１
実施例を示す回路図、図２はトランスの３次巻線におけ
る発生電圧を示すグラフ、図３は補助電源回路における
電流経路を説明するための回路図、図４は起動回路の出
力波形を示す波形図である。また、この第１実施例にお
ける１次側整流平滑回路３、トランス５、２次側整流平
滑回路６、ＰＷＭ制御回路１１そしてゲート回路１３等
の各回路の構成は、上述した従来例と同じである。
【００２０】この第１実施例における補助電源回路９
は、トランス５の３次巻線Ｎ３に直列に接続されたコン
デンサＣ１１と抵抗Ｒ１１およびダイオードＤ１１の直
列回路と、ダイオードＤ１１の出力側と３次巻線Ｎ３の
負側に接続された電解コンデンサＣ１２および抵抗Ｒ１
１とダイオードＤ１１との接続点と３次巻線Ｎ３の負側
に接続されたダイオードＤ１２とから構成されている。
言い換えると、補助電源回路９は、トランス５の３次巻
線Ｎ３にコンデンサＣ１１と抵抗Ｒ１１およびダイオー
ドＤ１１で構成された第１の整流回路と、トランス５の
極性反転時にコンデンサＣ１１を逆方向に充電するダイ
オードＤ１２で構成された第２の整流回路を有してい
る。また、起動回路１２は、この補助電源回路９のコン
デンサＣ１１と抵抗Ｒ１１との接続点と交流電源１の一
方の端子間に接続されている。この起動回路１２は、詳
細は図示していないが、抵抗器のみで構成されたり、抵
抗器と電圧依存性半導体素子の直列回路で構成される。
電圧依存性半導体素子は、ツェナーダイオード、バリス
タ、アバランシェダイオード等規定電圧以上が印加され
ると電流が流れる素子であるか、これら電圧依存性半導
体素子とトランジスタ、ＦＥＴ。サイリスタ等の能動素
子を組み合わせた複合素子あるいはＩＣである。さら
に、ＰＷＭ制御回路１１の出力端子とゲート回路１３の
接続点には、ＰＷＭ制御回路１１と並列に抵抗Ｒ１２が
接続されている。
は、トランス５の３次巻線Ｎ３に直列に接続されたコン
デンサＣ１１と抵抗Ｒ１１およびダイオードＤ１１の直
列回路と、ダイオードＤ１１の出力側と３次巻線Ｎ３の
負側に接続された電解コンデンサＣ１２および抵抗Ｒ１
１とダイオードＤ１１との接続点と３次巻線Ｎ３の負側
に接続されたダイオードＤ１２とから構成されている。
言い換えると、補助電源回路９は、トランス５の３次巻
線Ｎ３にコンデンサＣ１１と抵抗Ｒ１１およびダイオー
ドＤ１１で構成された第１の整流回路と、トランス５の
極性反転時にコンデンサＣ１１を逆方向に充電するダイ
オードＤ１２で構成された第２の整流回路を有してい
る。また、起動回路１２は、この補助電源回路９のコン
デンサＣ１１と抵抗Ｒ１１との接続点と交流電源１の一
方の端子間に接続されている。この起動回路１２は、詳
細は図示していないが、抵抗器のみで構成されたり、抵
抗器と電圧依存性半導体素子の直列回路で構成される。
電圧依存性半導体素子は、ツェナーダイオード、バリス
タ、アバランシェダイオード等規定電圧以上が印加され
ると電流が流れる素子であるか、これら電圧依存性半導
体素子とトランジスタ、ＦＥＴ。サイリスタ等の能動素
子を組み合わせた複合素子あるいはＩＣである。さら
に、ＰＷＭ制御回路１１の出力端子とゲート回路１３の
接続点には、ＰＷＭ制御回路１１と並列に抵抗Ｒ１２が
接続されている。
【００２１】この第１実施例は上述した従来例と同様
に、交流電源１をオンして電源を入力することで、交流
電源は１次側整流平滑回路３で整流され、トランス５お
よびスイッチング素子Ｑ１に直流電圧を供給する。同時
に、起動回路１２を介して補助電源回路９に加えられ、
補助電源回路９の抵抗Ｒ１１，ダイオードＤ１１を通過
し、電解コンデンサＣ１２に起動回路１２からの脈流状
の起動電流が充電され、電解コンデンサＣ１２は、徐々
にその電位を上昇する。このようにして上昇した補助電
源回路９の電位がＰＷＭ制御回路１１の動作開始電圧に
達した時点で、ＰＷＭ制御回路１１は動作を開始し、そ
の出力信号は、ゲート回路１３を通しスイッチング素子
Ｑ１のオンオフ動作を制御する。そして、スイッチング
素子Ｑ１がオンした時にトランス５の１次巻線Ｎ１に電
流が流れ、トランス５にエネルギーが蓄積される。スイ
ッチング素子Ｑ１がオフした時に、トランス５に蓄積さ
れたエネルギーはトランス５の２次巻線Ｎ２に回生さ
れ、２次側整流平滑回路６で整流されて直流電圧とな
り、出力端子７から負荷装置８に電力を供給する。
に、交流電源１をオンして電源を入力することで、交流
電源は１次側整流平滑回路３で整流され、トランス５お
よびスイッチング素子Ｑ１に直流電圧を供給する。同時
に、起動回路１２を介して補助電源回路９に加えられ、
補助電源回路９の抵抗Ｒ１１，ダイオードＤ１１を通過
し、電解コンデンサＣ１２に起動回路１２からの脈流状
の起動電流が充電され、電解コンデンサＣ１２は、徐々
にその電位を上昇する。このようにして上昇した補助電
源回路９の電位がＰＷＭ制御回路１１の動作開始電圧に
達した時点で、ＰＷＭ制御回路１１は動作を開始し、そ
の出力信号は、ゲート回路１３を通しスイッチング素子
Ｑ１のオンオフ動作を制御する。そして、スイッチング
素子Ｑ１がオンした時にトランス５の１次巻線Ｎ１に電
流が流れ、トランス５にエネルギーが蓄積される。スイ
ッチング素子Ｑ１がオフした時に、トランス５に蓄積さ
れたエネルギーはトランス５の２次巻線Ｎ２に回生さ
れ、２次側整流平滑回路６で整流されて直流電圧とな
り、出力端子７から負荷装置８に電力を供給する。
【００２２】補助電源回路９の動作を更に詳しく説明す
ると、ＰＷＭ制御回路１１の出力信号によるスイッチン
グ素子Ｑ１のオン／オフ動作により、図２に示すよう
に、トランス５の３次巻線Ｎ３にはこのオン／オフ動作
に応じた矩形波電圧が発生する。図２において、ａはス
イッチング素子Ｑ１のオン時間を、そしてｂはスイッチ
ング素子Ｑ１のオフ時間をそれぞれ示している。そし
て、まずスイッチング素子Ｑ１がオンの時は、図３にｃ
で示すようにコンデンサＣ１１，抵抗Ｒ１１そしてダイ
オードＤ１１を通って電解コンデンサＣ１２を充電す
る。次にスイッチング素子Ｑ１がオフになると、ｄで示
すようにダイオードＤ１２，抵抗Ｒ１１そしてコンデン
サＣ１１の経路に電流が流れ、コンデンサＣ１１にエネ
ルギーを蓄積し、次のスイッチング素子Ｑ１のオン時
に、トランス５の３次巻線Ｎ３の端子電圧に加算され
て、コンデンサＣ１１，抵抗Ｒ１１そしてダイオードＤ
１１を経由して、電解コンデンサＣ１２に充電される。
ると、ＰＷＭ制御回路１１の出力信号によるスイッチン
グ素子Ｑ１のオン／オフ動作により、図２に示すよう
に、トランス５の３次巻線Ｎ３にはこのオン／オフ動作
に応じた矩形波電圧が発生する。図２において、ａはス
イッチング素子Ｑ１のオン時間を、そしてｂはスイッチ
ング素子Ｑ１のオフ時間をそれぞれ示している。そし
て、まずスイッチング素子Ｑ１がオンの時は、図３にｃ
で示すようにコンデンサＣ１１，抵抗Ｒ１１そしてダイ
オードＤ１１を通って電解コンデンサＣ１２を充電す
る。次にスイッチング素子Ｑ１がオフになると、ｄで示
すようにダイオードＤ１２，抵抗Ｒ１１そしてコンデン
サＣ１１の経路に電流が流れ、コンデンサＣ１１にエネ
ルギーを蓄積し、次のスイッチング素子Ｑ１のオン時
に、トランス５の３次巻線Ｎ３の端子電圧に加算され
て、コンデンサＣ１１，抵抗Ｒ１１そしてダイオードＤ
１１を経由して、電解コンデンサＣ１２に充電される。
【００２３】このような動作で電解コンデンサＣ１２の
両端に発生する電圧であり、かつＰＷＭ制御回路１１の
電源電圧にも等しい補助電源電圧（ＶCC）は、概ね以下
の（１）に示す式となる。
両端に発生する電圧であり、かつＰＷＭ制御回路１１の
電源電圧にも等しい補助電源電圧（ＶCC）は、概ね以下
の（１）に示す式となる。
【００２４】 Ｖcc≒Ｖon＋Ｖoff ・・・（１） ここで、Ｖｏｎは入力電圧に比例した以下の（２）に示
す式の電圧となる。
す式の電圧となる。
【００２５】 Ｖon≒（ｎ3 ／ｎ1 ）・Ｖin ・・・（２） 一方、Ｖｏｆｆは出力電圧に比例した以下の（３）に示
す式の電圧となる。
す式の電圧となる。
【００２６】 Ｖoff ≒（ｎ3 ／ｎ2 ）・Ｖout ・・・（３） 式（１）に式（２）、（３）を代入すると、以下の
（４）に示す式になる。
（４）に示す式になる。
【００２７】 Ｖcc≒〔（ｎ3 ／ｎ1 ）・Ｖin〕＋〔（ｎ3 ／ｎ2 ）・Ｖout 〕 ・・・（４） ここで、Ｖonは電解コンデンサＣ１２がオン時に発生す
るトランス５の３次巻線Ｎ３の端子電圧、Ｖoff は電解
コンデンサＣ１２がオフ時に発生する３次巻線Ｎ３の端
子電圧、ｎ1 はトランス５の１次巻線Ｎ１の巻数、ｎ2
はトランス５の１次巻線Ｎ２の巻数、ｎ3 はトランス５
の３次巻線Ｎ３の巻数、Ｖinは１次側整流平滑回路３の
電圧（入力電圧）、そしてＶout は出力端子７の電圧す
なわちこのスイッチング電源装置の出力電圧である。
るトランス５の３次巻線Ｎ３の端子電圧、Ｖoff は電解
コンデンサＣ１２がオフ時に発生する３次巻線Ｎ３の端
子電圧、ｎ1 はトランス５の１次巻線Ｎ１の巻数、ｎ2
はトランス５の１次巻線Ｎ２の巻数、ｎ3 はトランス５
の３次巻線Ｎ３の巻数、Ｖinは１次側整流平滑回路３の
電圧（入力電圧）、そしてＶout は出力端子７の電圧す
なわちこのスイッチング電源装置の出力電圧である。
【００２８】上記の（４）に示す式から、補助電源電圧
は入力電圧に概略比例した電圧であるＶonと、出力電圧
に比例した電圧であるＶoff の特徴を併せ持ち、その結
果、入力電圧に比例して電圧が変化し、なおかつその変
化量を少なくした補助電源電圧を得ることができる。ま
た、トランス５の３次巻線Ｎ３は、上記の（４）に示す
式で示すように、その端子に発生している正負両方の電
圧を利用して補助電源電圧としているので、従来の回路
より小さい電圧を作るだけでよい。したがって、３次巻
線Ｎ３の巻数を小さくでき、ダイオードＤ１１，Ｄ１２
に定格逆電圧の小さい部品を使用できる。
は入力電圧に概略比例した電圧であるＶonと、出力電圧
に比例した電圧であるＶoff の特徴を併せ持ち、その結
果、入力電圧に比例して電圧が変化し、なおかつその変
化量を少なくした補助電源電圧を得ることができる。ま
た、トランス５の３次巻線Ｎ３は、上記の（４）に示す
式で示すように、その端子に発生している正負両方の電
圧を利用して補助電源電圧としているので、従来の回路
より小さい電圧を作るだけでよい。したがって、３次巻
線Ｎ３の巻数を小さくでき、ダイオードＤ１１，Ｄ１２
に定格逆電圧の小さい部品を使用できる。
【００２９】抵抗Ｒ１１は、コンデンサＣ１１およびＣ
１２に流れる電流を制限するとともに、トランス５の巻
線比を変えることでは調整困難な微妙な補助電源電圧の
調整もこの抵抗器の抵抗値を変えることで実施可能であ
る。さらに、スイッチング素子Ｑ１のオン／オフ動作に
よるオンデューティによる補助電源電圧の変動を軽減さ
せることができる。なお、これらの機能を必要としない
場合は、この抵抗Ｒ１１を省略してもよい。
１２に流れる電流を制限するとともに、トランス５の巻
線比を変えることでは調整困難な微妙な補助電源電圧の
調整もこの抵抗器の抵抗値を変えることで実施可能であ
る。さらに、スイッチング素子Ｑ１のオン／オフ動作に
よるオンデューティによる補助電源電圧の変動を軽減さ
せることができる。なお、これらの機能を必要としない
場合は、この抵抗Ｒ１１を省略してもよい。
【００３０】この補助電源回路９を起動する起動回路１
２について見ると、起動回路１２の一方は、上述したよ
うに、交流電源１の一方の端子に接続されており、交流
電源１と補助電源回路９のコモン側（マイナス側）との
間には、１次側整流平滑回路３の整流作用により、図４
に示すように、交流電源の電圧の半波整流した脈流電圧
が生じ、これが補助電源回路９に印加される。この半波
の最高電圧値であるｅは、交流電源１のピーク電圧であ
る。起動回路１２の他方は、補助電源回路９のダイオー
ドＤ１１とコンデンサＣ１１の間に接続されており、コ
ンデンサＣ１１の静電容量をコンデンサＣ１２の静電容
量より充分小さい値とすることで、コンデンサＣ１１に
よりトランス５の３次巻線Ｎ３に流れる電流経路は遮断
され、脈流電圧はダイオードＤ１１を通りコンデンサＣ
１２に充電される。脈流電圧の電圧が出ていない間は、
ダイオードＤ１１がコンデンサＣ１２の放電を防止す
る。このようにコンデンサＣ１２への充電電流は起動回
路１２により制限されていて、コンデンサＣ１２は徐々
に充電され、補助電源回路９の電圧はゆっくり上昇す
る。このようにして、コンデンサＣ１２の端子電圧（Ｖ
CC）がＰＷＭ制御回路１１の起動電圧まで充電される
と、ＰＷＭ制御回路１１は動作を開始し、ＰＷＭ信号を
出力し、スイッチング素子Ｑ１はオン／オフ制御され
る。以降は上述したように、トランス５の３次巻線Ｎ３
より補助電源は供給される。したがって、起動回路１２
から供給された電流は、電源装置全体の動作に影響を与
えることはない。また、コンデンサＣ１１の静電容量を
コンデンサＣ１２の静電容量より充分小さい値に設定す
ることで、コンデンサＣ１１に分流される起動電流の量
を小さくでき、その分少ない起動電流でも確実に起動さ
せることができる。
２について見ると、起動回路１２の一方は、上述したよ
うに、交流電源１の一方の端子に接続されており、交流
電源１と補助電源回路９のコモン側（マイナス側）との
間には、１次側整流平滑回路３の整流作用により、図４
に示すように、交流電源の電圧の半波整流した脈流電圧
が生じ、これが補助電源回路９に印加される。この半波
の最高電圧値であるｅは、交流電源１のピーク電圧であ
る。起動回路１２の他方は、補助電源回路９のダイオー
ドＤ１１とコンデンサＣ１１の間に接続されており、コ
ンデンサＣ１１の静電容量をコンデンサＣ１２の静電容
量より充分小さい値とすることで、コンデンサＣ１１に
よりトランス５の３次巻線Ｎ３に流れる電流経路は遮断
され、脈流電圧はダイオードＤ１１を通りコンデンサＣ
１２に充電される。脈流電圧の電圧が出ていない間は、
ダイオードＤ１１がコンデンサＣ１２の放電を防止す
る。このようにコンデンサＣ１２への充電電流は起動回
路１２により制限されていて、コンデンサＣ１２は徐々
に充電され、補助電源回路９の電圧はゆっくり上昇す
る。このようにして、コンデンサＣ１２の端子電圧（Ｖ
CC）がＰＷＭ制御回路１１の起動電圧まで充電される
と、ＰＷＭ制御回路１１は動作を開始し、ＰＷＭ信号を
出力し、スイッチング素子Ｑ１はオン／オフ制御され
る。以降は上述したように、トランス５の３次巻線Ｎ３
より補助電源は供給される。したがって、起動回路１２
から供給された電流は、電源装置全体の動作に影響を与
えることはない。また、コンデンサＣ１１の静電容量を
コンデンサＣ１２の静電容量より充分小さい値に設定す
ることで、コンデンサＣ１１に分流される起動電流の量
を小さくでき、その分少ない起動電流でも確実に起動さ
せることができる。
【００３１】このように、交流電源１から直接起動回路
１２の電流を取ることができ、その結果として、ＰＷＭ
制御回路１１内に設けられている保護回路（図示しな
い）が動作して保護モードを保持しても、交流電源１を
オフすることでＰＷＭ制御回路１１の電流を遮断するこ
とができる。したがって、１次側整流平滑回路３内に電
荷が残っていても、直ちにＰＷＭ制御回路１１をリセッ
トすることができる。また、起動回路１２は抵抗器のみ
で構成すれば非常にシンプルで安価に提供することがで
き、起動回路１２を電圧依存性半導体素子と抵抗器で構
成することにより、入力電圧が電圧依存性半導体素子や
ＰＷＭ制御回路１１で決定される電圧以下の入力電圧で
はＰＷＭ制御回路１１が起動しないようにできるため、
結果として低い電圧の誤入力や交流電源１の異常時の故
障や誤動作を防止して、搭載製品の信頼性を向上させる
ことができる。
１２の電流を取ることができ、その結果として、ＰＷＭ
制御回路１１内に設けられている保護回路（図示しな
い）が動作して保護モードを保持しても、交流電源１を
オフすることでＰＷＭ制御回路１１の電流を遮断するこ
とができる。したがって、１次側整流平滑回路３内に電
荷が残っていても、直ちにＰＷＭ制御回路１１をリセッ
トすることができる。また、起動回路１２は抵抗器のみ
で構成すれば非常にシンプルで安価に提供することがで
き、起動回路１２を電圧依存性半導体素子と抵抗器で構
成することにより、入力電圧が電圧依存性半導体素子や
ＰＷＭ制御回路１１で決定される電圧以下の入力電圧で
はＰＷＭ制御回路１１が起動しないようにできるため、
結果として低い電圧の誤入力や交流電源１の異常時の故
障や誤動作を防止して、搭載製品の信頼性を向上させる
ことができる。
【００３２】この第１実施例においては、ＰＷＭ制御回
路１１の出力端子に抵抗Ｒ１２を接続しており、これに
より入力電圧の低下等でスイッチング素子Ｑ１のオン時
間が長くなると、抵抗Ｒ１２により消費される電流の実
効値が増加し、補助電源電圧を低下させて、交流電源１
の異常時にはスイッチング動作を確実に停止させること
ができる。
路１１の出力端子に抵抗Ｒ１２を接続しており、これに
より入力電圧の低下等でスイッチング素子Ｑ１のオン時
間が長くなると、抵抗Ｒ１２により消費される電流の実
効値が増加し、補助電源電圧を低下させて、交流電源１
の異常時にはスイッチング動作を確実に停止させること
ができる。
【００３３】次に図５に示す第２実施例について説明す
る。図５はこの第２実施例を示す回路図である。この実
施例における起動回路１２には逆流防止用のダイオード
Ｄ１３が直列に接続され、このダイオードＤ１３の正側
が交流電源１の一方の端子に接続されている。これ以外
の構成は上述した従来例と同じである。この実施例にお
ける起動回路１２には、上述した第１実施例と同様に脈
流電圧が印加され、この脈流電圧は補助電源回路９のコ
ンデンサＣ４に充電され、脈流電圧の電圧が出ていない
間は、ダイオードＤ１３がコンデンサＣ４の放電を防止
する。コンデンサＣ４への充電電流は、起動回路１２に
より制限されており、コンデンサＣ４は徐々に充電さ
れ、ゆっくりその電圧は上昇する。そしてコンデンサＣ
４の端子電圧がＰＷＭ制御回路１１の起動電圧まで充電
されると、上述した従来例や第１実施例と同様に、ＰＷ
Ｍ制御回路１１は動作を開始し、スイッチング素子Ｑ１
のオン／オフ制御を行い、トランス５の３次巻線から補
助電源が負荷装置８に供給される。このように、逆流防
止用のダイオードＤ１３も設けるだけで、起動回路１２
の電流を交流電源１から直接取ることができ、ＰＷＭ制
御回路１１の保護回路が動作し保護モードを保持して
も、交流電源１をオフすることで直ちにＰＷＭ制御回路
１１をリセットすることができる。
る。図５はこの第２実施例を示す回路図である。この実
施例における起動回路１２には逆流防止用のダイオード
Ｄ１３が直列に接続され、このダイオードＤ１３の正側
が交流電源１の一方の端子に接続されている。これ以外
の構成は上述した従来例と同じである。この実施例にお
ける起動回路１２には、上述した第１実施例と同様に脈
流電圧が印加され、この脈流電圧は補助電源回路９のコ
ンデンサＣ４に充電され、脈流電圧の電圧が出ていない
間は、ダイオードＤ１３がコンデンサＣ４の放電を防止
する。コンデンサＣ４への充電電流は、起動回路１２に
より制限されており、コンデンサＣ４は徐々に充電さ
れ、ゆっくりその電圧は上昇する。そしてコンデンサＣ
４の端子電圧がＰＷＭ制御回路１１の起動電圧まで充電
されると、上述した従来例や第１実施例と同様に、ＰＷ
Ｍ制御回路１１は動作を開始し、スイッチング素子Ｑ１
のオン／オフ制御を行い、トランス５の３次巻線から補
助電源が負荷装置８に供給される。このように、逆流防
止用のダイオードＤ１３も設けるだけで、起動回路１２
の電流を交流電源１から直接取ることができ、ＰＷＭ制
御回路１１の保護回路が動作し保護モードを保持して
も、交流電源１をオフすることで直ちにＰＷＭ制御回路
１１をリセットすることができる。
【００３４】なお、上述した第１および第２実施例にお
いては、トランス５の３次巻線Ｎ３の極性をスイッチン
グ素子Ｑ１がオン時に正極性の電圧が発生するフォワー
ド巻としているが、３次巻線Ｎ３の極性をスイッチング
素子Ｑ１がオン時に負極性の電圧が発生するフライバッ
ク巻にしても、上記の（１）に示した式から補助電源電
圧は同様の結果となる。また、各実施例におけるスイッ
チング電源装置は、フライバックコンバータ方式（オン
−オフコンバータ方式）となっているが、この方式に限
定されるものではなく、例えば回路方式が異なるフォワ
ードコンバータ方式のスイッチング電源装置にも適用可
能である。すなわち、スイッチング素子がオンの時にト
ランスの２次側にエネルギーを伝達する別名オン−オン
コンバータ方式にも適用できる。但し、上記の（１）に
示した式のＶoff はトランスのリセット電圧となるた
め、出力電圧に比例しないが、ほぼ安定した電圧を得る
ことができる。
いては、トランス５の３次巻線Ｎ３の極性をスイッチン
グ素子Ｑ１がオン時に正極性の電圧が発生するフォワー
ド巻としているが、３次巻線Ｎ３の極性をスイッチング
素子Ｑ１がオン時に負極性の電圧が発生するフライバッ
ク巻にしても、上記の（１）に示した式から補助電源電
圧は同様の結果となる。また、各実施例におけるスイッ
チング電源装置は、フライバックコンバータ方式（オン
−オフコンバータ方式）となっているが、この方式に限
定されるものではなく、例えば回路方式が異なるフォワ
ードコンバータ方式のスイッチング電源装置にも適用可
能である。すなわち、スイッチング素子がオンの時にト
ランスの２次側にエネルギーを伝達する別名オン−オン
コンバータ方式にも適用できる。但し、上記の（１）に
示した式のＶoff はトランスのリセット電圧となるた
め、出力電圧に比例しないが、ほぼ安定した電圧を得る
ことができる。
【００３５】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば次のよう
な効果を得ることができる。
な効果を得ることができる。
【００３６】補助電源回路の出力側を起動回路を介して
交流電源の一方の出力端子に接続した請求項１に記載の
発明によれば、起動回路の電流を直接交流電源から取る
ことができるので、交流電源をオフにすれば直ちに補助
電源回路を介して制御回路の電流も遮断することができ
る。したがって、オンからオフに切り替わった時に電荷
の残留が生じる整流平滑回路等を設けても、直ちに制御
回路をリセットすることができる。
交流電源の一方の出力端子に接続した請求項１に記載の
発明によれば、起動回路の電流を直接交流電源から取る
ことができるので、交流電源をオフにすれば直ちに補助
電源回路を介して制御回路の電流も遮断することができ
る。したがって、オンからオフに切り替わった時に電荷
の残留が生じる整流平滑回路等を設けても、直ちに制御
回路をリセットすることができる。
【００３７】起動回路と交流電源の一方の出力端子との
間に逆流防止用ダイオードを直列に接続した請求項２に
記載の発明によれば、このダイオードによって補助電源
回路から電流が起動回路に逆流するのを確実に防止する
ことができる。
間に逆流防止用ダイオードを直列に接続した請求項２に
記載の発明によれば、このダイオードによって補助電源
回路から電流が起動回路に逆流するのを確実に防止する
ことができる。
【００３８】補助電源回路を、トランスの３次巻線の一
方の端子にコンデンサと抵抗および第１ダイオードとを
備えた第１の整流回路と、トランスの極性反転時にコン
デンサを逆方向に充電する第２ダイオードを備えた第２
の整流回路とで構成した請求項３に記載の発明によれ
ば、入力電圧の変動に対する補助電源電圧の変動を小さ
くできるため、補助電源電圧の安定化のためのレギュレ
ータ等を追加する必要はない。また、入力電圧の低下時
には補助電源電圧を連動して低下させることができるの
で、制御回路に電圧検出機能を持たせることにより補助
電源電圧が異常に低下した場合にはスイッチング動作を
停止させることができる。
方の端子にコンデンサと抵抗および第１ダイオードとを
備えた第１の整流回路と、トランスの極性反転時にコン
デンサを逆方向に充電する第２ダイオードを備えた第２
の整流回路とで構成した請求項３に記載の発明によれ
ば、入力電圧の変動に対する補助電源電圧の変動を小さ
くできるため、補助電源電圧の安定化のためのレギュレ
ータ等を追加する必要はない。また、入力電圧の低下時
には補助電源電圧を連動して低下させることができるの
で、制御回路に電圧検出機能を持たせることにより補助
電源電圧が異常に低下した場合にはスイッチング動作を
停止させることができる。
【００３９】制御回路の出力端子に抵抗を接続した請求
項４に記載の発明によれば、入力電圧の低下等でスイッ
チング素子のオン時間が長くなると、抵抗により消費さ
れる電流の実効値が増加し、補助電源電圧を低下させる
ので、交流電源の異常時にスイッチング動作を確実に停
止させることができる。
項４に記載の発明によれば、入力電圧の低下等でスイッ
チング素子のオン時間が長くなると、抵抗により消費さ
れる電流の実効値が増加し、補助電源電圧を低下させる
ので、交流電源の異常時にスイッチング動作を確実に停
止させることができる。
【図１】本発明のスイッチング電源装置の第１実施例を
示す回路図である。
示す回路図である。
【図２】トランスの３次巻線における発生電圧を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図３】補助電源回路における電流経路を説明するため
の回路図である。
の回路図である。
【図４】起動回路の出力波形を示す波形図である。
【図５】本発明のスイッチング電源装置の第２実施例を
示す回路図である。
示す回路図である。
【図６】従来のスイッチング電源装置の一例を示す回路
図である。
図である。
１ 交流電源 ３ １次側整流平滑回路 ５ トランス ６ ２次側整流平滑回路 ９ 補助電源回路 １１ ＰＷＭ制御回路 １２ 起動回路 １３ ゲート回路 Ｃ１１，Ｃ１２ コンデンサ Ｄ１１，Ｄ１２ ダイオード Ｎ１ トランス５の１次巻線 Ｎ２ トランス５の２次巻線 Ｎ３ トランス５の３次巻線 Ｑ１ スイッチング素子 Ｒ１１，Ｒ１２ 抵抗
Claims (4)
- 【請求項１】 トランスの３次巻線に補助電源回路を接
続し、この補助電源回路からの出力電源により制御回路
を動作させ、この制御回路により前記トランスの１次巻
線に接続されたスイッチング素子をオンオフさせ、前記
トランスの２次巻線に接続された負荷に電源を供給する
スイッチング電源装置において、 前記補助電源回路はその出力側が起動回路を介して交流
電源の一方の出力端子に接続されていることを特徴とす
るスイッチング電源装置。 - 【請求項２】 前記起動回路と前記交流電源の一方の出
力端子との間には逆流防止用ダイオードが直列に接続さ
れていることを特徴とする請求項１に記載のスイッチン
グ電源装置。 - 【請求項３】 前記補助電源回路は、前記トランスの３
次巻線の一方の端子にコンデンサ、抵抗および第１ダイ
オードとを備えた第１の整流回路と、前記トランスの極
性反転時に前記コンデンサを逆方向に充電する第２ダイ
オードを備えた第２の整流回路とで構成されていること
を特徴とする請求項１に記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項４】 前記制御回路の出力端子には抵抗が接続
されていることを特徴とする請求項１に記載のスイッチ
ング電源装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06436895A JP3450929B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | スイッチング電源装置 |
| US08/564,746 US5661642A (en) | 1995-03-23 | 1995-11-29 | Switching power supply |
| DE19545154A DE19545154C2 (de) | 1995-03-23 | 1995-12-04 | Stromversorgungseinrichtung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06436895A JP3450929B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | スイッチング電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08266053A true JPH08266053A (ja) | 1996-10-11 |
| JP3450929B2 JP3450929B2 (ja) | 2003-09-29 |
Family
ID=13256272
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06436895A Expired - Lifetime JP3450929B2 (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | スイッチング電源装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
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