JPH08232877A - ロータリコンプレッサ - Google Patents
ロータリコンプレッサInfo
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- JPH08232877A JPH08232877A JP4207695A JP4207695A JPH08232877A JP H08232877 A JPH08232877 A JP H08232877A JP 4207695 A JP4207695 A JP 4207695A JP 4207695 A JP4207695 A JP 4207695A JP H08232877 A JPH08232877 A JP H08232877A
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- F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
- F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
- F04C18/356—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member
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- F04C29/12—Arrangements for admission or discharge of the working fluid, e.g. constructional features of the inlet or outlet
- F04C29/124—Arrangements for admission or discharge of the working fluid, e.g. constructional features of the inlet or outlet with inlet and outlet valves specially adapted for rotary or oscillating piston pumps
- F04C29/126—Arrangements for admission or discharge of the working fluid, e.g. constructional features of the inlet or outlet with inlet and outlet valves specially adapted for rotary or oscillating piston pumps of the non-return type
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- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/001—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/6851—With casing, support, protector or static constructional installations
- Y10T137/7043—Guards and shields
- Y10T137/7062—Valve guards
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】トップクリアランスを減少させて圧縮効率の向
上を図るとともに、シリンダ内のボリュームのある吐出
室により騒音低減を図るようにしたロータリコンプレッ
サを提供するにある。 【構成】ロータリコンプレッサ１０は、電動機により駆
動されるロータリ式圧縮機構１３を密閉ケーシング１１
内に収容する。圧縮機構１３はシリンダ２２内周面に吐
出孔３１を形成し、このシリンダ内周面の一部を弁座板
５０により構成する。そして、この弁座板５０に吐出孔
３１を形成したものである。
上を図るとともに、シリンダ内のボリュームのある吐出
室により騒音低減を図るようにしたロータリコンプレッ
サを提供するにある。 【構成】ロータリコンプレッサ１０は、電動機により駆
動されるロータリ式圧縮機構１３を密閉ケーシング１１
内に収容する。圧縮機構１３はシリンダ２２内周面に吐
出孔３１を形成し、このシリンダ内周面の一部を弁座板
５０により構成する。そして、この弁座板５０に吐出孔
３１を形成したものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種冷凍機械や冷蔵
庫，空気調和機等の冷凍サイクルに組み込まれるロータ
リコンプレッサに係り、特にロータリ式圧縮機構を改良
して騒音を低減させ、圧縮効率を向上させたロータリコ
ンプレッサに関する。
庫，空気調和機等の冷凍サイクルに組み込まれるロータ
リコンプレッサに係り、特にロータリ式圧縮機構を改良
して騒音を低減させ、圧縮効率を向上させたロータリコ
ンプレッサに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、この種のロータリコンプレッサ
は、各種冷凍機械や冷蔵庫，空気調和機等に備えられる
冷凍サイクルに組み込まれている。このロータリコンプ
レッサは、電動機により駆動されるロータリ式圧縮機構
を密閉ケーシング内に収容しており、ロータリ式圧縮機
構で圧縮された冷媒を吐出室から密閉ケーシング内を通
して冷凍サイクルに吐出するようになっている。
は、各種冷凍機械や冷蔵庫，空気調和機等に備えられる
冷凍サイクルに組み込まれている。このロータリコンプ
レッサは、電動機により駆動されるロータリ式圧縮機構
を密閉ケーシング内に収容しており、ロータリ式圧縮機
構で圧縮された冷媒を吐出室から密閉ケーシング内を通
して冷凍サイクルに吐出するようになっている。
【０００３】従来のロータリコンプレッサは、ロータリ
式圧縮機構のシリンダが鋳造にて型成形され、このシリ
ンダの吸込口から吸い込まれた冷媒をシリンダ内で圧縮
している。このシリンダ内で圧縮された冷媒を、メイン
ベアリングあるいはサブベアリング側に形成された吐出
室を経てメインマフラー室あるいはサブマフラー室に吐
出している。メインマフラー室およびサブマフラー室は
メインベアリングおよびサブベアリングを覆うベアリン
グカバーで形成される。
式圧縮機構のシリンダが鋳造にて型成形され、このシリ
ンダの吸込口から吸い込まれた冷媒をシリンダ内で圧縮
している。このシリンダ内で圧縮された冷媒を、メイン
ベアリングあるいはサブベアリング側に形成された吐出
室を経てメインマフラー室あるいはサブマフラー室に吐
出している。メインマフラー室およびサブマフラー室は
メインベアリングおよびサブベアリングを覆うベアリン
グカバーで形成される。
【０００４】サブマフラー室に吐出された冷媒は、連絡
孔を介してメインマフラー室に導かれ、続いてこのメイ
ンマフラー室から密閉ケーシング内に案内される。
孔を介してメインマフラー室に導かれ、続いてこのメイ
ンマフラー室から密閉ケーシング内に案内される。
【０００５】従来のロータリコンプレッサでは吐出室が
メインベアリングやサブベアリング側に形成されるため
に、吐出室のボリュームを充分に確保することができな
い。メインベアリングやサブベアリングに形成される吐
出通路が吐出弁を収容した吐出室として構成されるため
に、実質的なチャンバ空間を形成することが困難であっ
た。また、従来のロータリコンプレッサではシリンダ内
周側端面に吐出ポート用切欠を設ける必要があり、この
切欠の存在によりトップクリアランスの低減が難しく、
圧縮効率の向上や騒音低減を図る上で問題があった。
メインベアリングやサブベアリング側に形成されるため
に、吐出室のボリュームを充分に確保することができな
い。メインベアリングやサブベアリングに形成される吐
出通路が吐出弁を収容した吐出室として構成されるため
に、実質的なチャンバ空間を形成することが困難であっ
た。また、従来のロータリコンプレッサではシリンダ内
周側端面に吐出ポート用切欠を設ける必要があり、この
切欠の存在によりトップクリアランスの低減が難しく、
圧縮効率の向上や騒音低減を図る上で問題があった。
【０００６】一方、ロータリコンプレッサの中には、実
開昭６２−２０１８６号公報に開示されたように、鋳造
にて型成形されたシリンダ内に吐出室を形成したものが
ある。このロータリコンプレッサでは、シリンダ内にシ
リンダボアと平行にドリル等で穴を穿設し、このドリル
穴を吐出室に用いており、この吐出室にカール弁と呼ば
れる吐出弁を収容させ、吐出室を吐出口を通じてシリン
ダボアに連通させている。
開昭６２−２０１８６号公報に開示されたように、鋳造
にて型成形されたシリンダ内に吐出室を形成したものが
ある。このロータリコンプレッサでは、シリンダ内にシ
リンダボアと平行にドリル等で穴を穿設し、このドリル
穴を吐出室に用いており、この吐出室にカール弁と呼ば
れる吐出弁を収容させ、吐出室を吐出口を通じてシリン
ダボアに連通させている。
【０００７】従来のロータリコンプレッサでは、シリン
ダを鋳造により型成形した後、シリンダボアの内周面に
形成される吐出口部分を切削治具により切削加工して必
要なシリンダボアの内周面形状を得るようになってい
る。
ダを鋳造により型成形した後、シリンダボアの内周面に
形成される吐出口部分を切削治具により切削加工して必
要なシリンダボアの内周面形状を得るようになってい
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】従来のロータリコンプ
レッサにおいて、シリンダ内に吐出室を形成したもので
は、鋳造でシリンダを型成形した後、シリンダにドリル
で穴をシリンダボアと並行に穿設し、このドリル穴を吐
出室に形成してカール弁を収容しているが、このシリン
ダでは吐出室を大きく形成することができなかったり、
シリンダが鋳造製であるため、吐出口付近の機械的・物
理的強度を確保する必要がある。このため、吐出口（吐
出穴）をブレード溝から離間させ、ブレード溝と吐出口
間の肉厚を確保し、さらに吐出口の容積をある程度確保
する必要があり、トップクリアランスを低減させること
が困難であったり、また、シリンダ内に形成される吐出
室のボリュームを大きくできず、圧縮率の向上や騒音の
低減を図る上で問題があった。
レッサにおいて、シリンダ内に吐出室を形成したもので
は、鋳造でシリンダを型成形した後、シリンダにドリル
で穴をシリンダボアと並行に穿設し、このドリル穴を吐
出室に形成してカール弁を収容しているが、このシリン
ダでは吐出室を大きく形成することができなかったり、
シリンダが鋳造製であるため、吐出口付近の機械的・物
理的強度を確保する必要がある。このため、吐出口（吐
出穴）をブレード溝から離間させ、ブレード溝と吐出口
間の肉厚を確保し、さらに吐出口の容積をある程度確保
する必要があり、トップクリアランスを低減させること
が困難であったり、また、シリンダ内に形成される吐出
室のボリュームを大きくできず、圧縮率の向上や騒音の
低減を図る上で問題があった。
【０００９】また、シリンダ内に穿設されたドリル穴で
吐出室を構成したものでは、シリンダ高さ方向での吐出
室の遮蔽が困難で問題があった。
吐出室を構成したものでは、シリンダ高さ方向での吐出
室の遮蔽が困難で問題があった。
【００１０】さらに、従来のロータリコンプレッサにお
いて、メインベアリングやサブベアリングに吐出室を形
成し、この吐出室に吐出弁を設けたものでは、吐出室の
ボリュームを充分に確保することができないために、吐
出弁の組付に困難性を伴ったり、吐出冷媒の圧力脈動を
充分に減衰させることができないまま、密閉ケーシング
内に吐出しているために、ロータリコンプレッサの運転
を伴う騒音を充分に低減させることが困難であった。
いて、メインベアリングやサブベアリングに吐出室を形
成し、この吐出室に吐出弁を設けたものでは、吐出室の
ボリュームを充分に確保することができないために、吐
出弁の組付に困難性を伴ったり、吐出冷媒の圧力脈動を
充分に減衰させることができないまま、密閉ケーシング
内に吐出しているために、ロータリコンプレッサの運転
を伴う騒音を充分に低減させることが困難であった。
【００１１】さらにまた、従来のロータリコンプレッサ
では、シリンダに形成される吸込口が円形形状に加工さ
れているために、ローラピストンの回転方向（転動方
向）の吸込口の開口幅が大きくなり、ローラピストンの
圧縮開始点が遅れるために、その分圧縮効率が低下する
虞があった。
では、シリンダに形成される吸込口が円形形状に加工さ
れているために、ローラピストンの回転方向（転動方
向）の吸込口の開口幅が大きくなり、ローラピストンの
圧縮開始点が遅れるために、その分圧縮効率が低下する
虞があった。
【００１２】本発明は、上述した事情を考慮してなされ
たもので、トップクリアランスを減少させて圧縮効率の
向上を図り、シリンダ内の吐出室のボリュームを確保し
て騒音低減を図ることができるようにしたロータリコン
プレッサを提供することを目的とする。
たもので、トップクリアランスを減少させて圧縮効率の
向上を図り、シリンダ内の吐出室のボリュームを確保し
て騒音低減を図ることができるようにしたロータリコン
プレッサを提供することを目的とする。
【００１３】本発明の他の目的は、シリンダ内にボリュ
ームのある吐出室を設けて圧縮冷媒の吐出脈動に起因す
る騒音・振動を低減させ、騒音や振動の外部伝達を効果
的に低減させたロータリコンプレッサを提供するにあ
る。
ームのある吐出室を設けて圧縮冷媒の吐出脈動に起因す
る騒音・振動を低減させ、騒音や振動の外部伝達を効果
的に低減させたロータリコンプレッサを提供するにあ
る。
【００１４】また、本発明の他の目的は、鋳造時にシリ
ンダ内に弁座板を組み込んで吐出室を形成し、吐出室の
後加工が不要なロータリコンプレッサを提供するにあ
る。
ンダ内に弁座板を組み込んで吐出室を形成し、吐出室の
後加工が不要なロータリコンプレッサを提供するにあ
る。
【００１５】さらに、本発明の他の目的は、弁座板組込
式シリンダを鋳造により型成形したので、多量生産に適
し、弁座板とシリンダ鋳物との結合強度を向上させ、安
定化させることができるロータリコンプレッサを提供す
るにある。
式シリンダを鋳造により型成形したので、多量生産に適
し、弁座板とシリンダ鋳物との結合強度を向上させ、安
定化させることができるロータリコンプレッサを提供す
るにある。
【００１６】本発明の別の目的は、シリンダ内に形成さ
れる吐出室のボリュームを確保して吐出弁の組付を簡単
かつ容易に行なう一方、吐出冷媒の圧力脈動を減衰させ
て騒音を充分に低減させたロータリコンプレッサーを提
供するにある。
れる吐出室のボリュームを確保して吐出弁の組付を簡単
かつ容易に行なう一方、吐出冷媒の圧力脈動を減衰させ
て騒音を充分に低減させたロータリコンプレッサーを提
供するにある。
【００１７】本発明のさらに別の目的は、ローラピスト
ンの圧縮開始点を早めて圧縮効率を向上させたロータリ
コンプレッサーを提供するにある。
ンの圧縮開始点を早めて圧縮効率を向上させたロータリ
コンプレッサーを提供するにある。
【００１８】さらにまた、本発明の別の目的は、シリン
ダ形状を標準化して汎用性を持たせ、多量生産に適した
安価なロータリコンプレッサを提供するにある。
ダ形状を標準化して汎用性を持たせ、多量生産に適した
安価なロータリコンプレッサを提供するにある。
【００１９】
【課題を解決するための手段】本発明に係るロータリコ
ンプレッサは、上述した課題を解決するために、請求項
１に記載したように、電動機により駆動されるロータリ
式圧縮機構を密閉ケーシング内に収容し、上記圧縮機構
のシリンダ内周面に吐出口を形成したロータリコンプレ
ッサにおいて、前記シリンダ内周面の一部を弁座板によ
り構成し、この弁座板に吐出口を形成したものである。
ンプレッサは、上述した課題を解決するために、請求項
１に記載したように、電動機により駆動されるロータリ
式圧縮機構を密閉ケーシング内に収容し、上記圧縮機構
のシリンダ内周面に吐出口を形成したロータリコンプレ
ッサにおいて、前記シリンダ内周面の一部を弁座板によ
り構成し、この弁座板に吐出口を形成したものである。
【００２０】また、上述した課題を解決するために、本
発明に係るロータリコンプレッサは、請求項２に記載し
たように、弁座板は鋼板からなり、シリンダ鋳造時に弁
座板を組み込んで弁座板組込式シリンダを鋳造により一
体に型成形したり、また、請求項３に記載したように、
弁座板を０．５mm〜３mm程度の板厚の鋼板で構成した
り、さらに、請求項４に記載したように、弁座板はニッ
ケル（Ｎｉ）を３重量％以上含む鋼板あるいは板表面に
ニッケル（Ｎｉ）メッキを施した鋼板で構成したり、ま
た、請求項５に記載したように、弁座板はクロム（Ｃ
ｒ）を１０重量％以上含むステンレス鋼板で構成したも
のである。
発明に係るロータリコンプレッサは、請求項２に記載し
たように、弁座板は鋼板からなり、シリンダ鋳造時に弁
座板を組み込んで弁座板組込式シリンダを鋳造により一
体に型成形したり、また、請求項３に記載したように、
弁座板を０．５mm〜３mm程度の板厚の鋼板で構成した
り、さらに、請求項４に記載したように、弁座板はニッ
ケル（Ｎｉ）を３重量％以上含む鋼板あるいは板表面に
ニッケル（Ｎｉ）メッキを施した鋼板で構成したり、ま
た、請求項５に記載したように、弁座板はクロム（Ｃ
ｒ）を１０重量％以上含むステンレス鋼板で構成したも
のである。
【００２１】さらに、上述した課題を解決するために、
本発明に係るロータリコンプレッサは、請求項６に記載
したように、シリンダに半径方向外方に延びるブレード
溝を形成する一方、弁座板のブレード溝側をほぼＬ字状
に折曲し、上記Ｌ字状折曲部がブレード溝の溝側壁の一
部を構成したり、また、請求項７に記載したように、
り、シリンダ内周面を構成する鋳物と弁座板のブレード
溝反対側境界部から外方に延びる境界面が形成される一
方、この境界面は上記境界部を通るシリンダ内周面の外
接面と所要の角度で交差させたものである。
本発明に係るロータリコンプレッサは、請求項６に記載
したように、シリンダに半径方向外方に延びるブレード
溝を形成する一方、弁座板のブレード溝側をほぼＬ字状
に折曲し、上記Ｌ字状折曲部がブレード溝の溝側壁の一
部を構成したり、また、請求項７に記載したように、
り、シリンダ内周面を構成する鋳物と弁座板のブレード
溝反対側境界部から外方に延びる境界面が形成される一
方、この境界面は上記境界部を通るシリンダ内周面の外
接面と所要の角度で交差させたものである。
【００２２】一方、上述した課題を解決するために、本
発明に係るロータリコンプレッサは、請求項８に記載し
たように、シリンダには吐出口の吐出側に吐出室を形成
し、この吐出室に上記吐出口を覆う吐出弁機構を設けた
り、また、請求項９に記載したように、シリンダ内に形
成される吐出室にはシリンダ軸線とほぼ平行な吐出室出
口孔が少なくとも一側に形成されたり、さらに、請求項
１０に記載したように、圧縮機構はメインベアリングお
よびサブベアリングをベアリングカバーで覆ってメイン
マフラー室およびサブマフラー室をそれぞれ形成する一
方、シリンダの吐出室を吐出室出口孔を介してサブマフ
ラー室に連通し、サブマフラー室を連絡孔を介してメイ
ンマフラー室に連通し、このメインマフラー室を密閉ケ
ーシング内に連通させたものである。
発明に係るロータリコンプレッサは、請求項８に記載し
たように、シリンダには吐出口の吐出側に吐出室を形成
し、この吐出室に上記吐出口を覆う吐出弁機構を設けた
り、また、請求項９に記載したように、シリンダ内に形
成される吐出室にはシリンダ軸線とほぼ平行な吐出室出
口孔が少なくとも一側に形成されたり、さらに、請求項
１０に記載したように、圧縮機構はメインベアリングお
よびサブベアリングをベアリングカバーで覆ってメイン
マフラー室およびサブマフラー室をそれぞれ形成する一
方、シリンダの吐出室を吐出室出口孔を介してサブマフ
ラー室に連通し、サブマフラー室を連絡孔を介してメイ
ンマフラー室に連通し、このメインマフラー室を密閉ケ
ーシング内に連通させたものである。
【００２３】また、本発明に係るロータリコンプレッサ
は、上述した課題を解決するために、請求項１１に記載
したように、電動機により駆動されるロータリ式圧縮機
構を密閉ケーシング内に収容し、上記圧縮機構のシリン
ダ内周面に吐出口を形成したロータリコンプレッサにお
いて、前記シリンダには吐出口の半径方向外方に吐出室
が一体に成形され、この吐出室をシリンダ外側から覆う
チャンバカバーで閉塞した さらに、上述した課題を解決するために、本発明に係る
ロータリコンプレッサは、請求項１２に記載したよう
に、前記シリンダは内周面の一部を弁座板により構成
し、この弁座板に吐出口を形成したものである。
は、上述した課題を解決するために、請求項１１に記載
したように、電動機により駆動されるロータリ式圧縮機
構を密閉ケーシング内に収容し、上記圧縮機構のシリン
ダ内周面に吐出口を形成したロータリコンプレッサにお
いて、前記シリンダには吐出口の半径方向外方に吐出室
が一体に成形され、この吐出室をシリンダ外側から覆う
チャンバカバーで閉塞した さらに、上述した課題を解決するために、本発明に係る
ロータリコンプレッサは、請求項１２に記載したよう
に、前記シリンダは内周面の一部を弁座板により構成
し、この弁座板に吐出口を形成したものである。
【００２４】さらにまた、上述した課題を解決するため
に、本発明に係るロータリコンプレッサは、請求項１３
に記載したように、前記チャンバカバーを制振鋼板で構
成したり；また、請求項１４に記載したように、前記チ
ャンバカバーを、シリンダを構成する鋳物材料より、黒
鉛粒子の大きな片状黒鉛を主成分とした鋳物材料で構成
したり；さらに、請求項１５に記載したように、前記チ
ャンバカバーとシリンダの接触部に弾力性を有するシー
ル手段を介装するとともに、チャンバカバーを板ばね等
の弾性押え手段を用いてシリンダに固定したものであ
る。
に、本発明に係るロータリコンプレッサは、請求項１３
に記載したように、前記チャンバカバーを制振鋼板で構
成したり；また、請求項１４に記載したように、前記チ
ャンバカバーを、シリンダを構成する鋳物材料より、黒
鉛粒子の大きな片状黒鉛を主成分とした鋳物材料で構成
したり；さらに、請求項１５に記載したように、前記チ
ャンバカバーとシリンダの接触部に弾力性を有するシー
ル手段を介装するとともに、チャンバカバーを板ばね等
の弾性押え手段を用いてシリンダに固定したものであ
る。
【００２５】一方、本発明に係るロータリコンプレッサ
は、上述した課題を解決するために、請求項１６に記載
したように、電動機により駆動されるロータリ式圧縮機
構を密閉ケーシング内に収容し、上記圧縮機構のローラ
ピストンを収容するシリンダに吸込口を形成したロータ
リコンプレッサにおいて、前記シリンダの内周面側に開
口する吸込口のうち、少なくともローラピストンの回転
方向下流側の吸込口縁を回転シャフトの軸線とほぼ平行
な直線状に形成したものである。
は、上述した課題を解決するために、請求項１６に記載
したように、電動機により駆動されるロータリ式圧縮機
構を密閉ケーシング内に収容し、上記圧縮機構のローラ
ピストンを収容するシリンダに吸込口を形成したロータ
リコンプレッサにおいて、前記シリンダの内周面側に開
口する吸込口のうち、少なくともローラピストンの回転
方向下流側の吸込口縁を回転シャフトの軸線とほぼ平行
な直線状に形成したものである。
【００２６】また、上述した課題を解決するために、本
発明に係るロータリコンプレッサは、請求項１７に記載
したように、前記シリンダは内周面の一部を弁座板によ
り構成し、この弁座板に吐出口を形成したり；また、請
求項１８に記載したように、前記シリンダに形成される
吸込口は、シリンダ外周側が吸込パイプの管形状を補形
をなす円形に、シリンダ内周側が回転軸の軸方向に細長
い矩形形状にそれぞれ形成したものである。
発明に係るロータリコンプレッサは、請求項１７に記載
したように、前記シリンダは内周面の一部を弁座板によ
り構成し、この弁座板に吐出口を形成したり；また、請
求項１８に記載したように、前記シリンダに形成される
吸込口は、シリンダ外周側が吸込パイプの管形状を補形
をなす円形に、シリンダ内周側が回転軸の軸方向に細長
い矩形形状にそれぞれ形成したものである。
【００２７】他方、本発明に係るロータリコンプレッサ
は、上述した課題を解決するために、請求項１９に記載
したように、電動機により駆動される２つのロータリ式
圧縮機構を密閉ケーシング内に収容し、上記両圧縮機構
を仕切板を挟んで一体的に組み立てる一方、上記圧縮機
構はメインベアリングおよびサブベアリングをベアリン
グカバーで覆って形成されるメインマフラー室およびサ
ブマフラー室をそれぞれ備えたロータリコンプレッサに
おいて、前記両圧縮機構のシリンダ内に吐出室をそれぞ
れ形成し、２つのシリンダに形成される吐出室同士を連
通孔で相互に連通する一方、少なくともサブベアリング
側シリンダの吐出室を吐出室出口孔を介してサブマフラ
ー室に連通し、このサブマフラー室を連絡孔を介してメ
インマフラー室に連通し、このメインマフラー室を密閉
ケーシング内に連通させたものである。
は、上述した課題を解決するために、請求項１９に記載
したように、電動機により駆動される２つのロータリ式
圧縮機構を密閉ケーシング内に収容し、上記両圧縮機構
を仕切板を挟んで一体的に組み立てる一方、上記圧縮機
構はメインベアリングおよびサブベアリングをベアリン
グカバーで覆って形成されるメインマフラー室およびサ
ブマフラー室をそれぞれ備えたロータリコンプレッサに
おいて、前記両圧縮機構のシリンダ内に吐出室をそれぞ
れ形成し、２つのシリンダに形成される吐出室同士を連
通孔で相互に連通する一方、少なくともサブベアリング
側シリンダの吐出室を吐出室出口孔を介してサブマフラ
ー室に連通し、このサブマフラー室を連絡孔を介してメ
インマフラー室に連通し、このメインマフラー室を密閉
ケーシング内に連通させたものである。
【００２８】
【作用】請求項１に記載のロータリコンプレッサにおい
ては、シリンダ内周面の一部を弁座板で構成し、この弁
座板に吐出口を形成したので、吐出口部の容積を減少さ
せることができ、トップクリアランスを減少させて圧縮
効率を向上を図ることができる。
ては、シリンダ内周面の一部を弁座板で構成し、この弁
座板に吐出口を形成したので、吐出口部の容積を減少さ
せることができ、トップクリアランスを減少させて圧縮
効率を向上を図ることができる。
【００２９】請求項２に記載のロータリコンプレッサで
は、シリンダ鋳造時に鋼板製弁座板を鋳型内に組み込ん
で、弁座板組込式シリンダを鋳造により一体に型成形し
たので、シリンダを鋳物を製造する際に弁座板をシリン
ダに一体に組み込むことで接合力が高く、高強度の結合
となるのみならず製造性が良好で多量生産に適した弁座
板組込式シリンダを得ることができる。
は、シリンダ鋳造時に鋼板製弁座板を鋳型内に組み込ん
で、弁座板組込式シリンダを鋳造により一体に型成形し
たので、シリンダを鋳物を製造する際に弁座板をシリン
ダに一体に組み込むことで接合力が高く、高強度の結合
となるのみならず製造性が良好で多量生産に適した弁座
板組込式シリンダを得ることができる。
【００３０】請求項３に記載のロータリコンプレッサで
は、弁座板を０．５mm〜３mm程度の板厚の鋼板で構成し
たので、弁座板の薄肉化が図れ、鋳物で形成した吐出口
とは異なり、吐出口部の体積を小さくでき、トップクリ
アランスを減少させて圧縮効率の向上が図れる。
は、弁座板を０．５mm〜３mm程度の板厚の鋼板で構成し
たので、弁座板の薄肉化が図れ、鋳物で形成した吐出口
とは異なり、吐出口部の体積を小さくでき、トップクリ
アランスを減少させて圧縮効率の向上が図れる。
【００３１】請求項４に記載のロータリコンプレッサに
おいては、弁座板はニッケル（Ｎｉ）を３重量％以上含
む鋼板あるいは板表面にニッケルメッキを施した鋼板で
形成したので、鋳造時に弁座板のＮｉ成分が溶出してな
じみ性や密着性を良好にし、シリンダ鋳物と一体となっ
た結合（融合）が可能となり、シリンダ鋳物と弁座板の
接合力を向上させ、高強度な弁座板組込式シリンダを提
供でき、多量生産に適したシリンダを提供できる。
おいては、弁座板はニッケル（Ｎｉ）を３重量％以上含
む鋼板あるいは板表面にニッケルメッキを施した鋼板で
形成したので、鋳造時に弁座板のＮｉ成分が溶出してな
じみ性や密着性を良好にし、シリンダ鋳物と一体となっ
た結合（融合）が可能となり、シリンダ鋳物と弁座板の
接合力を向上させ、高強度な弁座板組込式シリンダを提
供でき、多量生産に適したシリンダを提供できる。
【００３２】請求項５に記載のロータリコンプレッサで
は、クロム（Ｃｒ）を１０重量％（ｗｔ％）以上含むス
テンレス鋼板で弁座板を構成したので、弁座板の耐熱・
耐変形強度が大きく、鋳造時の弁座板の変形が極めて小
さく、多量生産に適した弁座板組込式シリンダを精度よ
く製造することができる。
は、クロム（Ｃｒ）を１０重量％（ｗｔ％）以上含むス
テンレス鋼板で弁座板を構成したので、弁座板の耐熱・
耐変形強度が大きく、鋳造時の弁座板の変形が極めて小
さく、多量生産に適した弁座板組込式シリンダを精度よ
く製造することができる。
【００３３】請求項６に記載のロータリコンプレッサに
おいては、シリンダに半径方向外方に延びるブレード溝
が形成される一方、弁座板のブレード溝側をほぼＬ字形
に折曲し、このＬ字形折曲部がブレード溝の溝側壁の一
部を構成したので、弁座板に形成される吐出口（吐出ポ
ート）をブレード溝側に接近させることができ、トップ
クリアランスを減少させて圧縮効率の向上が図れる。ま
た、ブレード溝はブレード摺動荷重の小さな溝側壁の一
部だけを弁座板で構成し、大きなフレード摺動荷重が作
用する溝側壁は耐摩耗性が優れた鋳物材で構成でき、ブ
レードの摺動性能や信頼性を低下させることなく、コン
プレッサ性能の改善を図ることができる。
おいては、シリンダに半径方向外方に延びるブレード溝
が形成される一方、弁座板のブレード溝側をほぼＬ字形
に折曲し、このＬ字形折曲部がブレード溝の溝側壁の一
部を構成したので、弁座板に形成される吐出口（吐出ポ
ート）をブレード溝側に接近させることができ、トップ
クリアランスを減少させて圧縮効率の向上が図れる。ま
た、ブレード溝はブレード摺動荷重の小さな溝側壁の一
部だけを弁座板で構成し、大きなフレード摺動荷重が作
用する溝側壁は耐摩耗性が優れた鋳物材で構成でき、ブ
レードの摺動性能や信頼性を低下させることなく、コン
プレッサ性能の改善を図ることができる。
【００３４】請求項７に記載のロータリコンプレッサで
は、シリンダ内周面を構成する鋳物と弁座板のブレード
溝反対側境界部から外方に延びる境界面が形成され、こ
の境界面とシリンダ内周面の境界部を通る外接面と所要
の角度で交差させたから、交差部分の鋳物角度を大きく
とることができ、境界部付近における鋳物と弁座板の結
合強度が向上し、鋳物の欠落を有効にかつ確実に防止し
て結合を安定化させ、良好な品質の弁座板組込式シリン
ダを得ることができる。
は、シリンダ内周面を構成する鋳物と弁座板のブレード
溝反対側境界部から外方に延びる境界面が形成され、こ
の境界面とシリンダ内周面の境界部を通る外接面と所要
の角度で交差させたから、交差部分の鋳物角度を大きく
とることができ、境界部付近における鋳物と弁座板の結
合強度が向上し、鋳物の欠落を有効にかつ確実に防止し
て結合を安定化させ、良好な品質の弁座板組込式シリン
ダを得ることができる。
【００３５】請求項８に記載のロータリコンプレッサで
は、シリンダ内に形成される吐出室は弁座板の吐出口の
外側に形成され、吐出室が薄肉の弁座板で画成されるの
で、ボリュームのある吐出室を形成できる一方、吐出室
が弁座板により鋳造時に成形されるので、吐出室を形成
するための後加工が不要となり、経済性が良好となる。
は、シリンダ内に形成される吐出室は弁座板の吐出口の
外側に形成され、吐出室が薄肉の弁座板で画成されるの
で、ボリュームのある吐出室を形成できる一方、吐出室
が弁座板により鋳造時に成形されるので、吐出室を形成
するための後加工が不要となり、経済性が良好となる。
【００３６】請求項９に記載のロータリコンプレッサに
おいては、シリンダ内にボリュームのある吐出室を形成
するとともに、吐出室にはシリンダ軸線とほぼ平行な吐
出室出口孔が形成されたので、吐出室出口孔の形成が簡
単かつ容易となり、シリンダの標準化や汎用化が図れ、
多量生産に適した経済的な弁座板組込式シリンダを提供
できる。
おいては、シリンダ内にボリュームのある吐出室を形成
するとともに、吐出室にはシリンダ軸線とほぼ平行な吐
出室出口孔が形成されたので、吐出室出口孔の形成が簡
単かつ容易となり、シリンダの標準化や汎用化が図れ、
多量生産に適した経済的な弁座板組込式シリンダを提供
できる。
【００３７】請求項１０に記載のロータリコンプレッサ
においては、シリンダ内にボリュームのある吐出室を形
成する一方、この吐出室に吐出された圧縮冷媒はサブマ
フラー室，メインマフラー室を順次経て密閉ケーシング
内に案内されるので、多段階のマフラー作用により騒音
を低減させて圧力脈動を平滑化させ、密閉ケーシングの
外部に吐出冷媒の圧力脈動に伴う騒音振動が伝達される
のを効果的に防止できる。
においては、シリンダ内にボリュームのある吐出室を形
成する一方、この吐出室に吐出された圧縮冷媒はサブマ
フラー室，メインマフラー室を順次経て密閉ケーシング
内に案内されるので、多段階のマフラー作用により騒音
を低減させて圧力脈動を平滑化させ、密閉ケーシングの
外部に吐出冷媒の圧力脈動に伴う騒音振動が伝達される
のを効果的に防止できる。
【００３８】請求項１１に記載のロータリコンプレッサ
において、シリンダには吐出口の半径方向外方に吐出室
が一体に成形され、この吐出室をシリンダ外側からチャ
ンバカバーで覆って閉塞したから、吐出室のボリューム
を充分にとることができ、吐出弁を簡単に組み付けるこ
とができる一方、ボリュームのある吐出室で吐出冷媒の
圧力脈動を減衰させることができ、コンプレッサの運転
騒音を大幅に低下させることができる。
において、シリンダには吐出口の半径方向外方に吐出室
が一体に成形され、この吐出室をシリンダ外側からチャ
ンバカバーで覆って閉塞したから、吐出室のボリューム
を充分にとることができ、吐出弁を簡単に組み付けるこ
とができる一方、ボリュームのある吐出室で吐出冷媒の
圧力脈動を減衰させることができ、コンプレッサの運転
騒音を大幅に低下させることができる。
【００３９】請求項１２に記載のロータリコンプレッサ
においては、吐出室のボリュームを確保して吐出冷媒の
圧力脈動を減衰させ、コンプレッサの運転騒音を低減さ
せるとともに、シリンダ内周面の一部を弁座板で構成
し、この弁座板に吐出口を形成したので、吐出口部の容
積を減少させ、トップクリアランスが小さくなるので圧
縮効率の向上を図ることができる。
においては、吐出室のボリュームを確保して吐出冷媒の
圧力脈動を減衰させ、コンプレッサの運転騒音を低減さ
せるとともに、シリンダ内周面の一部を弁座板で構成
し、この弁座板に吐出口を形成したので、吐出口部の容
積を減少させ、トップクリアランスが小さくなるので圧
縮効率の向上を図ることができる。
【００４０】請求項１３および１４に記載のロータリコ
ンプレッサにおいては、吐出室を覆うチャンバカバーを
制振鋼板、あるいは黒鉛粒子の大きな片状黒鉛を主成分
とした鋳物材料で構成したので、吐出冷媒の圧力脈動に
よる騒音や振動は制振鋼板性あるいは片状黒鉛を主成分
としたチャンバカバーを通るとき、大幅に減衰されて騒
音や振動が軽減される。
ンプレッサにおいては、吐出室を覆うチャンバカバーを
制振鋼板、あるいは黒鉛粒子の大きな片状黒鉛を主成分
とした鋳物材料で構成したので、吐出冷媒の圧力脈動に
よる騒音や振動は制振鋼板性あるいは片状黒鉛を主成分
としたチャンバカバーを通るとき、大幅に減衰されて騒
音や振動が軽減される。
【００４１】請求項１５に記載のロータリコンプレッサ
においては、チャンバカバーとシリンダの接触部に弾力
性のあるシール手段を介在させ、チャンバカバーをシリ
ンダに弾性手段を介して固定したので、チャンバカバー
をシリンダにワンタッチで装着させることができ、ワン
タッチで装着してもチャンバカバーから吐出冷媒が漏洩
するのを未然にかつ確実に防止できる。
においては、チャンバカバーとシリンダの接触部に弾力
性のあるシール手段を介在させ、チャンバカバーをシリ
ンダに弾性手段を介して固定したので、チャンバカバー
をシリンダにワンタッチで装着させることができ、ワン
タッチで装着してもチャンバカバーから吐出冷媒が漏洩
するのを未然にかつ確実に防止できる。
【００４２】請求項１６に記載のロータリコンプレッサ
においては、シリンダの内周面側に開口する吸込口のう
ち、少なくともローラピストンの回転方向（転動方向）
下流側の吸込口縁を回転軸とほぼ平行な直線状としたの
で、ローラピストンによる圧縮開始点を早めることがで
き、その分圧縮効率を向上させることができる。
においては、シリンダの内周面側に開口する吸込口のう
ち、少なくともローラピストンの回転方向（転動方向）
下流側の吸込口縁を回転軸とほぼ平行な直線状としたの
で、ローラピストンによる圧縮開始点を早めることがで
き、その分圧縮効率を向上させることができる。
【００４３】請求項１７に記載のロータリコンプレッサ
においては、ローラピストンによる圧縮開始点を早める
ことができる一方、シリンダの内周面の一部を弁座板に
より構成し、この弁座板に吐出口を形成したので、吐出
口部の容積を減少させてトップクリアランスを減少させ
ることができるので、圧縮効率をより一層有効的に向上
させることができる。
においては、ローラピストンによる圧縮開始点を早める
ことができる一方、シリンダの内周面の一部を弁座板に
より構成し、この弁座板に吐出口を形成したので、吐出
口部の容積を減少させてトップクリアランスを減少させ
ることができるので、圧縮効率をより一層有効的に向上
させることができる。
【００４４】さらに、請求項１８に記載のロータリコン
プレッサにおいては、シリンダの吸込口は、シリンダ外
周側が吸込パイプの管形状と補形をなす円形に、シリン
ダ内周側が回転軸の軸方向に細長い矩形形状にそれぞれ
形成したので、吸込パイプの接続は従来構造と同様にし
て圧縮開始点を早くすることができ、圧縮効率を向上さ
せることができる。
プレッサにおいては、シリンダの吸込口は、シリンダ外
周側が吸込パイプの管形状と補形をなす円形に、シリン
ダ内周側が回転軸の軸方向に細長い矩形形状にそれぞれ
形成したので、吸込パイプの接続は従来構造と同様にし
て圧縮開始点を早くすることができ、圧縮効率を向上さ
せることができる。
【００４５】請求項１９に記載のロータリコンプレッサ
においては、両シリンダ内に吐出室をそれぞれ形成する
とともに両シリンダの吐出室同士を連通させたので、シ
リンダの形状をほぼあるいは全く同一形状とすることが
でき、シリンダの規格化，標準化，汎用化を図ることが
でき、多量生産に適した安価なロータリコンプレッサを
提供できる。
においては、両シリンダ内に吐出室をそれぞれ形成する
とともに両シリンダの吐出室同士を連通させたので、シ
リンダの形状をほぼあるいは全く同一形状とすることが
でき、シリンダの規格化，標準化，汎用化を図ることが
でき、多量生産に適した安価なロータリコンプレッサを
提供できる。
【００４６】
【実施例】以下、本発明に係るロータリコンプレッサの
一実施例について添付図面を参照して説明する。
一実施例について添付図面を参照して説明する。
【００４７】図１は本発明に係るロータリコンプレッサ
の一例を示す縦断面図である。このロータリコンプレッ
サは、冷凍ショーケース等の冷凍機械や冷蔵庫，空気調
和機等に備えられる冷凍サイクルに組み込まれる。
の一例を示す縦断面図である。このロータリコンプレッ
サは、冷凍ショーケース等の冷凍機械や冷蔵庫，空気調
和機等に備えられる冷凍サイクルに組み込まれる。
【００４８】ロータリコンプレッサ１０は縦型をなし、
コンプレッサケースとしての密閉ケーシング１１内上部
に電動機１２が、この電動機１２により駆動されるロー
タリ式圧縮機構１３が下部にそれぞれ収容される。電動
機１２は密閉ケーシング１１内に圧入して固定されるス
テータ１５とこのステータ１５内に収容されるロータ１
６とから構成される。ロータ１６は出力シャフトである
回転シャフト１７に軸装され、回転自在に支持される。
電動機１２は電源端子１８を電源に接続し、通電するこ
とにより回転駆動される。
コンプレッサケースとしての密閉ケーシング１１内上部
に電動機１２が、この電動機１２により駆動されるロー
タリ式圧縮機構１３が下部にそれぞれ収容される。電動
機１２は密閉ケーシング１１内に圧入して固定されるス
テータ１５とこのステータ１５内に収容されるロータ１
６とから構成される。ロータ１６は出力シャフトである
回転シャフト１７に軸装され、回転自在に支持される。
電動機１２は電源端子１８を電源に接続し、通電するこ
とにより回転駆動される。
【００４９】電動機１２のロータ１６を支持する回転シ
ャフト１７はロータリ式圧縮機構１３のメインベアリン
グ２０とサブベアリング２１により回転自在に支持され
る。メインベアリング２０とサブベアリング２１は鋳物
製シリンダ（シリンダブロック）２２を両側から挟むよ
うにして設けられ、締付ボルト２３等の固定具で一体に
組み立てられる。シリンダ２２はサポートフレーム２４
を介して密閉ケーシング１１に固定支持される一方、サ
ポートフレーム２４は密閉ケーシング１１に圧入され、
溶接等で固定される。
ャフト１７はロータリ式圧縮機構１３のメインベアリン
グ２０とサブベアリング２１により回転自在に支持され
る。メインベアリング２０とサブベアリング２１は鋳物
製シリンダ（シリンダブロック）２２を両側から挟むよ
うにして設けられ、締付ボルト２３等の固定具で一体に
組み立てられる。シリンダ２２はサポートフレーム２４
を介して密閉ケーシング１１に固定支持される一方、サ
ポートフレーム２４は密閉ケーシング１１に圧入され、
溶接等で固定される。
【００５０】ロータリ式圧縮機構１３のシリンダ２２内
には図１ないし図３に示すように、シリンダボアにより
画成されるシリンダ室２５が形成され、このシリンダ室
２５にローラピストン２６が収容される。ローラピスト
ン２６は回転シャフト１７のクランク部１７ａに軸装さ
れ、回転シャフト１７の回転駆動に伴い、シリンダ室２
５内を転動しつつ偏心回転せしめられ、コンプレッサ作
用をするようになっている。
には図１ないし図３に示すように、シリンダボアにより
画成されるシリンダ室２５が形成され、このシリンダ室
２５にローラピストン２６が収容される。ローラピスト
ン２６は回転シャフト１７のクランク部１７ａに軸装さ
れ、回転シャフト１７の回転駆動に伴い、シリンダ室２
５内を転動しつつ偏心回転せしめられ、コンプレッサ作
用をするようになっている。
【００５１】ロータリ式圧縮機構１３は、図３に示すよ
うに、シリンダボアの内周面（シリンダ内周面）より半
径方向外方に延びるブレード溝２７が形成され、このブ
レード溝２７に図３および図４に示すブレード２８がロ
ーラピストン２６を押圧するようにばね付勢されて収容
され、このブレード２８によりシリンダ室２５内には吸
込側と圧縮側チャンバ２５ａ，２５ｂに区画される。上
記シリンダ２２にはブレード溝２７を挟んだ両側に吸込
口３０と吐出口３１がそれぞれ形成される。
うに、シリンダボアの内周面（シリンダ内周面）より半
径方向外方に延びるブレード溝２７が形成され、このブ
レード溝２７に図３および図４に示すブレード２８がロ
ーラピストン２６を押圧するようにばね付勢されて収容
され、このブレード２８によりシリンダ室２５内には吸
込側と圧縮側チャンバ２５ａ，２５ｂに区画される。上
記シリンダ２２にはブレード溝２７を挟んだ両側に吸込
口３０と吐出口３１がそれぞれ形成される。
【００５２】吸込口３０は図１に示すように、吸込パイ
プ３２を介してアキュムレータ３３に接続され、このア
キュムレータ３３で気液分離されたガス冷媒がシリンダ
室２５の吸込側チャンバ２５ａに吸い込まれるようにな
っている。
プ３２を介してアキュムレータ３３に接続され、このア
キュムレータ３３で気液分離されたガス冷媒がシリンダ
室２５の吸込側チャンバ２５ａに吸い込まれるようにな
っている。
【００５３】シリンダ２２に形成される半径方向の吸込
口３０は、図５に示すように、シリンダ２２の外周側が
吸込パイプ３２の管形状を補形をなす円形に、シリンダ
２２の内周側がローラピストン２６の軸方向に細長い矩
形形状に形成される。特に、シリンダ２２の内周面に開
口する吸込口３０は、少なくともローラピストン２６の
回転方向下流側の吸込口縁３０ａを回転シャフト１７の
軸線とほぼ平行な直線状とすることにより、ローラピス
トン２６による圧縮開始点をΔＬだけ早めることができ
る。
口３０は、図５に示すように、シリンダ２２の外周側が
吸込パイプ３２の管形状を補形をなす円形に、シリンダ
２２の内周側がローラピストン２６の軸方向に細長い矩
形形状に形成される。特に、シリンダ２２の内周面に開
口する吸込口３０は、少なくともローラピストン２６の
回転方向下流側の吸込口縁３０ａを回転シャフト１７の
軸線とほぼ平行な直線状とすることにより、ローラピス
トン２６による圧縮開始点をΔＬだけ早めることができ
る。
【００５４】シリンダ２２の内周側に形成される吸込口
３０の開口形状を矩形形状とすることにより、従来の円
形の吸込口に較べ、吸込断面積を同一とした場合にも、
ローラピストン２６による圧縮開始点をブレード２８側
に近付けて早めることができ、その分だけ圧縮効率の向
上が図れる。
３０の開口形状を矩形形状とすることにより、従来の円
形の吸込口に較べ、吸込断面積を同一とした場合にも、
ローラピストン２６による圧縮開始点をブレード２８側
に近付けて早めることができ、その分だけ圧縮効率の向
上が図れる。
【００５５】また、吐出口３１はリードバルブ等の吐出
弁機構３５を介して吐出室３６に連通され、シリンダ室
２５の圧縮側チャンバ２５ｂで圧縮された冷媒が吐出さ
れるようになっている。吐出室３６は図２および図３に
示すようにシリンダ２２内に画成される。吐出室２６の
外周側は開口しているが、この開口はチャンバカバー３
７により閉塞される。チャンバカバー３７はシリンダ２
２の外周側からプレート製の板ばねやコイルばね等の弾
性押え手段３８によりワンタッチで装着され、シリンダ
２２の係止爪２２ａに掛止めされる。
弁機構３５を介して吐出室３６に連通され、シリンダ室
２５の圧縮側チャンバ２５ｂで圧縮された冷媒が吐出さ
れるようになっている。吐出室３６は図２および図３に
示すようにシリンダ２２内に画成される。吐出室２６の
外周側は開口しているが、この開口はチャンバカバー３
７により閉塞される。チャンバカバー３７はシリンダ２
２の外周側からプレート製の板ばねやコイルばね等の弾
性押え手段３８によりワンタッチで装着され、シリンダ
２２の係止爪２２ａに掛止めされる。
【００５６】吐出室３６はシリンダ２２の吐出口３１よ
り半径方向外方にボリュームをもって形成される。シリ
ンダ２２の外側から吐出室３６を覆うチャンバカバー３
７とシリンダ２２との接触部には、弾力性を有するシー
ル手段３９が介装される。このシール手段３９は、弾性
を有するパッキンあるいはゴム材料等のシール部材で構
成される。シール手段３９はチャンバカバー３７および
シリンダ２２の少なくとも一方に予め装着しておいても
よい。
り半径方向外方にボリュームをもって形成される。シリ
ンダ２２の外側から吐出室３６を覆うチャンバカバー３
７とシリンダ２２との接触部には、弾力性を有するシー
ル手段３９が介装される。このシール手段３９は、弾性
を有するパッキンあるいはゴム材料等のシール部材で構
成される。シール手段３９はチャンバカバー３７および
シリンダ２２の少なくとも一方に予め装着しておいても
よい。
【００５７】また、チャンバカバー３７は、騒音や振動
に対して減衰特性の大きな材料、例えば制振鋼板で構成
される。このチャンバカバー３７はシリンダ鋳物より黒
鉛粒子の大きな片状黒鉛を主成分とした鋳物材料で構成
してもよい。チャンバカバー３７を制振鋼板あるいは片
状黒鉛を主成分とした鋳物プレートで構成することによ
り、吐出室３６に吐出される吐出冷媒の圧力脈動に起因
して生じる騒音や振動を吸収し、このチャンバカバー３
７を透過するとき、大幅に減衰される。チャンバカバー
３７を弾力性のシール手段３９を介してシリンダ２２の
吐出室３６開口を覆うように装着することで、騒音や振
動の減衰特性を向上させ、ロータリコンプレッサの運転
騒音や振動をより一層低減させることができる。
に対して減衰特性の大きな材料、例えば制振鋼板で構成
される。このチャンバカバー３７はシリンダ鋳物より黒
鉛粒子の大きな片状黒鉛を主成分とした鋳物材料で構成
してもよい。チャンバカバー３７を制振鋼板あるいは片
状黒鉛を主成分とした鋳物プレートで構成することによ
り、吐出室３６に吐出される吐出冷媒の圧力脈動に起因
して生じる騒音や振動を吸収し、このチャンバカバー３
７を透過するとき、大幅に減衰される。チャンバカバー
３７を弾力性のシール手段３９を介してシリンダ２２の
吐出室３６開口を覆うように装着することで、騒音や振
動の減衰特性を向上させ、ロータリコンプレッサの運転
騒音や振動をより一層低減させることができる。
【００５８】シリンダ２２の吐出室３６にはサブマフラ
ー室４０に通じる吐出室出口孔４１が穿設されており、
サブマフラー室４０はシリンダ２２に形成される連絡孔
４３を介してメインマフラー室４４に連通される。吐出
室出口孔４１および連絡孔４３はシリンダ軸線とほぼ平
行になるようにシリンダ２２に穿設される一方、メイン
マフラー室４４およびサブマフラー室４０はメインベア
リング２０およびサブベアリング２１にそれぞれ外側か
ら装着されるベアリングカバー４５，４６により画成さ
れる。各ベアリングカバー４５，４６はメインベアリン
グ２０およびサブベアリング２１に締付ボルト２３等で
共締めされ、固定される。
ー室４０に通じる吐出室出口孔４１が穿設されており、
サブマフラー室４０はシリンダ２２に形成される連絡孔
４３を介してメインマフラー室４４に連通される。吐出
室出口孔４１および連絡孔４３はシリンダ軸線とほぼ平
行になるようにシリンダ２２に穿設される一方、メイン
マフラー室４４およびサブマフラー室４０はメインベア
リング２０およびサブベアリング２１にそれぞれ外側か
ら装着されるベアリングカバー４５，４６により画成さ
れる。各ベアリングカバー４５，４６はメインベアリン
グ２０およびサブベアリング２１に締付ボルト２３等で
共締めされ、固定される。
【００５９】メインマフラー室４４はメインベアリング
２０に形成されたポート４７を介して密閉ケーシング１
１内に連通される。しかして、シリンダ室２５で圧縮さ
れた冷媒は吐出口３１から吐出弁機構３５を経て吐出室
３６内に吐出される。吐出された冷媒は続いて吐出室出
口孔４１を通りサブマフラー室４０およびメインマフラ
ー室４４に順次案内されて多段階にマフラー作用を受
け、冷媒の圧力脈動が平滑化されて密閉ケーシング１１
内に案内され、密閉ケーシング１１の頂部に設けられた
吐出パイプ４８を経て外部に吐出される。
２０に形成されたポート４７を介して密閉ケーシング１
１内に連通される。しかして、シリンダ室２５で圧縮さ
れた冷媒は吐出口３１から吐出弁機構３５を経て吐出室
３６内に吐出される。吐出された冷媒は続いて吐出室出
口孔４１を通りサブマフラー室４０およびメインマフラ
ー室４４に順次案内されて多段階にマフラー作用を受
け、冷媒の圧力脈動が平滑化されて密閉ケーシング１１
内に案内され、密閉ケーシング１１の頂部に設けられた
吐出パイプ４８を経て外部に吐出される。
【００６０】ところで、ロータリ式圧縮機構１３を構成
するシリンダ２２やメインベアリング２０，サブベアリ
ング２１は鋳物材を鋳造による型成形で構成される。こ
のうち、シリンダ２２は鋳造にて型成形される際、予め
成形された弁座板５０を図示しない鋳型内に組み込んで
鋳造することにより、シリンダ鋳物と弁座板５０が接合
されて一体化される。その際、弁座板５０は図３に示す
ようにシリンダ内周面（シリンダボアの内周面）の一部
を構成するように鋳型に組み込まれて一体に鋳造され、
弁座板組込式シリンダ２２が製造される。
するシリンダ２２やメインベアリング２０，サブベアリ
ング２１は鋳物材を鋳造による型成形で構成される。こ
のうち、シリンダ２２は鋳造にて型成形される際、予め
成形された弁座板５０を図示しない鋳型内に組み込んで
鋳造することにより、シリンダ鋳物と弁座板５０が接合
されて一体化される。その際、弁座板５０は図３に示す
ようにシリンダ内周面（シリンダボアの内周面）の一部
を構成するように鋳型に組み込まれて一体に鋳造され、
弁座板組込式シリンダ２２が製造される。
【００６１】弁座板５０は０．５mm〜３mm程度の板厚の
薄肉鋼板で形成される。この弁座板５０には吐出口３１
が形成される。弁座板５０を構成する鋼板には、ニッケ
ル（Ｎｉ）成分が３重量％（ｗｔ％）以上含まれてい
る。
薄肉鋼板で形成される。この弁座板５０には吐出口３１
が形成される。弁座板５０を構成する鋼板には、ニッケ
ル（Ｎｉ）成分が３重量％（ｗｔ％）以上含まれてい
る。
【００６２】弁座板組込式シリンダ２２を型成形する
際、シリンダ鋳物は溶湯温度が例えば約１４５０℃付近
で鋳造されるが、弁座板５０にＮｉ成分を含ませること
により、鋳造時に弁座板５０のＮｉ成分が溶けてシリン
ダ鋳物に融合し、シリンダ鋳物と一体となった結合が可
能となる。このため、シリンダ鋳物と弁座板５０の接合
部分が一体化して高強度の結合となり、機械的および物
理的強度を向上させることができ、多量生産に適した弁
座板組込式シリンダの製造が可能となる。
際、シリンダ鋳物は溶湯温度が例えば約１４５０℃付近
で鋳造されるが、弁座板５０にＮｉ成分を含ませること
により、鋳造時に弁座板５０のＮｉ成分が溶けてシリン
ダ鋳物に融合し、シリンダ鋳物と一体となった結合が可
能となる。このため、シリンダ鋳物と弁座板５０の接合
部分が一体化して高強度の結合となり、機械的および物
理的強度を向上させることができ、多量生産に適した弁
座板組込式シリンダの製造が可能となる。
【００６３】一方、弁座板５０はＮｉを３ｗｔ％以上含
ませる代りに、板表面にニッケル（Ｎｉ）メッキを施し
てもよい。この場合にも、弁座板５０を組み込んでシリ
ンダ鋳物を鋳造する際に、Ｎｉ成分が溶出して融合化が
図れ、シリンダ鋳物と弁座板５０とが一体化される。
ませる代りに、板表面にニッケル（Ｎｉ）メッキを施し
てもよい。この場合にも、弁座板５０を組み込んでシリ
ンダ鋳物を鋳造する際に、Ｎｉ成分が溶出して融合化が
図れ、シリンダ鋳物と弁座板５０とが一体化される。
【００６４】他方、弁座板５０は融点が約１８９０℃の
クロム（Ｃｒ）を１０ｗｔ％以上含むステンレス鋼板を
用いてもよい。このステンレス鋼板を弁座板５０に使用
することにより、鋳造時における弁座板５０の熱変形を
極めて小さくすることができ、弁座板５０を精度よく組
み込んで一体化させ、弁座板組込式シリンダを精度よく
製造でき、多量生産に適したものとなる。
クロム（Ｃｒ）を１０ｗｔ％以上含むステンレス鋼板を
用いてもよい。このステンレス鋼板を弁座板５０に使用
することにより、鋳造時における弁座板５０の熱変形を
極めて小さくすることができ、弁座板５０を精度よく組
み込んで一体化させ、弁座板組込式シリンダを精度よく
製造でき、多量生産に適したものとなる。
【００６５】また、弁座板組込式シリンダ２２は、図３
に示すように構成され、弁座板５０はシリンダ２２と一
体に組み付けられる。その際、弁座板５０のブレード溝
２７側がほぼＬ字状に折曲され、このＬ字状折曲部がブ
レード溝２７の溝側壁の一部を構成している。弁座板５
０のＬ字状折曲部の先端はブレード溝２７の途中で終端
しているが、ブレード溝２７と吐出室３６とは弁座板５
０で仕切られている。吐出室３６とブレード溝２７との
仕切を強度の大きな弁座板５０で構成できるので、吐出
口３１を図４に示すブレード２８側に極めて接近させる
ことができる。吐出口３１をブレード２８側に接近させ
ても、シリンダ２２の機械的・物理的強度を損うことが
ない。したがって、弁座板５０の薄肉構造と相俟ってト
ップクリアランスを減少させることができ、圧縮効率の
向上を図ることができる。
に示すように構成され、弁座板５０はシリンダ２２と一
体に組み付けられる。その際、弁座板５０のブレード溝
２７側がほぼＬ字状に折曲され、このＬ字状折曲部がブ
レード溝２７の溝側壁の一部を構成している。弁座板５
０のＬ字状折曲部の先端はブレード溝２７の途中で終端
しているが、ブレード溝２７と吐出室３６とは弁座板５
０で仕切られている。吐出室３６とブレード溝２７との
仕切を強度の大きな弁座板５０で構成できるので、吐出
口３１を図４に示すブレード２８側に極めて接近させる
ことができる。吐出口３１をブレード２８側に接近させ
ても、シリンダ２２の機械的・物理的強度を損うことが
ない。したがって、弁座板５０の薄肉構造と相俟ってト
ップクリアランスを減少させることができ、圧縮効率の
向上を図ることができる。
【００６６】また、シリンダ２２の吐出口３１は弁座板
５０に形成され、従来のロータリコンプレッサのよう
に、シリンダ２２の鋳物部に吐出口を形成した場合に比
べ、トップクリアランスを形成する吐出口部の体積を小
さくできるので、圧縮効率を従来のロータリコンプレッ
サより大幅に改善できる。例えば、ロータリコンプレッ
サで通常用いられる成績係数（ＣＯＰ）表示で同型タイ
プのものを比較すると１０％以上の改善が可能となる。
５０に形成され、従来のロータリコンプレッサのよう
に、シリンダ２２の鋳物部に吐出口を形成した場合に比
べ、トップクリアランスを形成する吐出口部の体積を小
さくできるので、圧縮効率を従来のロータリコンプレッ
サより大幅に改善できる。例えば、ロータリコンプレッ
サで通常用いられる成績係数（ＣＯＰ）表示で同型タイ
プのものを比較すると１０％以上の改善が可能となる。
【００６７】さらに、弁座板組込式シリンダ２２は弁座
板５０がシリンダ内周面の一部を構成するように組み込
まれ、弁座板５０の吐出側（シリンダ半径方向外側）に
吐出室３６が形成されるので、シリンダ２２に形成され
る吐出室３６の容積を大きくすることができ。吐出室３
６はシリンダ２２外周側が開放され、この開口を介して
吐出弁機構３５が挿入されて吐出室３６内に収容され、
固着ねじ５１等の固定具で吐出室に固定される。
板５０がシリンダ内周面の一部を構成するように組み込
まれ、弁座板５０の吐出側（シリンダ半径方向外側）に
吐出室３６が形成されるので、シリンダ２２に形成され
る吐出室３６の容積を大きくすることができ。吐出室３
６はシリンダ２２外周側が開放され、この開口を介して
吐出弁機構３５が挿入されて吐出室３６内に収容され、
固着ねじ５１等の固定具で吐出室に固定される。
【００６８】吐出弁機構３５には逆止弁として例えばリ
ードバルブが用いられ、このリードバルブは吐出口３１
を開閉可能に覆うバルブプレート５２とバルブプレート
５２の開閉をガイドするバルブガイド５３を共締めによ
り固定している。吐出弁機構３５はボリュームのある吐
出室３６のチャンバカバー３７を外した状態で弁座板５
０にねじ止め等で組み付けることができ、吐出弁機構３
５の組付を簡単かつ容易に行なうことができる。
ードバルブが用いられ、このリードバルブは吐出口３１
を開閉可能に覆うバルブプレート５２とバルブプレート
５２の開閉をガイドするバルブガイド５３を共締めによ
り固定している。吐出弁機構３５はボリュームのある吐
出室３６のチャンバカバー３７を外した状態で弁座板５
０にねじ止め等で組み付けることができ、吐出弁機構３
５の組付を簡単かつ容易に行なうことができる。
【００６９】吐出室３６の開口側はチャンバカバー３７
により覆われて閉塞される一方、チャンバカバー３７は
板ばね等の弾性押え手段３８によりシリンダ２２の係止
爪３９にワンタッチ式に装着され、保持される。また、
吐出室３６にはシリンダ軸線とほぼ平行に吐出室出口孔
４１が穿設されており、この吐出室出口孔４１を介して
吐出室３６はサブマフラー室４０に連通される。シリン
ダ２２には鋳造時に吐出室３６が形成されるので、吐出
室３６を後加工により成形することがない。また、吐出
室３６が鋳造時に成形されるので、この吐出室３６の存
在により、吐出室出口孔４１の穿設は容易となる。
により覆われて閉塞される一方、チャンバカバー３７は
板ばね等の弾性押え手段３８によりシリンダ２２の係止
爪３９にワンタッチ式に装着され、保持される。また、
吐出室３６にはシリンダ軸線とほぼ平行に吐出室出口孔
４１が穿設されており、この吐出室出口孔４１を介して
吐出室３６はサブマフラー室４０に連通される。シリン
ダ２２には鋳造時に吐出室３６が形成されるので、吐出
室３６を後加工により成形することがない。また、吐出
室３６が鋳造時に成形されるので、この吐出室３６の存
在により、吐出室出口孔４１の穿設は容易となる。
【００７０】しかして、弁座板組込式シリンダ２２は、
弁座板５０の吐出側に大きなボリュームを有する吐出室
３６が形成され、この吐出室３６は吐出室出口孔４１を
除いてほぼ密閉構造に構成される。このため、吐出室３
６内に発生する圧縮冷媒の圧力脈動に起因する騒音を、
吐出室３６のマフラー作用（ボリューム）で封じ込める
ことができ、ロータリコンプレッサ１０外部に騒音振動
が伝達されるのを有効的に防止できる。同型タイプのロ
ータリコンプレッサでは、従来より騒音レベルを３ｄＢ
以上低減させることが可能である。
弁座板５０の吐出側に大きなボリュームを有する吐出室
３６が形成され、この吐出室３６は吐出室出口孔４１を
除いてほぼ密閉構造に構成される。このため、吐出室３
６内に発生する圧縮冷媒の圧力脈動に起因する騒音を、
吐出室３６のマフラー作用（ボリューム）で封じ込める
ことができ、ロータリコンプレッサ１０外部に騒音振動
が伝達されるのを有効的に防止できる。同型タイプのロ
ータリコンプレッサでは、従来より騒音レベルを３ｄＢ
以上低減させることが可能である。
【００７１】また、弁座板組込式シリンダ２２は弁座板
５０のブレード溝２７と反対側が途中から図３および図
４に示すように、シリンダ内周面から離れる方向に折曲
される。すなわち、シリンダ内周面におけるシリンダ鋳
物と弁座板５０との境界部Ａからシリンダ内周面の外方
を向くように境界面Ｂが斜めに延設されており、この境
界面Ｂは境界部Ａを通るシリンダ内周面の外接面Ｃと所
要の角度α、例えば鋭角に交差している。これにより、
交差部分のシリンダ鋳物角度βを大きくとることがで
き、シリンダ鋳物と弁座板５０との結合強度を境界部Ａ
付近において向上させて結合を安定化させ、シリンダ鋳
物の欠落を防止することができる。したがって、良好な
品質の弁座板組込式シリンダを提供できる。
５０のブレード溝２７と反対側が途中から図３および図
４に示すように、シリンダ内周面から離れる方向に折曲
される。すなわち、シリンダ内周面におけるシリンダ鋳
物と弁座板５０との境界部Ａからシリンダ内周面の外方
を向くように境界面Ｂが斜めに延設されており、この境
界面Ｂは境界部Ａを通るシリンダ内周面の外接面Ｃと所
要の角度α、例えば鋭角に交差している。これにより、
交差部分のシリンダ鋳物角度βを大きくとることがで
き、シリンダ鋳物と弁座板５０との結合強度を境界部Ａ
付近において向上させて結合を安定化させ、シリンダ鋳
物の欠落を防止することができる。したがって、良好な
品質の弁座板組込式シリンダを提供できる。
【００７２】また、図４に示すように、弁座板５０を予
め組み込んでシリンダ２２を鋳造し、弁座板５０に吐出
口３１を形成してシリンダ内周面の一部を構成すること
により、吐出口部のトップクリアランスを小さくするこ
とができる。ロータリコンプレッサ１０の作動により、
シリンダ室２５内の圧力は、ローラピストン２６の回転
により圧縮側チャンバ２５ｂが次第に高圧になり、ブレ
ード２８は圧縮側チャンバ２５ｂよりブレード側面に矢
印方向の作用力Ｆを受ける。ブレード２８に作用する力
Ｆは、ブレード溝２７の２箇所の摺動面Ｄ点およびＥ点
で主に支えることになる。
め組み込んでシリンダ２２を鋳造し、弁座板５０に吐出
口３１を形成してシリンダ内周面の一部を構成すること
により、吐出口部のトップクリアランスを小さくするこ
とができる。ロータリコンプレッサ１０の作動により、
シリンダ室２５内の圧力は、ローラピストン２６の回転
により圧縮側チャンバ２５ｂが次第に高圧になり、ブレ
ード２８は圧縮側チャンバ２５ｂよりブレード側面に矢
印方向の作用力Ｆを受ける。ブレード２８に作用する力
Ｆは、ブレード溝２７の２箇所の摺動面Ｄ点およびＥ点
で主に支えることになる。
【００７３】その際、ブレード２８からの作用力Ｆを受
けるブレード溝２７の摺動面は、耐摩耗性に優れた鋳物
材で構成され、弁座板５０のＬ字状折曲部ではブレード
２８からの作用力Ｆを受けない。このため、弁座板組込
式シリンダ２２ひいてはロータリコンプレッサ１０の信
頼性を低下させることなく、コンプレッサ性能を改善す
ることができる。
けるブレード溝２７の摺動面は、耐摩耗性に優れた鋳物
材で構成され、弁座板５０のＬ字状折曲部ではブレード
２８からの作用力Ｆを受けない。このため、弁座板組込
式シリンダ２２ひいてはロータリコンプレッサ１０の信
頼性を低下させることなく、コンプレッサ性能を改善す
ることができる。
【００７４】このロータリコンプレッサ１０では、ロー
タリ式圧縮機構１３に弁座板を組み込んで鋳造した弁座
板組込式シリンダ２２を備えたので、圧縮機構１３のシ
リンダ室２５で圧縮された冷媒は吐出口３１から吐出弁
機構３５を介して吐出室３６に吐出され、ここでマフラ
ー作用を受け、圧力脈動が軽減される。
タリ式圧縮機構１３に弁座板を組み込んで鋳造した弁座
板組込式シリンダ２２を備えたので、圧縮機構１３のシ
リンダ室２５で圧縮された冷媒は吐出口３１から吐出弁
機構３５を介して吐出室３６に吐出され、ここでマフラ
ー作用を受け、圧力脈動が軽減される。
【００７５】吐出室３６に吐出された冷媒は、続いて吐
出室出口孔４１を通ってサブマフラー室４０に案内さ
れ、その後、連絡孔４３を介してメインマフラー室４４
に導かれ、このメインフマフラー室４４から密閉ケーシ
ング１１内に吐出される。吐出冷媒は吐出室３６や各マ
フラー室４０，４４で多段階のマフラー作用を受けて吐
出冷媒の圧力脈動がならされて平準化され、密閉ケーシ
ング１１内で高圧の吐出冷媒の圧力が均一化される。密
閉ケーシング１１内の吐出冷媒は圧力脈動が解消され、
均一化された状態で吐出パイプ５５から図示しない冷凍
サイクル等の外部に吐出される。
出室出口孔４１を通ってサブマフラー室４０に案内さ
れ、その後、連絡孔４３を介してメインマフラー室４４
に導かれ、このメインフマフラー室４４から密閉ケーシ
ング１１内に吐出される。吐出冷媒は吐出室３６や各マ
フラー室４０，４４で多段階のマフラー作用を受けて吐
出冷媒の圧力脈動がならされて平準化され、密閉ケーシ
ング１１内で高圧の吐出冷媒の圧力が均一化される。密
閉ケーシング１１内の吐出冷媒は圧力脈動が解消され、
均一化された状態で吐出パイプ５５から図示しない冷凍
サイクル等の外部に吐出される。
【００７６】図６は本発明に係るロータリコンプレッサ
１０Ａの第２実施例を示すものである。
１０Ａの第２実施例を示すものである。
【００７７】この実施例に示されたロータリコンプレッ
サ１０Ａは、ロータリ型圧縮機構１３Ａのシリンダ２２
Ａに汎用性を持たせたものであり、他の構成は第１実施
例に示すものと異ならないので同一符号を付して説明を
省略する。
サ１０Ａは、ロータリ型圧縮機構１３Ａのシリンダ２２
Ａに汎用性を持たせたものであり、他の構成は第１実施
例に示すものと異ならないので同一符号を付して説明を
省略する。
【００７８】図６に示されたロータリ型圧縮機構１３Ａ
に組み込まれるシリンダ２２Ａは弁座板５０を組み込ん
で鋳造した弁座板組込式シリンダである点においては、
第１実施例に示すものと異ならないが、この弁座板組込
式シリンダ２２Ａは弁座板５０を組み込んで鋳造成形し
た後、シリンダ２２との吐出室３６をシリンダ軸線方向
に平行に貫くように、吐出室出口孔４１，５６をドリル
等で貫いて穿設したものである。穿設は吐出室３６を貫
くように成形できるので機械加工が容易である。
に組み込まれるシリンダ２２Ａは弁座板５０を組み込ん
で鋳造した弁座板組込式シリンダである点においては、
第１実施例に示すものと異ならないが、この弁座板組込
式シリンダ２２Ａは弁座板５０を組み込んで鋳造成形し
た後、シリンダ２２との吐出室３６をシリンダ軸線方向
に平行に貫くように、吐出室出口孔４１，５６をドリル
等で貫いて穿設したものである。穿設は吐出室３６を貫
くように成形できるので機械加工が容易である。
【００７９】吐出室出口孔４１，５６はシリンダ２２内
に形成される吐出室３６の両側に形成され、この吐出室
出口孔４１，５６はベアリング４５，４６に形成される
連通ポート５７，５８を介してメインマフラー室４４お
よびサブマフラー室４０にそれぞれ連通される。その
際、吐出室４０の両側に形成される吐出室出口孔４１，
５６の孔径を変化させ、例えば上側出口孔５６を下側出
口孔４１より小径としてもよい。
に形成される吐出室３６の両側に形成され、この吐出室
出口孔４１，５６はベアリング４５，４６に形成される
連通ポート５７，５８を介してメインマフラー室４４お
よびサブマフラー室４０にそれぞれ連通される。その
際、吐出室４０の両側に形成される吐出室出口孔４１，
５６の孔径を変化させ、例えば上側出口孔５６を下側出
口孔４１より小径としてもよい。
【００８０】この場合、ロータリ型圧縮機構１３Ａのシ
リンダ室２５から吐出口３１および吐出弁機構３５を経
て吐出室３６に吐出された高圧冷媒は、ボリュームのあ
る吐出室３６内で圧力脈動が緩和されて上側および下側
の吐出室出口孔５６，４１を通りメインマフラー室４４
およびサブマフラー室４０に導かれ、それぞれマフラー
作用を受け、圧力脈動の平滑化と騒音の低減化が図れ
る。
リンダ室２５から吐出口３１および吐出弁機構３５を経
て吐出室３６に吐出された高圧冷媒は、ボリュームのあ
る吐出室３６内で圧力脈動が緩和されて上側および下側
の吐出室出口孔５６，４１を通りメインマフラー室４４
およびサブマフラー室４０に導かれ、それぞれマフラー
作用を受け、圧力脈動の平滑化と騒音の低減化が図れ
る。
【００８１】このうち、サブマフラー室４０に導かれた
冷媒は連絡孔４３を介してメインマフラー室４４に案内
され、このメインマフラー室４４で上側吐出室出口孔５
６を通る冷媒と合流した後、密閉ケーシング１１内に導
かれるようになっている。
冷媒は連絡孔４３を介してメインマフラー室４４に案内
され、このメインマフラー室４４で上側吐出室出口孔５
６を通る冷媒と合流した後、密閉ケーシング１１内に導
かれるようになっている。
【００８２】図７は本発明に係るロータリコンプレッサ
の第３実施例を示すものである。
の第３実施例を示すものである。
【００８３】このロータリコンプレッサ１０Ｂはロータ
リ型圧縮機構１３Ｂ，１３Ｃを２台組み込んだツインロ
ータリコンプレッサである。両ロータリ型圧縮機構１３
Ｂ，１３Ｃのシリンダ２２間に仕切板６０が介装され、
この仕切板６０を挟んで上側シリンダ２２と下側シリン
ダ２２Ａが密着される。仕切板６０は出口ポート６１と
連絡ポート６２がそれぞれ形成される。
リ型圧縮機構１３Ｂ，１３Ｃを２台組み込んだツインロ
ータリコンプレッサである。両ロータリ型圧縮機構１３
Ｂ，１３Ｃのシリンダ２２間に仕切板６０が介装され、
この仕切板６０を挟んで上側シリンダ２２と下側シリン
ダ２２Ａが密着される。仕切板６０は出口ポート６１と
連絡ポート６２がそれぞれ形成される。
【００８４】一方、上側のロータリ型圧縮機構１３Ｂの
シリンダ２２には図２ないし図４に示された弁座板組込
式シリンダが用いられ、下側のロータリ型圧縮機構１３
Ｃには、図６に示された弁座板組込式シリンダ２２Ａが
用いられる。すなわち、上側のシリンダ２２には１つの
吐出室出口孔４１を備えたものが、下側のシリンダ２２
Ａには２つの吐出室出口孔５６，４１を備えたものが、
それぞれ使用される。
シリンダ２２には図２ないし図４に示された弁座板組込
式シリンダが用いられ、下側のロータリ型圧縮機構１３
Ｃには、図６に示された弁座板組込式シリンダ２２Ａが
用いられる。すなわち、上側のシリンダ２２には１つの
吐出室出口孔４１を備えたものが、下側のシリンダ２２
Ａには２つの吐出室出口孔５６，４１を備えたものが、
それぞれ使用される。
【００８５】この場合、上側シリンダ２２と下側シリン
ダ２２Ａは共に寸法・形状を同じくする弁座板組込式シ
リンダが用いられ、弁座板５０を予め組み込んで鋳造し
たシリンダの後加工を変えるだけで、シリンダ部品の共
用化・共通化・標準化が図れる。弁座板組込式シリンダ
を鋳造にて成形した後、吐出室出口孔を１つ穿設する
か、上下に貫通するように穿設するかを選択するだけ
で、上側シリンダ２２あるいは下側シリンダ２２Ａを構
成できる。その際、吐出室出口孔の穿設は、シリンダ２
２内に弁座板５０を組み込むことでボリュームのある吐
出室が鋳造により一体成形されているので、機械加工が
容易である。
ダ２２Ａは共に寸法・形状を同じくする弁座板組込式シ
リンダが用いられ、弁座板５０を予め組み込んで鋳造し
たシリンダの後加工を変えるだけで、シリンダ部品の共
用化・共通化・標準化が図れる。弁座板組込式シリンダ
を鋳造にて成形した後、吐出室出口孔を１つ穿設する
か、上下に貫通するように穿設するかを選択するだけ
で、上側シリンダ２２あるいは下側シリンダ２２Ａを構
成できる。その際、吐出室出口孔の穿設は、シリンダ２
２内に弁座板５０を組み込むことでボリュームのある吐
出室が鋳造により一体成形されているので、機械加工が
容易である。
【００８６】このロータリコンプレッサは２台のコンプ
レッサを備えているが、作用的には第１実施例に示され
たものとほぼ同様であるので、説明を省略する。
レッサを備えているが、作用的には第１実施例に示され
たものとほぼ同様であるので、説明を省略する。
【００８７】図８は本発明に係るロータリコンプレッサ
の第４実施例を示すものである。
の第４実施例を示すものである。
【００８８】このロータリコンプレッサ１０Ｃも、図７
に示すものと同様、ロータリ型圧縮機構１３Ｄ，１３Ｃ
を２台組み込んだツインロータリコンプレッサである。
このロータリコンプレッサ１０Ｃは、両ロータリ型圧縮
機構１３Ｄ，１３Ｃに備えられるシリンダ２２Ａ，２２
Ａに図６に示す弁座板組込式シリンダを採用し、２つの
吐出室出口孔５６，４１をそれぞれ形成したものであ
る。すなわち、図６に示された弁座板組込式シリンダを
上側シリンダ２２Ａと下側シリンダ２２Ａに共に採用
し、両シリンダ２２Ａ，２２Ａ間に仕切板６０を介装し
たものである。
に示すものと同様、ロータリ型圧縮機構１３Ｄ，１３Ｃ
を２台組み込んだツインロータリコンプレッサである。
このロータリコンプレッサ１０Ｃは、両ロータリ型圧縮
機構１３Ｄ，１３Ｃに備えられるシリンダ２２Ａ，２２
Ａに図６に示す弁座板組込式シリンダを採用し、２つの
吐出室出口孔５６，４１をそれぞれ形成したものであ
る。すなわち、図６に示された弁座板組込式シリンダを
上側シリンダ２２Ａと下側シリンダ２２Ａに共に採用
し、両シリンダ２２Ａ，２２Ａ間に仕切板６０を介装し
たものである。
【００８９】このロータリコンプレッサ１０Ｃも２台の
コンプレッサを備えたものであるが、作用的には第２実
施例に示されたものとほぼ同様であるので説明を省略す
る。
コンプレッサを備えたものであるが、作用的には第２実
施例に示されたものとほぼ同様であるので説明を省略す
る。
【００９０】図７および図８にはツインタイプのロータ
リコンプレッサを備えた例を説明したが、必ずしも２台
に限定されず、３台以上のコンプレッサを備えてもよ
い。また、３台のロータリ型圧縮機構を備えたロータリ
コンプレッサを多段圧縮構造に構成してもよい。例えば
中央のロータリ型圧縮機構で第１段のコンプレッサを構
成し、上下両側のロータリ型圧縮機構で第２段のコンプ
レッサを構成してもよい。この場合には、中央のロータ
リ型圧縮機構で圧縮されて吐出室に吐出された吐出冷媒
を上下両側のロータリ型圧縮機構の吸込側に案内させる
ようにすればよい。
リコンプレッサを備えた例を説明したが、必ずしも２台
に限定されず、３台以上のコンプレッサを備えてもよ
い。また、３台のロータリ型圧縮機構を備えたロータリ
コンプレッサを多段圧縮構造に構成してもよい。例えば
中央のロータリ型圧縮機構で第１段のコンプレッサを構
成し、上下両側のロータリ型圧縮機構で第２段のコンプ
レッサを構成してもよい。この場合には、中央のロータ
リ型圧縮機構で圧縮されて吐出室に吐出された吐出冷媒
を上下両側のロータリ型圧縮機構の吸込側に案内させる
ようにすればよい。
【００９１】また、本発明の各実施例では縦置型ロータ
リコンプレッサの例を説明したが、必ずしもこれに限定
されず、ロータリコンプレッサは横置型のものであって
もよい。
リコンプレッサの例を説明したが、必ずしもこれに限定
されず、ロータリコンプレッサは横置型のものであって
もよい。
【００９２】
【発明の効果】以上に述べたように本発明に係る請求項
１記載のロータリコンプレッサにおいては、シリンダ内
周面の一部を弁座板で構成し、この弁座板に吐出口を形
成したので、吐出口部の容積を減少させることができ、
トップクリアランスを減少させて圧縮効率を向上を図る
ことができる。
１記載のロータリコンプレッサにおいては、シリンダ内
周面の一部を弁座板で構成し、この弁座板に吐出口を形
成したので、吐出口部の容積を減少させることができ、
トップクリアランスを減少させて圧縮効率を向上を図る
ことができる。
【００９３】請求項２に記載のロータリコンプレッサで
は、シリンダ鋳造時に鋼板製弁座板を鋳型内に組み込ん
で、弁座板組込式シリンダを鋳造により一体に型成形し
たので、シリンダを鋳物を製造する際に弁座板をシリン
ダに一体に組み込むことで接合力が高く、高強度の結合
となるのみならず製造性が良好で多量生産に適した弁座
板組込式シリンダを得ることができる。
は、シリンダ鋳造時に鋼板製弁座板を鋳型内に組み込ん
で、弁座板組込式シリンダを鋳造により一体に型成形し
たので、シリンダを鋳物を製造する際に弁座板をシリン
ダに一体に組み込むことで接合力が高く、高強度の結合
となるのみならず製造性が良好で多量生産に適した弁座
板組込式シリンダを得ることができる。
【００９４】請求項３に記載のロータリコンプレッサで
は、弁座板を０．５mm〜３mm程度の板厚の鋼板で構成し
たので、弁座板の薄肉化が図れ、鋳物で形成した吐出口
とは異なり、吐出口部の体積を小さくでき、トップクリ
アランスを減少させて圧縮効率の向上が図れる。
は、弁座板を０．５mm〜３mm程度の板厚の鋼板で構成し
たので、弁座板の薄肉化が図れ、鋳物で形成した吐出口
とは異なり、吐出口部の体積を小さくでき、トップクリ
アランスを減少させて圧縮効率の向上が図れる。
【００９５】請求項４に記載のロータリコンプレッサに
おいては、弁座板はニッケル（Ｎｉ）を３重量％以上含
む鋼板あるいは板表面にニッケルメッキを施した鋼板で
形成したので、鋳造時に弁座板のＮｉ成分が溶出してな
じみ性や密着性を良好にし、シリンダ鋳物と一体となっ
た結合（融合）が可能となり、シリンダ鋳物と弁座板の
接合力を向上させ、高強度な弁座板組込式シリンダを提
供でき、多量生産に適したシリンダを提供できる。
おいては、弁座板はニッケル（Ｎｉ）を３重量％以上含
む鋼板あるいは板表面にニッケルメッキを施した鋼板で
形成したので、鋳造時に弁座板のＮｉ成分が溶出してな
じみ性や密着性を良好にし、シリンダ鋳物と一体となっ
た結合（融合）が可能となり、シリンダ鋳物と弁座板の
接合力を向上させ、高強度な弁座板組込式シリンダを提
供でき、多量生産に適したシリンダを提供できる。
【００９６】請求項５に記載のロータリコンプレッサで
は、クロム（Ｃｒ）を１０重量％（ｗｔ％）以上含むス
テンレス鋼板で弁座板を構成したので、弁座板の耐熱・
耐変形強度が大きく、鋳造時の弁座板の変形が極めて小
さく、多量生産に適した弁座板組込式シリンダを精度よ
く製造することができる。
は、クロム（Ｃｒ）を１０重量％（ｗｔ％）以上含むス
テンレス鋼板で弁座板を構成したので、弁座板の耐熱・
耐変形強度が大きく、鋳造時の弁座板の変形が極めて小
さく、多量生産に適した弁座板組込式シリンダを精度よ
く製造することができる。
【００９７】請求項６に記載のロータリコンプレッサに
おいては、シリンダに半径方向外方に延びるブレード溝
が形成される一方、弁座板のブレード溝側をほぼＬ字形
に折曲し、このＬ字形折曲部がブレード溝の溝側壁の一
部を構成したので、弁座板に形成される吐出口（吐出ポ
ート）をブレード溝側に接近させることができ、トップ
クリアランスを減少させて圧縮効率の向上が図れる。ま
た、ブレード溝はブレード摺動荷重の小さな溝側壁の一
部だけを弁座板で構成し、大きなフレード摺動荷重が作
用する溝側壁は耐摩耗性が優れた鋳物材で構成でき、ブ
レードの摺動性能や信頼性を低下させることができ、コ
ンプレッサ性能の改善を図ることができる。
おいては、シリンダに半径方向外方に延びるブレード溝
が形成される一方、弁座板のブレード溝側をほぼＬ字形
に折曲し、このＬ字形折曲部がブレード溝の溝側壁の一
部を構成したので、弁座板に形成される吐出口（吐出ポ
ート）をブレード溝側に接近させることができ、トップ
クリアランスを減少させて圧縮効率の向上が図れる。ま
た、ブレード溝はブレード摺動荷重の小さな溝側壁の一
部だけを弁座板で構成し、大きなフレード摺動荷重が作
用する溝側壁は耐摩耗性が優れた鋳物材で構成でき、ブ
レードの摺動性能や信頼性を低下させることができ、コ
ンプレッサ性能の改善を図ることができる。
【００９８】請求項７に記載のロータリコンプレッサで
は、シリンダ内周面を構成する鋳物と弁座板のブレード
溝反対側境界部から外方に延びる境界面が形成され、こ
の境界面とシリンダ内周面の境界部を通る外接面と所要
の角度で交差させたから、交差部分の鋳物角度を大きく
とることができ、境界部付近における鋳物と弁座板の結
合強度が向上し、鋳物の欠落を有効にかつ確実に防止し
て結合を安定化せず、良好な品質の弁座板組込式シリン
ダを得ることができる。
は、シリンダ内周面を構成する鋳物と弁座板のブレード
溝反対側境界部から外方に延びる境界面が形成され、こ
の境界面とシリンダ内周面の境界部を通る外接面と所要
の角度で交差させたから、交差部分の鋳物角度を大きく
とることができ、境界部付近における鋳物と弁座板の結
合強度が向上し、鋳物の欠落を有効にかつ確実に防止し
て結合を安定化せず、良好な品質の弁座板組込式シリン
ダを得ることができる。
【００９９】請求項８に記載のロータリコンプレッサで
は、シリンダ内に形成される吐出室は弁座板の吐出口の
外側に形成され、吐出室が薄肉の弁座板で画成されるの
で、ボリュームのある吐出室を形成できる一方、吐出室
が弁座板により鋳造時に成形されるので、吐出室を形成
するための後加工が不要となり、経済性が良好となる。
は、シリンダ内に形成される吐出室は弁座板の吐出口の
外側に形成され、吐出室が薄肉の弁座板で画成されるの
で、ボリュームのある吐出室を形成できる一方、吐出室
が弁座板により鋳造時に成形されるので、吐出室を形成
するための後加工が不要となり、経済性が良好となる。
【０１００】請求項９に記載のロータリコンプレッサに
おいては、シリンダ内にボリュームのある吐出室を形成
するとともに、吐出室にはシリンダ軸線とほぼ平行な吐
出室出口孔が形成されたので、吐出室出口孔の形成を簡
単かつ容易となり、シリンダの標準化や汎用化が図れ、
多量生産に適した経済的な弁座板組込式シリンダを提供
できる。
おいては、シリンダ内にボリュームのある吐出室を形成
するとともに、吐出室にはシリンダ軸線とほぼ平行な吐
出室出口孔が形成されたので、吐出室出口孔の形成を簡
単かつ容易となり、シリンダの標準化や汎用化が図れ、
多量生産に適した経済的な弁座板組込式シリンダを提供
できる。
【０１０１】請求項１０に記載のロータリコンプレッサ
においては、シリンダ内にボリュームのある吐出室を形
成する一方、この吐出室に吐出された圧縮冷媒はサブマ
フラー室，メインマフラー室を順次経て密閉ケーシング
内に案内されるので、多段階のマフラー作用により騒音
を低減させて圧力脈動を平滑化させ、密閉ケーシングの
外部に吐出冷媒の圧力脈動に伴う騒音振動が伝達される
のを効果的に防止できる。
においては、シリンダ内にボリュームのある吐出室を形
成する一方、この吐出室に吐出された圧縮冷媒はサブマ
フラー室，メインマフラー室を順次経て密閉ケーシング
内に案内されるので、多段階のマフラー作用により騒音
を低減させて圧力脈動を平滑化させ、密閉ケーシングの
外部に吐出冷媒の圧力脈動に伴う騒音振動が伝達される
のを効果的に防止できる。
【０１０２】請求項１１に記載のロータリコンプレッサ
において、シリンダには吐出口の半径方向外方に吐出室
が一体に成形され、この吐出室をシリンダ外側からチャ
ンバカバーで覆って閉塞したから、吐出室のボリューム
を充分にとることができ、吐出弁を簡単に組み付けるこ
とができる一方、ボリュームのある吐出室で吐出冷媒の
圧力脈動を減衰させることができ、コンプレッサの運転
騒音を大幅に低下させることができる。
において、シリンダには吐出口の半径方向外方に吐出室
が一体に成形され、この吐出室をシリンダ外側からチャ
ンバカバーで覆って閉塞したから、吐出室のボリューム
を充分にとることができ、吐出弁を簡単に組み付けるこ
とができる一方、ボリュームのある吐出室で吐出冷媒の
圧力脈動を減衰させることができ、コンプレッサの運転
騒音を大幅に低下させることができる。
【０１０３】請求項１２に記載のロータリコンプレッサ
においては、吐出室のボリュームを確保して吐出冷媒の
圧力脈動を減衰させ、コンプレッサの運転騒音を低減さ
せるとともに、シリンダ内周面の一部を弁座板で構成
し、この弁座板に吐出口を形成したので、吐出口部の容
積を減少させ、トップクリアランスが小さくなるので圧
縮効率の向上を図ることができる。
においては、吐出室のボリュームを確保して吐出冷媒の
圧力脈動を減衰させ、コンプレッサの運転騒音を低減さ
せるとともに、シリンダ内周面の一部を弁座板で構成
し、この弁座板に吐出口を形成したので、吐出口部の容
積を減少させ、トップクリアランスが小さくなるので圧
縮効率の向上を図ることができる。
【０１０４】請求項１３および１４に記載のロータリコ
ンプレッサにおいては、吐出室を覆うチャンバカバーを
制振鋼板、あるいは黒鉛粒子の大きな片状黒鉛を主成分
とした鋳物材料で構成したので、吐出冷媒の圧力脈動に
よる騒音や振動は制振鋼板性あるいは片状黒鉛を主成分
としたチャンバカバーを通るとき、大幅に減衰されて騒
音や振動か軽減される。
ンプレッサにおいては、吐出室を覆うチャンバカバーを
制振鋼板、あるいは黒鉛粒子の大きな片状黒鉛を主成分
とした鋳物材料で構成したので、吐出冷媒の圧力脈動に
よる騒音や振動は制振鋼板性あるいは片状黒鉛を主成分
としたチャンバカバーを通るとき、大幅に減衰されて騒
音や振動か軽減される。
【０１０５】請求項１５に記載のロータリコンプレッサ
においては、チャンバカバーとシリンダの接触部に弾力
性のあるシール手段を介在させ、チャンバカバーをシリ
ンダに弾性手段を介して固定したので、チャンバカバー
をシリンダにワンタッチで装着させることができ、ワン
タッチで装着してもチャンバカバーから吐出冷媒が漏洩
するのを未然にかつ確実に防止できる。
においては、チャンバカバーとシリンダの接触部に弾力
性のあるシール手段を介在させ、チャンバカバーをシリ
ンダに弾性手段を介して固定したので、チャンバカバー
をシリンダにワンタッチで装着させることができ、ワン
タッチで装着してもチャンバカバーから吐出冷媒が漏洩
するのを未然にかつ確実に防止できる。
【０１０６】請求項１６に記載のロータリコンプレッサ
においては、シリンダの内周面側に開口する吸込口のう
ち、少なくともローラピストンの回転方向（転動方向）
下流側の吸込口縁を回転軸とほぼ平行な直線状としたの
で、ローラピストンによる圧縮開始点を早めることがで
き、その分圧縮効率を向上させることができる。
においては、シリンダの内周面側に開口する吸込口のう
ち、少なくともローラピストンの回転方向（転動方向）
下流側の吸込口縁を回転軸とほぼ平行な直線状としたの
で、ローラピストンによる圧縮開始点を早めることがで
き、その分圧縮効率を向上させることができる。
【０１０７】請求項１７に記載のロータリコンプレッサ
においては、ローラピストンによる圧縮開始点を早める
ことができる一方、シリンダの内周面の一部を弁座板に
より構成し、この弁座板に吐出口を形成したので、吐出
口部の容積を減少させてトップクリアランスを減少させ
ることができるので、圧縮効率をより一層有効的に向上
させることができる。
においては、ローラピストンによる圧縮開始点を早める
ことができる一方、シリンダの内周面の一部を弁座板に
より構成し、この弁座板に吐出口を形成したので、吐出
口部の容積を減少させてトップクリアランスを減少させ
ることができるので、圧縮効率をより一層有効的に向上
させることができる。
【０１０８】さらに、請求項１８に記載のロータリコン
プレッサにおいては、シリンダの吸込口は、シリンダ外
周側が吸込パイプの管形状と補形をなす円形に、シリン
ダ内周側が回転軸の軸方向に細長い矩形形状にそれぞれ
形成したので、吸込パイプの接続は従来構造と同様にし
て圧縮開始点を早くすることができ、圧縮効率を向上さ
せることができる。
プレッサにおいては、シリンダの吸込口は、シリンダ外
周側が吸込パイプの管形状と補形をなす円形に、シリン
ダ内周側が回転軸の軸方向に細長い矩形形状にそれぞれ
形成したので、吸込パイプの接続は従来構造と同様にし
て圧縮開始点を早くすることができ、圧縮効率を向上さ
せることができる。
【０１０９】請求項１９に記載のロータリコンプレッサ
においては、両シリンダ内に吐出室をそれぞれ形成する
とともに両シリンダの吐出室同士を連通させたので、シ
リンダの形状をほぼあるいは全く同一形状とすることが
でき、シリンダの規格化，標準化，汎用化を図ることが
でき、多量生産に適した安価なロータリコンプレッサを
提供できる。
においては、両シリンダ内に吐出室をそれぞれ形成する
とともに両シリンダの吐出室同士を連通させたので、シ
リンダの形状をほぼあるいは全く同一形状とすることが
でき、シリンダの規格化，標準化，汎用化を図ることが
でき、多量生産に適した安価なロータリコンプレッサを
提供できる。
【図１】本発明に係るロータリコンプレッサの第１実施
例を示す縦断面図。
例を示す縦断面図。
【図２】図１のロータリコンプレッサに組み込まれるロ
ータリ型圧縮機構を示す断面図。
ータリ型圧縮機構を示す断面図。
【図３】図２のロータリ型圧縮機構に備えられる弁座板
組込式シリンダを示す平面図。
組込式シリンダを示す平面図。
【図４】図３に示すロータリ型圧縮機構を拡大し、力の
作用関係を示す図。
作用関係を示す図。
【図５】図３のＶ−Ｖ線に沿う部分的側面図。
【図６】本発明に係るロータリコンプレッサの第２実施
例を示すもので、ロータリ型圧縮機構の断面図。
例を示すもので、ロータリ型圧縮機構の断面図。
【図７】本発明に係るロータリコンプレッサの第３実施
例を示すもので、ツインロータリタイプのロータリ型圧
縮機構を示す断面図。
例を示すもので、ツインロータリタイプのロータリ型圧
縮機構を示す断面図。
【図８】本発明に係るロータリコンプレッサの第４実施
例を示すもので、ツインロータリタイプのロータリ型圧
縮機構を示す断面図。
例を示すもので、ツインロータリタイプのロータリ型圧
縮機構を示す断面図。
１０，１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ ロータリコンプレッサ １１ 密閉ケーシング １２ 電動機 １３，１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃ，１３Ｄ ロータリ式圧
縮機構 １５ ステータ １６ ロータ １７ 回転シャフト １７ａ クランク部 ２０ メインベアリング ２１ サブベアリング ２２，２２Ａ シリンダ（弁座板組込式シリンダ） ２４ サポートフレーム ２５ シリンダ室 ２６ ローラピストン ２７ ブレード溝 ２８ ブレード ３０ 吸込口 ３１ 吐出口 ３３ アキュムレータ ３５ 吐出弁機構 ３６ 吐出室 ３７ チャンバカバー ３８ 押えスプリング ４０ サブマフラー室 ４１ 吐出室出口孔 ４３ 連絡孔 ４４ メインマフラー室 ４５，４６ ベアリングカバー ５０ 弁座板 ５２ バルブプレート ５３ バルブガイド ５５ 吐出パイプ ６０ 仕切板
縮機構 １５ ステータ １６ ロータ １７ 回転シャフト １７ａ クランク部 ２０ メインベアリング ２１ サブベアリング ２２，２２Ａ シリンダ（弁座板組込式シリンダ） ２４ サポートフレーム ２５ シリンダ室 ２６ ローラピストン ２７ ブレード溝 ２８ ブレード ３０ 吸込口 ３１ 吐出口 ３３ アキュムレータ ３５ 吐出弁機構 ３６ 吐出室 ３７ チャンバカバー ３８ 押えスプリング ４０ サブマフラー室 ４１ 吐出室出口孔 ４３ 連絡孔 ４４ メインマフラー室 ４５，４６ ベアリングカバー ５０ 弁座板 ５２ バルブプレート ５３ バルブガイド ５５ 吐出パイプ ６０ 仕切板
フロントページの続き (72)発明者 近藤 正隆 静岡県富士市蓼原336番地 東芝エー・ブ イ・イー株式会社富士事業所内 (72)発明者 小林 秀喜 静岡県富士市蓼原336番地 東芝エー・ブ イ・イー株式会社富士事業所内 (72)発明者 水野 弘之 静岡県富士市蓼原336番地 東芝エー・ブ イ・イー株式会社富士事業所内 (72)発明者 山崎 隆也 静岡県富士市蓼原336番地 東芝エー・ブ イ・イー株式会社富士事業所内 (72)発明者 柴田 一夫 静岡県富士市蓼原336番地 東芝エー・ブ イ・イー株式会社富士事業所内
Claims (19)
- 【請求項１】 電動機により駆動されるロータリ式圧縮
機構を密閉ケーシング内に収容し、上記圧縮機構のシリ
ンダ内周面に吐出口を形成したロータリコンプレッサに
おいて、前記シリンダ内周面の一部を弁座板により構成
し、この弁座板に吐出口を形成したことを特徴とするロ
ータリコンプレッサ。 - 【請求項２】 弁座板は鋼板からなり、シリンダ鋳造時
に弁座板を組み込んで弁座板組込式シリンダを鋳造によ
り一体に型成形した請求項１に記載のロータリコンプレ
ッサ。 - 【請求項３】 弁座板を０．５mm〜３mm程度の板厚の鋼
板で構成した請求項１または２に記載のロータリコンプ
レッサ。 - 【請求項４】 弁座板はニッケル（Ｎｉ）を３重量％以
上含む鋼板あるいは板表面にニッケル（Ｎｉ）メッキを
施した鋼板で構成した請求項３に記載のロータリコンプ
レッサ。 - 【請求項５】 弁座板はクロム（Ｃｒ）を１０重量％以
上含むステンレス鋼板で構成した請求項３に記載のロー
タリコンプレッサ。 - 【請求項６】 シリンダに半径方向外方に延びるブレー
ド溝を形成する一方、弁座板のブレード溝側をほぼＬ字
状に折曲し、上記Ｌ字状折曲部がブレード溝の溝側壁の
一部を構成した請求項１に記載のロータリコンプレッ
サ。 - 【請求項７】 シリンダ内周面を構成する鋳物と弁座板
のブレード溝反対側境界部から外方に延びる境界面が形
成される一方、この境界面は上記境界部を通るシリンダ
内周面の外接面と所要の角度で交差した請求項６に記載
のロータリコンプレッサ。 - 【請求項８】 シリンダには吐出口の吐出側に吐出室を
形成し、この吐出室に上記吐出口を覆う吐出弁機構を設
けた請求項１に記載のロータリコンプレッサ。 - 【請求項９】 シリンダ内に形成される吐出室にはシリ
ンダ軸線とほぼ平行な吐出室出口孔が少なくとも一側に
形成された請求項８に記載のロータリコンプレッサ。 - 【請求項１０】 圧縮機構はメインベアリングおよびサ
ブベアリングをベアリングカバーで覆ってメインマフラ
ー室およびサブマフラー室をそれぞれ形成する一方、シ
リンダの吐出室を吐出室出口孔を介してサブマフラー室
に連通し、サブマフラー室を連絡孔を介してメインマフ
ラー室に連通し、このメインマフラー室を密閉ケーシン
グ内に連通させた請求項８に記載のロータリコンプレッ
サ。 - 【請求項１１】 電動機により駆動されるロータリ式圧
縮機構を密閉ケーシング内に収容し、上記圧縮機構のシ
リンダ内周面に吐出口を形成したロータリコンプレッサ
において、前記シリンダには吐出口の半径方向外方に吐
出室が一体に成形され、この吐出室をシリンダ外側から
覆うチャンバカバーで閉塞したことを特徴とするロータ
リコンプレッサ。 - 【請求項１２】 前記シリンダは内周面の一部を弁座板
により構成し、この弁座板に吐出口を形成した請求項１
１記載のロータリコンプレッサ。 - 【請求項１３】 前記チャンバカバーを制振鋼板で構成
した請求項１１記載のロータリコンプレッサ。 - 【請求項１４】 前記チャンバカバーを、シリンダを構
成する鋳物材料より、黒鉛粒子の大きな片状黒鉛を主成
分とした鋳物材料で構成した請求項１１記載のロータリ
コンプレッサ。 - 【請求項１５】 前記チャンバカバーとシリンダの接触
部に弾力性を有するシール手段を介装するとともに、チ
ャンバカバーを板ばね等の弾性押え手段を用いてシリン
ダに固定した請求項１１記載のロータリコンプレッサ。 - 【請求項１６】 電動機により駆動されるロータリ式圧
縮機構を密閉ケーシング内に収容し、上記圧縮機構のロ
ーラピストンを収容するシリンダに吸込口を形成したロ
ータリコンプレッサにおいて、前記シリンダの内周面側
に開口する吸込口のうち、少なくともローラピストンの
回転方向下流側の吸込口縁を回転シャフトの軸線とほぼ
平行な直線状に形成したことを特徴とするロータリコン
プレッサ。 - 【請求項１７】 前記シリンダは内周面の一部を弁座板
により構成し、この弁座板に吐出口を形成した請求項１
６記載のロータリコンプレッサ。 - 【請求項１８】 前記シリンダに形成される吸込口は、
シリンダ外周側が吸込パイプの管形状を補形をなす円形
に、シリンダ内周側が回転軸の軸方向に細長い矩形形状
にそれぞれ形成した請求項１６記載のロータリコンプレ
ッサ。 - 【請求項１９】 電動機により駆動される２つのロータ
リ式圧縮機構を密閉ケーシング内に収容し、上記両圧縮
機構を仕切板を挟んで一体的に組み立てる一方、上記圧
縮機構はメインベアリングおよびサブベアリングをベア
リングカバーで覆って形成されるメインマフラー室およ
びサブマフラー室をそれぞれ備えたロータリコンプレッ
サにおいて、前記両圧縮機構のシリンダ内に吐出室をそ
れぞれ形成し、２つのシリンダに形成される吐出室同士
を連通孔で相互に連通する一方、少なくともサブベアリ
ング側シリンダの吐出室を吐出室出口孔を介してサブマ
フラー室に連通し、このサブマフラー室を連絡孔を介し
てメインマフラー室に連通し、このメインマフラー室を
密閉ケーシング内に連通させたことを特徴とするロータ
リコンプレッサ。
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013168194A1 (ja) * | 2012-05-09 | 2013-11-14 | 三菱電機株式会社 | 密閉形圧縮機及びヒートポンプ装置 |
| CN104500497A (zh) * | 2014-12-22 | 2015-04-08 | 常熟市董浜镇徐市盛峰液压配件厂 | 高可靠性油缸盖 |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6042351A (en) * | 1997-12-08 | 2000-03-28 | Carrier Corporation | Enhanced flow compressor discharge port entrance |
| JP2000337261A (ja) * | 1999-05-26 | 2000-12-05 | Funai Electric Co Ltd | 圧縮機 |
| US20050129558A1 (en) * | 2003-12-15 | 2005-06-16 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Electric compressor and assembling method thereof |
| TWI344512B (en) * | 2004-02-27 | 2011-07-01 | Sanyo Electric Co | Two-stage rotary compressor |
| CN100353072C (zh) * | 2004-04-29 | 2007-12-05 | 李玉斌 | 集中吸气和集中排气的旋转式压缩机 |
| JP4864572B2 (ja) | 2006-07-03 | 2012-02-01 | 東芝キヤリア株式会社 | 回転式圧縮機及びこれを用いた冷凍サイクル装置 |
| US9267504B2 (en) | 2010-08-30 | 2016-02-23 | Hicor Technologies, Inc. | Compressor with liquid injection cooling |
| US8794941B2 (en) | 2010-08-30 | 2014-08-05 | Oscomp Systems Inc. | Compressor with liquid injection cooling |
| US9073527B2 (en) * | 2011-03-31 | 2015-07-07 | Haldex Brake Corporation | Smooth bore dynamic center seal for spring brake actuator |
| JP5818731B2 (ja) * | 2012-03-29 | 2015-11-18 | 三菱電機株式会社 | 密閉型圧縮機及びこれを備えた冷凍サイクル装置 |
| CN103573624B (zh) * | 2013-10-31 | 2015-08-05 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机及制冷循环装置 |
| CN103939355A (zh) * | 2014-04-25 | 2014-07-23 | 珠海凌达压缩机有限公司 | 压缩机排气装置及具有其的压缩机 |
| CN104454548B (zh) * | 2014-12-22 | 2017-02-01 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机 |
| CN105864037B (zh) * | 2015-01-23 | 2018-10-02 | 珠海格力电器股份有限公司 | 泵体结构及压缩机 |
| CN104929933B (zh) * | 2015-05-27 | 2017-10-10 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机 |
| CN104929934B (zh) * | 2015-05-27 | 2017-03-22 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机 |
| US10830239B2 (en) | 2015-08-11 | 2020-11-10 | Carrier Corporation | Refrigeration compressor fittings |
| RU2737072C2 (ru) | 2015-08-11 | 2020-11-24 | Кэрриер Корпорейшн | Компрессор, способ его использования и система паровой компрессии |
| WO2017058369A1 (en) | 2015-10-02 | 2017-04-06 | Carrier Corporation | Screw compressor resonator arrays |
| CN105736377A (zh) * | 2016-04-11 | 2016-07-06 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 一种压缩机结构 |
| CN107366622B (zh) * | 2017-06-30 | 2020-06-19 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 用于压缩机的盖封件和盖封组件、压缩机 |
| CN107355385A (zh) * | 2017-08-31 | 2017-11-17 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 双排气压缩组件及旋转式压缩机 |
| CN111749892A (zh) * | 2019-03-29 | 2020-10-09 | 上海海立电器有限公司 | 一种转子式压缩机 |
| CN111255693A (zh) * | 2020-03-02 | 2020-06-09 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 气缸组件、压缩机和空调器 |
| CN111720318B (zh) * | 2020-06-29 | 2021-11-23 | 安徽美芝精密制造有限公司 | 压缩机构和具有它的压缩机 |
| CN112145417B (zh) * | 2020-07-24 | 2023-04-28 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种压缩机和空调器 |
| CN112412786B (zh) * | 2020-10-26 | 2022-12-30 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 一种高效压缩机排气结构 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1603983A (en) * | 1926-10-19 | Compressor | ||
| US577936A (en) * | 1897-03-02 | Rotary pump | ||
| US1780614A (en) * | 1927-12-23 | 1930-11-04 | Calvin M Bolster | Pump |
| US1901417A (en) * | 1930-10-20 | 1933-03-14 | J P Devine Mfg Company | Pump |
| FR804023A (fr) * | 1936-01-28 | 1936-10-14 | Pompe rotative aspirante et foulante pour toutes applications | |
| DE895298C (de) * | 1943-12-11 | 1953-11-02 | Siemens Ag | Rollkolbenverdichter |
| DE825692C (de) * | 1948-10-02 | 1952-01-24 | Siemens Schuckertwerke A G | Drehkolbenverdichter, insbesondere fuer Kaeltemaschinen |
| JPS5413005A (en) * | 1977-06-30 | 1979-01-31 | Toshiba Corp | Sintered vane for rotary compressor |
| US4219314A (en) * | 1979-01-22 | 1980-08-26 | Thermo King Corporation | Rolling piston rotary compressor |
| US4373882A (en) * | 1981-01-30 | 1983-02-15 | General Electric Company | Discharge valve assembly for compressor |
| JPS57206790A (en) * | 1981-06-15 | 1982-12-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Rolling-piston type compressor |
| JPS5888487A (ja) * | 1981-11-24 | 1983-05-26 | Toshiba Corp | ロ−タリ−コンプレツサ |
| JPS58200094A (ja) * | 1982-05-19 | 1983-11-21 | Hitachi Ltd | 可動翼型圧縮機 |
| JPS6165973A (ja) * | 1984-09-06 | 1986-04-04 | Mitsubishi Electric Corp | 圧縮機の冷媒吐出弁装置 |
| JPS6220186A (ja) * | 1985-07-19 | 1987-01-28 | Nec Corp | 磁気ヘツド保持機構 |
| JPH0684756B2 (ja) * | 1986-07-01 | 1994-10-26 | 日本ピストンリング株式会社 | ロータリーコンプレッサ |
| EP0281654B1 (de) * | 1987-03-11 | 1991-04-17 | Leybold Aktiengesellschaft | Zweiwellenmaschine |
| BR8805216A (pt) * | 1988-10-04 | 1990-05-22 | Brasil Compressores Sa | Sistema de descarga para compressor rotativo de pistao rolante |
| US4955797A (en) * | 1989-02-15 | 1990-09-11 | Tecumseh Products Company | Valve indexing for a compressor |
| JPH03260392A (ja) * | 1990-03-09 | 1991-11-20 | Sanyo Electric Co Ltd | 回転圧縮機 |
| JPH05157087A (ja) * | 1991-12-02 | 1993-06-22 | Daikin Ind Ltd | 密閉形圧縮機 |
-
1995
- 1995-03-01 JP JP4207695A patent/JP3350276B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013168194A1 (ja) * | 2012-05-09 | 2013-11-14 | 三菱電機株式会社 | 密閉形圧縮機及びヒートポンプ装置 |
| CN104379937A (zh) * | 2012-05-09 | 2015-02-25 | 三菱电机株式会社 | 密闭型压缩机和热泵装置 |
| JPWO2013168194A1 (ja) * | 2012-05-09 | 2015-12-24 | 三菱電機株式会社 | 密閉形圧縮機及びヒートポンプ装置 |
| CN104379937B (zh) * | 2012-05-09 | 2017-12-22 | 三菱电机株式会社 | 密闭型压缩机和热泵装置 |
| CN104500497A (zh) * | 2014-12-22 | 2015-04-08 | 常熟市董浜镇徐市盛峰液压配件厂 | 高可靠性油缸盖 |
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