JPH0790724A - 熱融着性複合繊維 - Google Patents
熱融着性複合繊維Info
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- JPH0790724A JPH0790724A JP23027693A JP23027693A JPH0790724A JP H0790724 A JPH0790724 A JP H0790724A JP 23027693 A JP23027693 A JP 23027693A JP 23027693 A JP23027693 A JP 23027693A JP H0790724 A JPH0790724 A JP H0790724A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ポリエステル繊維に熱接着・熱融着するポリ
エステル系熱融着性繊維の性能を保持しながら、乾式お
よび湿式不織布を製造した場合のいずれに対しても非常
に工程性が良好で、取扱い性が容易な繊維製品を得るた
めの熱融着繊維を提供する。 【構成】 イソフタル酸を10〜60モル%、ならびに
特定の化合物を全ジカルボン酸成分に対して2〜30モ
ル%共重合してなり、かつ二次転移点温度が70℃以上
である非晶性共重合ポリエステルと、繊維形成性ポリマ
−からなる熱融着性複合繊維。
エステル系熱融着性繊維の性能を保持しながら、乾式お
よび湿式不織布を製造した場合のいずれに対しても非常
に工程性が良好で、取扱い性が容易な繊維製品を得るた
めの熱融着繊維を提供する。 【構成】 イソフタル酸を10〜60モル%、ならびに
特定の化合物を全ジカルボン酸成分に対して2〜30モ
ル%共重合してなり、かつ二次転移点温度が70℃以上
である非晶性共重合ポリエステルと、繊維形成性ポリマ
−からなる熱融着性複合繊維。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は熱融着性複合繊維に関す
るものであり、耐熱性に優れるため繊維化工程性が良好
で、しかも繊維物性にも優れている熱融着性複合繊維に
関する。
るものであり、耐熱性に優れるため繊維化工程性が良好
で、しかも繊維物性にも優れている熱融着性複合繊維に
関する。
【0002】
【従来の技術】繊維間の熱融着により不織布等を製造す
るための熱融着性繊維としては、たとえばポリエチレン
を接着成分とするポリエチレン−ポリプロピレン複合繊
維、共重合ナイロンを接着成分とするポリプロピレンと
の複合繊維、エチレン−ビニルアルコ−ル共重合体を接
着成分とするポリエチレンテレフタレ−トとの複合繊維
等多々ある。近年、繊維分野、とくに不織布分野でポリ
エチレンテレフタレ−トを代表とするポリエステル繊維
の役割が大きくなり、生産効果、省エネルギ−等の観点
から熱接着・熱融着により繊維集合体または繊維製品、
とくに不織布を製造する要求が高くなり、ポリエステル
繊維の接着相手となるポリエステル系熱融着性繊維が種
々提案されている。
るための熱融着性繊維としては、たとえばポリエチレン
を接着成分とするポリエチレン−ポリプロピレン複合繊
維、共重合ナイロンを接着成分とするポリプロピレンと
の複合繊維、エチレン−ビニルアルコ−ル共重合体を接
着成分とするポリエチレンテレフタレ−トとの複合繊維
等多々ある。近年、繊維分野、とくに不織布分野でポリ
エチレンテレフタレ−トを代表とするポリエステル繊維
の役割が大きくなり、生産効果、省エネルギ−等の観点
から熱接着・熱融着により繊維集合体または繊維製品、
とくに不織布を製造する要求が高くなり、ポリエステル
繊維の接着相手となるポリエステル系熱融着性繊維が種
々提案されている。
【0003】不織布製品分野に限らず、コスト的に高く
なることは好ましくなく、可能な限り低いコストでいか
に目的にあった製品を製造するかが非常に重要である。
そこで熱接着性・熱融着性の非晶性ポリエステルとし
て、テレフタル酸、イソフタル酸、エチレングリコ−ル
を主成分とする共重合ポリエステルが提案され、商品化
されている。しかしながら、この共重合ポリエステルの
二次転移点温度は約60〜70℃と低く、ポリマ−製造
後の乾燥をかかる温度以上の温度で実施するとポリマ−
間に膠着が生じ、トラブル発生の要因となるため、かか
る温度未満の温度で長時間かけて真空乾燥しているのが
実情であり、コスト的にも生産効率的にも好ましいもの
ではない。また、このようなポリマ−から得られた繊維
の物性も不十分である場合が多い。例えば、芯成分とし
てポリエチレンテレフタレ−トを用い、鞘成分として上
記の非晶性ポリエステルを用いた芯鞘複合繊維を得る場
合、延伸温度をあまり高くすることができない。すなわ
ち、延伸温度を鞘成分である非晶性ポリエステルの二次
転移点温度より高く設定すると繊維間で膠着が生じ、カ
−ド工程等の後工程が極端に悪化するため、延伸温度は
ポリマ−の二次転移点温度より低くせざるを得ない。そ
のため芯成分であるポリエチレンテレフタレ−トを後の
延伸時に十分配向結晶化させるための熱処理が不十分と
なり、延伸歪が繊維中に内在し、その結果、繊維の湿熱
時または乾熱時の収縮率が大きくなり、繊維製品の熱的
寸法安定性が不良となる。
なることは好ましくなく、可能な限り低いコストでいか
に目的にあった製品を製造するかが非常に重要である。
そこで熱接着性・熱融着性の非晶性ポリエステルとし
て、テレフタル酸、イソフタル酸、エチレングリコ−ル
を主成分とする共重合ポリエステルが提案され、商品化
されている。しかしながら、この共重合ポリエステルの
二次転移点温度は約60〜70℃と低く、ポリマ−製造
後の乾燥をかかる温度以上の温度で実施するとポリマ−
間に膠着が生じ、トラブル発生の要因となるため、かか
る温度未満の温度で長時間かけて真空乾燥しているのが
実情であり、コスト的にも生産効率的にも好ましいもの
ではない。また、このようなポリマ−から得られた繊維
の物性も不十分である場合が多い。例えば、芯成分とし
てポリエチレンテレフタレ−トを用い、鞘成分として上
記の非晶性ポリエステルを用いた芯鞘複合繊維を得る場
合、延伸温度をあまり高くすることができない。すなわ
ち、延伸温度を鞘成分である非晶性ポリエステルの二次
転移点温度より高く設定すると繊維間で膠着が生じ、カ
−ド工程等の後工程が極端に悪化するため、延伸温度は
ポリマ−の二次転移点温度より低くせざるを得ない。そ
のため芯成分であるポリエチレンテレフタレ−トを後の
延伸時に十分配向結晶化させるための熱処理が不十分と
なり、延伸歪が繊維中に内在し、その結果、繊維の湿熱
時または乾熱時の収縮率が大きくなり、繊維製品の熱的
寸法安定性が不良となる。
【0004】また、ポリマ−の二次転移点温度が低い場
合の他の不利な点としては、例えば湿式用不織布を得る
際の延伸後のトウを3〜10mm長に切断する場合、切
断時の発熱による繊維間の膠着が生じ、抄紙時のカット
ファイバ−分散不良の原因となり、得られた不織布が外
観上不良となることが挙げられる。さらにこの不織布を
ティ−バッグ等の袋として使用した場合、熱湯中の耐熱
性が劣るためにパンク等のトラブルが発生し易い。
合の他の不利な点としては、例えば湿式用不織布を得る
際の延伸後のトウを3〜10mm長に切断する場合、切
断時の発熱による繊維間の膠着が生じ、抄紙時のカット
ファイバ−分散不良の原因となり、得られた不織布が外
観上不良となることが挙げられる。さらにこの不織布を
ティ−バッグ等の袋として使用した場合、熱湯中の耐熱
性が劣るためにパンク等のトラブルが発生し易い。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、上記の
問題点を解決するための手段の1つとして、ポリマ−の
二次転移点温度をいかに上げるかについて鋭意検討を行
い、イソフタル酸と2,2−ビス(4−ヒドロキシフェ
ニル)スルホンのアルキレンオキサイド付加物を共重合
させた非晶性のポリエステルが上記目的を達成すること
を見出だし、先に出願した。しかしながら、二次点移転
温度の上昇効果およびコストの点において今だ満足でき
るものではない。したがって本発明の目的は、ポリエス
テル繊維に熱接着・熱融着するポリエステル系熱融着性
繊維の性能を保持しながら、乾式および湿式不織布を製
造した場合のいずれに対しても非常に工程性が良好で、
取扱い性が容易な不織布等の繊維製品を得るための熱融
着性繊維を得ることにある。
問題点を解決するための手段の1つとして、ポリマ−の
二次転移点温度をいかに上げるかについて鋭意検討を行
い、イソフタル酸と2,2−ビス(4−ヒドロキシフェ
ニル)スルホンのアルキレンオキサイド付加物を共重合
させた非晶性のポリエステルが上記目的を達成すること
を見出だし、先に出願した。しかしながら、二次点移転
温度の上昇効果およびコストの点において今だ満足でき
るものではない。したがって本発明の目的は、ポリエス
テル繊維に熱接着・熱融着するポリエステル系熱融着性
繊維の性能を保持しながら、乾式および湿式不織布を製
造した場合のいずれに対しても非常に工程性が良好で、
取扱い性が容易な不織布等の繊維製品を得るための熱融
着性繊維を得ることにある。
【0006】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、イ
ソフタル酸を15〜60モル%、ならびに下記式(I)
で示される化合物を全ジオ−ル成分に対して2〜30モ
ル%、および/または下記式(II)で示される化合物を
全ジカルボン酸成分に対して2〜30モル%共重合して
なり、かつ二次転移点温度が70℃以上である非晶性共
重合ポリエステルと、繊維形成性ポリマ−からなる熱融
着性複合繊維である。
ソフタル酸を15〜60モル%、ならびに下記式(I)
で示される化合物を全ジオ−ル成分に対して2〜30モ
ル%、および/または下記式(II)で示される化合物を
全ジカルボン酸成分に対して2〜30モル%共重合して
なり、かつ二次転移点温度が70℃以上である非晶性共
重合ポリエステルと、繊維形成性ポリマ−からなる熱融
着性複合繊維である。
【0007】
【化3】 (式中、mは0、1または2を表す。)
【0008】
【化4】 (式中、Rは水素原子または低級アルキル基を表し、n
は0、1または2を表す。)
は0、1または2を表す。)
【0009】本発明の非晶性共重合ポリエステル(以
下、共重合ポリエステルと称する場合がある)は、ポリ
エステルの主鎖にイソフタル酸および式(I)および/
または式(II)で示される化合物をランダムに共重合さ
せた構造を有しているものを示す。ポリエステルとして
は、得られる繊維の物性、品質、繊維化工程性およびコ
ストの点からテレフタル酸が40モル%以上、好ましく
は50モル%以上、エチレングリコ−ルが45モル%以
上、好ましくは50モル%以上共重合されたものが好適
である。イソフタル酸の共重合量は共重合ポリエステル
を構成する全酸成分に対して10〜60モル%、好まし
くは15〜50モル%の範囲であり、式(I)で示され
る化合物の共重合量は共重合ポリエステルを構成する全
ジオ−ル成分に対して2〜30モル%、好ましくは5〜
25モル%の範囲であり、式(II)で示される化合物の
共重合量は共重合ポリエステルを構成する全ジカルボン
酸成分に対して2〜30モル%、好ましくは5〜25モ
ル%の範囲である。さらに好ましくは、イソフタル酸を
式(I)で示される化合物または式(II)で示される化
合物よりも過剰に共重合させることが、耐熱性、コスト
の点で好ましい。イソフタル酸の共重合量、あるいは式
(I)で示される化合物および/または式(II)で示さ
れる化合物の共重合量が上記の範囲外の場合、共重合ポ
リエステルの二次転移点温度が上昇せず、本発明の目的
である乾式および湿式不織布に加工した場合のいずれに
対しても工程性が良好で、取扱い性の容易な不織布等の
繊維製品を得ることができない。
下、共重合ポリエステルと称する場合がある)は、ポリ
エステルの主鎖にイソフタル酸および式(I)および/
または式(II)で示される化合物をランダムに共重合さ
せた構造を有しているものを示す。ポリエステルとして
は、得られる繊維の物性、品質、繊維化工程性およびコ
ストの点からテレフタル酸が40モル%以上、好ましく
は50モル%以上、エチレングリコ−ルが45モル%以
上、好ましくは50モル%以上共重合されたものが好適
である。イソフタル酸の共重合量は共重合ポリエステル
を構成する全酸成分に対して10〜60モル%、好まし
くは15〜50モル%の範囲であり、式(I)で示され
る化合物の共重合量は共重合ポリエステルを構成する全
ジオ−ル成分に対して2〜30モル%、好ましくは5〜
25モル%の範囲であり、式(II)で示される化合物の
共重合量は共重合ポリエステルを構成する全ジカルボン
酸成分に対して2〜30モル%、好ましくは5〜25モ
ル%の範囲である。さらに好ましくは、イソフタル酸を
式(I)で示される化合物または式(II)で示される化
合物よりも過剰に共重合させることが、耐熱性、コスト
の点で好ましい。イソフタル酸の共重合量、あるいは式
(I)で示される化合物および/または式(II)で示さ
れる化合物の共重合量が上記の範囲外の場合、共重合ポ
リエステルの二次転移点温度が上昇せず、本発明の目的
である乾式および湿式不織布に加工した場合のいずれに
対しても工程性が良好で、取扱い性の容易な不織布等の
繊維製品を得ることができない。
【0010】上述したように、式(I)で示される化合
物の共重合量は、共重合ポリエステルを構成する全ジオ
−ル成分に対して2〜30モル%、好ましくは5〜25
モル%の範囲であり、式(II)で示される化合物の共重
合量は、共重合ポリエステルを構成する全ジカルボン酸
成分に対して2〜30モル%、好ましくは5〜25モル
%の範囲である。式(I)および式(II)の化合物を共
重合成分とする場合は、その共重合量はそれらの和にお
いて、全ジカルボン酸成分に対して2〜30モル%であ
り、5〜25モル%の範囲であることが好ましい。共重
合量が2モル%未満の場合、得られる共重合ポリエステ
ルの二次転移点温度を十分高くすることができず、また
共重合量が30モル%を越える場合、共重合ポリエステ
ルの二次転移点温度は十分高くすることができ、繊維化
工程性が非常に良好になるが、コストの点で問題があ
る。また、共重合ポリエステルの二次転移点温度があま
りに高くなり過ぎると、かかる共重合ポリエステルを一
成分とした複合繊維からなる不織布を熱接着処理する際
の処理温度をかなり高く設定しなければならず、消費コ
ストが大きくなる。
物の共重合量は、共重合ポリエステルを構成する全ジオ
−ル成分に対して2〜30モル%、好ましくは5〜25
モル%の範囲であり、式(II)で示される化合物の共重
合量は、共重合ポリエステルを構成する全ジカルボン酸
成分に対して2〜30モル%、好ましくは5〜25モル
%の範囲である。式(I)および式(II)の化合物を共
重合成分とする場合は、その共重合量はそれらの和にお
いて、全ジカルボン酸成分に対して2〜30モル%であ
り、5〜25モル%の範囲であることが好ましい。共重
合量が2モル%未満の場合、得られる共重合ポリエステ
ルの二次転移点温度を十分高くすることができず、また
共重合量が30モル%を越える場合、共重合ポリエステ
ルの二次転移点温度は十分高くすることができ、繊維化
工程性が非常に良好になるが、コストの点で問題があ
る。また、共重合ポリエステルの二次転移点温度があま
りに高くなり過ぎると、かかる共重合ポリエステルを一
成分とした複合繊維からなる不織布を熱接着処理する際
の処理温度をかなり高く設定しなければならず、消費コ
ストが大きくなる。
【0011】このような組成からなる共重合ポリエステ
ルは非晶性であり、二次転移点温度が70℃以上、好ま
しくは80℃以上と従来の非晶性共重合ポリエステルの
二次転移点温度に比べ高いことから、かかる共重合ポリ
エステルを一成分とした複合繊維は繊維化工程性が良好
であり、熱接着・熱融着繊維として非常に有用である。
ルは非晶性であり、二次転移点温度が70℃以上、好ま
しくは80℃以上と従来の非晶性共重合ポリエステルの
二次転移点温度に比べ高いことから、かかる共重合ポリ
エステルを一成分とした複合繊維は繊維化工程性が良好
であり、熱接着・熱融着繊維として非常に有用である。
【0012】さらに本発明の共重合ポリエステルは、上
述の共重合成分のほかに下記式およびを満足する共
重合成分Aおよび/またはBを流動調節剤として用いる
ことが好ましい。
述の共重合成分のほかに下記式およびを満足する共
重合成分Aおよび/またはBを流動調節剤として用いる
ことが好ましい。
【0013】Am+Bm≦25
【0014】Bw≦25
ここで、A成分は本発明の共重合ポリエステルを構成す
る主たる共重合成分を除く芳香族共重合成分であり、B
成分は本発明の共重合ポリエステルを構成する主たる共
重合成分を除く脂肪族および/または脂環族共重合成分
である。式において、AmおよびBmはA成分および
B成分の共重合ポリエステルを構成する全酸成分に対す
る共重合モル%を示し、式において、BwはB成分原
料を[COOH]型および/または[OH]型とした場
合の生成共重合ポリエステルに対する重量%を示す。
ここで、A成分は本発明の共重合ポリエステルを構成す
る主たる共重合成分を除く芳香族共重合成分であり、B
成分は本発明の共重合ポリエステルを構成する主たる共
重合成分を除く脂肪族および/または脂環族共重合成分
である。式において、AmおよびBmはA成分および
B成分の共重合ポリエステルを構成する全酸成分に対す
る共重合モル%を示し、式において、BwはB成分原
料を[COOH]型および/または[OH]型とした場
合の生成共重合ポリエステルに対する重量%を示す。
【0015】A成分としては、フタル酸、メチルテレフ
タル酸、オキシ安息香酸、オキシエトキシ安息香酸、ジ
フェノキシエタンジカルボン酸、ナフタレンジカルボン
酸、ビスフェノ−ルA、ビスフェノ−ルAのアルキレン
オキサイド付加物、p−キシレングリコ−ル等の芳香核
を1個または2個有する化合物が挙げられる。
タル酸、オキシ安息香酸、オキシエトキシ安息香酸、ジ
フェノキシエタンジカルボン酸、ナフタレンジカルボン
酸、ビスフェノ−ルA、ビスフェノ−ルAのアルキレン
オキサイド付加物、p−キシレングリコ−ル等の芳香核
を1個または2個有する化合物が挙げられる。
【0016】B成分としては、複合繊維の熱処理温度ま
たは該複合繊維からなる不織布の接着処理温度が150
℃以下である場合には、複合繊維を構成する共重合ポリ
エステルの流動性を適性に調整するために、分子構造的
に運動性の大きい、側鎖を有しない直線性の分子構造を
有するアジピン酸、セバシン酸、ペンタメチレングリコ
−ル、ヘキサメチレングリコ−ル、ジエチレングリコ−
ル、トリエチレングリコ−ル等が挙げられる。一方、複
合繊維の熱処理温度または該複合繊維からなる不織布の
接着処理温度が150〜200℃という比較的高温の場
合には、150〜200℃の範囲内で複合繊維を構成す
る共重合ポリエステルの流動性を適性に調整するため
に、側鎖を有し、低温での分子運動性が少ないシクロヘ
キサンジメタノ−ル、1,2−プロピレングリコ−ル、
ネオペンチルグリコ−ル等が挙げられる。
たは該複合繊維からなる不織布の接着処理温度が150
℃以下である場合には、複合繊維を構成する共重合ポリ
エステルの流動性を適性に調整するために、分子構造的
に運動性の大きい、側鎖を有しない直線性の分子構造を
有するアジピン酸、セバシン酸、ペンタメチレングリコ
−ル、ヘキサメチレングリコ−ル、ジエチレングリコ−
ル、トリエチレングリコ−ル等が挙げられる。一方、複
合繊維の熱処理温度または該複合繊維からなる不織布の
接着処理温度が150〜200℃という比較的高温の場
合には、150〜200℃の範囲内で複合繊維を構成す
る共重合ポリエステルの流動性を適性に調整するため
に、側鎖を有し、低温での分子運動性が少ないシクロヘ
キサンジメタノ−ル、1,2−プロピレングリコ−ル、
ネオペンチルグリコ−ル等が挙げられる。
【0017】上述のA成分およびB成分の合計量は繊維
化工程性等の生産工程性の点から25モル%以下、とく
に15モル%以下が好ましい。A成分およびB成分の種
類、共重合量は目的とする複合繊維あるいは不織布等の
最終製品の使用目的によって選択されることは言うまで
もない。
化工程性等の生産工程性の点から25モル%以下、とく
に15モル%以下が好ましい。A成分およびB成分の種
類、共重合量は目的とする複合繊維あるいは不織布等の
最終製品の使用目的によって選択されることは言うまで
もない。
【0018】またB成分のエステル形成基を[COO
H]型および/または[OH]型とした場合の、共重合
ポリエステルに対する重量%としては、25重量%以
下、とくに15重量%以下とすることが好ましい。B成
分が25重量%を越えると、共重合ポリエステルが柔軟
となり、後の繊維化工程性が低下することがあり好まし
くない。
H]型および/または[OH]型とした場合の、共重合
ポリエステルに対する重量%としては、25重量%以
下、とくに15重量%以下とすることが好ましい。B成
分が25重量%を越えると、共重合ポリエステルが柔軟
となり、後の繊維化工程性が低下することがあり好まし
くない。
【0019】本発明の複合繊維において、芯成分を形成
する共重合ポリエステルは非晶性である。非晶性である
ことは、該共重合ポリエステルを溶融し、微細な繊維ま
たは薄膜フィルム小片として取り出して冷却し、3日以
上室温に放置した試料を示差走査熱量計(DSC)にか
け、窒素中、10℃/分の速度で昇温し、吸熱ピ−クの
有無で確認することができる。吸熱ピ−クが非常にブロ
−ドであり明確に吸熱ピ−クを判断できない場合は、実
質的に吸熱ピ−クがないものと判断してさしつかえな
い。非晶性共重合ポリエステルを使用することにより、
該共重合ポリエステルを芯とする複合繊維、または該複
合繊維からなる不織布の熱処理工程あるいは熱接着処理
工程における繊維収縮発生による形態変化の問題が生じ
ない。しかも熱接着処理に至るまでの工程での予熱処理
が可能であるため寸法安定性等の製品管理が容易である
ばかりでなく、熱効率がよい状態で熱処理が行なわれる
ので運転コスト的にも有利である。
する共重合ポリエステルは非晶性である。非晶性である
ことは、該共重合ポリエステルを溶融し、微細な繊維ま
たは薄膜フィルム小片として取り出して冷却し、3日以
上室温に放置した試料を示差走査熱量計(DSC)にか
け、窒素中、10℃/分の速度で昇温し、吸熱ピ−クの
有無で確認することができる。吸熱ピ−クが非常にブロ
−ドであり明確に吸熱ピ−クを判断できない場合は、実
質的に吸熱ピ−クがないものと判断してさしつかえな
い。非晶性共重合ポリエステルを使用することにより、
該共重合ポリエステルを芯とする複合繊維、または該複
合繊維からなる不織布の熱処理工程あるいは熱接着処理
工程における繊維収縮発生による形態変化の問題が生じ
ない。しかも熱接着処理に至るまでの工程での予熱処理
が可能であるため寸法安定性等の製品管理が容易である
ばかりでなく、熱効率がよい状態で熱処理が行なわれる
ので運転コスト的にも有利である。
【0020】本発明において「二次転移点温度」とは、
東洋ボ−ルドウイン社製「バイブロン直読式動的粘弾性
測定器DDV−II型」を用い、温度分布とtanδの測
定を行ない、tanδ測定値を基に動的損失弾性率を求
め、動的損失弾性率が最大となったときの温度を示す。
このときの測定条件は、駆動周波数110cps、室温
から速度1℃/分で昇温させた。測定試料は、溶融ポリ
エステルから厚み0.2mmの薄膜フィルムを作製し、
巾5mm、長さ20mmに切断して冷却し、3日以上室
温に放置したもの用いた。フィルムに厚さ斑があると測
定値にややばらつきが生じるため、別々に調整した5個
の測定試料の二次転移点温度を測定し、その平均値を
「二次転移点温度」とした。この二次転移点温度は共重
合ポリエステルの組成比が同じであれば、重合度すなわ
ち固有粘度の大きさによって異なることはなかった。
東洋ボ−ルドウイン社製「バイブロン直読式動的粘弾性
測定器DDV−II型」を用い、温度分布とtanδの測
定を行ない、tanδ測定値を基に動的損失弾性率を求
め、動的損失弾性率が最大となったときの温度を示す。
このときの測定条件は、駆動周波数110cps、室温
から速度1℃/分で昇温させた。測定試料は、溶融ポリ
エステルから厚み0.2mmの薄膜フィルムを作製し、
巾5mm、長さ20mmに切断して冷却し、3日以上室
温に放置したもの用いた。フィルムに厚さ斑があると測
定値にややばらつきが生じるため、別々に調整した5個
の測定試料の二次転移点温度を測定し、その平均値を
「二次転移点温度」とした。この二次転移点温度は共重
合ポリエステルの組成比が同じであれば、重合度すなわ
ち固有粘度の大きさによって異なることはなかった。
【0021】本発明において、上述の非晶性共重合ポリ
エステルには本発明の効果を損なわない範囲内で酸化チ
タン等の艶消剤、酸化防止剤、蛍光増白剤、安定剤、紫
外線遮蔽吸収剤等の添加剤が含有されていてもよい。
エステルには本発明の効果を損なわない範囲内で酸化チ
タン等の艶消剤、酸化防止剤、蛍光増白剤、安定剤、紫
外線遮蔽吸収剤等の添加剤が含有されていてもよい。
【0022】本発明の複合繊維は、上述の非晶性共重合
ポリエステルと、繊維形成性ポリマ−とからなる。熱接
着性不織布としての目的と良好な繊維化工程性を維持さ
せるためには、繊維を複合構造とすることが目的に適っ
ていることがわかった。
ポリエステルと、繊維形成性ポリマ−とからなる。熱接
着性不織布としての目的と良好な繊維化工程性を維持さ
せるためには、繊維を複合構造とすることが目的に適っ
ていることがわかった。
【0023】他の繊維形成性ポリマ−としては、融点が
150℃以上の熱可塑性ポリマ−が好適であり、具体的
にはポリエチレンテレフタレ−ト、ポリブチレンテレフ
タレ−ト等のポリエステル;ナイロン6、ナイロン6,
6、ナイロン12等のポリアミド;ポリプロピレン等の
ポリオレフィンが挙げられる。
150℃以上の熱可塑性ポリマ−が好適であり、具体的
にはポリエチレンテレフタレ−ト、ポリブチレンテレフ
タレ−ト等のポリエステル;ナイロン6、ナイロン6,
6、ナイロン12等のポリアミド;ポリプロピレン等の
ポリオレフィンが挙げられる。
【0024】非晶性共重合ポリエステル成分と繊維形成
性ポリマ−成分の複合比率は80:20〜20:80
(重量比)の範囲にすることが好ましい。前者が20重
量%未満の場合、良好な熱融着性が得られにくく、ま
た、80重量%を越えると、紡糸性、延伸性等の繊維化
工程性が低下するので好ましくない。
性ポリマ−成分の複合比率は80:20〜20:80
(重量比)の範囲にすることが好ましい。前者が20重
量%未満の場合、良好な熱融着性が得られにくく、ま
た、80重量%を越えると、紡糸性、延伸性等の繊維化
工程性が低下するので好ましくない。
【0025】本発明の複合繊維の断面形態は完全芯鞘
型、芯成分が異形形状である芯鞘型、多芯芯鞘型、偏心
芯鞘型、異形断面芯鞘型、サイドバイサイド型、多層貼
合わせ型等各種含まれ、とくに限定されるものではない
が、熱融着繊維として十分な効果を発現させるために
は、複合繊維断面の全周長に対する非晶性共重合ポリエ
ステル成分の割合、すなわち繊維断面周率は50%以
上、とくに60%以上であることが好ましい。繊維断面
周率が50%未満の場合、良好な熱融着性が得られにく
いので好ましくない。
型、芯成分が異形形状である芯鞘型、多芯芯鞘型、偏心
芯鞘型、異形断面芯鞘型、サイドバイサイド型、多層貼
合わせ型等各種含まれ、とくに限定されるものではない
が、熱融着繊維として十分な効果を発現させるために
は、複合繊維断面の全周長に対する非晶性共重合ポリエ
ステル成分の割合、すなわち繊維断面周率は50%以
上、とくに60%以上であることが好ましい。繊維断面
周率が50%未満の場合、良好な熱融着性が得られにく
いので好ましくない。
【0026】本発明の熱融着複合繊維は20〜100m
mに裁断されて乾式用不織布等の繊維集合体のバインダ
−として、また、3〜10mmに裁断されて湿式用不織
布等の繊維集合体のバインダ−として使用される。繊維
集合体に含有される熱融着複合繊維の含有量は10重量
%以上が好ましい。含有量が10重量%未満の場合、熱
融着複合繊維の熱融着性が効果的に発現しにくい。
mに裁断されて乾式用不織布等の繊維集合体のバインダ
−として、また、3〜10mmに裁断されて湿式用不織
布等の繊維集合体のバインダ−として使用される。繊維
集合体に含有される熱融着複合繊維の含有量は10重量
%以上が好ましい。含有量が10重量%未満の場合、熱
融着複合繊維の熱融着性が効果的に発現しにくい。
【0027】熱融着複合繊維の他に繊維集合体を形成す
る繊維として、ポリエチレンテレフタレ−ト、ポリブチ
レンテレフタレ−ト等のテレフタル酸系ポリエステルを
用いると、熱融着複合繊維間のみならず、熱融着複合繊
維とポリエステル繊維との融着も良好であり、強度の高
い繊維集合体が得られる。従来テレフタル酸系ポリエス
テル繊維に融着できる繊維が少なく、良好なポリエステ
ル系繊維集合体を得ることができなかった。本発明はポ
リエステル系繊維集合体の製造を容易にし、なおかつ従
来の機械、装置が使用可能であることから、低コストで
製造することを可能にしたのである。熱融着複合繊維の
他に繊維集合体を形成する繊維として、テレフタル酸系
ポリエステル繊維の他に木材パルプ、レ−ヨン、ポリビ
ニルアルコ−ル系繊維等の親水性素材を用いることもで
きる。
る繊維として、ポリエチレンテレフタレ−ト、ポリブチ
レンテレフタレ−ト等のテレフタル酸系ポリエステルを
用いると、熱融着複合繊維間のみならず、熱融着複合繊
維とポリエステル繊維との融着も良好であり、強度の高
い繊維集合体が得られる。従来テレフタル酸系ポリエス
テル繊維に融着できる繊維が少なく、良好なポリエステ
ル系繊維集合体を得ることができなかった。本発明はポ
リエステル系繊維集合体の製造を容易にし、なおかつ従
来の機械、装置が使用可能であることから、低コストで
製造することを可能にしたのである。熱融着複合繊維の
他に繊維集合体を形成する繊維として、テレフタル酸系
ポリエステル繊維の他に木材パルプ、レ−ヨン、ポリビ
ニルアルコ−ル系繊維等の親水性素材を用いることもで
きる。
【0028】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
るが、本発明はこれら実施例に何等限定されるものでは
ない。なお、実施例中における共重合ポリエステルの固
有粘度[η]は、共重合ポリエステルをフェノ−ル/ク
ロロエタン(重量比1/1)の混合溶媒に溶解させ、3
0℃で測定した。裂断長はJIS P 8113に、強
度、伸度、乾熱収縮率はJIS L 1013に準拠し
て測定した。また、結晶融解熱△H cal/gは、Differen
tial Scanning Calorimeter (メトラ−TA3000、
パ−キンエルマ−社製)を使用し、測定して求めた。
るが、本発明はこれら実施例に何等限定されるものでは
ない。なお、実施例中における共重合ポリエステルの固
有粘度[η]は、共重合ポリエステルをフェノ−ル/ク
ロロエタン(重量比1/1)の混合溶媒に溶解させ、3
0℃で測定した。裂断長はJIS P 8113に、強
度、伸度、乾熱収縮率はJIS L 1013に準拠し
て測定した。また、結晶融解熱△H cal/gは、Differen
tial Scanning Calorimeter (メトラ−TA3000、
パ−キンエルマ−社製)を使用し、測定して求めた。
【0029】実施例1 重縮合反応装置を用い、常法により280℃で重縮合反
応を行ない、テレフタル酸(以下TAと略称する)55
モル%、イソフタル酸(以下IPAと略称する)45モ
ル%、エチレングリコ−ル(以下EGと略称する)70
モル%、パ−ヒドロジメタノナフタレンジメタノ−ル
[式(I)で示されるm=1の化合物、以下MNDMと
略称する]20モル%、およびジエチレングリコ−ル1
0モル%からなる共重合ポリエステルを製造し、次いで
重合器底部よりストランド状に水中に押し出し、ペレッ
ト状に切断した。得られた共重合ポリエステルペレット
の固有粘度[η]は0.69、二次転移点温度は95℃
であり、DSC測定による吸熱ピ−クは観察されなかっ
た。また、このペレットを真空乾燥器中80℃で乾燥し
たところ、ペレット間の膠着は全く認められなかった。
応を行ない、テレフタル酸(以下TAと略称する)55
モル%、イソフタル酸(以下IPAと略称する)45モ
ル%、エチレングリコ−ル(以下EGと略称する)70
モル%、パ−ヒドロジメタノナフタレンジメタノ−ル
[式(I)で示されるm=1の化合物、以下MNDMと
略称する]20モル%、およびジエチレングリコ−ル1
0モル%からなる共重合ポリエステルを製造し、次いで
重合器底部よりストランド状に水中に押し出し、ペレッ
ト状に切断した。得られた共重合ポリエステルペレット
の固有粘度[η]は0.69、二次転移点温度は95℃
であり、DSC測定による吸熱ピ−クは観察されなかっ
た。また、このペレットを真空乾燥器中80℃で乾燥し
たところ、ペレット間の膠着は全く認められなかった。
【0030】得られた共重合ポリエステルを鞘に、固有
粘度[η]が0.65のポリエチレンテレフタレ−トを
芯として、複合比50:50で図1(イ)に示される断
面形状の複合繊維を紡糸口金温度290℃、速度100
0m/分で巻き取った。巻き取った複合繊維は単繊維間
および繊維束間での膠着が全く認められず、長時間安定
に紡糸を行なうことができた。得られた紡糸原糸を水浴
中80℃で4.2倍に延伸し、続いて水浴中90℃で8
%収縮させ、単繊維繊度2.0デニ−ル、強度3.5g
/デニ−ル、伸度43%の延伸糸を得た。また120℃
における乾熱収縮率は4%であった。
粘度[η]が0.65のポリエチレンテレフタレ−トを
芯として、複合比50:50で図1(イ)に示される断
面形状の複合繊維を紡糸口金温度290℃、速度100
0m/分で巻き取った。巻き取った複合繊維は単繊維間
および繊維束間での膠着が全く認められず、長時間安定
に紡糸を行なうことができた。得られた紡糸原糸を水浴
中80℃で4.2倍に延伸し、続いて水浴中90℃で8
%収縮させ、単繊維繊度2.0デニ−ル、強度3.5g
/デニ−ル、伸度43%の延伸糸を得た。また120℃
における乾熱収縮率は4%であった。
【0031】この延伸糸を5mm長に切断したもの70
重量部とポリエチレンテレフタレ−ト繊維(単繊維繊度
2デニ−ル、繊維長5mm)30重量部とを混合した
後、角型タピ−抄紙機(熊谷理機製)で混抄し、繊維紙
を作製した。続いてヤンキ−ドライヤ−型のフロエ板熱
円筒上で130℃、1分間乾燥し、融着(接着)させて
坪量20g/m↑2、40g/m↑2、80g/m↑2
の抄紙を作製した。いずれの場合も繊維間の粘着、膠着
等のトラブルはなく、繊維の分散性、外観の良好な紙を
容易に抄紙することができ、また実用に耐え得るだけの
強力を保持していた。得られた紙をティ−バッグとして
使用テストしたが、パンク等のトラブルは全く発生しな
かった。
重量部とポリエチレンテレフタレ−ト繊維(単繊維繊度
2デニ−ル、繊維長5mm)30重量部とを混合した
後、角型タピ−抄紙機(熊谷理機製)で混抄し、繊維紙
を作製した。続いてヤンキ−ドライヤ−型のフロエ板熱
円筒上で130℃、1分間乾燥し、融着(接着)させて
坪量20g/m↑2、40g/m↑2、80g/m↑2
の抄紙を作製した。いずれの場合も繊維間の粘着、膠着
等のトラブルはなく、繊維の分散性、外観の良好な紙を
容易に抄紙することができ、また実用に耐え得るだけの
強力を保持していた。得られた紙をティ−バッグとして
使用テストしたが、パンク等のトラブルは全く発生しな
かった。
【0032】上述の5mmに切断された延伸糸500k
gを、タテ50cm、ヨコ1m、高さ2mの長方形の箱
に入れ密閉し、500kgの荷重を蓋の上にかけて40
℃の雰囲気中で1ケ月間保存した。1ケ月後開封したと
ころ、延伸糸の膠着は認められなかった。続いて1年
間、実際に倉庫に梱包して保管したが、保存による悪影
響は何等認められなかった。
gを、タテ50cm、ヨコ1m、高さ2mの長方形の箱
に入れ密閉し、500kgの荷重を蓋の上にかけて40
℃の雰囲気中で1ケ月間保存した。1ケ月後開封したと
ころ、延伸糸の膠着は認められなかった。続いて1年
間、実際に倉庫に梱包して保管したが、保存による悪影
響は何等認められなかった。
【0033】実施例2〜6 実施例1で得られた共重合ポリエステルおよびポリエチ
レンテレフタレ−トを用い、表1に示される条件で複合
繊維、延伸糸を作製し、抄紙を行なった。実施例2およ
び3は芯鞘複合比を変えて行なった。実施例4は繊維断
面形状を変えて行なった。実施例5は芯成分として固有
粘度[η]が0.85のポリブチレンテレフタレ−ト
を、実施例6は芯成分としてナイロン6(宇部興産社
製)を用いて複合繊維を作製した。いずれも繊維化工程
性は良好であり、単繊維間および繊維束間の膠着、接着
は認められなかった。また、抄紙時の各繊維の分散性も
良好であり、得られた紙の外観も良好であった。
レンテレフタレ−トを用い、表1に示される条件で複合
繊維、延伸糸を作製し、抄紙を行なった。実施例2およ
び3は芯鞘複合比を変えて行なった。実施例4は繊維断
面形状を変えて行なった。実施例5は芯成分として固有
粘度[η]が0.85のポリブチレンテレフタレ−ト
を、実施例6は芯成分としてナイロン6(宇部興産社
製)を用いて複合繊維を作製した。いずれも繊維化工程
性は良好であり、単繊維間および繊維束間の膠着、接着
は認められなかった。また、抄紙時の各繊維の分散性も
良好であり、得られた紙の外観も良好であった。
【0034】実施例7〜15 表1に示される組成の共重合ポリエステルを鞘成分とし
て用いる以外は、実施例1と同様にして複合繊維、延伸
糸を作製し、ついで抄紙を行なった。いずれも繊維化工
程性は良好であり、単繊維間および繊維束間の膠着、接
着は認められなかった。また、抄紙時の各繊維の分散性
も良好であり、得られた紙の外観も良好であった。ただ
し、実施例14はMNDMの代わりに下記式で示される
化合物を共重合した共重合ポリエステルを用いた。
て用いる以外は、実施例1と同様にして複合繊維、延伸
糸を作製し、ついで抄紙を行なった。いずれも繊維化工
程性は良好であり、単繊維間および繊維束間の膠着、接
着は認められなかった。また、抄紙時の各繊維の分散性
も良好であり、得られた紙の外観も良好であった。ただ
し、実施例14はMNDMの代わりに下記式で示される
化合物を共重合した共重合ポリエステルを用いた。
【0035】
【化5】
【0036】比較例1 重縮合反応装置を用い、常法により280℃で重縮合反
応を行ない、TA55モル%、IPA45モル%、EG
90モル%、およびジエチレングリコ−ル10モル%か
らなる共重合ポリエステルを製造し、次いで重合体器底
部よりシ−ト状に水中に押し出し、ペレット状に切断し
た。得られた共重合ポリエステルペレットの固有粘度
[η]は0.75、二次転移点温度は70℃であり、D
SC測定による吸熱ピ−クは観察されなかった。得られ
た共重合ポリエステルを鞘成分に、固有粘度[η]が
0.67のポリエチレンテレフタレ−トを芯成分とし
て、実施例1と同様にして延伸糸を作製した。得られた
延伸糸の単繊維繊度は2.0デニ−ル、強度は3.2g
/デニ−ル、伸度は49%であった。また120℃にお
ける乾熱収縮率は12%と実施例1に比較し高かった。
続いてこの延伸糸を切断したものを用いて実施例1と同
様にして抄紙を行ない、紙を得た。抄紙前の切断糸は単
繊維間で膠着が認められ、また、得られた紙も繊維の分
散状態が不良で外観の悪いものであった。上述の切断糸
を実施例1と全く同様にして保管テストを行なったとこ
ろ、1ケ月間で単繊維間の膠着がかなり発生していた。
応を行ない、TA55モル%、IPA45モル%、EG
90モル%、およびジエチレングリコ−ル10モル%か
らなる共重合ポリエステルを製造し、次いで重合体器底
部よりシ−ト状に水中に押し出し、ペレット状に切断し
た。得られた共重合ポリエステルペレットの固有粘度
[η]は0.75、二次転移点温度は70℃であり、D
SC測定による吸熱ピ−クは観察されなかった。得られ
た共重合ポリエステルを鞘成分に、固有粘度[η]が
0.67のポリエチレンテレフタレ−トを芯成分とし
て、実施例1と同様にして延伸糸を作製した。得られた
延伸糸の単繊維繊度は2.0デニ−ル、強度は3.2g
/デニ−ル、伸度は49%であった。また120℃にお
ける乾熱収縮率は12%と実施例1に比較し高かった。
続いてこの延伸糸を切断したものを用いて実施例1と同
様にして抄紙を行ない、紙を得た。抄紙前の切断糸は単
繊維間で膠着が認められ、また、得られた紙も繊維の分
散状態が不良で外観の悪いものであった。上述の切断糸
を実施例1と全く同様にして保管テストを行なったとこ
ろ、1ケ月間で単繊維間の膠着がかなり発生していた。
【0037】比較例2 表1に示される組成の共重合ポリエステルを鞘成分とし
て用いる以外は、実施例1と同様にして複合繊維、延伸
糸を作製し、次いで抄紙を行なった。延伸糸は単繊維間
でかなりの膠着が認められた。延伸温度を70℃以下に
すると単繊維間の膠着は認められなくなったが、延伸糸
の乾熱収縮率が高くなった。また、抄紙して得られた紙
も繊維の分散状態が不良で外観の悪いものであった。
て用いる以外は、実施例1と同様にして複合繊維、延伸
糸を作製し、次いで抄紙を行なった。延伸糸は単繊維間
でかなりの膠着が認められた。延伸温度を70℃以下に
すると単繊維間の膠着は認められなくなったが、延伸糸
の乾熱収縮率が高くなった。また、抄紙して得られた紙
も繊維の分散状態が不良で外観の悪いものであった。
【0038】比較例3 表1に示される組成の共重合ポリエステルを鞘成分とし
て用いる以外は、実施例1と同様にして複合繊維、延伸
糸を作製し、次いで抄紙を行なった。繊維化工程性は良
好で問題はなかったが、得られた紙は熱融着性が不十分
であり実用に耐え得るものではなかった。
て用いる以外は、実施例1と同様にして複合繊維、延伸
糸を作製し、次いで抄紙を行なった。繊維化工程性は良
好で問題はなかったが、得られた紙は熱融着性が不十分
であり実用に耐え得るものではなかった。
【0039】比較例4 表1に示される組成の共重合ポリエステルを鞘成分とし
て用いる以外は、実施例1と同様にして複合繊維、延伸
糸を作製し、次いで抄紙を行なった。この共重合ポリエ
ステルはDSC測定による吸熱ピ−クが認められ、結晶
性であった。繊維化工程性は良好で問題はなかったが、
得られた紙は裂断長が0.1kmと低く、強度の低いも
のであった。
て用いる以外は、実施例1と同様にして複合繊維、延伸
糸を作製し、次いで抄紙を行なった。この共重合ポリエ
ステルはDSC測定による吸熱ピ−クが認められ、結晶
性であった。繊維化工程性は良好で問題はなかったが、
得られた紙は裂断長が0.1kmと低く、強度の低いも
のであった。
【0040】比較例5 表1に示される組成の共重合ポリエステルを実施例1と
同様にして重合し、重合器底部からストランド状に押し
出した。このポリエステルの二次転移点温度が18℃と
低いために、ストランドが柔らかく、ペレット状に切断
しにくく、その上カッタ−へのポリエステルの融着のた
めにしばしばカッタ−の運転を中止することになった。
このためストランドを0℃の氷水中に押し出すことによ
りペレット化の収率を高めた。得られたペレットを真空
乾燥器中45℃で乾燥したところ、ペレットが膠着して
塊状となったので、乾燥は室温で行なった。次いで実施
例1と同様にして複合繊維を得ようとしたが、単繊維間
および繊維束間の膠着がひどく、満足な繊維を得ること
はできなかった。
同様にして重合し、重合器底部からストランド状に押し
出した。このポリエステルの二次転移点温度が18℃と
低いために、ストランドが柔らかく、ペレット状に切断
しにくく、その上カッタ−へのポリエステルの融着のた
めにしばしばカッタ−の運転を中止することになった。
このためストランドを0℃の氷水中に押し出すことによ
りペレット化の収率を高めた。得られたペレットを真空
乾燥器中45℃で乾燥したところ、ペレットが膠着して
塊状となったので、乾燥は室温で行なった。次いで実施
例1と同様にして複合繊維を得ようとしたが、単繊維間
および繊維束間の膠着がひどく、満足な繊維を得ること
はできなかった。
【0041】
【表1】
【0042】
【表2】
【0043】
【発明の効果】本発明によれば、特定の組成を有する非
晶性共重合ポリエステルと繊維形成性ポリマ−からなる
熱融着複合繊維は繊維化工程性が良好であり、とくにポ
リエステル繊維に対しての融着・接着性が良く、長期に
亘る保存性にも優れている。
晶性共重合ポリエステルと繊維形成性ポリマ−からなる
熱融着複合繊維は繊維化工程性が良好であり、とくにポ
リエステル繊維に対しての融着・接着性が良く、長期に
亘る保存性にも優れている。
【図1】本発明の複合繊維の繊維断面の一例を示した図
である。
である。
(イ)非晶性共重合ポリエステル (ロ)繊維形成性ポリマ−
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 河本 正夫 岡山県倉敷市酒津1621番地 株式会社クラ レ内
Claims (2)
- 【請求項1】イソフタル酸を10〜60モル%、ならび
に下記式(I)で示される化合物を全ジオ−ル成分に対
して2〜30モル%、および/または下記式(II)で示
される化合物を全ジカルボン酸成分に対して2〜30モ
ル%共重合してなり、かつ二次転移点温度が70℃以上
である非晶性共重合ポリエステルと、繊維形成性ポリマ
−からなる熱融着性複合繊維。 【化1】 (式中、mは0、1または2を表す。) 【化2】 (式中、Rは水素原子または低級アルキル基を表し、n
は0、1または2を表す。) - 【請求項2】請求項1記載の繊維を10重量%以上含
み、該繊維を構成する非晶性共重合ポリエステルの二次
転移点温度以上の温度で融着処理してなる繊維集合体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23027693A JPH0790724A (ja) | 1993-09-16 | 1993-09-16 | 熱融着性複合繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23027693A JPH0790724A (ja) | 1993-09-16 | 1993-09-16 | 熱融着性複合繊維 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0790724A true JPH0790724A (ja) | 1995-04-04 |
Family
ID=16905269
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23027693A Pending JPH0790724A (ja) | 1993-09-16 | 1993-09-16 | 熱融着性複合繊維 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0790724A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012014713A1 (ja) * | 2010-07-29 | 2012-02-02 | 株式会社クラレ | 非晶性熱融着性繊維、繊維構造体および耐熱性成形体 |
-
1993
- 1993-09-16 JP JP23027693A patent/JPH0790724A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012014713A1 (ja) * | 2010-07-29 | 2012-02-02 | 株式会社クラレ | 非晶性熱融着性繊維、繊維構造体および耐熱性成形体 |
CN103025934A (zh) * | 2010-07-29 | 2013-04-03 | 株式会社可乐丽 | 非晶性热熔接性纤维、纤维构造体及耐热性成形体 |
JP5726876B2 (ja) * | 2010-07-29 | 2015-06-03 | 株式会社クラレ | 非晶性熱融着性繊維、繊維構造体および耐熱性成形体 |
US9422643B2 (en) | 2010-07-29 | 2016-08-23 | Kuraray Co., Ltd. | Method for producing article |
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