JP2009013522A - ポリエステル長繊維不織布 - Google Patents

Abstract

【課題】低融点でありながら結晶性に優れたポリエステルからなり、通常の製造装置で操業性よく紡糸し、繊維化して得ることができ、熱接着させる際には低い温度で加工することができ、さらには、熱収縮率が小さく、寸法安定性も良好であるポリエステル長繊維不織布を提供する。
【解決手段】テレフタル酸を主成分とするジカルボン酸成分と、１，６−ヘキサンジオール５０モル％以上のジオール成分とからなり、結晶核剤を０．０１〜５．０質量％含有し、融点（Ｔｍ）が１００〜１５０℃の共重合ポリエステルからなる長繊維が堆積したウエブで構成され、少なくとも一部に熱接着部を有する長繊維不織布であって、（Ｔｍ−３０）℃の雰囲気下における面積収縮率が１０％以下であるポリエステル長繊維不織布。
【選択図】図１

Description

本発明は、１，６−ヘキサンジオールを多く含有するポリエステルであって、低融点でありながら結晶性に優れたポリエステルからなる長繊維が堆積したウエブで構成された長繊維不織布であって、寸法安定性及び熱接着性に優れたポリエステル長繊維不織布に関するものである。

合成繊維、特にポリエステル繊維は、その優れた寸法安定性、耐候性、機械的特性、耐久性、さらにはリサイクル性等から、衣料、産業資材として不可欠のものとなっており、様々な分野において、ポリエステル繊維が多く使用されている。

近年、自動車用内装材において、繊維を接着してなる不織構造物が提案されており、さらにこれを補強する目的で不織構造物同士を接着させて用いることがある。このように不織構造物同士を接着させる際には、不織構造物と不織構造物の間に熱接着性を有する繊維からなる不織布を介在させて、熱処理を施すことにより両不織構造物を接着させる。このような不織布としては、不織構造物が主としてポリエステル系繊維からなるため、リサイクルの観点よりポリエステル系重合体からなるものが好適である。

そして、このような不織布としては、例えば、ポリエチレンテレフタレートで構成された長繊維からなる不織布が挙げられるが、ポリエチレンテレフタレートからなる長繊維不織布では、熱接着させる際に接着剤として機能するものは、不織布中に含まれるバインダー繊維（ポリエチレンテレフタレートよりも低融点のポリマーで構成された繊維）のみである。バインダー繊維の量は相対的に少ないため、不織構造物同士を長繊維不織布で接着させるには接着性が弱く、剥離しやすいものであった。

また、不織構造物との接着性を向上させるために、ポリエチレンテレフタレートを芯部とし、イソフタル酸成分を共重合したポリエチレンテレフタレート系共重合体を鞘部とした芯鞘型複合長繊維からなる不織布も用いられている。この不織布は、高融点を有する芯部と低融点を有する鞘部とからなるため、熱接着処理の際に、芯部を溶融させず繊維形態を保持させ、鞘部のみを溶融させることにより、強度を保持することができる。

しかしながら、鞘部のイソフタル酸成分を共重合したポリエチレンテレフタレート系共重合体は、非晶性であり明確な結晶融点を示さないため、ガラス転移点以上の温度で軟化が始まる。そのため、熱接着処理の際に繊維が収縮するため、得られた不織構造物の寸法安定性が悪くなるという問題があった。また、接着後の不織構造物を高温雰囲気下で使用した場合、接着強力が低下して変形するという問題も生じるものであった。

上記問題を解決するものとして、特許文献１には芯鞘型の複合繊維が記載されている。この繊維は、芯部にポリエチレンテレフタレートを配し、鞘部にテレフタル酸成分、脂肪族ラクトン成分、エチレングリコール成分及び１,４−ブタンジオール成分を共重合したポリエステル系共重合体を配した芯鞘型複合繊維である。

この複合繊維は、鞘部の共重合体は結晶性であり明確な融点を示すため、この複合繊維を用いた不織布は、熱接着処理の際の収縮が小さいものとなる。このため、接着した不織構造物等の寸法安定性は優れており、また、接着後の不織構造物を高温雰囲気下で使用した際の耐熱性も優れたものとなる。

しかしながら、鞘部の共重合ポリエステルは融点が１５０〜２００℃の範囲のものであり、まだ低融点領域であるとはいえず、熱接着処理の際には加工温度を高くする必要があり、コスト的にも不利であった。

さらに、この繊維を製造する際の溶融紡糸工程において、鞘部の共重合ポリエステルが冷え難いため、紡糸、冷却条件によっては、糸条間の溶着（ブロッキング）が発生しやすい。この問題を解決するためには、紡糸温度を低くすることが考えられるが、この方法では、芯部ポリマーの融点に紡糸温度が近くなるため、溶融斑が生じ、製糸性が劣り、操業性も低下するという問題があった。
特開２００１−３２５６号公報

本発明は上記の問題点を解決するものであって、低融点でありながら結晶性に優れたポリエステルからなり、通常の製造装置で操業性よく紡糸し、繊維化して得ることができる長繊維不織布であって、構造物等に介在させて熱接着処理する際には低い温度で加工することができ、さらには、熱収縮率が小さく、寸法安定性や耐熱性に優れた構造物を得ることができるポリエステル長繊維不織布を提供することを技術的な課題とするものである。

本発明者らは、上記課題を解決すべく検討した結果、本発明に到達したものである。

すなわち、本発明は、テレフタル酸を主成分とするジカルボン酸成分と、１，６−ヘキサンジオール５０モル％以上のジオール成分とからなり、結晶核剤を０．０１〜５．０質量％含有し、融点（Ｔｍ）が１００〜１５０℃の共重合ポリエステルからなる長繊維が堆積したウエブで構成され、少なくとも一部に熱接着部を有する長繊維不織布であって、（Ｔｍ−３０）℃の雰囲気下における面積収縮率が１０％以下であることを特徴とするポリエステル長繊維不織布を要旨とするものである。

本発明のポリエステル長繊維不織布は、長繊維を形成する共重合ポリエステルがジオール成分としてヘキサンジオールを５０モル％以上共重合しているため、低融点でありながら、結晶性に優れており、かつ０．０１〜５．０質量％の結晶核剤を含有しているため、降温時の結晶化速度が速く、長繊維不織布を製造する際の紡糸工程において糸条間の溶着及び切れ糸の発生がなく、操業性よく安定的に品位の優れた（地合の良好な）不織布を得ることができる。さらには、長繊維を形成する共重合ポリエステルが結晶性に優れ、降温時の結晶化速度が速いことにより、（Ｔｍ−３０）℃雰囲気下での面積収縮率が１０％以下の長繊維不織布とすることができ、構造物等に介在させて熱接着処理する際の収縮が小さく、寸法安定性に優れた製品を得ることができる。また、共重合ポリエステルの融点が１００〜１５０℃であるため、熱接着処理を低温化、高速化することが可能であり、コスト的にも優位である。

以下、本発明を詳細に説明する。

本発明の長繊維不織布は、テレフタル酸を主成分とするジカルボン酸成分と、１，６−ヘキサンジオール５０モル％以上のジオール成分とからなる共重合ポリエステルからなる長繊維が堆積したウエブで構成されるものである。

共重合ポリエステルの融点（Ｔｍ）は、１００〜１５０℃であり、中でも１１０〜１４０℃であることが好ましい。Ｔｍが１００℃未満であると、得られた長繊維不織布は、高温雰囲気下で使用した場合の熱安定性（耐熱性）に劣るものとなる。一方、１５０℃を超えると、熱接着加工温度を高くする必要があり、加工性、経済性に劣る。また、熱接着加工により得られる製品の品質や風合い等を損ねるため好ましくない。

共重合ポリエステルは、ジカルボン酸成分としてテレフタル酸を主成分とするものであり、テレフタル酸（以下、ＴＰＡとする）は６０モル％以上、中でも８０モル％以上であることが好ましい。ＴＰＡが６０モル％未満であると、ポリマーの融点が本発明の範囲外のものとなったり、結晶性が低下しやすくなるため好ましくない。

なお、ＴＰＡ以外の共重合成分としては、その効果を損なわない範囲であれば、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、デカンジカルボン酸、ドデカンジカルボン酸、１,３−シクロブタンジカルボン酸、１,4−シクロヘキサンジカルボン酸、ダイマー酸などに例示される飽和脂肪族ジカルボン酸またはこれらのエステル形成性誘導体、フマル酸、マレイン酸、イタコン酸などに例示される不飽和脂肪族ジカルボン酸またはこれらのエステル形成性誘導体、フタル酸、イソフタル酸、５−（アルカリ金属）スルホイソフタル酸、２,６−ナフタレンジカルボン酸、４、４’−ビフェニルジカルボン酸、などに例示される芳香族ジカルボン酸またはこれらのエステル形成性誘導体を用いることができる。

共重合ポリエステルのジオール成分としては、１，６−ヘキサンジオール（以下、ＨＤとする）が５０モル％以上であり、他の成分としてはエチレングリコール（以下、ＥＧとする）や１，４−ブタンジオール（以下、ＢＤとする）を用いることが好ましい。ジオール成分において、ＨＤは５０モル％以上であり、中でも６０〜９５モル％であることが好ましい。ＨＤが５０モル％未満の場合、融点が１５０℃を超えるものとなる。

ジオール成分として、ＨＤとともにＥＧやＢＤを用いる際には、ＥＧやＢＤをジオール成分において、５〜５０モル％とすることが好ましく、中でも５〜４０モル％とすることが好ましい。

さらに、ジオール成分には、ＨＤ、ＥＧやＢＤ以外の他の共重合成分として、その特性を損なわない範囲で、１，２−プロピレングリコール、１，３−プロピレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、１,４−ブチレングリコール、１，５−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、１,４−シクロヘキサンジオール、１,４−シクロヘキサンジメタノール、ポリエチレングリコール、ポリトリメチレングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどに例示される脂肪族グリコール、ヒドロキノン、４,４’−ジヒドロキシビスフェノール、１,４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン、ビスフェノールＡ、２,５−ナフタレンジオール、これらのグリコールにエチレンオキシドが付加したグリコールなどに例示される芳香族グリコールを用いることができる。

上記した共重合ポリエステルは組成的に結晶性を有しているが、長繊維不織布を製造する際の溶融紡糸工程における単糸間の溶着を解消するまでのものではない。そこで共重合ポリエステル中に結晶核剤を含有することにより、降温時の結晶化速度を向上させることができ、共重合ポリエステルは後述する（１）式を満足するものとなり、単糸間の溶着を生じることなく溶融紡糸を行うことができる。さらには、熱収縮率の低い不織布とすることができ、（Ｔｍ−３０）℃の雰囲気下における面積収縮率が１０％以下の不織布を得ることができる。

本発明においては、共重合ポリエステルは結晶核剤を０．０１〜５．０質量％含有するものであり、中でも０．５〜４．０質量％含有することが好ましい。

結晶核剤の含有量が０．０１質量％未満であると、降温時の結晶化速度を向上させることができず、共重合ポリエステルは後述する（１）式を満足することができない。また熱収縮率の低い不織布とすることができない。一方、５．０質量％を超えると、結晶核剤の含有量が多くなりすぎ、紡糸、延伸時の操業性を悪化させることとなる。また、操業性が悪化することで糸質のバラツキが大きくなり、繊維の乾熱収縮率も高くなる。

結晶核剤としては、無機系微粒子やポリオレフィン、硫酸塩等を使用することが好ましい。

無機系微粒子としては、中でもタルクなどの珪素酸化物を主成分としたものが好ましく、平均粒径３．０μｍ以下もしくは比表面積15ｍ^２／ｇ以上の無機系微粒子を用いることが好ましい。上記平均粒径もしくは比表面積を満足していない場合、結晶核としての機能に乏しく、降温時の結晶化速度を向上させることが困難となりやすい。

また、結晶核剤として含有させるポリオレフィンは、反応系内で溶融するため、形状については特に限定するものではなく、例えば粒径２ｍｍ程度のチップ状のものや粒径数μｍのワックス状のものであってもよい。

ポリオレフィンとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ-1-ブテン、ポリメチルペンテン、ポリメチルブテンなどのオレフィン単独重合体、プロピレン・エチレンランダム共重合体などを挙げることができ、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ-1-ブテン、プロピレン・エチレンランダム共重合体が特に好ましい。なお、ポリオレフィンが炭素原子数3以上のオレフィンから得られるポリオレフィンである場合には、アイソタクチック重合体であってもよく、シンジオタチック重合体であってもよい。

結晶核剤として含有させる硫酸塩は、硫酸リチウム、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、硫酸アルミニウムなどを挙げることができ、中でも結晶核剤としての効果の点から、硫酸ナトリウムや硫酸マグネシウムが好ましい。

これらの結晶核剤を添加する方法としては、粉体のまま、あるいはジオールスラリーの形態でポリエステルを製造する際の任意の段階で添加すればよい。例えば、エステル化またはエステル交換反応時に添加してもよいし、重縮合反応の段階で添加してもよい。中でも、結晶核剤としての効果を良好なものとするには、エチレングリコール等のグリコールにスラリー状態あるいは溶解させた状態で添加することが好ましい。

また、共重合ポリエステル中には、本発明の効果を損なわない範囲でリン酸エステル化合物やヒンダードフェノール化合物のような安定剤、コバルト化合物、蛍光増白剤、染料のような色調改良剤、二酸化チタンのような艶消剤、可塑剤、顔料、制電剤、難燃剤、易染化剤などの各種添加剤を１種類または２種類以上添加してもよい。

さらに、本発明において長繊維を形成する共重合ポリエステルは、ＤＳＣより求めた降温結晶化を示すＤＳＣ曲線が下記（１）式を満足するものであり、中でもｂ／ａ≧０．０６であることが好ましい。一方、ｂ／ａが大きいほど降温時の結晶性に優れるものとなるが、本発明で目的とする効果を奏するには、ｂ／ａを０．５以下とすることが好ましい。
ｂ／ａ≧０．０５ （ｍＷ／ｍｇ・℃） （１）

本発明における共重合ポリエステルの融点とＤＳＣより求めた降温結晶化を示すＤＳＣ曲線は、長繊維不織布より長繊維（熱接着しているものでもよい）を試料として試料量２ｍｇ取り出し、パーキンエルマー社製示差走査型熱量計（Ｄｉａｍｏｎｄ ＤＳＣ）を用いて、窒素気流中、温度範囲−２０℃〜２５０℃、昇温（降温）速度２０℃／分で測定する。

上記ｂ／ａは、ＤＳＣより求めた降温結晶化を示すＤＳＣ曲線より求められる。図１に示すように、ａは、降温結晶化を示すＤＳＣ曲線における傾きが最大である接線とベースラインとの交点の温度Ａ１（℃）と、傾きが最小である接線とベースラインとの交点の温度Ａ２（℃）との差（Ａ１−Ａ２）であり、ｂは、ピークトップ温度におけるベースラインの熱量Ｂ１（ｍＷ）とピークトップの熱量Ｂ２（ｍＷ）との差（Ｂ１−Ｂ２）を試料量（ｍｇ）で割った値である。

ｂ／ａは、降温時の結晶性を表す指標であり、ｂ／ａの値が高いと降温時の結晶化速度が速く、逆に０に近いほど、降温時の結晶化速度が遅いことを示している。

ｂ／ａが０．０５（ｍＷ／ｍｇ・℃）未満の場合、結晶化速度が遅いため、溶融紡糸時に単糸間の溶着が発生し、紡糸操業性が悪くなる。仮に、糸条をより十分に冷却するため紡糸口金と引き取り手段との間の距離を大きくして製糸したとしても、糸条の揺れが生じて開繊性が劣り、得られる不織布は品位が劣るものとなる。さらには、得られる不織布の熱収縮率も高いものとなり、（Ｔｍ−３０）℃の雰囲気下における面積収縮率が１０％以下のものを得ることができない。

上記したように、ｂ／ａは、ポリエステルの共重合組成を特定のものとし、結晶核剤の含有量を上記範囲の量とすることにより、本発明で規定する範囲のものにすることができる。

また、本発明の長繊維不織布を構成する長繊維（共重合ポリエステルからなる繊維）には、本発明の効果を損なわない範囲で、ヒンダートフェノール系化合物等の酸化防止剤、紫外線吸収剤、艶消し剤、光安定剤、蛍光剤、各種顔料、染料、着色剤、難燃剤、抗菌剤、導電性付与剤、親水剤、吸水剤、吸湿剤、撥水剤、増粘剤、減粘剤、可塑剤、滑剤、香料、金属粒子等が含有されていてもよい。

本発明の長繊維不織布を構成する長繊維の断面形状は特に規定するものではなく、丸型のみならず扁平型、トリローバル型、ヘキサローバル型、Ｗ型、Ｈ型等の異形断面や、四角形や三角形等の多角形状、中空形状のものでもよい。

さらには、長繊維の単糸繊度は特に限定するものではないが、１〜１５ｄｔｅｘであることが好ましい。単糸繊度が１ｄｔｅｘ未満であると紡糸、引取工程において単糸切断が頻発し、操業性が悪化するとともに、得られる不織布の強力も劣る傾向となる。一方、単糸繊度が１５ｄｔｅｘを超えると紡糸糸条の冷却性が不十分になるので好ましくない。

次に、本発明の長繊維不織布は、前述の共重合ポリエステルからなる長繊維が堆積したウエブで構成されるものであり、形態安定性の観点から、ウエブの少なくとも一部に熱接着部を有するものである。

つまり、ウエブを構成する長繊維同士が溶融または軟化して接着している熱接着部を少なくとも一部に有するものである。中でもウエブの一部が熱接着されているものが好ましく、ウエブ表面の一部のみが熱接着されたものやウエブ表面のみ全面が熱接着されたもの等が挙げられる。

なお、ウエブの全部が熱接着されているものであってもよいが、このような全面熱接着された不織布はフィルム状のものとなり、厚みの薄いものが得られる。

ウエブを製造する方法としては、複合紡糸装置から紡出され繊維化可能温度に下がったポリマーを高速気流によるエアサッカーにて吸引延伸し、その後開繊装置を用いて開繊し、コンベア状ネットに捕集してウエブとするスパンボンド法や紡糸装置から紡出され溶融ポリマーの細流に対して加熱高速ガスを噴き当て、そのガス流の作用によって溶融ポリマーを引伸ばして極細化し、捕集してウエブを得るメルトブロー法等がある。中でも、本発明においては、ウエブがスパンボンド法により製造されたものであることが好ましい。

そして、ウエブの少なくとも一部を熱接着させる方法としては、熱エンボス加工装置や超音波溶着装置等を用いる熱圧着方式、熱風乾燥機等の乾熱による熱風循環方式、加熱スチームを用いた湿熱方式、超音波溶着装置を用いた方式等を効果的に用いることができる。

まず、上記した熱圧着方式としては、例えば、一対のエンボスロールまたはエンボスロールとフラットロールからなる部分熱圧着装置や一対のフラットロールからなる全面熱圧着装置を用いた方式が挙げられる。

部分熱圧着としては、エンボスロールの凸部に当接する部位に存在する長繊維を溶融または軟化させて点状の融着区域を形成させ、その融着区域により繊維同士を接着させる。個々の融着区域は丸、楕円型、菱形、三角形、Ｔ字型、井形などの任意の形状であってもよい。

全面熱圧着としては、ウエブ表面に存在する長繊維を溶融または軟化させ全面的に熱接着させる。なお、全面熱圧着装置に通す前に、移動堆積装置上に形成されたウエブに、搬送作業を容易に行うため等、必要に応じて部分的な仮熱圧着処理を施してもよい。

また、超音波融着装置は約２０ｋＨｚ程度の超音波を発振する超音波発振器と、円周上に点状または帯状に凸状突起部を具備するパターンロールとからなる装置であり、パターンロールと超音波発振器を持った支持体との間にウエブを通し、２０ｋＨｚ程度の超音波を発振させて点圧着させるものである。

乾熱による熱風循環方式、加熱スチームを用いた湿熱方式を採用する場合は、ウエブ表面の繊維交点における長繊維を溶融または軟化し、繊維同士の交点で接着する。なお、加熱スチームとしては、加圧を行える装置を用いることで効果的に熱処理を行うことができる。

そして、本発明の長繊維不織布は、（Ｔｍ−３０）℃の雰囲気下における面積収縮率が１０％以下である。面積収縮率は以下のようにして求めるものである。

長繊維不織布をカットし、面積Ａ0（２０ｃｍ×２０ｃｍ＝４００ｃｍ^２）としたものをサンプルとし、これを（Ｔｍ−３０）℃に維持した熱風乾燥機中に１５分間放置し、この熱処後の不織布の面積をＡ1とし、下式により面積収縮率を求める。
面積収縮率（％）＝｛（Ａ0−Ａ1）／Ａ0｝×100

本発明の長繊維不織布を構成する長繊維は、上記したような共重合ポリエステルからなり、結晶性に優れ、かつ降温結晶化速度の速いものであるため、熱収縮率が低く、長繊維不織布の面積収縮率を１０％以下のものとすることができる。中でも面積収縮率は７．５％以下であることが好ましく、さらには６．５％以下であることが好ましい。

長繊維不織布の面積収縮率が１０％以下であることにより、熱接着処理した際の収縮が小さく、不織構造物等の間に介在させて接着させる際の収縮が小さく、得られる製品（不織構造物等）は寸法安定性に優れたものとなる。面積収縮率が１０％を超えると、熱収縮率が大きくなり、本発明の長繊維不織布を用いて熱接着して得られる製品は寸法安定性に劣るものとなる。

また、本発明の長繊維不織布は、長繊維不織布を得る際、ウエブの少なくとも一部を熱接着させる処理においても、共重合ポリエステルからなる長繊維の熱収縮率が小さいため、長繊維不織布を得る際の寸法安定性にも優れるものである。

そして、本発明の長繊維不織布の目付は特に限定するものではないが、１０〜３００ｇ／ｍ^２であることが好ましい。目付が１０ｇ／ｍ^２未満であると、地合及び機械的強力に劣り、実用に耐えないものとなりやすい。一方、目付が３００ｇ／ｍ^２を超えるとコスト面で不利となる。

このように、本発明の長繊維不織布を構成する長繊維は、上記した共重合ポリエステルのみからなるものであるため、低温の熱処理により不織布を構成する全ての繊維が溶融して熱接着成分となるものであり、ヒートシール特性を有するものである。このため、本発明の長繊維不織布は、構造物と構造物との間に介在させて熱処理を施すことにより構造物同士を接着させる用途に用いることが好適である。そして、本発明の長繊維不織布は全ての繊維が溶融して熱接着成分となるものであるため、接着強力にも優れており、構造物同士を接着させると、強固に接着したものとなる。

次に、実施例を用いて本発明を具体的に説明する。実施例中の各種の特性値等の測定、評価方法は次の通りである。
（１）極限粘度〔η〕
フェノールと四塩化エタンとの等質量混合物を溶媒として、試料濃度0.5質量％、温度20℃の条件下で測定した。
（２）融点、ＤＳＣより求めた降温結晶化を示すＤＳＣ曲線
前記の方法により測定した。
（３）繊度
ＪＩＳ Ｌ １０１５ 正量繊度 Ａ法により測定した。
（４）目付
得られた長繊維不織布から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍのサンプル１０点を作成し、平衡水分に至らしめた後、各試料片の質量（ｇ）を秤量し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算して不織布の目付（ｇ／ｍ^２）とした。
（５）紡糸操業性
紡糸の状況により下記の２段階で評価した。
○：紡糸時の切れ糸回数が１回／トン以下であり、単糸間での溶着がない。
×：紡糸時の切れ糸回数が１回／トンを超えるか、単糸間での溶着の発生がある。
（６）地合
得られた不織布表面の地合を目視にて、良好（○）、不良（×）の２段階で評価した。
（７）面積収縮率
前記の方法により測定した。
（８）接着強力（Ｎ）
ポリエチレンテレフタレート繊維（繊維長５１ｍｍ、繊度２．２Ｔ）と、ユニチカ社製ポリエステル系芯鞘複合バインダー繊維＜７０８０＞（繊維長５１ｍｍ、繊度２．２Ｔ）とを質量比率１：１で混綿し、カード機で目付け４００ｇ／ｍ^２のウエブを作成し、熱風乾燥機を用いて熱処理条件１８０℃×６０秒で融着処理を行い、短繊維不織布を得る。
さらに、上記短繊維不織布２枚の間に、得られた長繊維不織布をはさみ、積層不織布の厚みを５ｍｍとなるように厚みを規制し、熱風乾燥機を用いて熱処理条件（長繊維不織布を構成する繊維の融点＋１０）℃×１００秒で融着処理を行い、厚さ５ｍｍの積層体を作成する。積層体より試料長２０ｃｍ、試料幅５ｃｍの試料片を５点作成し、試料片の短繊維不織布の２枚の間を１０ｃｍ剥離させ、剥離部分をつかみ間隔５ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／分で伸長し、剥離強力（Ｎ／５ｃｍ）を測定した。そして試料片５点の平均値を接着強力（Ｎ）とした。
なお、本発明においては、この接着強力は３０Ｎ以上であることが好ましい。ここで接着強力とは、長繊維不織布をポリエステル系不織構造物等と一体化させた後に長繊維不織布を溶融させてポリエステル系不織構造物同士を一体化させ、その後に不織構造物間を剥離させる際に要する強力の値である。
この接着強力が３０Ｎ未満であると、不織構造物との接着強力に劣り、一体化させた構造物は使用するうちに不織布構造物同士の剥離が生じやすくなる。

実施例１
エステル化反応缶に、ＴＰＡとＥＧ（モル比1/1.6）のスラリーを連続的に供給し、エステル化反応率９５％の反応物を得た。この反応物４０ｋｇを重縮合反応缶に移送し、ＨＤ２８ｋｇを重縮合反応缶に投入し、温度２４０℃、常圧下で１時間攪拌した。次に、艶消剤として酸化チタンを３４質量％含有するＥＧスラリーを０．６ｋｇ、結晶核剤として平均粒径１．０μｍ、比表面積３５ｍ^２／ｇのタルクを１０質量％含有するＥＧスラリーを４．０ｋｇ、重縮合触媒としてテトラブチルチタネートを４質量％含有するＥＧスラリー１．０ｋｇとを重縮合反応缶に投入した後、重縮合反応を約３時間行い、常法によりストランド状に払出し、カッターでチップ化した。
このようにして得られた酸性分としてテレフタル酸（ＴＰＡ）１００ｍｏｌ％、グリコール成分としてエチレングリコール（ＥＧ）１５ｍｏｌ％、１，６−ヘキサンジオール（ＨＤ）８５ｍｏｌ％からなり、結晶核剤として１．０質量％のタルクを含有する共重合ポリエステル（極限粘度０．９５、融点１２８℃）チップを用い、丸型紡糸口金より、紡糸温度２２０℃、単孔吐出量１.００ｇ／分で溶融紡糸した。
次に、紡出糸条を冷却空気流にて冷却した後、引き続いてスパンボンド法によりウエブを製造した。まず、エアサッカーにて３０００ｍ／分で引き取り、これを開繊して移動するコンベアの捕集面上に堆積して不織ウエブを形成した。次いでこの不織ウエブをエンボスロールとフラットロールからなる部分的熱圧着装置に通し、ロール温度１００℃、圧着面積率１４.９％、圧着点密度２１.９個／ｃｍ^２、線圧５００Ｎ／ｃｍの条件にて部分的に熱圧着し、単糸繊度３．３ｄｔｅｘの長繊維からなる目付４０ｇ／ｍ²の長繊維不織布を得た。

実施例２〜３、比較例１〜３
タルクを含有するＥＧスラリーの重縮合反応缶への投入量を変更し、共重合ポリエステル中のタルクの含有量が表１に示すものとなるようにした以外は実施例１と同様にしてチップ化を行い、実施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

実施例４
エステル化反応缶に、ＴＰＡ３０ｋｇ、ＨＤ１４ｋｇ、ＢＤ１０ｋｇを供給し、結晶核剤として平均粒径１．０μｍ、比表面積３５ｍ^２／ｇのタルクを０．４ｋｇ（ポリマーに対して１質量％）、添加し、エステル化反応を行った後、重縮合反応缶に移送した。そして、艶消剤として酸化チタンを３４質量％含有するＥＧスラリー０．５ｋｇと、重縮合触媒としてテトラブチルチタネートを４質量％含有するＥＧスラリー１．０ｋｇとを重縮合反応缶に投入した後、重縮合反応を約３時間行い、常法によりストランド状に払出し、カッターでチップ化した。
このようにして得られた酸性分としてテレフタル酸（ＴＰＡ）１００ｍｏｌ％、グリコール成分として１，４−ブタンジオール（ＢＤ）２０ｍｏｌ％、１，６−ヘキサンジオール（ＨＤ）８０ｍｏｌ％からなり、結晶核剤として１．０質量％のタルクを含有する共重合ポリエステル（極限粘度０．９８、融点１３０℃）を用いた以外は、実施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

実施例５〜６、比較例４〜６
タルクを含有するＥＧスラリーの重縮合反応缶への投入量を変更し、共重合ポリエステル中のタルクの含有量が表１に示すものとなるようにした以外は実施例４と同様にしてチップ化を行い、実施例４と同様にして長繊維不織布を得た。

実施例７
結晶核剤としてポリエチレンワックス(クラリアント社製、Licowax PE190)を０．０４ｋｇ、重縮合触媒としてテトラブチルチタネートを０．０４ｋｇ、これらを重縮合反応缶に投入し、結晶核剤として０．１質量％のポリエチレンワックスを含有する共重合ポリエステルとした以外は実施例１と同様にしてチップ化を行い、さらに、実施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

実施例８
結晶核剤としてポリエチレンワックス（クラリアント社製、Licowax PE190）の投入量を変更し、結晶核剤として０．０５質量％のポリエチレンワックスを含有する共重合ポリエステルとした以外は実施例７と同様にしてチップ化を行い、さらに、実施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

実施例９
結晶核剤として硫酸ナトリウムを０．０４ｋｇ、重縮合触媒としてテトラブチルチタネートを０．０４ｋｇ、これらを重縮合反応缶に投入し、結晶核剤として０．１質量％の硫酸ナトリウムを含有する共重合ポリエステルとした以外は実施例１と同様にしてチップ化を行い、さらに実施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

実施例１０
結晶核剤の重縮合反応缶への投入量を変更し、結晶核剤として０．８質量％の硫酸ナトリウムを含有する共重合ポリエステルとした以外は実施例９と同様にしてチップ化を行い、さらに、実施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

比較例７
ＨＤの投入量を５ｋｇとした以外は実施例１と同様にして共重合ポリエステルを得てチップ化し、実施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

比較例８
ＨＤの投入量を１４．５ｋｇ、ＢＤの投入量を１５ｋｇとし、タルクを添加しなかったこと以外は実施例４と同様にして共重合ポリエステルをチップ化し、実施例４と同様にして長繊維不織布を得た。

比較例９
ＴＰＡとＥＧの反応物の投入量を２４ｋｇとし、イソフタル酸（ＩＰＡ）を５ｋｇ、エチレングリコールを１０ｋｇ投入した以外は実施例１と同様にして共重合ポリエステルをチップ化し、実施例１と同様にして長繊維不織布を得た。

実施例１〜１０、比較例１〜９で得られた長繊維不織布の特性値及び評価結果を表１に示す。

表１から明らかなように、実施例１〜１０の長繊維不織布は、紡糸操業性よく得ることができ、地合が良好で、面積収縮率が低いものであり、他のポリエステル系繊維からなる構造物との接着強力にも優れたものであった。
一方、比較例１、４の長繊維不織布は共重合ポリエステル中のタルクの含有量が多かったため、紡糸時に切れ糸が発生し、地合が悪いものであった。比較例２、５の長繊維不織布は共重合ポリエステル中のタルクの含有量が少なかったため、結晶化速度が遅く、紡糸時に糸条の溶着が発生し、面積収縮率の高いものとなった。比較例３、６では、共重合ポリエステルは結晶核剤を含有していなかったため、結晶化速度が遅く、紡糸時に糸条の溶着が発生し、長繊維不織布を得ることができなかった。比較例７、８では共重合ポリエステル中のＨＤが５０モル％未満であったため、融点が１５０℃を超えるものとなり、紡糸温度が低いために糸切れが発生し、長繊維不織布を得ることができなかった。比較例９では、共重合ポリエステルはＴＰＡが少なかったため融点がＤＳＣでは確認できず、熱安定性が悪く、結晶性も有しておらず、チップ化できなかった。

本発明におけるＤＳＣより求めた降温結晶化を示すＤＳＣ曲線の一例である。

Claims (3)

1. テレフタル酸を主成分とするジカルボン酸成分と、１，６−ヘキサンジオール５０モル％以上のジオール成分とからなり、結晶核剤を０．０１〜５．０質量％含有し、融点（Ｔｍ）が１００〜１５０℃の共重合ポリエステルからなる長繊維が堆積したウエブで構成され、少なくとも一部に熱接着部を有する長繊維不織布であって、（Ｔｍ−３０）℃の雰囲気下における面積収縮率が１０％以下であることを特徴とするポリエステル長繊維不織布。
2. 共重合ポリエステルのＤＳＣより求めた降温結晶化を示すＤＳＣ曲線が下記式（１）を満足する請求項１記載のポリエステル長繊維不織布。
   ｂ／ａ≧０．０５ （ｍＷ／ｍｇ・℃） ・・・ （１）
   なお、ａは、降温結晶化を示すＤＳＣ曲線における傾きが最大である接線とベースラインとの交点の温度Ａ１（℃）と、傾きが最小である接線とベースラインとの交点の温度Ａ２（℃）との差（Ａ１−Ａ２）であり、ｂは、ピークトップ温度におけるベースラインの熱量Ｂ１（ｍＷ）とピークトップの熱量Ｂ２（ｍＷ）との差（Ｂ１−Ｂ２）を試料量（ｍｇ）で割った値である。
3. 共重合ポリエステルからなる長繊維が堆積したウエブがスパンボンド法により製造されたものであり、かつウエブの一部に熱接着部を有する請求項１又は２記載のポリエステル長繊維不織布。