JP5021938B2 - 熱接着性複合繊維およびその製造方法 - Google Patents
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ポリマーを一定量計量し、o−クロロフェノールに0.012g/mlの濃度に溶解してから、常法に従って35℃にて求めた。
ポリプロピレン樹脂はJIS―K7210条件14(230℃、21.18N)、ポリエチレンテレフタレート樹脂はJIS―K7210条件20(280℃、21.18N)、それ以外の樹脂はJIS−K7210条件4(190℃、21.18N)に準じて測定した。なお、メルトフローレイトは溶融紡糸前のペレットを試料とし測定した値である。
TAインスツルメント・ジャパン(株)社製のサーマル・アナリスト2200を使用し、昇温速度20℃/分で測定した。
JIS L 1015:2005 8.5.1 A法に記載の方法により測定した。
JIS L 1015:2005 8.7.1法に記載の方法により測定した。
本発明の繊維は定長熱処理の効率により、強伸度にバラツキを生じやすいので、単糸で測定する場合は測定点数を増やす必要がある。測定点数は50以上が好ましいため、ここでは測定点数を50とし、その平均値として定義する。
JIS L 1015:2005 8.12.1〜8.12.2法に記載の方法により測定した。
JIS L 1015:2005 8.15 b)において、120℃において実施した。
鳥越紡機株式会社製JM型小型高速カード機を用いて、熱接着性複合繊維100%からなる目付25g/m2のカードウェブを紡出する際、カードウェブが切れ始めるドッファー速度より5m/min小さい速度を最大カード速度とし、これが大きいほど、高速カード性が良好とする。
上記高速カード性試験において得られたウェブの品位を、5名のパネラーが以下の基準にて評価した。
(レベル1)繊維密度が均一で毛玉等の欠点も目立たず、良好な外観を呈する。
(レベル2)繊維の素抜けたような密度の小さい部分が若干見受けられる。
(レベル3)粗密が多く、外観が悪い。
上記高速カード性試験において得られたウェブを30cm四方に切り出して、所定の温度に維持した熱風乾燥機(佐竹化学機械工業株式会社製熱風循環恒温乾燥器:41−S4)中に2分間放置して熱処理を行い、収縮処理前のシート面積A0と収縮処理後の面積A1から下記の式により求め面積収縮率とする。
面積収縮率(%)=〔(A0−A1)/A0〕×100
上記熱処理後ウェブから、幅5cm、長さ20cmの試験片を切り取り、つかみ間隔10cm、伸長速度20cm/minで測定した。接着強度は、引張破断力(N)を試験片重量(g)で除した値とした。
芯成分(繊維形成性樹脂成分)にIV=0.64dl/g、MFR=25g/10min、Tg=70℃、Tm=256℃のポリエチレンテレフタレート(PET)、鞘成分(熱接着性樹脂成分)にMFR=20g/10min、Tm=131℃(Tgは零度未満)の高密度ポリエチレン(HDPE)を用い、各々290℃、250℃となるように溶融したのち、公知の偏芯型複合繊維用口金を用いて、芯/鞘=50/50(重量%)の比率となるように偏芯芯鞘型複合繊維を形成し、吐出量0.71g/min/孔、紡糸速度1150m/minにて紡糸し、未延伸糸を得た。これを、芯成分のガラス転移点より20℃高い90℃の温水中で1.0倍で定長熱処理を行い、ラウリルホスフェートカリウム塩からなる油剤の水溶液に糸条を浸漬した後、押し込み型クリンパーを用いて11個/25mmの機械捲縮を付与し、無緊張下110℃の熱風下で乾燥した後(弛緩熱処理後)、繊維長51mmに切断した。捲縮形態はΩ型のものが得られた。繊維物性およびカード性、不織布物性を表1に示す。
芯鞘比を変更した他は実施例1と同一条件とし、6.5デシテックスの繊維を得た。結果を表1に示す。
吐出量を0.53g/min/孔、定長熱処理倍率を0.7倍とした他は実施例1と同一条件とし、6.6デシテックスの繊維を得た。結果を表1に示す。
口金を同芯芯鞘型複合口金に変更した他は表1に示す条件で繊維を得た。結果を表1に示す。
芯成分(繊維形成性樹脂成分)にIV=0.64dl/g、Tg=70℃、Tm=256℃のポリエチレンテレフタレート(PET;MFR=25g/10min)、鞘成分(熱接着性樹脂成分)にMFR=8g/10min、Tm=165℃(Tgは零度未満)のアイソタクティックポリプロピレン(PP)を用い、各々290℃、260℃となるように溶融したのち、公知の同芯芯鞘型複合繊維用口金を用いて芯:鞘=50:50の重量比率となるように複合繊維を形成し、吐出量1.0g/min/孔、紡糸速度900m/minにて紡糸し、未延伸糸を得た。これを、芯成分のガラス転移点より20℃高い90℃の温水中で1.25倍の定長熱処理を行い、ラウリルホスフェートカリウム塩からなる油剤の水溶液に糸条を浸漬した後、押し込み型クリンパーを用いて11個/25mmの機械捲縮を付与し、無緊張下130℃の熱風下で乾燥した後(弛緩熱処理後)、繊維長51mmに切断して、8.8デシテックスのΩ型捲縮の繊維を得た。結果を表1に示す。
吐出量を0.8g/min/孔、定長熱処理倍率を1.0倍とした他は実施例6と同一条件とし、8.7デシテックスの繊維を得た。結果を表1に示す。
吐出量を0.8g/min/孔、定長熱処理倍率を1.0倍とし、弛緩熱処理温度を70℃とした他は実施例6と同一条件とし、8.7デシテックスの繊維を得た。結果を表1に示す。
鞘成分をMFR=35g/10minのアイソタクティックポリプロピレンに変更し、吐出量を1.0g/min/孔、定長熱処理倍率を1.25とした他は、実施例6と同一条件とし、8.7デシテックスの繊維を得た。結果を表1に示す。
芯成分(繊維形成性樹脂成分)にIV=0.64dl/g、Tg=70℃、Tm=256℃のポリエチレンテレフタレート(PET;MFR=25g/10min)、鞘成分(熱接着性樹脂成分)にMFR=8g/10min、Tm=165℃(Tgは零度未満)のアイソタクティックポリプロピレン(PP)を80重量%と、MFR=8g/10min、Tm=98℃(Tgは零度未満)の無水マレイン酸−アクリル酸メチルグラフト共重合ポリエチレン(m−PE;無水マレイン酸=2重量%、アクリル酸メチル=7重量%)を20重量%とをブレンドしたペレットを用い、各々290℃、250℃となるように溶融したのち、公知の同芯芯鞘型複合繊維用口金を用いて芯:鞘=50:50の重量比率となるように複合繊維を形成し、吐出量0.94g/min/孔、紡糸速度900m/minにて紡糸し、未延伸糸を得た。これを、芯成分のガラス転移点より20℃高い90℃の温水中で1.2倍の定長熱処理を行い、ラウリルホスフェートカリウム塩からなる油剤の水溶液に糸条を浸漬した後、押し込み型クリンパーを用いて11個/25mmの機械捲縮を付与し、無緊張下110℃の熱風下で乾燥した後(弛緩熱処理後)、繊維長51mmに切断して、8.7デシテックスのΩ型捲縮の繊維を得た。結果を表1に示す。
鞘成分へのm−PEのブレンド量を35重量%とした他は、実施例8と同一条件とし、8.8デシテックスの繊維を得た。結果を表1に示す。
MFR=45g/10min、IV=0.56dl/g、Tg=63℃の非晶性共重合ポリエステル(co−PET−1:イソフタル酸40モル%−ジエチレングリコール4モル%共重合ポリエチレンテレフタレート)を8重量%鞘成分へ添加し、吐出量を0.8g/min/孔、定長熱処理倍率を1.0とした他は、実施例8と同一条件とし、8.9デシテックスのΩ型捲縮の繊維を得た。結果を表1に示す。
芯成分(繊維形成性樹脂成分)にIV=0.64dl/g、Tg=70℃、Tm=256℃のポリエチレンテレフタレート(PET;MFR=25g/10min)、鞘成分(熱接着性樹脂成分)にMFR=40g/10min、Tm=152℃、Tg=43℃の結晶性共重合ポリエステル(co−PET−2:イソフタル酸20モル%−テトラメチレングリコール50モル%共重合ポリエチレンテレフタレート)を用い、各々290℃、255℃となるように溶融したのち、公知の偏芯芯鞘複合繊維用口金を用いて芯:鞘=50:50の重量比率となるように複合繊維を形成し、吐出量0.63g/min/孔、紡糸速度1250m/minにて紡糸し、未延伸糸を得た。これを、芯成分のガラス転移点より10℃以上高い80℃の温水中で0.65倍のオーバーフィード定長熱処理を行い、ラウリルホスフェートカリウム塩からなる油剤の水溶液に糸条を浸漬した後、押し込み型クリンパーを用いて11個/25mmの機械捲縮を付与し、無緊張下90℃の熱風下で乾燥した後(弛緩熱処理後)、繊維長51mmに切断し、7.8デシテックスのΩ型捲縮の繊維を得た。結果を表1に示す。
実施例11において、同芯芯鞘型複合繊維口金を用い、吐出量を2.05g/min/孔、紡糸速度700m/min、70℃の温水中で4.35倍の延伸を行った他は、実施例11と同様に実施し、7.8デシテックスの機械捲縮の繊維を得た。結果を表1に示す。
Claims (17)
- 繊維形成性樹脂成分および繊維形成性樹脂成分の融点より20℃以上低い融点を持つ結晶性熱可塑性樹脂によって構成される熱接着性樹脂成分からなる熱接着性複合繊維であって、繊維形成性樹脂成分が芯、熱接着性樹脂成分が鞘となる同芯芯鞘型複合繊維であり、繊維形成性樹脂成分がポリエチレンテレフタレートであり、破断伸度が125〜600%、120℃乾熱収縮率が−10〜−0.2%、捲縮率/捲縮数が0.8以上であることを特徴とする熱接着性複合繊維。
- 芯/鞘比が60/40〜10/90(重量比)であることを特徴とする、請求項1記載の熱接着性複合繊維。
- 熱接着性樹脂成分を構成する主たる結晶性熱可塑性樹脂のメルトフローレイト(MFR)が、繊維形成性樹脂成分のMFRより5g/10min以上小さいことを特徴とする、請求項1〜2のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維。
- 熱接着性樹脂成分が2種以上の熱可塑性樹脂からなるポリマーブレンド体から構成されることを特徴とする、請求項1〜3のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維。
- 熱接着性樹脂成分が、結晶性熱可塑性樹脂Aが100〜60重量%および結晶性熱可塑性樹脂Bが0〜40重量%からなるポリマーブレンドであり、結晶性熱可塑性樹脂Bの融点が結晶性熱可塑性樹脂Aの融点より20℃以上低いことを特徴とする、請求項4記載の熱接着性複合繊維。
- 熱接着性樹脂成分が、結晶性熱可塑性樹脂Aが99.8〜90重量%および非晶性熱可塑性樹脂0.2〜10重量%からなるポリマーブレンドであり、非晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点が結晶性熱可塑性樹脂Aの融点より20℃以上低いことを特徴とする、請求項4記載の熱接着性複合繊維。
- 熱接着性樹脂成分の主たる結晶性熱可塑性樹脂がポリオレフィン系樹脂である、請求項1〜6のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維。
- 熱接着性樹脂成分の主たる結晶性熱可塑性樹脂が結晶性共重合ポリエステルである、請求項1〜6のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維。
- 捲縮数が6〜25山/25mmである請求項1〜8のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維。
- 捲縮率が6〜40%である請求項1〜9のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維。
- 捲縮率/捲縮数の比率が0.8以上である請求項1〜10のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維。
- 繊度が0.01〜500デシテックスである請求項1〜11のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維。
- 150〜1800m/minの紡糸速度で引き取った複合繊維の未延伸糸を熱接着性樹脂成分の主たる結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点と繊維形成性樹脂成分のガラス転移点の双方より高い温度下0.5〜1.3倍で定長熱処理し、その後該定長熱処理温度より5℃以上高い温度において無緊張下で熱処理することを特徴とする、請求項1〜12のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維の製造方法。
- 熱接着性樹脂成分を構成する主たる結晶性熱可塑性樹脂のメルトフローレイトが繊維形成性樹脂成分のメルトフローレイトより5g/10min以上小さく、150〜1800m/minの紡糸速度で引き取った複合繊維の未延伸糸を熱接着性樹脂成分の主たる結晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点と繊維形成性樹脂成分のガラス転移点の双方より高い温度下0.5〜1.3倍で定長熱処理し、その後該定長熱処理温度より5℃以上高い温度において無緊張下で熱処理することを特徴とする、請求項1〜12のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維の製造方法。
- 熱接着性樹脂成分が、結晶性熱可塑性樹脂Aが100〜60重量%および結晶性熱可塑性樹脂Bが0〜40重量%からなるポリマーブレンドであり、結晶性熱可塑性樹脂Bの融点が結晶性熱可塑性樹脂Aの融点より20℃以上低く、150〜1800m/minの紡糸速度で引き取った芯鞘型複合未延伸糸を熱接着性樹脂成分の結晶性熱可塑性樹脂Aのガラス転移点と繊維形成性樹脂成分のガラス転移点の双方より高い温度下0.5〜1.3倍で定長熱処理し、その後該定長熱処理温度より5℃以上高い温度において無緊張下で熱処理することを特徴とする、請求項5又は7〜12のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維の製造方法。
- 熱接着性樹脂成分が、結晶性熱可塑性樹脂Aが99.8〜90重量%および非晶性熱可塑性樹脂0.2〜10重量%からなるポリマーブレンドであり、非晶性熱可塑性樹脂のガラス転移点が結晶性熱可塑性樹脂Aの融点より20℃以上低く、150〜1800m/minの紡糸速度で引き取った芯鞘型複合未延伸糸を熱接着性樹脂成分の結晶性熱可塑性樹脂Aのガラス転移点と繊維形成性樹脂成分のガラス転移点の双方より高い温度下0.5〜1.3倍で定長熱処理し、その後該定長熱処理温度より5℃以上高い温度において無緊張下で熱処理することを特徴とする、請求項6〜12のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維の製造方法。
- 緊張下の定長熱処理を温水中で、無緊張下の熱処理を熱風中で行うことを特徴とする、請求項13〜16のいずれか1項記載の熱接着性複合繊維の製造方法。
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