JP6486095B2 - 不織布の製造方法 - Google Patents
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Description
前記ウェブ製造工程で製造された前記ウェブにエンボス加工を施し、それによって形成された複数のエンボス部において該ウェブの構成繊維どうしを固定してエンボスウェブを得るエンボス加工工程、及び
前記エンボスウェブにエアスルー方式で熱風を吹き付けるエアスルー工程を有する不織布の製造方法であって、
エンボス加工前に、前記熱融着性芯鞘型複合繊維を、その芯を構成する樹脂のガラス転移点以上に、かつ熱伸長開始温度未満の温度に熱処理して、該熱融着性芯鞘型複合繊維を一旦収縮させ、
エアスルー方式での前記熱風の吹き付けを、前記熱融着性芯鞘型複合繊維の熱伸長開始温度以上の温度で行い、該熱融着性芯鞘型複合繊維を伸長させる、不織布の製造方法を提供するものである。
(イ)ウェブ製造工程
(ロ)ウェブのエンボス加工工程
(ハ)エアスルー工程
(BX/10)×100(%)
この熱伸長率が0未満の時の値の絶対値を、そのときの温度の熱収縮率とする。
(BX/10)×100(%)
この値が0以上の時の値の絶対値を、そのときの温度の熱伸長率とする。
<1>
80℃での収縮率が0%以上であり、かつ136℃での伸長率が8%以上である熱融着性芯鞘型複合繊維を含むウェブを製造するウェブ製造工程、
該ウェブ製造工程で製造された前記ウェブにエンボス加工を施し、それによって形成された複数のエンボス部において該ウェブの構成繊維どうしを固定してエンボスウェブを得るエンボス加工工程、及び
該エンボスウェブにエアスルー方式で熱風を吹き付けるエアスルー工程を有する不織布の製造方法であって、
エンボス加工前に、前記熱融着性芯鞘型複合繊維を、その芯を構成する樹脂のガラス転移点以上で、かつ該熱融着性芯鞘型複合繊維を熱伸長開始温度未満の温度に熱処理して、該熱融着性芯鞘型複合繊維を一旦収縮させ、
エアスルー方式での前記熱風の吹き付けを、前記熱融着性芯鞘型複合繊維の熱伸長開始温度以上の温度で行い、該熱融着性芯鞘型複合繊維を伸長させる、不織布の製造方法。
<2>
前記ウェブ製造工程の前に、前記熱融着性芯鞘型複合繊維を、その芯を構成する樹脂のガラス転移点以上で、かつ該熱融着性芯鞘型複合繊維の熱伸長開始温度未満の温度で熱処理して、該熱融着性芯鞘型複合繊維を一旦収縮させる前記<1>に記載の製造方法。
<3>
前記熱融着性芯鞘型複合繊維を空気中に分散させた状態下に、該熱融着性芯鞘型複合繊維を、その芯を構成する樹脂のガラス転移点以上で、かつ該熱融着性芯鞘型複合繊維の熱伸長開始温度未満の温度で熱処理して、該熱融着性芯鞘型複合繊維を一旦収縮させる前記<2>に記載の製造方法。
<4>
エンボス加工前に、前記熱融着性芯鞘型複合繊維を、その芯を構成する樹脂のガラス転移点以上で、かつガラス転移点プラス30℃以下の温度で熱処理して、該熱融着性芯鞘型複合繊維を一旦収縮させる前記<1>ないし<3>のいずれか1に記載の製造方法。
<5>
前記繊維形成性樹脂成分として、ポリエチレンテレフタレート又はポリプロピレンを用いる前記<4>に記載の製造方法。
<6>
前記熱接着性樹脂成分としては、前記繊維形成性樹脂成分よりも20℃以上低い融点を持つ結晶性熱可塑性樹脂を用いる前記<4>又は<5>に記載の製造方法。
<7>
前記結晶性熱可塑性樹脂が、ポリオレフィン系樹脂又は結晶性共重合ポリエステルからなる前記<4>ないし<6>のいずれか1に記載の製造方法。
<8>
前記熱融着性芯鞘型複合繊維は、破断伸度(JIS L−1015:2005 8.7.1法)が130%以上、特に170%以上であることが好ましく、1200%以下、特に900%以下であることが好ましい前記<1>ないし<7>のいずれか1に記載の製造方法。
<9>
前記熱融着性芯鞘型複合繊維は、120℃乾熱収縮率(JIS L−1015:2005 8.15 b)が−1%より小さい前記<1>ないし<8>のいずれか1に記載の製造方法。
<10>
前記熱融着性芯鞘型複合繊維は、第1樹脂成分と、該第1樹脂成分の融点より低い融点又は軟化点を有する第2樹脂成分とからなり、第2樹脂成分が繊維表面の少なくとも一部を長さ方向に連続して存在しており、
前記熱融着性芯鞘型複合繊維は、第2樹脂成分の融点より10℃高い温度、融点を持たない樹脂の場合は軟化点より10℃高い温度での熱伸長率が0.5%以上20%以下である前記<1>ないし<9>のいずれか1に記載の製造方法。
<11>
前記ウェブは、前記熱融着性芯鞘型複合繊維のみから構成されている前記<1>ないし<10>のいずれか1に記載の製造方法
<12>
前記ウェブは、前記熱融着性芯鞘型複合繊維及び他の繊維を含み、
前記他の繊維の割合は、前記ウェブの質量に対して10質量%以上90質量%以下である前記<1>ないし<11>のいずれか1に記載の製造方法。
<13>
前記熱融着性芯鞘型複合繊維は低融点成分及び高融点成分を含み、
前記熱風の吹き付け温度は、低融点成分の融点以上で、かつ高融点成分の融点未満とすることが好ましく、低融点成分の融点以上〜低融点成分の融点+20℃以下で、かつ高融点成分の融点未満とすることが更に好ましい前記<1>ないし<12>のいずれか1に記載の製造方法。
<14>
前記熱風の吹き付け速度は、0.2m/sec以上とすることが好ましく、0.3m/sec以上とすることが更に好ましく、20m/sec以下とすることが好ましく、15m/sec以下とすることが更に好ましい前記<1>ないし<13>のいずれか1に記載の製造方法。
<15>
前記熱風の吹き付け時間は、1秒以上であることが好ましく、5秒以上であることが更に好ましく、40秒以下であることが好ましく、30秒以下であることが更に好ましい前記<1>ないし<14>のいずれか1に記載の製造方法。
<16>
前記熱処理の温度は、前記熱融着性芯鞘型複合繊維の芯を構成する樹脂のガラス転移点以上で、かつガラス転移点プラス40℃以下の温度に設定することが好ましく、60℃以上120℃以下に設定することが更に好ましい前記<1>ないし<15>のいずれか1に記載の製造方法。
<17>
前記<1>ないし<16>のいずれか1に記載の製造方法で製造された不織布。
<18>
吸収性物品の表面シートとして用いられる前記<17>に記載の不織布。
<19>
前記<1>ないし<16>のいずれか1に記載の製造方法で製造された不織布を備えた吸収性物品。
(1)熱伸長性複合繊維の製造
特開2007−303035号公報の実施例1の記載に基づき、以下の方法で熱伸長性複合繊維を製造した。ただし本実施例においては、繊維の切断前に行う乾燥を、繊維の伸縮が起こらないようにするために常温で行った。芯成分(繊維形成性樹脂成分)にポリエチレンテレフタレート(PET)、鞘成分(熱接着性樹脂成分)に高密度ポリエチレン(HDPE)を用い、芯:鞘=50:50の質量比率となるように溶融樹脂を吐出させて紡糸し、複合繊維を形成した。この操作によって得た未延伸糸を冷延伸した後、親水性繊維処理剤の水溶液に糸条を浸漬し、機械捲縮を付与した。次いで繊維長46mmに切断した。得られた熱伸長性複合繊維の単糸繊度は4.2dtex、80℃での熱収縮率は2.6%、136℃での熱伸長率は8.0%であった。
(1)で得られた熱伸長性複合繊維を開繊機内にて空気中で開繊した。このとき開繊機に送る熱風の温度は90℃とした。これによって熱伸長性複合繊維を熱収縮させた。
熱収縮後の繊維をカード機に供給して坪量40g/m2のウェブを製造した。このウェブにエンボス加工を施し、線の幅が0.5mmである斜め格子状のエンボス部を形成した。ウェブの平面視でのエンボス部の形成面積率は14%であった。エンボス加工の温度は124℃であった。
このようにして得られたエンボスウェブに対してエアスルー方式で熱風を吹き付けた。熱風の温度は136℃、熱風の速度は0.5m/min、ウェブの搬送速度は10m/minとした。熱風の吹き付けによって熱伸長性複合繊維を熱伸長させ、目的とする不織布を得た。
実施例1において、ウェブの形成前の熱収縮を行わず、ウェブの形成後、エンボス加工の前に、該ウェブに85℃の熱風をエアスルー方式で吹き付けて、該ウェブ中の熱伸長性複合繊維を熱収縮させた。これ以外は実施例1と同様にして不織布を得た。
特開2007−303035号公報の実施例1の記載に基づき、PET/PE芯鞘型複合繊維を製造した。この繊維は、80℃での熱収縮率は−1%(つまり熱伸長率1%)、136℃での熱伸長率は8%であった。また、実施例1において、ウェブの形成前の熱処理を行わなかった。これ以外は実施例1と同様にして不織布を得た。
実施例1において、ウェブの形成前の熱収縮を行わなかった。これ以外は実施例1と同様にして不織布を得た。
実施例1において、ウェブの形成前の熱収縮を行わなかった。また、実施例1においてエンボス加工とエアスルー方式の熱風の吹き付けとの順序を入れ替えた。これ以外は実施例1と同様にして不織布を得た。
実施例及び比較例で得られた不織布について、50g/cm2荷重下での厚みをカトーテック株式会社の自動化圧縮試験機(型式KES FB3−AUTO−A)によって測定した。また、得られた不織布を生理用ナプキンの表面材として用い、液拡がりの程度を以下の方法で測定した。これらの結果を以下の表1に示す。
測定は、吸収性物品の一例としての生理用ナプキン(花王株式会社製:ロリエ 肌キレイガード ふつうの日用 羽なし 2014年10月本販売品)を用いて行った。この生理用ナプキンから表面シートを取り除き、その代わりに、測定対象の不織布を、前記のナプキン吸収体における前記表面シートが存していた箇所(ナプキン吸収体の肌当接面上)に、凹凸面とは反対側の面が該ナプキンの吸収体と対向するよう固定した。これによって、測定対象の不織布を表面シートとして用いた評価用の生理用ナプキンを得た。なお、表面シートをナプキンから取り除く際には、ナプキンの前後端部を幅方向に切断後、吸収体が壊れないよう力を加減しながら表面シートをナプキンから手で剥がした。
次に、得られた生理用ナプキンに脱繊維馬血3gを注入した後、可動式女性腰部モデルに装着させ、その上からショーツをはかせた後、100歩/分(50m/分)の歩行速度で10分間歩行させた。その後、更に脱繊維馬血を3g注入し同じ速度で10分間歩行させた。その後ナプキンをモデルから取り外し、更にナプキンから表面シートを取り外し、表面シート上で馬血が拡がっている面積を測定し、その値を液拡がり値とした。面積の測定は次の方法で行った。透明なフィルムを表面シートに重ね、馬血が拡がっている部分を黒く塗りつぶした。その黒い部分をフィルムから切り抜き質量を測った。そして以下の式から馬血の拡がった面積を求めた。
馬血の拡がった面積=塗りつぶしたフィルムの質量÷透明なフィルム全体の質量×透明なフィルム全体の面積
脱繊維馬血としては、株式会社日本バイオテスト研究所製の馬脱繊維血液を用いた。この馬脱繊維血液の粘性は、東機産業(株)製の(B型)粘度計TVB−10Mによる測定(測定温度25℃、ロータLアダプタ)で、15mPa・S未満であった。
Claims (4)
- 80℃での収縮率が0%以上であり、かつ136℃での伸長率が8%以上である熱融着性芯鞘型複合繊維を含むウェブを製造するウェブ製造工程、
前記ウェブ製造工程で製造された前記ウェブにエンボス加工を施し、それによって形成された複数のエンボス部において該ウェブの構成繊維どうしを固定してエンボスウェブを得るエンボス加工工程、及び
前記エンボスウェブにエアスルー方式で熱風を吹き付けるエアスルー工程を有する不織布の製造方法であって、
前記熱融着性芯鞘型複合繊維として短繊維を用い、
エンボス加工前に、前記熱融着性芯鞘型複合繊維を、その芯を構成する樹脂のガラス転移点以上に、かつ熱伸長開始温度未満の温度に熱処理して、該熱融着性芯鞘型複合繊維を一旦収縮させ、
エアスルー方式での前記熱風の吹き付けを、前記熱融着性芯鞘型複合繊維の熱伸長開始温度以上の温度で行い、該熱融着性芯鞘型複合繊維を伸長させる、不織布の製造方法。 - 前記ウェブ製造工程の前に、前記熱融着性芯鞘型複合繊維を、その芯を構成する樹脂のガラス転移点以上に、かつ該熱融着性芯鞘型複合繊維の熱伸長開始温度未満の温度に熱処理して、該熱融着性芯鞘型複合繊維を一旦収縮させる請求項1に記載の製造方法。
- 前記熱融着性芯鞘型複合繊維を空気中に分散させた状態下に、該熱融着性芯鞘型複合繊維を、その芯を構成する樹脂のガラス転移点以上に、かつ該熱融着性芯鞘型複合繊維の熱伸長開始温度未満の温度に熱処理して、該熱融着性芯鞘型複合繊維を一旦収縮させる請求項2に記載の製造方法。
- エンボス加工前に、前記熱融着性芯鞘型複合繊維を、その芯を構成する樹脂のガラス転移点以上に、かつガラス転移点プラス30℃以下の温度に熱処理して、該熱融着性芯鞘型複合繊維を一旦収縮させる請求項1ないし3のいずれか一項に記載の製造方法。
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