CN101713123B - 复合纺粘无纺布 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种无纺布，其是比较廉价，最适合作为卫生用品的材料，加工容易，伸长性、透气性以及柔软性优异，且手感好。本发明涉及一种复合纺粘无纺布及使用此复合纺粘无纺布的积层体，所述复合纺粘无纺布是由包含低熔点成分与高熔点成分的复合纤维所构成，复合纤维彼此被局部地热压接，且热压接部具有沿着CD重复凸部与凹部而成的微细折叠结构，所述折叠结构的相邻凸部彼此的距离的平均值为100μm～400μm的范围，并且通过使此微细折叠结构伸展而表现出伸长性，伸长5％时的CD强度为小于或等于0.1N/5cm宽，伸长5％时的MD/CD强度比为大于或等于200。

Description

复合纺粘无纺布
技术领域
本发明涉及一种在一个方向上具有低应力伸长性的无纺布及使用此无纺布的积层体。这种低应力伸长性无纺布是多层一体化而形成单体或片状伸缩材料，从而可以有利地用于构成最适合作为贴身衣物或者防尘面罩、一次性纸尿布等的卫生用品等制品的材料，加工容易，伸长性或伸缩性、透气性以及柔软性优异，手感好，且不易破损(或者断裂、撕裂强度大)的片状材料。
背景技术
普通的纺粘无纺布(spunbond nonwoven)或者热轧无纺布(thermal bondnonwoven)较为廉价，大多被用作便于使用的通用无纺布，但其几乎不具有本发明中所述的低应力伸长性。另外，表现出低应力伸长性的通用无纺布有水刺无纺布(spunlace nonwoven)，但其比不上本发明中所述的低应力伸长性，且从制法的特征来说相对昂贵。另外，低应力伸长性的无纺布有类似于平行纤维束的丝束开松无纺布(tow-opening nonwoven)、利用熔体挤出法(melt extrusionmethod)所得的发泡网等，但这些无纺布的CD(Cross Direction，制造无纺布时的宽度方向)的强度极小，不适于本发明的目的。记载了解决此问题的方法的文献已知有以下的专利文献。
在日本专利特开平7-54256中，记载有利用两层的收缩差而在一个面上形成了皱褶的积层体，但即便施加张力，皱褶也不伸展。
在日本专利特开2004-521775中记载有颈部伸长的无纺网(nonwovenweb)，但此无纺网的表面是记载为“平坦”。并记载，皱褶是伴随着无纺网的CD的收缩(以下将这种收缩称为“宽度收缩”)而形成在此无纺网上所积层的膜的表面。
在日本专利特开2004-76178中，使用齿辊(gear roll)对无纺布赋予凹凸形状，但该凹凸结构是形成在无纺布的整个面上，且高度为2mm～30mm、波长为2mm～50mm，是较大的凹凸结构。
由此可见，上述现有的纺粘无纺布在产品结构、制造方法与使用上，显然仍存在有不便与缺陷，而亟待加以进一步改进。为了解决上述存在的问题，相关厂商莫不费尽心思来谋求解决之道，但长久以来一直未见适用的设计被发展完成，而一般产品及方法又没有适切的结构及方法能够解决上述问题，此显然是相关业者急欲解决的问题。因此如何能创设一种新的复合纺粘无纺布，实属当前重要研发课题之一，亦成为当前业界极需改进的目标。
发明内容
然而，在如上所述的方法中，在无纺布由多层所构成的情况下，无法获得柔软性，或者无法获得充分的伸长性或伸缩性，而无法提供最适合作为贴身衣物或卫生用品等的制品的原材料的无纺布。本发明在于提供一种比较廉价且便于使用的低应力伸长性无纺布。
在本发明中，需要由包含低熔点成分与高熔点成分的复合纤维所构成、且局部地实施有适度的热压接加工的复合纺粘整幅无纺布。进而，通过使此整幅无纺布在预定条件下在制造无纺布时的长度方向(Machine Direction，以下称为MD)上延伸，可以使朝着制造无纺布时的宽度方向(以下称为CD)重复凸部与凹部而成的微细折叠结构形成在热压接部，从而形成通过使此微细折叠结构伸展而表现出伸长性的本发明的复合纺粘无纺布。
本发明的构成如下述。
(1)一种复合纺粘无纺布，其是由包含低熔点成分与高熔点成分的复合纤维所构成，复合纤维彼此被局部地热压接，且热压接部具有沿着CD(制造无纺布时的宽度方向)重复凸部与凹部而成的微细折叠结构，所述折叠结构的相邻凸部彼此的距离的平均值为100μm～400μm的范围，并且通过使此微细折叠结构伸展而表现出伸长性，伸长5％时的CD强度为小于或等于0.1N/5cm宽，伸长5％时的MD/CD强度比(“制造无纺布时的长度方向/制造无纺布时的宽度方向”的强度比)为大于或等于200。
(2)根据(1)所述的复合纺粘无纺布，伸长50％时的CD强度为小于或等于5N/5cm宽。
(3)根据(1)或(2)所述的复合纺粘无纺布，形成折叠结构前的整幅无纺布满足下述(A)～(C)的必要条件：(A)热压接部的总面积率为无纺布的7％～60％；(B)在MD上连续散布的热压接部相对于CD总宽度的占有率为大于或等于50％；以及(C)MD干热收缩率为3.5％～23％。
(4)根据(1)或(2)所述的复合纺粘无纺布，形成折叠结构前的整幅无纺布满足下述(A)～(C)的必要条件，且使此整幅布在MD上单轴延伸：(A)热压接部的总面积率为无纺布的7％～60％；(B)在MD上连续散布的热压接部相对于CD总宽度的占有率为大于或等于50％；以及(C)MD干热收缩率为3.5％～23％。
(5)根据(4)所述的复合纺粘无纺布，延伸后的CD宽度相对于延伸前的CD宽度之比为0.1～0.7。
(6)一种积层体，其是使其他纤维层或者膜与根据(1)至(5)中任一项所述的复合纺粘无纺布形成一体而成。
(7)一种物品，其是使用根据(1)至(5)中任一项所述的复合纺粘无纺布或者根据所述第六发明所述的积层体而获得。
[发明效果]
根据本发明而取得如下效果：可以提供一种无纺布，其是比较廉价，最适合作为贴身衣物或者防尘面罩、一次性纸尿布等的卫生用品等制品的材料，加工容易，伸长性、透气性以及柔软性优异，且手感好的片状材料，另外可以提供一种使用此无纺布的积层体，进而可以提供一种使用所述无纺布或者积层体而成的物品。
上述说明仅是本发明技术方案的概述，为了能够更清楚了解本发明的技术手段，而可依照说明书的内容予以实施，并且为了让本发明的上述和其他目的、特征和优点能够更明显易懂，以下特举较佳实施例，并配合附图，详细说明如下。
附图说明
图1A、图1B是表示本发明的热压接部的微细折叠结构的示意图。
图2A、图2B是表示本发明中所使用的整幅无纺布的热压接部图案的示例(网格排列)及其CD占有率的示意图。
图3A-图3C是表示本发明中所使用的整幅无纺布的热压接部图案的示例(将网格排列旋转α°)及其CD占有率的示意图。
图4A、图4B是表示本发明中所使用的整幅无纺布的热压接部图案的示例(锯齿排列)及其CD占有率的示意图。
图5A、图5B是表示本发明中所使用的整幅无纺布的热压接部图案的示例(不规则的形状)及其CD占有率的示意图。
CD：制造无纺布时的宽度方向
MD：制造无纺布时的长度方向
W1～Wn、2W1～2Wn：宽度
具体实施方式
为更进一步阐述本发明为达成预定发明目的所采取的技术手段及功效，以下结合附图及较佳实施例，对依据本发明提出的复合纺粘无纺布其具体实施方式、结构、方法、步骤、特征及其功效，详细说明如后。
为了制造可以适用于本发明的对象用途的具有优异的低应力伸长性的无纺布，优选的是，热压接部形成折叠结构前的整幅无纺布是保有适度的MD干热收缩率、且在热压接部中残存着高熔点成分的纤维结构的复合纺粘无纺布。此情况下，如果在热压接部中高熔点成分保持着纤维形状，则不会妨碍低熔点成分通过热熔融而遍及热压接部整体形成一体。通过在MD上对此整幅无纺布进行加热延伸(从可以进行这种延伸的方面来说，优选的是使用复合纺粘无纺布作为整幅无纺布)，非热压接部中所存在的无规配置的复合长纤维以沿着MD配向的方式而移动，由于其反作用，无纺布沿着CD的内侧施加应力，而欲在CD上进行宽度收缩。此时，虽然热压接部施加了欲沿着MD而伸长的应力，但非热压接部的长纤维的MD配向占优势，热压接部并未伸长到欲延伸的倍率，并且未受到破坏。进而，虽然在此热压接部中也同样地沿着CD的内侧而施加了应力，但是沿着MD并未那样被拉伸而残留的变形应力产生欲沿着CD而表现出折叠结构的应力消除现象。进而，由于热压接部中保持热收缩性的高熔点成分以纤维状而残存，因此通过与所述收缩功能的合成效果而可以容易地形成微细折叠结构。
相对于此，在整幅无纺布为由单一成分纤维所构成的纺粘无纺布的情况下，为了保持充分的强度，需要使热压接部的纤维成为几乎完全熔融固化的状态。即便使用此无纺布进行延伸，非热压接部也与所述同样地发挥作用，但热压接部与如本发明的热压接部相比而较硬，而无法获得充分的折叠结构。另外，即便是复合纺粘整幅无纺布，甚至热压接部的高熔点成分也熔融固化的状态也是相同的。
将本发明的热压接部的微细折叠结构示于图1中。关于该热压接部的微细折叠结构，相邻的折叠结构可以接触，也可以隔开。相邻折叠结构的相邻凸部之间或者凹部之间的距离依存于整幅无纺布的物性或者纤维的结构以及延伸条件等，特别是在较大程度上依存于无纺布的热压接部的状态。本发明的目标的热压接部的折叠结构的相邻凸部之间的距离为100μm～400μm，优选100μm～300μm的范围。当相邻凸部之间的距离为100μm～400μm时，可以获得充分的伸长度，另外即便超出所需而不使用每平方米重量低的整幅无纺布，也可以获得充分的伸长度，容易均匀地进行热延伸，而可以保持均质的低应力伸长性。
本发明的无纺布沿着CD而具有极低应力下的伸长性。关于其指标，伸长5％时的CD强度为小于或等于0.1N/5cm宽，优选小于或等于0.100N/5cm宽，更优选小于或等于0.050N/5cm宽，特别优选小于或等于0.010N/5cm宽。并且伸长5％时的MD/CD强度比为大于或等于200，优选大于或等于300，更优选大于或等于400。关于MD/CD强度比的上限，由于有时CD强度也会小于等于拉伸试验机的测定极限(0.001N/5cm)，因此对其作限定并无太大意义。然而，如果考虑到MD强度的最大值在本发明的实施例中为100N/5cm左右，则MD/CD强度比的上限为100000左右，如果考虑到MD强度进一步变高(可以假定200N/5cm左右为上限)，则可以估算MD/CD强度比的上限为200000左右。为了进一步明确本发明的效果，伸长50％时的CD强度为小于或等于5N/5cm宽，优选小于或等于5.000N/5cm宽，更优选小于或等于3.000N/5cm宽，特别优选小于或等于1.000N/5cm宽。下限值为拉伸试验机的测定极限(0.001N/5cm)。
对复合纺粘无纺布的树脂成分的组合加以说明。对于低熔点成分及高熔点成分，例如可以组合使用普通的热塑性树脂即聚乙烯(Polyethylene，PE)、聚丙烯(Polypropylene，PP)、聚酯(例如聚对苯二甲酸乙二酯(Polyethyleneterephthalate，PET))及尼龙。PE可以使用高密度聚乙烯、低密度聚乙烯、线性低密度聚乙烯。复合纤维的形态可以列举在鞘侧配置着低熔点成分、在芯侧配置着高熔点成分的芯鞘型复合纤维，高熔点成分的一部分以小于或等于50％的表面积而露出在纤维表面的复合形态也可以使用。在单一成分的情况下，为了具有可以承受延伸的MD强度，必须使热压接加工条件严苛，因此无法在残存纤维本身所具有的热收缩性的性质的程度下在热压接部残留纤维结构，而难以获得本发明的无纺布。在鞘侧配置着高熔点成分、在芯侧配置着低熔点成分的芯鞘型复合纤维的情况也相同。本发明的复合纺粘无纺布的具体的热塑性树脂的组合优选的是低熔点成分/高熔点成分为PE/PP、PE/尼龙、PE/PET、PP/尼龙、PP/PET、尼龙/PET，为了在残存纤维本身所具有的热收缩性的性质的程度下在热压接部中残留纤维结构，熔点差越大则加工条件的限制越少，特别优选PE/PET的组合。
本发明的进一步的特征在于：形成折叠结构前的整幅无纺布的热压接部的总面积率优选7％～60％，特别优选10％～50％。通过使总面积率处于所述范围，可以充分确保应表现出微细折叠结构的热压接部的面积而不会损及无纺布的柔软性、透气性。
另外，本发明中所使用的整幅无纺布优选的是在MD上连续散布的热压接部相对于CD总宽度的占有率为大于或等于50％，更优选大于或等于70％。以下，对所述在MD上连续散布的热压接部相对于CD总宽度的占有率(以下称为“CD占有率”)进行说明。
在本发明中，CD占有率是通过热压接部的图案而变化，关系到本发明的效果。因此，首先对热压接部图案进行说明。
图2A的热压接部图案是沿着CD的热压接部的排即CD行与沿着MD的热压接部的排即MD列正交而成的网格排列。各CD行及各MD列分别等间隔地排列着。各CD行的间隔与各MD列的间隔可以相同，也可以不同。CD占有率可以将所有的热压接部投影在CD轴上而求出。关于图2A的图案的CD占有率，由于CD轴与各CD行平行，因此CD占有率与1个CD行上所配置的热压接部的宽度(W1～Wn)的总和相对于CD总宽度所占的比例相同。
图3A是使图2A的热压接部图案朝逆时针方向旋转α角度(α°)，各CD行相对于实际的CD具有α°的角度。此情况下的1行的CD占有率如图3B所示是将1行的各热压接部的宽度投影在CD轴上时的W1～Wn的总和相对于CD总宽度所占的比例。
但是，由于该图案具有角度，因此2个CD行的CD占有率如图3C所示，成为2W1～2Wn的总和相对于CD总宽度所占的比例。实质上，由于CD行是以第1行、第2行、第3行、......、而规则地逐渐错开，因此将多个CD行投影在CD轴上时的CD占有率达到100％。
图4A是热压接部的图案为锯齿排列的示例(将各CD行的热压接部这样交替排列而成的图案称为锯齿排列)。各CD行间以及各MD列间的距离相等，热压接部分别以连续的2行以及2列为单位而重复排列。另外，各CD行的间隔与各MD列的间隔可以相同，也可以不同。关于图4A的图案的CD占有率，由于CD轴与CD行平行，因此如图4B所示，CD占有率与将连续的2个CD行的各热压接部的宽度投影在CD轴上时的W1～Wn的总和相对于CD总宽度所占的比例相同。
虽未图示，但此锯齿排列的情况也可以与图3A所示的网格排列同样地旋转α°。此情况下，CD行以连续的2行为单位而规则地逐渐错开，与所述同样地，将多个CD行投影在CD轴上时的CD占有率达到100％。
在图3A以及图4A的各个CD行与MD列的间隔相同的情况下，由CD行与MD列所形成的四角形成为正方形，因此如果使图3A倾斜45°，则成为与图4A相似的图案，反之，如果将图4A倾斜45°，则成为与图3A相似的图案。
图5A是热压接部的形状与排列不规则的示例。此情况下的CD占有率为如下比例：如图5B所示，将从靠近图5A的底边的压接部开始一一投影在CD轴上时的各热压接部的宽度设为W1、W2、W3、......、Wn，W1～Wn的总和相对于CD总宽度所占的比例。
另外，即便将图5A的图案旋转α°，由于原本就是不规则的排列，因此CD占有率仍可以与所述同样地求出。
进而，另外本发明中所使用的整幅无纺布优选的是MD干热收缩率为3.5％～23％，特别优选4％～20％。纤维的热收缩在促进微细折叠结构的形成方面较为重要。特别是必须将残存在热压接部中的高熔点成分的纤维的收缩率保持在适当的范围。在MD干热收缩率为3.5％～23％的情况下，可以容易地形成折叠结构，也足以将折叠的凸部之间的距离保持在小于或等于400μm，可以不考虑在完成的无纺布上产生局部的紧经或密集部(块)等的问题而实施本发明。另外，无纺布的质地也保持得良好。
为了获得具有如上所述的MD干热收缩率的无纺布，重要的是适当选择纺丝速度及纺丝温度等纺丝条件。这种纺丝条件可以通过稍许抑制高熔点成分侧的结晶度(degree of crystallinity)或者分子配向而容易地设定。例如对于由PE/PET的组合所形成的无纺布，通过将纺丝速度设定在2000m/min～3000m/min的范围内、将纺丝温度设定在300℃～350℃的范围内，可以较好地获得MD干热收缩率为3.5％～23％的范围的整幅无纺布。
使如上所述的适度的整幅无纺布适度地延伸而得的无纺布的宽度收缩优选的是，延伸后的CD宽度相对于延伸前的CD宽度之比为0.1～0.7，更优选0.2～0.6。在宽度收缩为0.1～0.7的情况下，可以充分保持本发明中所述的低应力伸长性，与所述MD干热收缩率的情况相同，可以不考虑在完成的无纺布上产生局部的紧经或密集部(块)等的问题而实施本发明。另外，无纺布的质地也保持得良好。
在本发明中，用来在整幅无纺布上设置热压接部的热压接加工条件并无特别限定，重要的是设定成在热压接部中残存着高熔点成分的纤维结构的条件。如果是在热压接部中高熔点成分保持着纤维形状的加工条件，则即便低熔点成分通过热熔融而遍及热压接部整体形成一体也无妨。为了保持高熔点成分的纤维结构，特别重要的是适当选择热压接加工时的温度、线压等的条件。这种方法可以利用众所周知的方法，具有代表性的是此技术领域中普遍使用的利用表面上具有凹凸部的热压花辊的热压接方法。用来设置如上所述的热压接部的热压花辊的压接条件(温度、线压等)是根据所使用的树脂的种类而不同，如果一边观察热压接部的状态一边实施热压接，则可以在通常进行的范围内容易地设定。
例如关于制造由PE/PET或PE/PP的组合所形成的整幅纺粘无纺布时的热压接条件，例如在使用Kuster公司制造的压花辊/泳浮轧辊(swimming roll)热压接机的情况下，较理想的是辊温度为115℃～140℃的范围，线压为20N/mm～70N/mm的范围。
另外，在本发明中，延伸条件也无特别限定。所谓延伸，是指使整幅无纺布在MD一个方向上延伸，可以选择辊延伸装置或者针板拉幅延伸装置。延伸后的无纺布宽度与延伸前的整幅无纺布的宽度相比，宽度收缩成0.1～0.7，因此较理想的是不对宽度收缩产生阻抗的装置。辊延伸装置的情况下，可以通过调整传送辊与拉伸辊的间隔而使宽度收缩到预定的宽度，针板拉幅延伸装置的情况下，可以调整针板拉幅部以进行延伸并且使宽度收缩到预定的宽度。
进而，对用来在热压接部中表现出预定的微细折叠结构的温度、倍率等的延伸条件进行说明。
辊延伸情况下的加热方式可以是普通的加热辊方式或者配置在传送辊与拉伸辊之间的干燥热风、蒸汽、热水腔方式等的任一种，也可组合多种加热方式。针板拉幅延伸情况下的加热方式可以选择干燥热风、远红外加热方式等。
延伸温度较理想的是，在构成整幅无纺布的鞘侧即低熔点成分不熔融、低熔点成分及高熔点成分塑化、发挥适度的热收缩的温度下延伸。例如对于由PE/PET的组合所形成的无纺布，从兼顾低熔点成分即PE的塑化温度及熔融温度、与高熔点成分即PET的塑化温度等的方面来说，优选50℃～120℃，从确保延伸性与实现无纺布的质感及低应力伸长性等的物性的稳定化方面来说，更优选80℃～100℃的范围。
延伸倍率较理想的是设定成非热压接部的复合纤维沿着MD而配向、进而即便被拉伸也不会断裂、且整幅无纺布的热压接部不发生破坏的适当倍率。为了在本发明中所述的热压接部中获得微细折叠结构，在不发生断裂、破坏的范围内将延伸倍率设定得越高，则沿着CD所施加的反作用应力变得越大，而越有效果。例如对于由PE/PET的组合所形成的无纺布而言，延伸倍率是根据此整幅无纺布的压接面积率、纤维径、每平方米重量、进而延伸温度等而不同，可以选择1.3倍～2.0倍的范围。
本发明的无纺布可以制成与其他纤维层或者膜等的积层物形成一体的积层体。为了有效地利用本发明的低应力伸长性的性质，积层物优选的是具有伸缩性能，可以例示：由以弹性体树脂构成的纤维或含有弹性体树脂的复合体所形成的网、无纺布、膜，以及在积层物的结构特征方面具有伸缩性能的物质，例如由卷缩纤维形成的网、干式无纺布，水刺无纺布、网状织物以及编织物等。其中，以由弹性体树脂构成的纤维或含有弹性体树脂的复合体作为原料的纺粘无纺布、熔喷无纺布(meltblown nonwoven)以及膜容易发挥高伸缩性能。
弹性体树脂可以列举聚苯乙烯弹性体、聚烯烃弹性体、聚酯弹性体、聚酰胺弹性体、聚胺基甲酸酯弹性体。其中，从可以回收再利用的方面来说，优选聚苯乙烯弹性体、聚烯烃弹性体、聚酯弹性体、聚酰胺弹性体。
积层一体化的方法也无特别限定，可以列举挤压法、热压接法、热风穿透法、超声波法、胶水粘接法及热熔树脂固着法等。为了有效地发挥本发明的低应力伸长性或伸缩性，优选尽可能不对本发明的无纺布、特别是热压接部的折叠结构部造成损伤的方法，较理想的是局部的热压接、超声波接合以及热熔接合等。另外，熔喷无纺布的情况下，通过在熔喷无纺布的生产步骤中直接将弹性体树脂的熔喷纤维积层在本发明的无纺布上，也可形成一体。
本发明的制造设备包含整幅无纺布生产流水线以及无纺布延伸流水线，另外有时也包含积层流水线。这些流水线可以分别为各条流水线即所谓的离线式(off-line)，也可为所有流水线连贯配置而成的流水线即所谓的在线式(on-line)。另外，也可以使两条流水线为在线式，一条流水线为离线式。
另外，本发明的无纺布的特征为，伸长5％时的MD强度与整幅无纺布相比几乎未发生变化而得以维持，因此如果在积层体及物品的加工中沿着MD而搬送出，则可以不破坏沿着CD所形成的微细折叠结构而进行操作。
实施例
以下，通过实施例及比较例对本发明进一步进行说明。
此外，实施例及比较例的测定法、评价方法如下述。
(1)伸长5％时的拉伸强度
依据JIS L 1906“普通长纤维无纺布试验方法”的拉伸强度试验方法，使用自动绘图仪装置(拉伸试验机)，对MD以及CD测定试验片的相对于夹具长度100mm而拉伸5mm时的强度。
(2)伸长50％时的拉伸强度
除了将试验片拉伸50mm以外，利用与所述伸长5％时的拉伸强度相同的方法来进行测定。
(3)干热收缩率
依据JIS L 1906“普通长纤维无纺布试验方法”的干热收缩率试验方法，求出MD的收缩率。
(4)热压接部的微细折叠结构的相邻凸部之间的距离
使用KEYENCE公司制造的数码显微镜VHX-900，将从无纺布中随机选择的20个热压接点放大200倍而进行拍摄，分别测量该些20个热压接点的相邻凸部之间的距离，求出这些距离的平均值。
(实施例1)
准备CD宽度为1100mm、每平方米重量为25g/m2的复合纺粘无纺布，此复合纺粘无纺布是在鞘侧配置熔点为129℃、密度为0.958g/cm3、在190℃下测定的熔体质量流率为38dg/min的高密度聚乙烯，在芯侧配置固有粘度为0.640、熔点为254℃的聚酯，在速度为2700m/min、聚乙烯的纺丝温度为240℃、聚酯的纺丝温度为320℃的条件下进行纺丝，在线压为45N/mm、温度为125℃的条件下进行热压接加工而成。此无纺布的热压接部的总面积率为无纺布的21％，CD占有率为90％，其物性如下述。将结果示于表1中。
·伸长5％时的拉伸强度
MD：22.9N/5cm
CD：7.6N/5cm
MD/CD比：3.0
·伸长50％时的拉伸强度
MD：70.6N/5cm
CD：33.1N/5cm
·MD干热收缩率：9.5％
使所述复合纺粘无纺布以约20m/min的速度通过在加热辊间配置有干燥热风腔的装置，而在MD方向上延伸到1.5倍。此时的辊以及干燥热风温度为80℃。所得无纺布的宽度为281mm，每平方米重量为54g/m2。
所得无纺布柔软且极富CD伸长性。其物性如下述。将结果示于表1中。
·热压接部的微细折叠结构的相邻凸部之间的距离
112μm
·伸长5％时的拉伸强度
MD：99.8N/5cm
CD：0.005N/5cm
MD/CD比：19960
·伸长50％时的拉伸强度
MD：断裂
CD：0.079N/5cm
·CD宽度之比
延伸后/延伸前：0.26
由所述结果可知，所得无纺布在热压接部表现出微细折叠结构，与整幅无纺布相比较，在CD方向上伸长5％以及50％时的强度大幅下降，可获得低应力伸长性。
(实施例2)
在速度为2075m/min、聚酯的纺丝温度为305℃的条件下进行纺丝，除此以外，与实施例1同样地制作整幅无纺布并进行延伸，而获得宽度为384mm、每平方米重量为29g/m2的无纺布。将结果示于表1中。
(实施例3)
以25N/mm的线压进行热压接加工，除此以外，与实施例1同样地制作整幅无纺布并进行延伸，而获得宽度为274mm、每平方米重量为56g/m2的无纺布。将结果示于表1中。
(实施例4)
在鞘侧配置实施例1中使用的聚乙烯，在芯侧配置熔点为162℃、密度为0.961g/cm3、在230℃下测定的熔体质量流率为42dg/min的聚丙烯，在温度240℃下进行纺丝，在线压为60N/mm、温度为135℃的条件下进行热压接加工，除此以外，与实施例1同样地制作整幅无纺布并进行延伸，而获得宽度为318mm、每平方米重量为38g/m2的无纺布。将结果示于表1中。
(实施例5)
热压接部的总面积率为无纺布的10％，CD占有率为54％，除此以外，与实施例1同样地制作整幅无纺布并进行延伸，而获得宽度为421mm、每平方米重量为28g/m2的无纺布。将结果示于表1中。
(实施例6)
热压接部的总面积率为无纺布的47％，CD占有率为100％，除此以外，与实施例1同样地制作整幅无纺布并进行延伸，而获得宽度为205mm、每平方米重量为32g/m2的无纺布。将结果示于表1中。
(比较例1)
在速度为3400m/min、聚酯的纺丝温度为305℃的条件下进行纺丝，除此以外，与实施例1同样地制作整幅无纺布并进行延伸，而获得宽度为850mm、每平方米重量为29g/m2的无纺布。所得无纺布的延伸后/延伸前的CD宽度之比大，缺乏伸长性。将结果示于表1中。
(比较例2)
在速度为1720m/min、聚酯的纺丝温度为355℃的条件下进行纺丝，除此以外，与实施例1同样地制作整幅无纺布并进行延伸，而获得宽度为183mm、每平方米重量为36g/m2的无纺布。所得无纺布虽然表现出伸长性，但热压接部以外的纤维的收缩变大，产生局部的紧经，有损无纺布的质地。将结果示于表1中。。
(比较例3)
在温度240℃下对由实施例4中使用的聚丙烯单一成分构成的纤维进行纺丝，在线压为50N/mm、温度为142℃的条件下进行热压接加工，除此以外，与实施例1同样地制作整幅无纺布并进行延伸，而获得宽度为365mm、每平方米重量为23g/m2的无纺布。所得无纺布的延伸后/延伸前的CD宽度之比大，几乎未表现出伸长性。将结果示于表1中。。
(比较例4)
热压接部的总面积率为无纺布的74％，CD占有率为100％，除此以外，与实施例1同样地制作整幅无纺布并进行延伸，而获得宽度为231mm、每平方米重量为47g/m2的无纺布。虽然表现出了伸缩性，但无纺布成品整体感觉粗糙且硬，质感欠佳。将结果示于表1中。。
(比较例5)
热压接部的总面积率为无纺布的5％，CD占有率为28％，除此以外，与实施例1同样地制作整幅无纺布并进行延伸，而获得宽度为475mm、每平方米重量为29g/m2的无纺布。所得无纺布的延伸后/延伸前的CD宽度之比大，缺乏伸长性。将结果示于表1中。
(比较例6)
使与实施例1中所使用的整幅无纺布相同的整幅无纺布通过相同的延伸装置，在40℃下、在MD方向上延伸到1.5倍，结果虽然确认到表现出了伸长性，但伸长性并不那么大。关于所得无纺布，在热压接部中所表现出的折叠结构不规则，且局部地存在未表现出折叠结构的热压接部，延伸后/延伸前的CD宽度之比也大，缺乏低应力伸长性。将结果示于表1中。
[产业上的可利用性]
本发明的无纺布由于伸长性、柔软性优异，因此例如通过与具有伸缩性的材料进行积层而可较好地用于如下物品：一次性尿布用伸缩性构件、尿布用伸缩性构件、生理用品用伸缩性构件、尿布套(diaper cover)用伸缩性构件等的卫生材料的伸缩性构件，伸缩性带，橡皮膏(adhesiveplaster)，衣服用伸缩性构件，衣料用衬布，衣料用绝缘材料或保温材料，防护服，帽子，面罩，手套，护腕(supporter)，伸缩性绷带，敷材的底布，膏材的底布，防滑底布，振动吸收材料，护指套(fingerstall)，无尘室用空气过滤器、血液过滤器、油水分离过滤器等的各种过滤器，实施了驻极体(electret)加工的驻极体过滤器，分离器，隔热材料，咖啡袋(Coffeebag)，食品包装材料，汽车用顶棚表皮材料、隔音材料、基材、缓冲材料、扬声器防尘材料、空气净化器材料、绝缘体表皮、背衬材料、接合无纺布片材、门饰(door trim)等的各种汽车用构件，复印机的清洁材料等的各种清洁材料，地毯的表材、衬里，农用卷布，木材排水材料，运动鞋表皮等的鞋用构件，提包用构件，工业用密封材料，擦拭材料，以及床单等。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例而已，并非对本发明作任何形式上的限制，虽然本发明已以较佳实施例揭露如上，然而并非用以限定本发明，任何熟悉本专业的技术人员，在不脱离本发明技术方案范围内，当可利用上述揭示的方法及技术内容作出些许的更动或修饰为等同变化的等效实施例，但凡是未脱离本发明技术方案的内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与修饰，均仍属于本发明技术方案的范围内。

Claims (7)

1.一种复合纺粘无纺布，其特征在于：
所述复合纺粘无纺布是由包含低熔点成分与高熔点成分的复合纤维所构成，所述复合纤维彼此被局部地热压接，且沿着CD重复凸部与凹部而成的微细折叠结构只形成在热压接部，所述折叠结构的相邻凸部彼此的距离的平均值为100μm～300μm的范围，并且通过使所述微细折叠结构伸展而表现出伸长性，于CD伸长5％时的拉伸强度为小于或等于0.1N/5cm宽，于MD伸长5％时的拉伸强度/于CD伸长5％时的拉伸强度比为大于或等于200，CD为制造无纺布时的宽度方向，MD为制造无纺布时的长度方向。
2.根据权利要求1所述的复合纺粘无纺布，其特征在于：
于CD伸长50％时的拉伸强度为小于或等于5N/5cm宽。
3.根据权利要求1或2所述的复合纺粘无纺布，其特征在于：
形成折叠结构前的整幅无纺布满足下述A)～C)的必要条件：A)热压接部的总面积率为无纺布的7％～60％；B)在MD上连续散布的热压接部相对于CD总宽度的占有率为大于或等于50％；以及C)MD干热收缩率为3.5％～23％。
4.根据权利要求1或2所述的复合纺粘无纺布，其特征在于：
形成折叠结构前的整幅无纺布满足下述A)～C)的必要条件，且使此整幅布在MD上单轴延伸：A)热压接部的总面积率为无纺布的7％～60％；B)在MD上连续散布的热压接部相对于CD总宽度的占有率为大于或等于50％；以及C)MD干热收缩率为3.5％～23％。
5.根据权利要求4所述的复合纺粘无纺布，其特征在于：
延伸后的CD宽度相对于延伸前的CD宽度之比为0.1～0.7。
6.一种积层体，其特征在于：
所述积层体是使其他纤维层或者膜与根据权利要求1至5中任一项所述的复合纺粘无纺布形成一体而成。
7.一种物品，其特征在于：所述物品是使用根据权利要求1至5中任一项所述的复合纺粘无纺布或者根据权利要求6所述的积层体而获得。
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