KR101108638B1

KR101108638B1 - 섬유속 및 웹

Info

Publication number: KR101108638B1
Application number: KR1020097002683A
Authority: KR
Inventors: 미노루 미야우치; 유키하루 시모쓰; 아키노리 마에카와
Original assignee: 이에스 화이바비젼즈 가부시키가이샤; 이에스 화이바비젼즈 아페에스; 이에스 화이바비젼즈 리미티드 파트너쉽; 이에스 화이바비젼즈 홍콩 리미티드
Priority date: 2006-08-11
Filing date: 2007-08-10
Publication date: 2012-02-09
Also published as: KR20090027768A; BRPI0715919A2; CN101506419A; JP5557365B2; RU2009104469A; EP2049715A1; EP2049715B1; JP2008063712A; US20090208699A1; WO2008018635A1; BRPI0715919B1; CN101506419B; US9410273B2; EP2049715A4; RU2405869C2

Abstract

본 발명은, 웹(web), 및 웹을 사용하여 얻어지는 제품의 물성이나 성능과 생산성, 조업성, 비용의 밸런스가 우수한 섬유속(纖維束;fiber bundle)을 제공한다. 이와 같은 섬유속을 사용하는 웹의 제조 방법을 제공한다. 또한, 균일하며 고부피감의, 감촉이 우수한 웹을 제공한다. 섬유 단면(斷面)에 있어서 복합 성분의 중심(重心)이 상기 복합 성분 사이에서 서로 상이한, 단사(單絲) 섬도(纖度)가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 집속된, 전체 섬도가 1만~50만 dtex의 섬유속이며, 상기 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유가 현재 권축수 8~30 산/2.54cm의 권축(捲縮; crimp)을 가지고, D1/(W1×L1)(D1：전체 섬도, W1：섬유속 폭, L1：섬유속 두께)로 정의되는 섬유속 밀도가 100~2000 dtex/mm²로서, 개섬(開纖) 밀도비(핀치롤형 개섬기에 있어서 속도 25m/min, 섬유속 온도 25℃, 1.6배로 연신(延伸)하여 개섬하였을 때의 웹 밀도/섬유속 밀도)가 0.10 이하인 섬유속을 제공한다.

웹, 섬유속, 권축, 개섬, 섬도, 열가소성 복합 연속 섬유

Description

섬유속 및 웹{FIBER BUNDLE AND WEB}

본 발명은, 양호한 집속성(集束性)과 개섬성(開纖性; spreading properties)을 가지는 섬유속(纖維束;fiber bundle), 및 이것을 개섬하여 얻어지는 고부피성과 유연한 감촉을 특징으로 하는 웹(web)에 관한 것이다. 본 발명은 보다 상세하게는, 곤포(梱包), 물류(物流), 인상(引上; pull-up) 공정에서는 섬유 밀도가 높은 상태로 집속(集束)되어 있고, 개섬 공정에 있어서 상기 섬유속을 연신하였을 때, 상기 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유가 스파이럴 권축(spiral捲縮; crimp)을 발현(發顯)하고, 이 스파이럴 권축의 발현력에 의해 섬유 하나하나가 개섬되는 것을 특징으로 하는 섬유속에 관한 것이다. 본 발명은 또한 그 섬유속을 개섬하여 얻어지는 고부피성을 특징으로 하는 웹, 및 웹을 사용하여 얻어지는 제품에 관한 것이다.

생리용 냅킨 등의 흡수성 물품의 표면층이나, 청소용 자루걸레나 와이퍼의 와이핑부 등에, 예를 들면, PE/PP, PE/PET, PP/PET 등의 열가소성 복합 섬유가 사용되고 있다. 그리고, 이 열가소성 복합 섬유로서 연속된 섬유속을 개섬한 웹을 사용하는 경우가 있다.

연속된 섬유속은, 권축이 부여된 열가소성 복합 연속 섬유끼리가, 서로 밀착 하도록 집속되어 있고, 섬유 밀도가 높은 상태로 존재한다. 이것을 상기 흡수성 물품의 표면층이나, 와이퍼 등의 와이핑부 등으로 가공할 때는, 그 제조 공정에 있어서, 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유를 폭방향으로 서로 분리시켜, 외관 폭을 넓히는 공정, 즉 개섬 공정을 거친다. 이 개섬 공정을 거침으로써, 열가소성 복합 연속 섬유끼리가 집속된, 섬유 밀도가 높은 상태인 섬유속으로부터, 열가소성 복합 연속 섬유끼리가 느슨해진, 섬유 밀도가 낮은 상태인 웹을 얻을 수 있다. 이렇게 하여 얻어진 폭방향으로 대략 균일한 섬유 밀도, 부피를 가지는 웹으로부터, 흡수성 물품의 표면층이나, 와이퍼 등의 와이핑부 등이 제조된다.

섬유속을 개섬하여 균일한 웹을 얻기 위하여, 각종의 방책이 채용되고 있다. 예를 들면, 일본 특허출원 공개번호 1997－273037호 공보에는, 현재(顯在) 권축 및/또는 잠재(潛在) 권축을 가지는, 단사(單絲) 섬도(纖度) 0.5~100 데니어(denier), 전체 섬도 1만~30만 데니어, 현재 권축수가 10~50 산(山)/25mm인 토우(tow; 섬유속)는, 연신(延伸) 개섬 시의 개섬폭이 적당한 범위에 있으므로, 고속으로 균일하게 개섬할 수 있는 것이 기재되어 있다. 그러나, 보다 효율적으로 부피가 큰 웹을 얻을 수 있는 섬유속이나, 부피가 큰 웹이 요구되고 있다.

일본 특허출원 공개번호 2002－69781호 공보에는, 속도차가 있는 롤 사이에 있어서 토우(섬유속)에 장력을 부여한 후에 탄성적으로 수축시키고, 권축에 신장과 축소를 부여하여 개섬하는 방법에 있어서, 롤 사이의 토우에 슬라이드 이동하는 플레이트를 접촉시킴으로써, 섬유에 이송 방향으로의 어긋남이 생겨, 개섬성이 향상되는 것이 기재되어 있다. 그러나, 설비에 슬라이드 이동 플레이트를 설치할 필요 성이나, 토우와 슬라이드 이동 플레이트가 접촉하는 것에 의한 조업성의 저하를 생각하면, 적지 않게 비용상승으로 연결된다.

이와 같이, 섬유속을 개섬하여 균일한 웹을 높은 생산성으로 얻으려고 하는 검토는, 재료인 섬유속의 개량과 개섬 방법의 개량의, 양면으로 이루어져 있다. 그러나, 얻어지는 웹, 및 웹을 사용하여 얻어지는 제품의 물성이나 성능과 생산성, 조업성, 비용을 생각하면, 아직도 만족할 수 있는 것은 얻어지지 않고 있다.

본 발명은 웹, 및 웹을 사용하여 얻어지는 제품의 물성이나 성능과 생산성, 조업성(操業性), 비용의 밸런스가 우수한 섬유속을 제공하는 것을 목적으로 한다. 본 발명은 구체적으로는, 곤포, 물류, 인상 공정에서는 섬유 밀도가 높은 상태로 집속된 섬유속으로서, 잠재 권축성을 가지고, 개섬 공정에 있어서 스파이럴 권축을 발현하여 고부피감의 감촉이 우수한 웹을 공급할 수 있는 섬유속을 제공하는 것을 목적으로 한다. 본 발명은 또한, 그와 같은 섬유속을 사용하는 웹의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다. 본 발명은 또한, 균일하며 고부피감의, 감촉이 우수한 웹을 제공하는 것을 목적으로 한다. 본 발명은 또한, 그와 같은 웹을 사용하여 얻어진 부재 및 제품을 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명자들은, 상기한 과제를 해결하기 위해 예의 연구를 거듭한 결과, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 서로 상이한 열가소성 복합 연속 섬유의 섬유속에 있어서, 소정의 단사 섬도, 전체 섬도, 현재 권축수, 섬유속 밀도 및 개섬 밀도비를 만족시킴으로써, 상기 섬유속으로부터 개섬 공정을 거쳐 균일하며 고부피감의, 감촉이 우수한 웹을 제공할 수 있는 것을 발견하였다. 보다 상세하게는, 상기 섬유속이, 개섬하기 전의 섬유속의 상태에서는 섬유 밀도가 높은 상태로 집속되어 있으므로 충전성, 핸들링성이 우수하고, 다음의 개섬 공정에 있어서 적당한 연신 처리를 행하면, 섬유속을 형성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 잠재 권축이 현재화하게 되어, 즉 그 섬유 단면 구조에 기인하여 스파이럴 권축을 발현하므로, 그 발현력에 의해 개섬성이 우수하고, 또한, 얻어진 개섬 웹은 열가소성 복합 연속 섬유가 스파이럴 권축을 가지므로 부피가 크고, 감촉이 우수한 것을 발견하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.

따라서, 본 발명은, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심(重心)이 상기 복합 성분 사이에서 서로 상이한, 단사 섬도가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 집속된, 전체 섬도가 1만~50만 dtex의 섬유속이며, 상기 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유가 현재 권축수 8~30 산/2.54cm의 권축을 가지고, D1/(W1×L1) (D1：전체 섬도, W1：섬유속 폭, 11：섬유속 두께)로 정의되는 섬유속 밀도가 100~2000 dtex/mm²로서, 개섬 밀도비(핀치롤형 개섬기에 있어서 속도 25 m/min, 섬유속 온도 25℃, 1.6배로 연신하여 개섬하였을 때의 웹 밀도/섬유속 밀도)가 0.10 이하인 섬유속이다.

상기 섬유속에 있어서, 열가소성 복합 연속 섬유의 신장도는 70% 이상인 것이 적당하다.

상기 열가소성 복합 연속 섬유에 있어서의 복합 형태로서, 섬유 단면이 편심 초심 구조(偏心

構造; eccentric sheath-core structure), 병렬 구조 또는 다층 구조인 것을 들 수 있다. 특히 편심 초심 구조를 들 수 있다. 상기 열가소성 복합 연속 섬유가 편심 초심 구조일 때, 심(芯) 성분의 편심도는 0.2 이상인 것이 적당하다.

본 발명은 또한, 상기 섬유속에 연신을 행하여 개섬하는 것을 포함하는, 웹의 제조 방법이며, 구체적으로, 상기 섬유속을 연신 배율 1.4~3.0배로 개섬하는 것을 포함하는, 웹의 제조 방법이다.

본 발명은 또한, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 상기 복합 성분 사이에 서로 상이한, 단사 섬도가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성되어 있는, 전체 섬도가 1만~100만 dtex의 웹이며, 상기 열가소성 복합 연속 섬유가 권축수 10~100 산/2.54cm의 스파이럴 권축(을 가지고, D2/(W2×L2)(D2：전체 섬도, W2：웹 폭, L2：웹 두께)로 정의되는 웹 밀도가 5~80 dtex/mm²인 웹에 관한 것이다.

본 발명의 웹에 있어서, 구성 섬유의 외관 섬유 길이와 그 섬유의 길이 방향의 웹의 길이는 일반적으로 일치한다. 여기서, 외관 섬유 길이, 또는 섬유의 외관 길이란, 섬유에 하중을 걸어 권축을 잡아늘인 상태에서의 길이와는 상이하고, 무하중의 상태에서의 길이를 의미한다.

상기 열가소성 복합 연속 섬유에 있어서의 복합 형태로서, 섬유 단면이 편심 초심 구조, 병렬 구조 또는 다층 구조인 것을 들 수 있다. 상기 열가소성 복합 연속 섬유가 편심 초심 구조일 때, 심 성분의 편심도는 0.2 이상인 것이 적당하다.

이와 같은 웹은, 상기 섬유속을, 1.4~3.0배로 연신(延伸)하여 개섬함으로써 얻을 수 있다.

본 발명은 또한, 상기 웹을 사용하여 얻어지는 부재에 관한 것이다. 열가소성 복합 연속 섬유가 권축수 10~100 산/2.54cm의 스파이럴 권축을 가지고, D2/(W2×L2)(D2：전체 섬도, W2：웹 폭, L2：웹 두께)로 정의되는 웹 밀도가 5~80 dtex/mm²인 상기 웹을 열처리함으로써, 권축수 100 산/2.54cm를 넘는 스파이럴 권축을 가지는, D2/(W2×L2)(D2：전체 섬도, W2：웹 폭, L2：웹 두께)로 정의되는 웹 밀도가 10~100 dtex/mm²인 웹을 얻을 수 있고, 이것은 신축성을 가지는 부재로서 바람직하다. 이때의 웹의 열처리 온도는 80~125℃인 것이 적당하다.

본 발명은 또한, 전술한 웹 또는 부재를 사용하여 얻어지는 성형품에 관한 것이다. 성형품이란 예를 들면, 상기한 권축수 100 산/2.54cm를 넘는 스파이럴 권축을 가지는, D2/(W2×L2)(D2：전체 섬도, W2：웹 폭, L2：웹 두께)로 정의되는 웹 밀도가 10~100 dtex/mm²인 웹과, 스파이럴 권축을 가지고 있지 않은 다른 웹 또는 시트형물, 또는 권축수가 100 산/2.54cm보다 적은 스파이럴 권축을 가지는 다른 웹 또는 시트형물이, 복수개의 부분 열접착부에 의해 일체화되어 있고, 부분 열접착부와 부분 열접착부 사이에, 상기 다른 웹 또는 시트형물이 융기한 루프(loop)형부가 형성된 성형품이다.

또한, 부재를 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 외관 길이가 3~50mm의 범위인 전술한 복수개의 부재가, 베이스재가 되는 웹 또는 시트형물에, 그 각 부재의 일부에 의해 열접착되어 있는 성형품이다.

또한, 본 발명은 또한, 전술한 웹, 부재, 성형품을 사용하여 얻어지는 제품에 관한 것이다.

본 발명의, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 상기 복합 성분 사이에서 서로 상이한 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성되어 있는 섬유속은, 개섬하기 전의 섬유속의 상태에서는 섬유 밀도가 높은 상태로 집속되어 있고, 곤포 용기로의 충전성이나, 곤포 용기로부터의 인상성(引上性)이 우수하다. 그리고, 다음의 개섬 공정에서는, 그 섬유 단면 구조에 기인하여 스파이럴 권축을 발현하므로 개섬성이 우수하다. 본 발명의 섬유속에 의하면, 연신하여 개섬함으로써, 특히 감촉이 좋은, 매우 고부피감의, 예를 들면, 웹 밀도가 5~80 dtex/mm²의 범위에 있는 웹을 얻을 수 있다.

본 발명의, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 상기 복합 성분 사이에서 서로 상이한 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성되어 있는 개섬 웹은, 열가소성 복합 연속 섬유가 스파이럴 권축을 가지기 때문에 부피감이 높고, 감촉이 우수하다. 본 발명의 웹은 또한, 그것을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유가 잠재 권축성을 가지고 있으므로, 2차 가공 적성을 가지고 있다. 따라서, 본 발명의 웹은, 그 고부피성이나 감촉, 또는 그 미세한 스파이럴 권축의 특성, 또한 잠재 권축성을 살려, 흡수체 물품의 표면층이나 와이핑 부재, 필터 등에 바람직하게 사용할 수 있다. 본 발명의 웹으로부터 부드러운 감촉의 제품을 만들 수가 있어 종이 기저귀나 생리용 냅킨 등의 흡수성 물품의 표면층, 상처 패드나 땀받이 패드, 습포제(poultices), 액을 빨아 들이는 시트, 와이퍼나 자루걸레 등의 와이핑 부재, 에어 필터, 액체 필터 등의 제품으로 가공할 수 있다.

도 1은 실시예 6에서 얻은 열처리 전의 부재의 단면(斷面)을 개략적으로 나타낸 도면이다.

도 2는 실시예 6에서 얻은 열처리 후의 부재의 단면을 개략적으로 나타낸 도면이다.

도 3은 실시예 9에서 얻은 열처리 전의 부재의 단면을 개략적으로 나타낸 도면이다.

도 4는 실시예 9에서 얻은 열처리 후의 부재의 단면을 개략적으로 나타낸 도면이다.

이하, 본 발명을 발명의 실시형태에 따라 상세하게 설명한다.

본 발명의 섬유속은, 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 집속되어 구성되어 있는 것을 특징으로 한다.

이 열가소성 복합 연속 섬유는, 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 프로필렌을 주체로 하는 다른 α올레핀과의 2~4원 공중합체, 폴리메틸펜텐 등의 폴리올레핀, 나일론-6, 나일론-66 등으로 대표되는 폴리아미드류, 폴리에틸렌 테레프탈레이트, 폴리 부틸렌 테레프탈레이트, 산(酸) 성분으로서 이소프탈산 등을 공중합한 저융점 폴리에스테르, 폴리에스테르 일래스터머 등으로 대표되는 폴리에스테르류, 불소계 수지 등을 복합하여 용융 방사(紡絲)한 것이다. 복합 성분의 수는 특히 제한되는 것은 아니고, 2성분의 복합이라도 3성분 이상의 복합이라도 전혀 문제 없다. 또한, 전술한 열가소성 수지는 단독으로, 또는 2종류 이상을 혼합하여 사용해도 된다.

섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유에 히트 실링(heat-sealing) 등의 열접착성을 부여할 수 있다는 관점으로부터는, 융점차가 있는 성분의 복합이 매우 적합하고, 그 융점차는 20℃ 이상인 것이 바람직하고, 50℃ 이상인 것이 더욱 바람직하다. 융점차가 20℃ 이상이면, 고융점 성분의 현저한 열수축을 수반하지 않아, 열접착 가능하므로 바람직하다. 또한, 융점차가 50℃ 이상이면, 열접착 온도를 더욱 높게 설정할 수 있으므로, 예를 들면, 히트 실링 시간의 단축으로 이어져, 생산성이 향상되므로 더욱 바람직하다.

또한, 부피가 큰 웹을 얻기 위해서는, 크림퍼(crimper) 공정에 있어서 교착(膠着)이 쉽게 생기지 않고, 개섬 공정에 있어서의 연신 처리에 의해 스파이럴 권축을 발현하기 쉬운 수지 구성이 바람직하다. 이러한 점으로부터는, 섬유 표면을 형성하는 열가소성 수지의 결정성(結晶性)은 높은 쪽이 바람직하다. 즉, 폴리에틸렌 중에서도, 저밀도 폴리에틸렌이나 직쇄형 저밀도 폴리에틸렌보다는 고밀도 폴리에틸렌이 바람직하게 사용된다. 또한, 폴리프로필렌계 열가소성 수지의 경우에는, 프로필렌을 주체로 하는 다른 α올레핀과의 2~4원 공중합체보다는, 프로필렌을 단독으로 중합하여 얻어진 폴리프로필렌이 바람직하게 사용된다.

이와 같은 조합으로서는, 고밀도 폴리에틸렌/폴리프로필렌, 고밀도 폴리에틸렌/폴리에틸렌 테레프탈레이트, 폴리프로필렌/폴리에틸렌 테레프탈레이트 등을 예시할 수 있다.

이 열가소성 복합 연속 섬유의 고융점 성분과 저융점 성분의 질량비는, 고융점 성분이 10~90 질량%, 저융점 성분이 90~10 질량%, 바람직하게는 고융점 성분이 30~70 질량%, 저융점 성분이 70~30 질량%이다. 고융점 성분이 10 질량% 이상이면, 히트 실링 등의 열접착 시에 열가소성 복합 연속 섬유가 과도하게 수축되지 않고 접착 가능하므로 바람직하다. 또한, 저융점 성분은 10 질량% 이상이면, 만족할 수 있는 열접착 강력을 얻을 수 있으므로 바람직하다. 고융점 성분이 10~90 질량%, 저융점 성분이 90~10 질량%의 범위이면, 열접착 시의 형태 유지성과 접착 강력의 밸런스가 우수하여 고융점 성분이 30~70 질량%, 저융점 성분이 70~30 질량%의 범위이면, 보다 밸런스가 우수하다.

본 발명의 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는, 섬유 단면(斷面)에 있어서 복합 성분의 중심이 상기 복합 성분 사이에서 서로 상이한 것을 특징으로 한다. 상기 열가소성 복합 연속 섬유는, 이 단면 구조에 유래하는 잠재 권축을 가지고 있고, 연신 처리나 열처리 등에 의해 이것을 현재화(顯在化)시킬 수 있다. 복합의 형태는, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 서로 상이하게 되어 있으면 특히 한정되지 않고, 편심 초심형, 병렬형, 3성분 이상의 다층형 등을 예시할 수 있다. 그 중에서도, 섬유의 감촉이나 표면 마찰성, 히트 실링 특성 등을 고려하면, 편심 초심형이 특히 바람직하다. 편심 초심형의 경우에는, 저융점 성분이 섬유 표면을 덮고 있으므로, 저융점 성분에 유래하는 부드러운 감촉을 얻을 수 있고, 또한 히트 실링 등의 열접착성도 우수하다. 또한, 섬유 단면 형상에 대해서도 특히 한정되지 않고, 원형이라도, 상이한 형이라도, 중공(中空)이라도 전혀 문제없고, 방사(紡絲) 스피너렛(spinneret)의 형상을 적당히 선택함으로써, 다양한 단면 형상으로 할 수 있다.

상기 열가소성 복합 연속 섬유의 단면이 편심 초심 단면의 경우, 고융점 성분인 심 성분의 편심도는 0.2 이상인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 0.3 이상이다.

여기서, 편심도는, 섬유 단면의 현미경 촬영 사진 등으로, 이하의 식에 의해 산출할 수 있다.

편심도(h)= d/r

r：섬유 전체의 반경

d：섬유 전체의 중심점으로부터 심 성분의 중심점까지의 거리

편심도는 용융 방사 시에 사용하는 노즐의 설계나, 복합하는 열가소성 수지의 종류, 멜트 플로 레이트, 용융 방사 시의 온도 조건 등에 의해 제어하는 것이 가능하지만, 편심도는 섬유속을 개섬하는 공정에서의 연신에 의한 스파이럴 권축 발현성에 영향을 준다. 편심도가 0.2 이상인 열가소성 복합 연속 섬유로 구성된 섬유속은, 양호한 스파이럴 권축 발현성을 가지므로 개섬성이나 감촉, 고부피성이 우수하여 0.3 이상인 경우에는 특히 우수하다.

본 발명의 섬유속은, 1종류의 열가소성 복합 연속 섬유에 의해 구성되어 있 어도 되고, 2종류 이상의 열가소성 복합 연속 섬유에 의해 구성되어 있어도 된다. 2종류 이상의 열가소성 복합 연속 섬유로 구성되어 있는 경우, 그 혼합의 형태는 특히 한정되지 않고, 랜덤으로 혼합되어 있어도 되고, 섬유속의 폭방향으로 병렬로 혼합되어 있어도 되고, 섬유속의 두께 방향으로 적층하도록 혼합되어 있어도 된다. 상이한 종류의 열가소성 복합 연속 섬유로서는, 수지 구성, 단면 형상, 단사 섬도, 단사 신장도, 권축수, 편심도, 색조가 상이한 것 등을 예시할 수 있다.

본 발명의 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 원료인 열가소성 수지에는, 본 발명의 효과를 방해하지 않는 범위에서, 산화 방지제, 광 안정제, 자외선 흡수제, 중화제, 조핵제(造核劑), 에폭시 안정제, 윤활제, 항균제, 냄새제거제, 난연제(難燃劑), 대전 방지제, 안료, 가소제, 및 다른 열가소성 수지 등이 포함되어도 된다.

본 발명의 섬유속의 제조 방법을 예시한다.

본 발명의 섬유속의 제조에는, 통상의 용융 복합 방사기를 사용하는 것이 일반적이며, 복합 방사 스피너렛으로서는 관용(慣用)의 병렬형, 편심 초심형, 또는 다층형 등을 사용할 수 있다. 방사 온도는 200~330℃의 범위인 것이 바람직하고, 인수(take-up) 속도는 300~1500m/min 정도로 하는 것이 바람직하다. 이렇게 하여 얻어진 미(未)연신사는, 원하는 개수를 묶어 연신기에 도입하고, 적당히 연신 및/또는 열처리를 행하고, 다음의 크림퍼 공정으로 안내된다. 여기서 연신 배율은 통상 1.2~9.0배 정도로 하는 것이 바람직하다. 연신 온도와 열처리 온도는 특히 제한되지 않고, 연신 공정의 안정성, 연신하여 얻어지는 열가소성 복합 연속 섬유의 열수축 특성, 또는 2차 가공성 등을 감안하여 적당히 선택 가능하지만, 통상은 열가소성 복합 섬유끼리가 융착하지 않는 범위 내에서 고온으로 하는 것이 바람직하다.

섬유속의 제조 공정에 있어서의 각종의 조건을 적당히 선택하여, 본 발명의 섬유속에 있어서의 열가소성 복합 연속 섬유의 소정의 단사 섬도, 및 전체 섬도를 달성할 수 있다.

본 발명의 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 단사 섬도는 0.5~100 dtex/f, 바람직하게는 1.0~70 dtex/f, 더욱 바람직하게는 2.0~30 dtex/f의 범위이다. 단사 섬도가 0.5 dtex/f 이상인 경우에는 섬유 1개가 가지는 섬유 강도가 높고, 개섬 시의 단사 파손이나 보풀을 억제하여, 높은 생산성으로 개섬을 행할 수 있다. 또한, 단사 섬도가 100 dtex/f 이하인 경우에는 섬유속의 집속성이 향상되어, 섬유속 인상 시의 얽힘을 억제할 수 있어, 개섬성도 향상된다. 단사 섬도가 1.0~70 dtex/f의 범위이면 보다 높은 레벨의 섬유 강도, 섬유속의 집속성, 개섬성을 얻을 수 있고, 2.0~30 dtex의 범위이면 보다 높은 레벨의 섬유 강도, 섬유속의 집속성, 개섬성을 얻을 수 있다.

본 발명의 섬유속은, 전체 섬도가 1만~50만 dtex, 바람직하게는 2만~30만, 더욱 바람직하게는 4만~20만 dtex이다. 전체 섬도가 1만 dtex 이상인 경우에는, 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 개수가 충분해지므로, 집속성이 향상되어, 개섬하였을 때 모양이 이상해지는 것이 억제된다. 또한, 전체 섬도가 50만 dtex 이하인 경우에는, 섬유속의 뒤틀림이나 얽힘을 억제할 수 있다. 따라서, 전체 섬도가 1만~50만 dtex의 범위이면, 문제의 발생없이 안정된 가공을 행할 수 있고, 2만~30만 dtex, 더욱 바람직하게는 4만~20만 dtex의 범위이면, 보다 가공 속도를 고속으로 할 수 있으므로 바람직하다.

본 발명의 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는 권축을 가지고, 그 권축수는 8~30 산/2.54cm, 바람직하게는 10~20 산/2.54cm, 더욱 바람직하게는 12~18 산/2.54cm이다. 권축수가 8 산/2.54cm 이상인 경우에는 섬유속의 집속성이 높고, 곤포 용기로의 충전성이 양호하며, 곤포 용기로부터 끌어올릴 때 섬유속이 얽히거나 섬유 사이가 갈라져 풀어지거나 하는 문제를 억제할 수 있어, 개섬 공정에 악영향을 미치지 않는다. 또한, 권축수가 30 산/2.54cm 이하인 경우에는, 열가소성 복합 연속 섬유끼리가 과도하게 얽혀 개섬성이 저하되지 않아, 역시 개섬 공정에서의 악영향을 피할 수 있다. 또한, 30 산/2.54cm 이상의 권축을 부여하도록 하는 경우, 크림퍼 공정에 있어서 열가소성 복합 섬유에 과도한 압력을 가할 필요가 있어, 권축의 균일성이 저하되거나, 섬유끼리의 교착이 생기거나 할 우려가 있다. 그리고, 권축의 형상은 산/골 형의 지그재그 권축, Ω형, 스파이럴형 등, 특히 제한되는 것은 아니지만, 섬유속의 집속성, 곤포 용기로의 충전성, 곤포 용기로부터의 인상성 등을 고려하면, 산/골 형의 지그재그 권축, 또는 Ω형이 특히 바람직하다.

권축 부여 방법에 대해서도 특히 제한되지 않고, 스터퍼(stuffer) 박스형 권축기를 사용하는 방법이나, 고온 고압 증기나 가열 가압 공기에 의 밀어넣기에 의한 방법, 또한 고속 크림퍼와 같은 한쌍의 고속 회전체 사이에 섬유의 다발을 밀어 넣어 권축을 부여하는 방법 등을 들 수 있다. 또한, 전술한 권축 부여 방법에 따라 지그재그 권축을 부여한 후에 열처리를 행하고, 권축에 미묘한 변화가 생기게 하여 Ω형의 권축으로 할 수도 있다.

본 발명의 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 섬유 표면은, 섬유 처리제로 처리되어 있는 것이 바람직하고, 그 부착량은 특히 제한되는 것은 아니지만, 0.01~1.5 질량%인 것이 바람직하다. 섬유 처리제의 부착량이 0.01 질량% 이상이면, 그 섬유 처리제의 기능이 충분히 발휘된다. 또한, 섬유 처리제의 부착량이 1.5 질량% 이하이면, 섬유 처리제에 유래하는 들러붙음(stickiness) 등에 의해, 후의 개섬 공정에서 트러블이 생기지 않게 되므로 바람직하다. 또한, 섬유 처리제의 종류도 특히 한정되지 않고, 친수성(親水性), 발수성(撥水性) 발현이나 마찰 저감, 집속성 등의 목적에 따라 각종의 섬유 처리제를 선택할 수 있다.

특히, 일본 특허출원 공개번호 2006－002329호 공보에 기재되어 있는, 소르비탄 지방산 에스테르류 및 폴리옥시 알킬렌 알킬 에테르 지방산 에스테르류로 이루어지는 군으로부터 선택된 적어도 1종을 주성분으로서 함유하는 비이온성의 섬유 처리제가 부착되어 이루어지는 열가소성 복합 연속 섬유에 의해 구성된 섬유속의 경우에는, 일렉트릿(electret) 처리나 마찰 처리 등에 의해 용이하게 섬유를 대전시키는 것이 가능하며, 먼지 포집성이 우수한 와이퍼나 필터의 부재로서 바람직하게 사용할 수 있다.

본 발명의 섬유속은, 하기와 같이 정의되는 섬유속 밀도가 100~2000 dtex/mm²이며, 바람직하게는 200~1800 dtex/mm², 더욱 바람직하게는 400~1500 dtex/mm²이다.

섬유속 밀도= D1/(W1×L1)

(D1：섬유속의 전체 섬도( dtex), W1：개섬 전의 섬유속의 폭(단위 mm), L1：개섬 전의 섬유속의 두께(단위 mm)

섬유속 밀도가 너무 작은 경우에는, 섬유속의 집속성이 뒤떨어져, 섬유속을 구성하는 섬유 사이가 갈라지고, 이로써, 발생한 단사(單絲)가 단사끼리 얽히거나 하여, 섬유속끼리의 얽힘을 일으킨다. 이들은 곤포 용기에 곤포한 후에도, 예를 들면, 수송이나 이동 시의 진동에 의해 섬유속끼리의 얽힘을 일으킨다. 이렇게 하여 발생한 섬유속끼리의 얽힘은, 섬유속의 개섬 공정에 있어서, 곤포 용기로부터 섬유속을 끌어올릴 때의 안정성에 악영향을 미친다. 또한, 섬유속을 구성하는 섬유 간의 갈라짐은, 섬유속의 균일한 개섬성을 손상시키는 것으로 이어져, 균일한 웹 밀도와 고부피성을 가지는 웹을 얻을 수 없게 된다. 이와 같은 문제를 피하기 위해서는 섬유속 밀도를 100 dtex/mm² 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, 섬유속 밀도가 너무 큰 경우에는, 권축이 균일하게 부여된 열가소성 복합 섬유로 이루어지는 섬유속을 얻을 수 없게 될 우려가 있다. 또한, 얻어졌다고 해도, 권축 부여 공정에 있어서 열가소성 복합 섬유에 과도한 압력이 가해지므로 섬유 사이에서의 교착이 생기고, 역시 섬유속의 균일한 개섬성을 해치는 것으로 이어져, 균일한 웹 밀도와 부피를 가지는 웹을 얻을 수 없게 된다. 이와 같은 문제를 피하기 위해 서는 섬유속 밀도를 2000 dtex/mm² 이하로 하는 것이 바람직하다. 섬유속 밀도가 100~2000 dtex/mm²의 범위이면, 섬유속의 집속성, 곤포 용기로부터의 인상성, 섬유속의 균일한 개섬성이 양호하며, 200~1800 dtex/mm²이면 보다 양호하며, 400~1500 dtex/mm²이면 더욱 바람직하다.

섬유속 밀도는, 섬유속의 전체 섬도와 크림퍼 공정에 있어서의 권축 부여 부분의 용적에 강하게 의존하지만, 그 밖에 크림퍼 공정에서 부여한 현재 권축수나, 그 후의 열처리 온도 등에도 의존한다. 즉, 이들 조건을 적당히 선택함으로써, 섬유속 밀도를 전술한 범위로 할 수 있다.

본 발명의 섬유속은, 하기와 같이 정의되는 개섬 밀도비가 0.10 이하이며, 더욱 바람직하게는 0.08 이하, 더욱 바람직하게는 0.06 이하이다.

개섬 밀도비= (웹 밀도/섬유속 밀도)

(상기 개섬 밀도비는, 섬유속을 핀치롤형의 개섬기로, 속도 25 m/min, 섬유속 온도 25℃, 1.6배로 연신하여 개섬하였을 때의 밀도비이며, 개섬에 의한 고부피의 정도를 나타낸다. 그리고, 상기한 개섬 조건은 섬유속의 개섬 밀도비를 측정하기 위한 것으로서, 실제로 본 발명의 섬유속을 개섬하여 웹을 얻을 때의 개섬 조건은 이에 한정되지 않고, 각종의 조건을 설정할 수 있다.)

섬유속 밀도= D1/(W1×L1)

웹 밀도= D2/(W2×L2)

(D1：섬유속의 전체 섬도(단위 dtex), W1：개섬 전의 섬유속의 폭(단위 mm), L1：개섬 전의 섬유속의 두께(단위 mm), D2：웹의 전체 섬도(단위 dtex), W2：웹의 폭(단위 mm), L2：웹의 두께(단위 mm), 상기 섬유속 밀도 및 웹 밀도는, 모두 25℃에 있어서의 측정값임)

섬유속의 개섬 밀도비가 0.10 이하인 경우에는, 개섬 공정을 거침으로써 스파이럴 권축을 발현하고, 섬유 밀도가 높은 상태의 섬유속으로부터, 섬유 밀도가 낮은 상태의 부피가 큰 웹을 얻을 수 있다. 즉, 개섬 밀도비가 작은 섬유속은, 섬유속의 상태에서는 섬유 밀도가 높은 상태로 집속되어 있으므로 곤포 용기로의 충전성이 우수하여 효율적으로 물류할 수 있는데다, 물류 공정에 있어서의 진동 등에 의해 섬유속끼리가 얽히거나 하는 문제의 발생을 억제할 수 있고, 따라서, 개섬 공정에 있어서 곤포 용기로부터 섬유속을 끌어올릴 때의 인상성이 된다. 또한, 개섬 공정을 거쳐 얻어지는 웹은, 섬유 밀도가 낮은 상태이며, 고부피성이나 감촉이 우수한 것이다. 개섬 밀도비가 0.10 이하의 섬유속이면, 이와 같은 효과를 충분히 발휘하지만, 0.08 이하이면 보다 효과적이므로 바람직하고, 0.05 이하이면 더욱 바람직하다.

본 발명의 섬유속은, 복합 성분의 중심이 그 복합 성분 사이에서 서로 상이한 섬유 단면 구조인 점 등에 기인하여, 전술한 수치 범위의 개섬 밀도비를 가진다.

본 발명의 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는, 신장도가 70% 이상인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 90% 이상이다. 열가소성 복합 연속 섬 유의 신장도가 커지면, 섬유속을 개섬하는 공정에 있어서, 예를 들면, 1.6배 이상과 같은 고배율로 연신해도, 단사 파손이나 그에 따른 롤 감김 등이 생기지 않게 되어, 양호한 조업성으로 안정적으로 고부피감의 웹을 얻을 수 있다. 또한, 개섬 공정의 가공 속도를 고속으로 하여, 생산성을 높이는 것도 가능하게 된다. 열가소성 복합 연속 섬유의 신장도를 70% 이상, 더욱 바람직하게는 90% 이상으로 하는 방법은 특히 한정되는 것은 아니지만, 열가소성 복합 연속 섬유를 생산할 때, 그 최대 연신 배율(연신 파괴가 생기는 배율)보다 낮은 배율로 연신하는 방법이 간편하다. 최대 연신 배율에 대한 실제의 연신 배율의 비(실제의 연신 배율/최대 연신 배율)는 특히 제한되는 것은 아니지만, 0.4~0.7의 범위인 경우에는, 생산성을 크게 저하시키지 않고, 얻어지는 열가소성 복합 연속 섬유의 신장도를 높게 할 수 있으므로 바람직하다.

전술한 본 발명의, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 그 복합 성분 사이에서 서로 상이한 열가소성 복합 연속 섬유로 구성된 섬유속에, 연신을 행하고, 이어서, 그 연신 장력을 개방하는 것에 의해, 열가소성 복합 연속 섬유의 단면 구조에 기인한 잠재 권축을 현재화시켜, 스파이럴형의 입체 권축을 발현시킬 수 있다. 이때, 섬유속에는 스파이럴 권축 발현에 의한 두께 방향, 및 폭 방향으로의 분산력이 기능하지만, 이로써, 용적은 퍼져, 섬유 밀도가 높은 섬유속을 섬유 밀도가 낮은 웹으로 개섬할 수 있다. 이렇게 하여 얻어진 개섬 웹은, 열가소성 복합 섬유가 스파이럴 권축을 가지므로, 감촉이 부드럽고, 매우 고부피감이라는 특징을 가진다.

개섬 공정에서의 연신 배율은 1.4~3.0배인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 1.7~2.5배이다. 연신 배율이 너무 낮은 경우에는, 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 권축이 성장할 뿐이므로, 열가소성 복합 연속 섬유의 섬유 축방향으로 장력이 기능하지 않아, 스파이럴 권축이 발현하지 않거나, 발현의 정도가 충분하지 않거나 한다. 따라서, 얻어지는 웹의 폭은 작고, 또한, 웹의 고부피감이나 감촉도 뒤떨어지는 경향이 있다. 이와 같은 문제를 피하기 위해서는, 연신 배율이 1.4배 이상인 것이 바람직하다. 한편, 연신 배율이 너무 높은 경우에는, 열가소성 복합 연속 섬유에 과도의 장력이 가해져 단사 파괴가 생기거나, 그에 따라 롤 감김 등이 생기거나 한다. 이와 같은 문제를 피하기 위해서는, 연신 배율이 3.0배 이하인 것이 바람직하다. 연신 배율이 1.4~3.0배의 범위이면, 단사 파괴가 생기는 일 없이 양호한 스파이럴 권축을 발현하고, 충분한 웹 폭과 고부피감, 감촉을 가지는 웹을 얻을 수 있고, 연신 배율이 1.7~2.5배의 범위이면, 연신 속도, 즉 개섬 공정의 라인 속도를 고속으로 할 수 있으므로, 특히 바람직하다.

본 발명의 섬유속을 연신하여 개섬하는 방법은 특히 한정되지 않고, 예를 들면, 속도차가 있는 롤 사이에 있어서 섬유속에 장력을 부여한 후에 탄성적으로 수축시켜, 권축에 신장과 축소를 부여하여 개섬하는 방법, 주위 방향으로 연장되는 홈이 축방향으로 일정한 간격으로 형성된 쓰레디드 롤(threaded roll)을 회전시키고, 이 롤의 표면에 섬유속을 공급하여 개섬하는 방법, 섬유속에 에어 제트를 분사하여 개섬하는 방법 등을 예시할 수 있다. 이들 중에서는, 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유에 적당한 연신을 행할 수 있다는 관점으로부터, 속도차가 있는 롤을 사용하여 개섬하는 방법이 특히 바람직하다. 이때의 롤 속도비는 특히 한정되지 않고, 1.4~3.0의 범위이면 본 발명의 섬유속을 생산성 양호하게 개섬할 수 있고, 또한, 개섬하여 얻어진 웹은 적당한 스파이럴 권축을 발현하여 부피감 높고, 부드러운 감촉을 가지므로 바람직하다.

본 발명의 섬유속을 연신하여 개섬할 때, 복수 개수의 섬유속을 동시에 개섬해도 되고, 이때, 동일한 종류의 섬유속을 사용해도 되고, 상이한 종류의 섬유속을 조합시켜 사용해도 전혀 문제 없다. 상이한 종류의 섬유속으로서는, 예를 들면, 수지 구성이 상이한 섬유속, 단사 섬도가 상이한 섬유속, 전체 섬도가 상이한 섬유속, 열가소성 복합 연속 섬유의 권축수가 상이한 섬유속, 섬유속 밀도가 상이한 섬유속, 열가소성 복합 연속 섬유의 심 성분의 편심도가 상이한 섬유속 등을 예시할 수 있다.

본 발명의 섬유속을 연신하여 개섬할 때의, 섬유속의 온도는 특히 제한되는 것은 아니지만, 20~120℃의 범위가 바람직하다. 섬유속 온도가 너무 낮으면, 연신에 의해 단사가 파손되기 쉬워져, 조업성이 저하된다. 또한, 섬유속 온도가 너무 높으면, 열가소성 복합 연속 섬유끼리가 교착되기 쉬워져, 역시 조업성이 저하된다. 20~120℃이면 충분히 만족할 수 있는 조업성 레벨로 개섬할 수 있고, 이 범위 내에서, 구하는 웹의 물성, 제품의 성능에 따라 적당히 설정할 수 있다. 예를 들면, 섬유속의 온도가 20~40℃의 경우에는, 연신에 의한 스파이럴 권축의 발현이 현저하게 되어, 권축수가 많아, 미세한 스파이럴 권축을 얻을 수 있다. 40~80℃의 경우에는, 스파이럴 권축의 발현은 중 정도이며, 감촉이 양호하며, 또한, 웹을 압 축 제중(除重; release)하였을 때의 부피 회복성이 우수한 웹을 얻을 수 있다. 80~120℃의 경우에는, 피치가 큰 스파이럴 권축을 발현하고, 광폭으로 고부피성이 풍부한 웹을 얻을 수 있다. 섬유속 온도를 전술한 온도역으로 제어하는 방법은 특히 한정되지 않고, 섬유속을 임의의 온도로 조정된 박스 내를 통과시키는 방법, 섬유속에 임의의 온도의 열풍을 분사하는 방법, 섬유속에 임의의 온도의 열판 또는 롤을 접촉시키는 방법 등을 예시할 수 있다.

전술한 바와 같이, 본 발명의 섬유속을 개섬하면, 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성된 웹을 얻을 수 있다.

본 발명은 이와 같은 웹에도 관한 것이며, 본 발명은 구체적으로는, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 그 복합 성분 사이에서 서로 상이한, 단사 섬도가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성되어 있는, 전체 섬도가 1만~100만 dtex의 웹이며, 상기 열가소성 복합 연속 섬유가 권축수 10~100 산/2.54cm의 스파이럴 권축을 가지고, D2/(W2×L2)(D2：전체 섬도, W2：웹 폭, L2：웹 두께)로 정의되는 웹 밀도가 5~80 dtex/mm²인 웹에 관한 것이다. 본 발명의 웹에 있어서, 구성 섬유의 외관 섬유 길이와 그 섬유의 길이 방향의 웹의 길이는 일반적으로 일치한다. 여기서, 외관 섬유 길이, 또는 섬유의 외관 길이란, 섬유에 하중을 걸어 권축을 잡아늘인 상태에서의 길이와는 상이하고, 무하중의 상태에서의 길이를 의미한다.

본 발명의 웹의 원료가 되는 섬유속의 성상은 특히 한정되지 않고, 본 발명 의 섬유속은 그 하나이지만, 본 발명의 섬유속 이외의 섬유속도, 웹의 원료로서 사용할 수 있다.

본 발명의 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는, 열가소성 수지를 복합하여 용융 방사함으로써 얻어지지만, 열가소성 수지의 종류는 특히 한정되지 않고, 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 성분으로서 예시한 전술한 수지군을 여기에서도 예시할 수 있다. 복합 성분의 수는 특히 제한되지 않고, 2성분의 복합이라도 3성분 이상의 복합이라도 전혀 문제없다. 또한, 전술한 열가소성 수지는 단독으로, 또는 2종류 이상을 혼합하여 사용해도 된다. 웹을 구성하는 섬유속에 히트 실링 등의 열접착성을 부여할 수 있다는 관점으로부터는, 융점차가 있는 성분의 복합이 매우 적합하고, 그 융점차는 20℃ 이상인 것이 바람직하고, 50℃ 이상인 것이 더욱 바람직하다. 융점차가 20℃ 이상이면, 고융점 성분의 현저한 열수축을 수반하지 않아, 열접착 가능하므로 바람직하다. 또한, 융점차가 50℃ 이상이면, 열접착 온도를 보다 높게 설정할 수 있으므로, 예를 들면, 히트 실링 시간의 단축으로 이어져, 생산성이 향상되므로 더욱 바람직하다. 또한, 본 발명의 특징인 부피가 큰 웹을 얻는다는 관점으로부터는, 크림퍼 공정에 있어서 교착이 쉽게 생기지 않고, 개섬 공정에 있어서의 연신 처리에 의해 스파이럴 권축을 발현하기 쉬운 수지 구성이 매우 적합하고, 이러한 점으로부터는, 섬유 표면을 형성하는 열가소성 수지의 결정성은 높은 쪽이 바람직하다. 즉, 폴리에틸렌 중에도, 저밀도 폴리에틸렌이나 직쇄형 저밀도 폴리에틸렌 보다는 고밀도 폴리에틸렌이 바람직하게 사용된다. 또한, 폴리프로필렌계 열가소성 수지의 경우에는, 프로필렌을 주체로 하는 다 른 α올레핀과의 2~4원 공중합체보다는, 프로필렌을 단독으로 중합하여 얻어진 폴리프로필렌이 바람직하게 사용된다.

본 발명의 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 고융점 성분과 저융점 성분의 질량비는, 특히 제한되지 않고, 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 고융점 성분과 저융점 성분의 질량비로서 예시한 전술한 질량비 범위를, 여기에서도 예시할 수 있다.

본 발명의 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 원료인 열가소성 수지에는, 본 발명의 효과를 방해하지 않는 범위에서, 산화 방지제, 광 안정제, 자외선 흡수제, 중화제, 조핵제, 에폭시 안정제, 윤활제, 항균제, 냄새 제거제, 난연제, 대전 방지제, 안료, 가소제, 및 다른 열가소성 수지 등이 포함되어도 된다.

본 발명의 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 바람직한 단사 섬도는 0.5~100 dtex/f, 더욱 바람직하게는 1.0~70 dtex/f, 더욱 바람직하게는 2.0~30 dtex/f의 범위이다. 단사 섬도가 0.5 dtex/f 이상인 경우에는, 섬유 1개가 가지는 섬유 강도가 충분히 강하여, 웹을 절단하거나 히트 실링 가공을 행하거나 하여 제품으로 가공할 때, 단사 파손이나 보풀을 억제할 수 있다. 또한, 단사 섬도가 100 dtex 이하인 경우에는, 웹을 구성하는 섬유 개수가 충분히 많아, 고부피성이 풍부하며, 또한 섬유가 유연하여, 웹의 감촉도 유연하게 되므로, 폭넓은 용도로 사용할 수 있다. 단사 섬도가 0.5~100 dtex/f의 범위이면, 고부피성이나 감촉 등의 웹 물성과 웹을 제품으로 가공할 때의 생산성을, 모두 만족시킬 수 있어 1.0~70 dtex/f의 범위이면 높은 레벨로, 2.0~30 dtex/f의 범위이면 보다 높은 레벨로 만족시키는 것이 가능하다.

본 발명의 웹의 전체 섬도는, 바람직하게는 1만~100만 dtex, 더욱 바람직하게는 2만~60만, 더욱 바람직하게는 4만~40만 dtex이다. 웹의 전체 섬도가 1만 dtex 이상인 경우에는, 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 개수가 충분하여, 웹의 고부피성이나 볼륨감이 풍부하다. 한편, 웹의 전체 섬도가 100만 dtex 이하인 경우에는, 전체 섬도를 너무 크게 하지 않아, 비용에 적합한 고부피성이나 볼륨감의 향상 효과를 일정하게 유지할 수 있다. 그리고, 본 발명의 웹은 1개의 섬유속을 개섬하여 얻어도 되고, 복수개의 섬유속을 각각 개섬하여, 이들을 중첩하거나 나란히 하거나 하여 얻어도 된다. 즉, 예를 들면, 전체 섬도가 30만 dtex의 웹을 얻으려고 하는 경우에는, 전체 섬도가 30만 dtex의 섬유속 1개를 개섬하여 얻어도 되고, 전체 섬도가 10만 dtex의 섬유속 3개를 각각 개섬하여, 이들을 두께 방향으로 중첩하거나, 폭방향으로 정렬함으로써 얻어도 된다.

본 발명의 웹을, 복수 개수의 섬유속을 동시에 개섬하여 얻는 경우에는, 동일한 종류의 섬유속을 사용해도 되고, 상이한 종류의 섬유속을 조합시켜 사용해도 전혀 문제 없다. 상이한 종류의 섬유속으로서는, 예를 들면, 수지 구성이 상이한 섬유속, 단사 섬도가 상이한 섬유속, 전체 섬도가 상이한 섬유속, 열가소성 복합 연속 섬유의 권축수가 상이한 섬유속, 섬유속 밀도가 상이한 섬유속, 열가소성 복 합 연속 섬유의 심 성분의 편심도가 상이한 섬유속 등을 예시할 수 있다.

본 발명의 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는 스파이럴 권축을 가지고, 그 바람직한 권축수는 10~100 산/2.54cm, 더욱 바람직하게는 15~80 산/2.54cm이다. 스파이럴 권축의 권축수가 10 산/2.54cm 이상인 경우에는, 충분한 권축수에 의해 감촉이 유연해지고, 또한, 예를 들면, 와이핑 부재로 가공하였을 때는 먼지의 홀드성이 양호해진다. 또한, 권축수가 100 산/2.54cm 이하인 경우에는, 권축에 의해 섬유끼리가 너무 얽혀 섬유 하나하나의 해제성(解除性)이 부족하지 않으므로, 감촉을 양호하게 일정하게 유지할 수 있다. 권축수가 15~80 산/2.54cm의 범위인 경우에는, 웹의 감촉이 특히 우수하므로 바람직하다.

본 발명의 웹은, 하기와 같이 정의되는 웹 밀도가 5~80 dtex/mm², 바람직하게는 10~50 dtex/mm²이다.

웹 밀도= D2/(W2×L2) (D2：전체 섬도(dtex), W2：웹 폭(단위 mm), L2：웹 두께(단위 mm)

웹 밀도가 5 dtex/mm² 이상인 경우에는, 단위 체적당의 섬유의 개수가 충분해 볼륨감이 풍부하다. 또한, 웹 밀도가 80 dtex/mm² 이하인 경우에는, 단위 체적당의 섬유 개수를 필요 이상으로 많이 하지 않고도, 부드러운 감촉을 일정하게 유지할 수 있다. 웹 밀도가 10~50 dtex/mm²의 범위인 경우에는, 웹의 고부피성이나 볼륨감, 감촉의 밸런스가 우수하므로, 특히 바람직하다.

본 발명의 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는, 섬유 단면(斷面)에 있어서 복합 성분의 중심이 그 복합 성분 사이에서 서로 상이한 것을 특징으로 한다. 이 열가소성 복합 연속 섬유는, 그 단면 구조에 기인하여 잠재 권축성을 가지고 있고, 이것을 현재화시키는 것에 의해 스파이럴 권축을 발현시켜, 웹의 구조나 감촉을 변화시킨다는 2차 가공을 행할 수 있다. 예를 들면, 수증기나 열풍에 노출하거나 열수(熱水) 중에 침지하거나 하는 등 하여 열을 가하면, 각각의 복합 성분의 열수축율차에 기인하여 보다 미세한 스파이럴 권축을 발현하고, 섬유가 수축된다. 탄성 수축율차를 이용함으로써도, 마찬가지로 섬유를 수축시킬 수 있다. 복합의 형태는, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 서로 상이하게 되어 있으면 특히 한정되는 것은 아니지만, 편심 초심형, 병렬형, 3성분 이상의 다층형 등을 예시할 수 있다. 그 중에서도, 섬유의 감촉이나 표면 마찰성, 히트 실링 특성 등을 고려하면, 편심 초심형이 특히 바람직하다. 편심 초심형의 경우에는, 저융점 성분이 섬유 표면을 완전히 덮고 있으므로, 저융점 성분에 유래하는 부드러운 감촉을 얻을 수 있고, 또한, 히트 실링 등의 열접착성도 우수하다. 또한, 섬유 단면 형상에 대해서도 특히 한정되지 않고, 원형이라도, 상이한 형이라도, 중공라도 전혀 문제없이, 방사 스피너렛의 형상을 적당히 선택함으로써, 다양한 단면 형상으로 할 수 있다.

상기 열가소성 복합 연속 섬유의 단면이 편심 초심 단면인 경우, 고융점 성분인 심 성분의 편심도는 0.2 이상인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 0.3 이상이다. 편심도의 정의는 전술한 바와 같다.

편심도는 용융 방사 시에 사용하는 노즐의 설계나, 복합하는 열가소성 수지의 종류, 멜트 플로 레이트, 용융 방사 시의 온도 조건 등에 의해 제어할 수 있다. 편심도가 0.2보다 작으면, 스파이럴 권축의 발현이 충분하지 않은 경우가 많고, 또한 열수축시킨다는 2차 가공성이 뒤떨어지는 경향이 있다. 따라서, 본 발명의 웹을 구성하는 상기 열가소성 복합 연속 섬유의 단면이 편심 초심 단면인 경우, 상기 웹에 적당한 권축 발현성, 및 2차 가공성을 갖게 하려면, 그 편심도를 0.2 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.3 이상이면 더욱 충분한 효과를 발휘하므로 한층 바람직하다.

본 발명의 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는 스파이럴 권축을 가지고 있고, 따라서, 웹은 양호한 고부피성과 감촉을 나타낸다. 또한, 상기 열가소성 복합 연속 섬유는 잠재 권축성을 가지고 있으므로, 웹은 다양한 2차 가공 적성도 가지고 있다. 이와 같은 특성을 살려, 본 발명의 웹을 각종의 제품으로 가공할 수 있다. 제품으로서는, 종이 기저귀나 생리용 냅킨 등의 흡수성 물품의 표면층, 상처 패드나 땀받이 패드, 습포제, 액을 빨아 들이는 시트, 와이퍼나 자루걸레 등의 와이핑 부재, 에어 필터, 액체 필터 등을 들 수 있지만, 여기에 예시한 제품에 특히 한정되는 것은 아니다.

본 발명의 웹으로부터 전술한 제품을 얻는 방법은 특히 한정되는 것은 아니다. 예를 들면, 열가소성 복합 연속 섬유로 구성되어 있는 본 발명의 웹을, 원하는 섬유 길이로 절단하여 제품 부재를 얻고, 이것을 다시 가공하여 제품으로 할 수도 있다. 이때의 부재를 구성하는 웹의 섬유 길이는 특히 한정되는 것은 아니지 만, 그 용도나 가공성에 따라 예를 들면, 500mm 이하의 길이로 절단하여 사용된다. 본 발명의 웹으로 이루어지는 부재는, 이것을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 외관 섬유 길이와 부재의 길이가 동일하며, 즉 열가소성 복합 연속 섬유의 양 말단은 부재의 양단에 존재하는 것뿐이다. 따라서, 본 발명의 웹, 및 부재는, 섬유 말단에 기인하는 스크래치감이 없고, 부드러운 감촉을 가지고 있어, 위생 재료의 표면재 등에 바람직하게 사용된다. 또한, 본 발명의 웹, 및 부재에 엠보스 열처리나 부분적인 히트 실링 처리를 행하는 경우, 섬유 길이와 웹, 및 부재의 길이는 동일하고, 또한 섬유는 일방향으로 배열되어 있으므로, 미접착의 열가소성 복합 섬유의 탈락을 억제하면서, 엠보스점이나 히트 실링부의 면적 비율을 저하시키는 것이 가능하며, 고부피성이나 부드러움을 손상시키지 않고 제품으로 가공할 수 있다. 즉, 예를 들면, 섬유 길이가 38mm의 스태플 화이버(staple fiber)를 사용하여 카딩(carding)법으로 얻어진 웹, 및 부재에 엠보스 열처리나 부분적 히트 실링 열처리를 행하는 경우에는, 열가소성 복합 섬유의 탈락을 방지하는, 즉 접착되지 않은 열가소성 복합 섬유가 생기지 않도록 하기 위해서는, 섬유 배열 방향으로 적어도 38mm 이하의 간격으로 상기 열처리를 행할 필요가 있는 데 대하여, 본 발명의 웹, 및 부재에서는 상기 열처리의 간격을 충분히 크게 하는 것이 가능하다.

본 발명의 웹에 열처리를 행함으로써, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 그 복합 성분 사이에서 서로 상이한, 단사 섬도가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성되어 있는, 전체 섬도가 1만~100만 dtex의 웹이며, 열가소성 복합 연속 섬유가 권축수 100 산/2.54cm를 넘는 스파이럴 권 축을 가지고, D2/(W2×L2)(D2：전체 섬도, W2：웹 폭, L2：웹 두께)로 정의되는 웹 밀도가 10~100 dtex/mm²인 것을 특징으로 하는 웹을 얻을 수 있다. 즉, 열처리에 의해 극히 미세한 스파이럴 권축을 발현하고, 이 스파이럴 권축의 신축력에 의해 섬유 배열 방향으로 신축성을 가지는 신축성 웹을 얻을 수 있다. 이 신축성 웹에, 엠보스 열처리나 부분적 히트 실링 처리를 행하면, 시트형의 신축성 부재를 얻을 수 있다. 이 신축성 웹 및 신축성 부재는 부드러운 감촉과 양호한 신축성을 겸비하여, 예를 들면, 습포제나 종이 기저귀의 허리 밴드 부재 등에 바람직하게 사용된다. 신축성 웹에 행하는 엠보스점이나 히트 실링부의 면적 비율은, 특히 한정되는 것은 아니지만, 부드러운 감촉과 양호한 신축성을 겸비하기 위해서는 20% 이하인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 10% 이하이다. 또한, 엠보스점이나 히트 실링부의 형상이나 배열은 특히 제한되지 않고, 적당히 선택할 수 있다.

신축성 웹 및 신축성 부재의 신장 회복율은 특히 제한되는 것은 아니지만, 60% 이상인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 80% 이상이다. 신장 회복율이 60% 이상이면, 그 신축 특성을 살린 성형품, 제품을 얻을 수 있고, 신장 회복율이 80% 이상이면, 보다 레벨이 높은 성형품, 제품을 얻을 수 있다. 신장 회복율을 높게 하기 위해서는 스파이럴 권축의 권축수는 많은 것이 바람직하다. 적어도 권축수 100 산/2.54cm를 넘는 스파이럴 권축을 가지고 있으면, 전술한 신장 회복율의 신축성을 나타내지만, 권축수가 150 산/2.54cm 이상이면 더욱 높은 신장 회복율을 나타내므로, 더욱 바람직하다. 권축수의 상한은 특히 한정되지 않지만, 얻어지는 신축성 웹 및 신축성 부재의 감촉의 부드러움을 우선한다면, 250 산/2.54cm 이하인 것이 바람직하다. 신축성 웹 및 신축성 부재를 얻을 때의 열처리 방법은 특히 한정되지 않고, 열풍, 수증기, 온수 등의 모든 가열 매체를 사용할 수 있지만, 열풍을 사용한 경우에는 유연성이 우수한 신축성 웹 및 신축성 부재를 얻을 수 있으므로 바람직하다. 열처리의 온도도 특히 제한되는 것은 아니지만, 80~125℃의 범위인 것이 바람직하고, 100~120℃인 것이 더욱 바람직하다. 열처리 온도가 80℃ 이상이면, 짧은 열처리 시간에, 즉 높은 생산성으로 적당한 스파이럴 권축을 발현시켜, 신축성 웹 및 신축성 부재를 얻을 수 있으므로 바람직하다. 또한, 열처리 온도가 125℃ 이하이면, 가열 경화에 의한 웹의 감촉 저하를 초래하지 않고 적당한 스파이럴 권축을 발현시켜, 신축성 웹 및 신축성 부재를 얻을 수 있으므로 바람직하다. 열처리 온도가 100~120℃인 경우에는, 웹의 감촉과 생산성이 양호한 밸런스를 얻을 수 있으므로 더욱 바람직하다.

본 발명의 웹으로부터 전술한 부재 및 제품을 얻는 방법은 특히 한정되지 않고, 예를 들면, 복수개의 웹을 두께 방향으로 중첩하여 얻어도 되고, 복수개의 웹을 가로 방향으로 배열하여 얻어도 전혀 문제 없다. 조합시키는 웹은, 동종이라도 상이한 종류라도 되고, 웹과 다른 소재, 예를 들면, 분쇄 밸브나 고흡수성 수지, 천연계 섬유의 웹, 필름이나 부직포 등의 시트형물, 구멍을 가지는 부직포나 네트 등의 통기, 통액성 시트, 모노필라멘트나 스판덱스(Spandex)와 같은 섬유형물을 조합시켜도 전혀 문제 없다. 즉, 예를 들면, 웹에 유동(流動) 파라핀 등의 착진(着塵;dust trapping) 마무리제를 부착시킨 후에, 필름이나 스펀본드(spunbond) 부직 포 등의 시트형물과 웹을 적층하고, 히트 실링 처리에 의해 부분 열접착시켜 제품을 얻어도 된다.

열처리를 행함으로써 얻어지는, 전술한, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 상기 복합 성분 사이에서 서로 상이한, 단사 섬도가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성되어 있는, 전체 섬도가 1만~100만 dtex의 웹이며, 열가소성 복합 연속 섬유가 권축수 100 산/2.54cm를 넘는 스파이럴 권축을 가지고, D2/(W2×L2)(D2：전체 섬도, W2：웹 폭, L2：웹 두께)로 정의되는 웹 밀도가 10~100 dtex/mm²인 것을 특징으로 하는 웹과 스파이럴 권축을 가지고 있지 않은 다른 웹 또는 시트형물, 또는 전술한 웹보다 적은 스파이럴 권축을 가지는 다른 웹 또는 시트형물이, 복수개의 부분 열접착부에 의해 일체화되어 있고, 부분 열접착부와 부분 열접착부 사이에, 상기 다른 웹 또는 시트형물이 융기한 루프부가 형성되어 있는 성형품은, 신축성과 표면 요철(凹凸) 구조를 겸비하여, 와이퍼나 자루걸레 등의 와이핑 부재, 위생 재료 등의 표면재로서 바람직하게 사용된다.

이 성형품은, 본 발명의, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 상기 복합 성분 사이에서 서로 상이한, 단사 섬도가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성되어 있는, 전체 섬도가 1만~100만 dtex의 웹이며, 상기 열가소성 복합 연속 섬유가 권축수 10~100 산/2.54cm의 스파이럴 권축을 가지고, 웹 밀도가 5~80 dtex/mm²인 웹을 제1 층으로 하고, 후의 열처리에 의해 스파이럴 권축을 발현하지 않는 다른 웹 또는 시트형물, 또는 권축수가 10 산/2.54cm보다 작은 스파이럴 권축을 발현할 수 있는 다른 웹 또는 시트형물을, 적어도 1층 이상 적층하고, 이에 엠보스 열처리나 부분적 히트 실링 처리 등을 행하여 일체화하고, 이것을 열처리함으로써 얻어진다. 즉, 이들을 열처리하면, 제1 층은 그 단면 형상에 유래하여, 스파이럴 권축 발현에 의한 외관 길이의 현저한 수축이 생기는 것에 대하여, 제1 층에 적층한, 다른 웹 또는 시트형물의 층은, 제1 층에 비해 수축하지 않기 때문에, 양 층의 열수축율의 차에 기인하여, 상기 다른 웹 또는 시트형물의 층이 융기한 루프부를 형성하는 것이다. 각 층을 일체화시킬 때의 엠보스점이나 히트 실링부의 면적 비율은 특히 제한되는 것은 아니지만, 성형품의 감촉, 신축성을 고려하면, 20% 이하인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 10% 이하이다. 접착부의 면적 비율이 20% 이하이면 유연한 감촉과 양호한 신축성을 나타내므로 바람직하고, 10% 이하이면 보다 고레벨의 유연성과 신축성을 나타내므로 바람직하다. 엠보스점이나 히트 실링부의 형상이나 패턴은 특히 제한되지 않고, 얻고자 하는 요철 구조의 크기, 배열 등을 감안하여, 적당히 선택할 수 있다. 루프부를 형성할 때의 열처리 방법은 특히 한정되지 않고, 열풍, 수증기, 온수 등의 모든 가열 매체를 사용할 수 있지만, 요철 구조의 대비를 선명하게 하기 위해서는 열풍을 사용하여, 철부(凸部)의 융기를 크게 하는 것이 바람직하다. 또한, 루프부를 형성할 때의 열처리 온도도 특히 제한되는 것은 아니지만, 전술한 바와 마찬가지로, 80~125℃의 범위인 것이 바람직하고, 100~120℃인 것이 더욱 바람직하다. 열처리 온도가 80℃ 이상이면, 짧은 열처리 시간에, 즉 높은 생산성으로 적당한 스파이럴 권축을 발현시켜, 웹 또는 시트형물이 융기한 루프부가 형성되어 있는 성형품을 얻을 수 있으므로 바람직하다. 또한, 열처리 온도가 125℃ 이하이면, 가열 경화에 의한 웹의 감촉 저하를 초래하지 않고 적당한 스파이럴 권축을 발현시켜, 웹 또는 시트형물이 융기한 루프부가 형성되어 있는 성형품을 얻을 수 있으므로 바람직하다. 열처리 온도가 100~120℃인 경우에는, 웹의 감촉과 생산성이 양호한 밸런스를 얻을 수 있으므로 더욱 바람직하다.

다른 웹 또는 시트형물은 특히 한정되는 것은 아니지만, 스펀본드, 멜트 블론, 카딩(carding), 에어레이드, 초조(抄造) 즉 스크리닝(screening) 등에 의해 얻어진 웹, 또는 그들에 열처리, 라텍스 처리, 스팬 레이스나 니들 펀치 등의 교락 처리를 행해 얻어진 부직포, 웹이나 부직포에 구멍내기 처리를 행해 얻어진 구멍을 가지는 부직포, 또한 필름, 네트형물, 직포, 편포 등을 예시할 수 있다.

섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 상기 복합 성분 사이에서 서로 상이한, 단사 섬도가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성되어 있는, 전체 섬도가 1만~100만 dtex의 웹이며, 상기 열가소성 복합 연속 섬유가 권축수 100 산/2.54cm를 넘는 스파이럴 권축을 가지고, D2/(W2×L2)(D2：전체 섬도, W2：웹 폭, L2：웹 두께)로 정의되는 웹 밀도가 10~100 dtex/mm²인 것을 특징으로 하는 웹을 사용하여 얻어지고, 섬유의 외관 길이가 3~50mm의 범위인 복수개의 부재가, 베이스재가 되는 웹 또는 시트형물에, 그 각 부재의 일부에 의해 열접착되어 있는 것을 특징으로 하는 성형품은, 베이스재가 되는 웹 또는 시트형물의 표면에 융기하여 철부를 형성하고, 또한 상기 철부를 형성하는 부재는, 극히 미세 한 스파이럴 권축을 가지므로, 예를 들면, 모래먼지 등의 입경이 큰 먼지의 포집성이 우수하여 와이퍼나 자루걸레 등의 와이핑 부재로서 바람직하게 사용된다.

이 성형품은, 본 발명의, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 그 복합 성분 사이에서 서로 상이한, 단사 섬도가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성되어 있는, 전체 섬도가 1만~100만 dtex의 웹이며, 상기 열가소성 복합 연속 섬유가 권축수 10~100 산/2.54cm의 스파이럴 권축을 가지고, 웹 밀도가 5~80 dtex/mm²인 웹과 베이스재가 되는 웹 또는 시트형물을 적층하고, 이에 엠보스 열처리나 부분적 히트 실링 처리 등을 행하여 일체화한 후에, 엠보스점 사이 또는 히트 실링부 사이에서, 섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 그 복합 성분 사이에서 서로 상이한 열가소성 복합 연속 섬유로 구성된 웹을 절단하고, 이것을 열처리하여 상기 절단 웹을 열수축시키는 것에 의해 얻어진다. 열처리에 의해, 상기 절단 웹을 구성하는 열가소성 복합 섬유는, 그 단면 형상에 유래하여 현저하게 미세한 스파이럴 권축이 생겨, 외관 길이가 짧아진다. 이때, 스파이럴 권축은 3차원적으로 발현하므로, 상기 절단 웹은 적지 않게 베이스재가 되는 웹 또는 시트형물의 표면에 상승하는 형태로 수축하여, 철부를 형성한다. 또한, 상기 성형품의 철부를 와이핑면으로 하여 바닥 등을 와이핑한 경우, 바닥과의 마찰에 의해 철부가 융기하여, 보다 현저한 철부를 형성한다.

열가소성 복합 연속 섬유를 절단하는 장소는, 엠보스점 또는 히트 실링부 등의 접착부의 사이이면 특히 한정되지 않고, 접착부의 중간 위치라도, 접착부에 인 접하는 위치라도 전혀 문제없다. 중간 위치에서 절단한 경우에는, 그 접착부의 양 인접부에 2개의 철부가 형성되고, 인접하는 위치에서 절단한 경우에는, 그 접착부의 한쪽 인접부에 1개의 철부가 형성된다. 접착부로부터 절단 위치까지의 길이와 열처리 후의, 접착부로부터 절단한 끝까지의 길이로 정의되는 수축율((접착부로부터 절단 위치까지의 길이-열처리 후의 접착부로부터 절단한 단까지의 길이)/접착부로부터 절단 위치까지의 길이)×100)는 특히 제한되지 않지만, 30% 이상인 것이 바람직하고, 50% 이상인 것이 더욱 바람직하다. 30% 이상이면 명확한 철부를 형성하고, 50% 이상이면 충분한 철부를 형성한다. 열처리 후의 절단 웹의 외관 길이(열처리 후의 절단한 끝으로부터 끝까지의 길이)는, 일반적으로 3~50mm의 범위가 되는 것이 적당하다.

엠보스 또는 히트 실링 등의 접착부의 면적 비율은 특히 제한되는 것은 아니지만, 성형품의 감촉을 부드러운 것으로 하고, 또한 성형품 단위 면적당의 철부의 면적을 많게 하기 위해서는, 20% 이하인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 10% 이하이다. 접착부의 면적 비율이 20% 이하이면 유연한 감촉을 유지하고, 단위 면적당에 많은 철부를 가지는 것으로 나타나므로 바람직하고, 10% 이하이면 보다 높은 레벨의 유연성을 나타내고, 또한, 단위 면적당의 철부의 면적이 보다 많아지므로 바람직하다. 엠보스점이나 히트 실링부의 형상이나 패턴은 특히 제한되지 않고, 얻고자 하는 철부의 크기, 배열 등을 감안하여, 적당히 선택할 수 있다.

철부를 형성할 때의 열처리 방법은 특히 한정되지 않고, 열풍, 수증기, 온수 등의 모든 가열 매체를 사용할 수 있지만, 철부의 상승 쪽을 크게 하기 위해서는, 열풍을 사용하여 철부의 융기를 크게 하는 것이 바람직하다. 철부를 형성할 때의 열처리 온도도 특히 제한되는 것은 아니지만, 명확한 철부를 형성하기 위해서는, 전술한 접착부로부터 절단 위치까지의 길이와 열처리 후의 절단 웹의 외관 길이로 정의되는 수축율을 크게 하는 것이 바람직하고, 이와 같은 열처리 온도로서는 80~125℃의 범위인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 100~120℃이다. 전술한 바와 마찬가지로, 열처리 온도가 80℃ 이상이면, 짧은 열처리 시간에, 즉 높은 생산성으로 적당한 스파이럴 권축을 발현시켜, 베이스재가 되는 웹 또는 시트형물로부터 명확하게 융기한 철부가 형성되어 있는 성형품을 얻을 수 있으므로 바람직하다. 또한, 열처리 온도가 125℃ 이하이면, 가열 경화에 의한 웹의 감촉 저하를 초래하지 않고 적당한 스파이럴 권축을 발현시켜, 베이스재가 되는 웹 또는 시트형물로부터 명확하게 융기한 철부가 형성되어 있는 성형품을 얻을 수 있으므로 바람직하다. 열처리 온도가 100~120℃인 경우에는, 웹의 감촉과 생산성이 양호한 밸런스를 얻을 수 있으므로 더욱 바람직하다.

베이스재가 되는 웹 또는 시트형물은 특히 한정되는 것은 아니지만, 스펀본드, 멜트 블론, 카딩, 에어레이드, 초조 즉 스크리닝 등에 의해 얻어진 웹, 또는 이들에 열처리, 라텍스 처리, 스팬 레이스나 니들 펀치 등의 교락 처리를 행해 얻어진 부직포, 웹이나 부직포에 구멍내기 처리를 행해 얻어진 구멍을 가지는 부직포, 또한 필름, 네트형물, 직포, 편포(編包) 등을 예시할 수 있다.

전술한, 본 발명의 부재 또는 성형품으로부터 제품을 얻는 방법은 특히 한정되지 않고, 예를 들면, 복수개의 부재 또는 성형품을 조합시켜 제품을 얻어도 되 고, 그 조합시키는 부재 또는 성형품은, 동종이라도 상이한 종류라도 전혀 문제 없다. 또한, 본 발명의 부재 또는 성형품과 다른 소재를 조합시켜 제품을 얻어도 된다. 다른 소재로서는, 전술한 분쇄 밸브나 고흡수성 수지, 천연계 섬유의 웹, 필름이나 부직포 등의 시트형물, 구멍을 가지는 부직포나 네트 등의 통기(通氣), 통액성 시트, 모노필라멘트나 스판덱스와 같은 섬유형물 등을 예시할 수 있다.

[실시예]

이하, 실시예에 따라서, 본 발명을 상세하게 설명하지만, 본 발명은 이들에 의해 한정되는 것은 아니다. 그리고, 실시예 중에 나타낸 물성값의 측정 방법 또는 정의를 이하에 나타낸다.

(1) 단사 섬도

JIS－L－1015에 준해 측정하였다.

(2) 단사 신장도

JIS－L－1015에 준해 측정하였다.

(3) 전체 섬도

섬유속, 또는 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유의 구성 개수와 단사 섬도로부터 산출하였다.

(4) 권축수

권축을 부여한 연신사(延伸絲), 및 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유에 대하여 JIS－L－1015에 준해 측정하였다.

(5) 섬유속 밀도, 및 웹 밀도

섬유속, 또는 웹의 폭과 두께, 열가소성 복합 연속 섬유의 구성 개수로부터 산출하였다. 섬유속, 및 웹의 두께는, 가토텍 가부시키가이샤 제조의 「KES－G5：핸디-압축 시험기」를 사용하고, 0.5 gf/cm²의 압축 하중에 의해 측정하였다.

(6) 편심도

섬유 단면을 현미경 촬영하고, 이하의 식에 의해 산출하였다.

편심도(h)= d/r

r：섬유 전체의 반경

(7) 섬유속의 집속성

섬유속 1m에 대하여 섬유속의 분열의 상태와 개소를 관찰하였다. 판정 기준은, 섬유속의 분열이 생겨 완전히 분리되어 있는 개소가 0~1의 경우에는 양호, 2 이상인 경우에는 불량으로 하였다.

(8) 인상성

50cm×50cm×50cm의 곤포 용기에 섬유속을 넣어, 10kg, 5분간의 조건으로 하중(荷重)한 후에 제중(除重; release)하였다. 이 섬유속을 15m/min의 속도로 위쪽으로 수직으로 끌어올리고, 이때의 섬유속끼리의 얽힘 발생 상태를 관찰하였다. 5분간에 발생한 문제점의 횟수가 0~1회의 경우에는 양호, 2회 이상인 경우에는 불량으로 판정하였다.

(9) 섬유속의 개섬 시험

핀치롤형의 개섬기에 의해, 롤 사이의 속도차에 의해 섬유속을 연신하고, 그 연신 장력을 개방함으로써 섬유속을 개섬하여 웹을 얻었다. 라인 종속도(終速度)는 25m/min으로 하였다.

(10) 열처리 웹 및 부재의 신장 회복율

섬유 배열 방향의 길이가 150mm, 폭이 50mm의 시험편을 커팅하여, 시마즈 세이사쿠쇼 가부시키가이샤 제조의 인장 시험기 오토 그래프 AG-G를 이용하고, 척 사이를 100mm로 설정하여 시험편을 고정하였다. 인장 속도 100mm/min로 100%까지 신장한 후에, 같은 속도로 되돌려, 시험편에 걸리는 하중을 0으로 하였다. 그 직후, 다시 같은 속도로 100%까지 신장시켜, 하중이 다시 시작될 때의 신장된 길이를 Lmm으로 하고, 하기 식에 따라 산출하였다.

100% 신장시의 신장 회복율 = {(100－L)/100}×100

［실시예 1］

섬유속의 조제(調製)

고밀도 폴리에틸렌을 초 성분(sheath component)으로 하고, 폴리에틸렌 테레프탈레이트를 심 성분으로 하여 체적비 50：50으로 복합하여, 편심 초심 노즐을 사용하여 용융 방사하고, 7.0 dtex의 미연신사를 얻었다. 이 미연신사 2.5만개를 묶고, 이것을 60℃로 가온된 열 롤 연신기에 의해 2.0배로 연신하고, 이어서, 20mm폭의 고속 크림퍼로 15.2 산/2.54cm의 권축을 부여한 후에 100℃로 건조 열처리를 행하여, 단사 섬도 3.5 dtex/f, 전체 섬도 86940 dtex의 섬유속을 얻었다. 이 섬유 속의 섬유속 밀도는 960 dtex/mm²이며, 집속성, 인상성 모두 양호하였다. 이것을 25℃에서 1.6배로 개섬한 결과, 열가소성 복합 연속 섬유가 스파이럴 권축을 발현하여 폭방향으로 균일하게 퍼지게 하고, 개섬 밀도비는 0.06이었다.

［실시예 2］

섬유속의 조제

고밀도 폴리에틸렌과 폴리프로필렌을 체적비 60：40으로 복합하여, 병렬 노즐을 사용하여 용융 방사하고, 14.7 dtex의 미연신사를 얻었다. 이 미연신사 1.1만개를 묶고, 이것을 90℃로 가온된 열 롤 연신기에 의해 3.0배로 연신하고, 이어서, 20mm폭의 고속 크림퍼로 14.0 산/2.54cm의 권축을 부여한 후에 100℃로 건조 열처리를 행하고, 단사 섬도 4.9 dtex, 전체 섬도 51842 dtex의 섬유속을 얻었다. 이 섬유속의 섬유속 밀도는 550 dtex/mm²이며, 집속성, 인상성 모두 양호하였다. 이것을 25℃에서 1.6배로 개섬한 결과, 열가소성 복합 연속 섬유가 스파이럴 권축을 발현하여 폭방향으로 균일하게 퍼지게 하여, 개섬 밀도비는 0.09이었다.

［실시예 3］

섬유속의 조제

폴리프로필렌을 초 성분으로 하고, 폴리에틸렌 테레프탈레이트를 심 성분으로 하여 체적비 50：50으로 복합하여, 편심 초심 노즐을 사용하여 용융 방사하여, 15.6 dtex의 미연신사를 얻었다. 이 미연신사 1.2만개를 묶고, 이것을 120℃로 가온된 열 롤 연신기에 의해 2.6배로 연신하고, 이어서, 27mm 폭의 스터퍼 박스형 크림퍼로 17.2 산/2.54cm의 권축을 부여한 후에 100℃로 건조 열처리를 행하고, 단사 섬도 6.0 dtex, 전체 섬도 74520 dtex의 섬유속을 얻었다. 이 섬유속의 섬유속 밀도는 710 dtex/mm²이며, 집속성, 인상성 모두 양호하였다. 이것을 25℃에서 1.6배로 개섬한 결과, 열가소성 복합 연속 섬유가 스파이럴 권축을 발현하여 폭방향으로 균일하게 퍼지게 하여, 개섬 밀도비는 0.08이었다.

［실시예 4］

섬유속의 조제

고밀도 폴리에틸렌을 초 성분으로 하고, 폴리에틸렌 테레프탈레이트를 심 성분으로 하여 체적비 60：40으로 복합하여, 편심 초심 노즐을 사용하여 용융 방사하고, 57.2 dtex 미연신사를 얻었다. 이 미연신사 2.5만개를 묶고, 이것을 60℃로 가온된 열 롤 연신기에 의해 2.2배로 연신하고, 이어서, 20mm 폭의 고속 크림퍼로 8.9 산/2.54cm의 권축을 부여한 후에 100℃로 건조 열처리를 행하고, 단사 섬도 26 dtex, 전체 섬도 74360 dtex의 섬유속을 얻었다. 이 섬유속의 섬유속 밀도는 1180 dtex/mm²이며, 집속성, 인상성 모두 양호하였다. 이것을 25℃에서 1.6배로 개섬한 결과, 열가소성 복합 연속 섬유가 스파이럴 권축을 발현하여 폭방향으로 균일하게 퍼지게 하여, 개섬 밀도비는 0.02이었다.

［실시예 5］

섬유속의 조제

먼저, 고밀도 폴리에틸렌과 폴리에틸렌 테레프탈레이트를 체적비 50：50으로 복합하여, 병렬 노즐을 사용하여 용융 방사하고, 6.9 dtex의 미연신사：A를 얻었다. 이어서, 고밀도 폴리에틸렌을 초 성분으로 하고, 폴리에틸렌 테레프탈레이트를 심 성분으로 하여 체적비 55：45로 복합하여, 편심 초심 노즐을 사용하여 용융 방사하여, 33.6 dtex의 미연신사：B를 얻었다. 이 미연신사：A를 2.2만개로 묶은 것과, 미연신사：B를 0.28만개에 묶은 것을 두께 방향으로 적층하고, 80℃로 가온된 열 롤 연신기에 의해 2.1배로 연신하고, 이어서, 20mm폭의 고속 크림퍼로 권축을 부여한 후에 100℃로 건조 열처리를 행하였다. A의 단사 섬도는 3.3 dtex, 권축수는 13.5 산/2.54cm이며, B의 단사 섬도는 16.0 dtex, 권축수는 12.0 산/2.54cm였다. 그리고, 섬유속의 전체 섬도는 115590 dtex였다. 이 섬유속의 섬유속 밀도는 1500 dtex/mm²이며, 집속성, 인상성 모두 양호하였다. 이것을 25℃에서 1.6배로 개섬한 결과, 열가소성 복합 연속 섬유가 스파이럴 권축을 발현하여 폭방향으로 균일하게 퍼지게 하여, 개섬 밀도비는 0.05이었다.

［비교예 1］

동심(同心) 초심 노즐을 사용한 것 이외에는 실시예 1과 마찬가지로 하여 미연신사를 얻었다. 이것을 실시예 1과 마찬가지로 연신하고, 단사 섬도 3.5 dtex, 권축수 15.6 dtex, 전체 섬도 87500 dtex의 섬유속을 얻었다. 이 섬유속의 섬유속 밀도는 990 dtex/mm²이며, 집속성, 인상성 모두 양호하였다. 이것을 25℃에서 1.6배로 개섬한 결과, 폭방향으로 넓어졌다. 그러나, 실시예 1에서는 스파이럴 권축을 발현함으로써 폭을 넓히고 있었는데 대하여, 비교예 1에서는 지그재그 권축의 신축력에 의해 폭을 넓히고 있는 모양이었다. 이 영향인지, 얻어진 웹의 폭, 두께 모두 실시예 1에 비하면 작고, 개섬 밀도비는 0.13이었다.

［비교예 2］

고밀도 폴리에틸렌과 폴리프로필렌을 체적비 40：60으로 복합하여, 병렬 노즐을 사용하여 용융 방사하고, 12.0 dtex의 미연신사를 얻었다. 이 미연신사 2.5만개를 묶고, 이것을 90℃로 가온된 열 롤 연신기에 의해 3.0배로 연신하고, 크림퍼 공정을 거치지 않았다. 단사 섬도 4.0 dtex, 전체 섬도 99360 dtex의 섬유속을 얻었다. 크림퍼 공정을 거치지 않으므로 실질적인 권축은 없지만, 물결치는 것 같은 피치의 큰 컬(curl)을 볼 수 있었다. 이 섬유속은 집속성이 현저하게 낮고, 섬유속의 폭과 두께가 일정하지 않았기 때문에, 섬유속 밀도는 측정 불가능하였다. 이것을 곤포 용기로부터 끌어올리려고 하면, 섬유속끼리의 얽힘이 다발하였다. 이것을 25℃에서 1.6배로 개섬한 결과, 열가소성 복합 연속 섬유는 스파이럴 권축을 발현하여 폭방향으로 넓어질 뿐, 그 폭은 일정하지 않고, 또한, 폭방향으로 섬유가 교차하고 있는 부분이 있거나 하여, 균일성이 뒤떨어지는 것이었다.

［비교예 3］

고밀도 폴리에틸렌을 초 성분으로 하고, 폴리에틸렌 테레프탈레이트를 심 성분으로 하여 체적비 50：50으로 복합하여, 편심 초심 노즐을 사용하여 용융 방사하고, 14.0 dtex의 미연신사를 얻었다. 이 미연신사 3.7만개를 묶고, 이것을 60℃로 가온된 열 롤 연신기에 의해 2.8배로 연신하고, 이어서, 20mm 폭의 고속 크림퍼로 13.2 산/2.54cm의 권축을 부여한 후에 100℃로 건조 열처리를 행하고, 단사 섬도 5.0 dtex, 전체 섬도 186300 dtex의 섬유속을 얻었다. 이 섬유속의 섬유속 밀도는 2060 dtex/mm²로 높고, 집속성은 문제 없기는 하지만, 섬유속은 딱딱하게 조여진 느낌이며, 일부에는 열가소성 복합 섬유끼리가 교착된 부분을 볼 수 있었다. 인상성을 확인한 결과, 이 교착부에 기인해서인지, 얽힘이 종종 생겼다. 이것을 25℃에서 1.6배로 개섬한 결과, 열가소성 복합 연속 섬유가 스파이럴 권축을 발현하여 폭방향으로 넓어질 뿐, 열가소성 복합 연속 섬유끼리의 교착이 생긴 부분은 개섬되지 않고, 개섬폭이 안정되지 않는 동시에 균일성이 부족한 것이었다.

［비교예 4］

고밀도 폴리에틸렌과 폴리에틸렌 테레프탈레이트를 체적비 50：50으로 복합하여, 병렬 노즐을 사용하여 용융 방사하고, 250 dtex의 미연신사를 얻었다. 이 미연신사 3.7만개를 묶고, 이것을 60℃로 가온된 열 롤 연신기에 의해 2.1배로 연신하고, 이어서, 27mm 폭의 스터퍼 박스형 크림퍼로 7.8 산/2.54cm의 권축을 부여한 후에 100℃로 건조 열처리를 행하고, 단사 섬도 120 dtex, 전체 섬도 115200 dtex의 섬유속을 얻었다. 이 섬유속의 섬유속 밀도는 1200이었지만, 열가소성 복합 연속 섬유의 단사 섬도가 크고, 또한 권축수가 7.8 산/2.54cm로 너무 적기 때문에 집속성이 뒤떨어져, 섬유속에 갈라짐이 많은 것을 볼 수 있었다. 인상성을 확인한 결과, 이 섬유속의 갈라진 부분의 얽힘이 다발하게 하였다. 또한, 이 갈라진 부분은 개섬 불량도 일으켜, 개섬폭은 안정되지 않고, 웹은 균일성이 부족하였다.

［비교예 5］

일본 특허출원 공개번호 1997－273037호 공보의 실시예 6에 기재된 방법에 따라 융점 135℃의 프로필렌?에틸렌?부텐-1 랜덤 코폴리머를 초 성분으로 하고, 폴리프로필렌을 심 성분으로 하여 체적비 50：50으로 복합하고, 편심 초심 노즐을 사용하여 용융 방사하여, 6.2 dtex의 미연신사를 얻었다. 이 미연신사 2.5만개를 묶고, 이것을 70℃로 가온된 열 롤 연신기에 의해 2.8배로 연신하고, 이어서, 27mm 폭의 스터퍼 박스형 크림퍼로 18.0 산/2.54cm의 권축을 부여한 후에 60℃로 건조 열처리를 행하여, 단사 섬도 2.2 dtex, 전체 섬도 54648 dtex의 섬유속을 얻었다. 이 섬유속의 섬유속 밀도는 510 dtex/mm²이며, 집속성, 인상성 모두 문제 없었다. 단, 섬유속의 일부에 열가소성 복합 섬유끼리의 현저한 교착이 보여지고 있었다. 이 교착은 크림퍼 공정에서의 압력에 의해 생긴 모양으로, 고마찰성, 저융점인 프로필렌?에틸렌?부텐-1 랜덤 코폴리머가 원인인 것으로 생각된다. 그리고, 일본 특허출원 공개번호 1997-273037호 공보에 기재된, 크림퍼 직전의 토우(섬유속)에 수분을 스프레이하는 방법을 채용한 결과, 교착의 정도를 개선할 수 있었다. 이렇게 하여 교착을 억제하여 얻어진 섬유속을 25℃에서 1.6배로 개섬한 결과, 열가소성 복합 연속 섬유의 일부는 스파이럴 권축을 발현하였지만, 많은 부분은 스파이럴 권축을 발현하고 있지 않고, 개섬 밀도비는 0.14로, 개섬 공정만에서는 균일하며 고부피감의 웹을 얻을 수는 없었다. 그리고, 스파이럴 권축을 발현하고 있지 않은 부분을 관찰하면, 섬유속끼리가 약해져는 있지만 교착되어 있었다. 이 현상도 고마찰성, 저융점인 프로필렌?에틸렌?부텐-1 랜덤 코폴리머가 원인인 것으로 생각 된다.

［실시예 6］

웹의 조제 및 와이퍼의 제조

실시예 1의 섬유속을 25℃에서 2.0배로 개섬한 결과, 단사 섬도 3.2 dtex, 전체 섬도가 79488 dtex의 웹을 얻을 수 있었다. 웹 밀도는 17 dtex/mm²이며, 개섬 밀도비는 0.02이었다. 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는 권축수 32 산/2.54cm의 미세한 스파이럴 권축을 발현하고 있고, 매우 부드러운 촉감과 감촉이었다.

이것을 스펀본드 부직포에 적층하고, 웹의 폭방향으로 5mm 폭의 히트 실링을 50mm 간격으로 행하였다. 히트 실링부의 면적 비율은 9%였다. 이어서, 히트 실링부와 히트 실링부 사이, 즉 50mm 간격의 중앙 부분으로 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유를 절단하여 도 1에 나타낸 부재를 얻었다. 또한, 이것을 기모(起毛)시켜 와이퍼를 제작하였다. 이 와이퍼는 부드러운 감촉을 가지고, 예를 들면, 인형, 키보드의 간극이라는 미세한 요철부의 티끌을 없애는데 적합하였다.

또한, 전술한 히트 실링부와 히트 실링부 사이, 즉 50mm 간격의 중앙 부분으로 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유를 절단한 부재를, 100℃의 오븐 중 2분간 열처리하고, 열가소성 복합 섬유에 스파이럴 권축을 발현시켜, 웹을 수축시켜, 도 2에 나타낸 부재를 얻었다. 열수축에 의해, 권축수는 120 산/2.54cm까지 커지고, 또한, 웹 밀도는 35 dtex/mm²로 되어 있었다. 웹의 수축율은 56%이며, 또한, 베이스재가 되는 스펀본드 부직포의 층에 대하여 45도의 각도로 융기하고, 철부가 형성되어 있었다. 이 철부를 와이핑면으로 하여 바닥을 전후로 와이핑한 결과, 바닥과의 마찰에 의해 철부는 보다 융기하고, 스펀본드 부직포의 층과의 각도는 70도로 되어 있었다. 이 철부의 융기에 의해, 먼지의 포집성이 높아져 모래먼지 등의 입경이 큰 먼지가 대량으로 포집되어 있었다.

［실시예 7］

웹의 조제 및 흡수체의 제작

실시예 2의 섬유속을 30℃에서 1.8배로 개섬한 결과, 단사 섬도 4.6 dtex, 전체 섬도가 48668 dtex의 웹을 얻을 수 있었다. 웹 밀도는 26 dtex/mm²이며, 개섬 밀도비는 0.05였다. 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는 권축수 68 산/2.54cm의 스파이럴 권축을 발현하고 있고, 매우 부드럽고, 고부피감의 것이었다. 이 웹을, 밸브 흡수체와 세컨드 시트 상에 적층하고, 양단을 히트 실링하여 일체화시켜, 냅킨 흡수체를 시험 제작하였다. 이 흡수체는 매우 촉감이 부드러웠다.

또한, 이 웹을 120℃의 오븐 중에서 1분간 열처리 했는데, 웹을 구성하는 열가소성 연속 복합 섬유는 현저하게 미세한 스파이럴 권축을 발현하고, 섬유 배열 방향으로 수축하였다. 이 열처리에 의해 수축한 웹의, 열가소성 복합 연속 섬유의 권축수는 170 산/2.54cm이며, 웹 밀도는 80 dtex/mm²였다. 상기 웹은 양호한 신축성을 가지고 있고, 100% 신장시의 신장 회복율은 85%였다. 또한, 이 신축성 웹을 면적 비율이 8%인 엠보스 롤을 통과시켜, 신축성 부재를 얻었다. 이 부재의 100% 신장시의 신축 회복율은 70%로, 양호한 신축성을 가지고, 습포제의 베이스재로서 바람직하게 사용할 수 있다.

［실시예 8］

웹의 조제 및 흡수체의 제작

실시예 4의 섬유속을 50℃에서 2.8배로 개섬한 결과, 단사 섬도 20.0 dtex, 전체 섬도가 57200 dtex의 웹을 얻을 수 있었다. 웹 밀도는 10 dtex/mm²이며, 개섬 밀도비는 0.01이었다. 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는 권축수 18 산/2.54cm의 스파이럴 권축을 발현하고 있고, 매우 부드럽고, 고부피감의 것이었다. 이 웹을, 밸브 흡수체와 세컨드 시트의 상에 적층하고, 양단을 히트 실하여 일체화시켜, 냅킨 흡수체를 시작하였다. 이 흡수체는 매우 촉감이 부드러웠다.

［실시예 9］

웹의 조제 및 시트의 제작

실시예 4의 섬유속을 30℃에서 2.8배로 개섬한 결과, 단사 섬도 20.3 dtex, 전체 섬도가 58058 dtex의 웹을 얻을 수 있었다. 웹 밀도는 19 dtex/mm²로, 개섬 밀도비는 0.02이었다. 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는 권축수 36 산/2.54cm의 스파이럴 권축을 발현하고 있고, 매우 부드럽고, 고부피감의 것이었다. 이 웹과 비교예 1에 나타낸 섬유속을 25℃에서 1.6배로 개섬하여 얻어진 웹을 적층하고, 웹의 폭방향으로 5mm 폭의 히트 실링을 25mm 간격으로 행하고, 도 3에 나타낸 부재를 얻었다. 이것을 100℃의 오븐에서, 1분간의 열처리한 결과, 실시예 4의 섬유속으로 이루어지는 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유가, 매우 미세한 스파이럴 권축을 발현하여, 현저하게 열수축되었다. 이 열수축에 의해, 실시예 4의 섬유속으로 이루어지는 층의 열가소성 복합 연속 섬유의 권축수는 160 산/2.54cm로 되고, 또한, 웹 밀도는 43 dtex/mm²였다. 25mm인 히트 실링 간격은 12mm로 되어 있고, 비교예 1의 섬유속으로 이루어지는 웹의 층이 융기하여 요철을 형성하고, 또한, 매우 미세한 스파이럴 권축에 기인한 신축성을 가지는, 도 4에 나타낸 신축성 부재를 얻을 수 있었다. 이 시트는 플로어용 와이퍼로서 바람직하게 사용할 수 있다.

［실시예 10］

웹의 조제

실시예 1의 섬유속과 실시예 4의 섬유속을 두께 방향으로 적층하고, 50℃에서 2.0배로 개섬한 결과, 단사 섬도 3.2 dtex, 권축수 26 산/2.54cm의 열가소성 복합 연속 섬유와 단사 섬도 21.6 dtex, 권축수 20 산/2.54cm의 열가소성 복합 연속 섬유가 두께 방향으로 적층된, 전체 섬도가 141106 dtex의 웹을 얻을 수 있었다. 웹 밀도는 19 dtex/mm²였다. 이렇게 하여 얻어진 웹은 2층으로 이루어지지만, 이들 층의 경계는 명확하지 않고, 서로의 웹 층의 섬유가 교락되어 있으므로 층간 박리가 쉽지 않은 것이었다. 웹의 폭방향으로 폭 5mm의 히트 실링을 100mm 간격으로 행하였다. 이 웹은 두께 방향으로 밀도 구배를 가지고 있고, 또한 섬유의 자유도가 높고, 에어 필터로서 사용한 경우에 유익하였다.

［비교예 6］

비교예 1의 웹을 25℃에서 1.4배로 개섬한 결과, 단사 섬도 3.5 dtex, 전체 섬도가 86940 dtex의 웹을 얻을 수 있었다. 웹 밀도는 170 dtex/mm²이며, 개섬 밀도비는 0.17이었다. 웹을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유는, 섬유속의 상태로 가지고 있었던 지그재그 권축을 가질 뿐이며, 스파이럴 권축을 발현하지 않았다. 예를 들면, 실시예 6의 웹과 비교하면, 개섬되지 않은 부분을 많이 포함하고, 고부피성과 감촉이 뒤떨어졌다.

［비교예 7］

비교예 1의 웹을 25℃에서 2.0배로 개섬한 결과, 단사 섬도 3.2 dtex, 전체 섬도가 79488 dtex의 웹을 얻을 수 있었다. 비교예 5의 개섬 조건에 대하여 배율을 높임으로써 개섬성을 향상시키도록 한 이유이지만, 열가소성 복합 연속 섬유가 가지는 권축이 늘어나 버려, 개섬성은 역으로 저하되고, 또한 다량의 단사 파손이 생겼다. 그 결과, 웹 밀도는 212 dtex/mm²로 높고, 감촉은 현저하게 나빴다.

［비교예 8］

비교예 3의 섬유속을 50℃에서 2.0배로 개섬한 결과, 단사 섬도 4.3 dtex, 전체 섬도가 160218 dtex의 웹을 얻을 수 있었다. 그러나, 섬유속에 존재한 교착부는 2.0배의 연신에 의해서도 개섬되지 않아, 웹의 균일성이 손상되는 동시에, 웹 폭도 안정되지 않았다.

이하의 표 1 및 표 2에, 상기 실시예 및 비교예에 의해 조제된 섬유속 및 웹 의 물성을 나타낸다.

표 중의 열가소성 수지 성분 1 및 성분 2는 다음과 같이 약기된다.

[표 1]

[표 2]

Claims

섬유 단면(纖維斷面)에 있어서 복합 성분의 중심(重心)이 상기 복합 성분 사이에서 서로 상이한, 단사 섬도(單絲纖度)가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 집속(集束)된, 전체 섬도가 1만~50만 dtex의 섬유속(纖維束; fiber bundle)이며,

상기 섬유속을 구성하는 열가소성 복합 연속 섬유가 현재(顯在) 권축수 8~30 산/2.54cm의 권축(捲縮; crimp)을 가지고, D1/(W1×L1)(D1：전체 섬도, W1：섬유속 폭, L1：섬유속 두께)로 정의되는 섬유속 밀도가 100~2000 dtex/mm²이며,

상기 섬유 표면을 형성하는 열가소성 수지가 폴리에틸렌 또는 폴리프로필렌 열가소성 수지이고(단, 프로필렌을 주체로 하는 다른 α올레핀과의 2~4원 공중합체를 제외함), D1/(W1×L1)(D1：전체 섬도, W1：섬유속 폭, L1：섬유속 두께)로 정의되는 섬유속 밀도가 100~2000 dtex/mm²이며,

개섬(開纖) 밀도비(핀치롤형 개섬기에 있어서 속도 25m/min, 섬유속 온도 25℃, 1.6배로 연신(延伸)하여 개섬하였을 때의 웹(web) 밀도/섬유속 밀도)가 0.10 이하인, 스파이럴 권축 발현성의 섬유속.
제1항에 있어서,

상기 열가소성 복합 연속 섬유의 신장도가 70% 이상인, 섬유속.
제1항 또는 제2항에 있어서,

상기 열가소성 복합 연속 섬유의 섬유 단면이 편심 초심 구조(偏心
構造; eccentric sheath-core structure)인, 섬유속.
제3항에 있어서,

상기 열가소성 복합 연속 섬유의 심(芯) 성분의 편심도가 0.2 이상인, 섬유속.
제1항 또는 제2항에 기재된 섬유속을 연신 배율 1.4~3.0배로 개섬하는 것을 포함하는 웹의 제조 방법.
섬유 단면(斷面)에 있어서 복합 성분의 중심이 상기 복합 성분 사이에서 서로 상이한, 단사 섬도가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성되어 있는, 전체 섬도가 1만~100만 dtex의 웹이며, 상기 열가소성 복합 연속 섬유가 권축수 10~100 산/2.54cm의 스파이럴 권축(spiral crimp)을 가지고, D2/(W2×L2)(D2：전체 섬도, W2：웹 폭, L2：웹 두께)로 정의되는 웹 밀도가 5~80 dtex/mm²인 웹.
제6항에 있어서,

상기 열가소성 복합 연속 섬유의 섬유 단면이 편심 초심 구조인, 웹.
제6항에 있어서,

상기 열가소성 복합 연속 섬유의 심 성분의 편심도가 0.2 이상인, 웹.
제6항에 있어서,

제1항에 기재된 섬유속을, 1.4~3.0배로 연신(延伸)하여 얻어지는 웹.
제6항에 기재된 웹을 사용하여 얻어지는 부재.
섬유 단면에 있어서 복합 성분의 중심이 상기 복합 성분 사이에서 서로 상이한, 단사 섬도가 0.5~100 dtex/f의 열가소성 복합 연속 섬유가 일방향으로 나란히 구성되어 있는, 전체 섬도가 1만~100만 dtex의 웹이며, 상기 열가소성 복합 연속 섬유가 권축수 100 산/2.54cm를 넘는 스파이럴 권축을 가지고, D2/(W2×L2)(D2：전체 섬도, W2：웹 폭, L2：웹 두께)로 정의되는 웹 밀도가 10~100 dtex/mm²인 웹.
제11항에 있어서,

제6항에 기재된 웹을 80~125℃로 열처리하여 얻어지는, 웹.
제11항에 기재된 웹을 사용하여 얻어지는 부재.
제11항에 기재된 웹과, 스파이럴 권축을 가지지 않는 다른 웹 또는 시트형물, 또는 제11항에 기재된 웹보다 적은 스파이럴 권축을 가지는 다른 웹 또는 시트형물이, 복수개의 부분 열접착부에 의해 일체화되어 있고, 부분 열접착부와 부분 열접착부 사이에, 상기 다른 웹 또는 시트형물이 융기한 루프(loop)부가 형성되어 있는 성형품.
부재를 구성하는 섬유의 외관 길이가 3~50mm의 범위인 제13항에 기재된 복수개의 부재가, 베이스재가 되는 웹 또는 시트형물에, 그 각 부재의 일부에 의해 열접착되어 있는 성형품.
제10항, 제11항, 및 제13항 내지 제15항 중 어느 한 항에 기재된 부재 또는 성형품을 사용하여 얻어지는 제품.