JP3057449B2

JP3057449B2 - モール糸

Info

Publication number: JP3057449B2
Application number: JP1319644A
Authority: JP
Inventors: 和彦田中; 正夫河本
Original assignee: Kuraray Co Ltd
Current assignee: Kuraray Co Ltd
Priority date: 1989-12-08
Filing date: 1989-12-08
Publication date: 2000-06-26
Anticipated expiration: 2015-06-26
Also published as: JPH03180530A

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、ポリエステル系モール糸に関するものであ
り、その目的とするところは、通常のポリエステルの染
色条件である100〜130℃の高温高圧熱水処理下でも寸法
安定性があり、かつ形態安定性を維持し、更に易染性で
あり、しかも130〜160℃の乾熱処理を行なうことによ
り、花糸の抜け出しを防ぐ目止め性も極めて良好であ
り、かつ目止め後も柔軟であり風合も良好なことを特徴
としたポリエステル系モール糸を提供せんとするもので
ある。

（従来の技術）モール糸は、一般的に高級シート素材及び高級カーテ
ン素材等に多く用いられてきた。モール糸の製造方法と
しては、一般的に第14図で示すような装置を用い、花
糸、芯糸、押え糸（押え糸は実質的に芯糸の一部を構成
しているので、本発明では押え糸を芯糸に含める）の３
者から構成された第15図で示すような構造の繊維素材が
モール糸であるが、花糸が芯糸から抜け出さないよう
に、通常芯糸の一部である押え糸にバインダー効果を発
揮する繊維を用い、芯糸と芯糸の目止めを行なう必要が
ある。この押え糸による接着効果が不十分であると、製
品として使用している過程で花糸が素抜けてくるトラブ
ルが発生し、繊維製品としては外観的にも不良になるば
かりでなく、花糸の抜け出しによる繊維屑の大量の発生
により、使用できなくなつてしまう問題が出てくる。

従来、上記のようなトラブルが発生することを防ぐた
め、押え糸として低温で溶融する低温ホツトメルトタイ
プのポリアミド変成繊維を用い、約100℃前後の乾熱処
理により該ポリアミド変性繊維を溶融させ、芯糸と芯糸
の接合点を固定させて花糸の素抜けを防止する方法など
が一般に行なわれてきた。しかしながら、このようなポ
リアミド変成繊維からなる押え糸は約100℃前後の低温
で溶融してしまうため、花糸や芯糸にナイロン６などの
ポリアミド繊維を用いる場合には、100℃以下の条件で
酸性染料により染色処理をすることができるためあまり
問題とはならなかつたが、ポリエチレンテレフタレート
などのポリエステル繊維を用いる場合は、染色温度が通
常100℃以上の高温高圧熱水下での分散染料による染色
処理を行なわざるを得ないため、染色処理工程中で該ポ
リアミド変成繊維からなる押え糸が軟化溶融しポリマー
が流れ出してしまい、染色処理後目止め効果がかなり消
失してしまい、問題となつていた。また、従来の押え糸
はポリアミド変成繊維が主に用いられているため、花
糸、芯糸がナイロン６などのポリアミド繊維の場合に
は、相溶性が良好なことから優れた熱接着性が発揮され
好都合であつたが、花糸、芯糸がポリエステルの場合ポ
リマー間の相溶性が不良なため熱接着性が不十分とな
り、押え糸の低融点ポリマーのみになる固定効果しか期
待されないのが実情であつた。

以上のような理由から、モール糸として従来ポリアミ
ド系の繊維製品が主に用いられ、ポリエステル系のもの
はあまり使用されていないのが現状であつた。しかしな
がら近年、繊維分野でポリエチレンテレフタレート（以
下、PETと略記）を代表するポリエステル系繊維の役割
が大きくなり、生産効率、省エネルギー、優れた繊維物
性等の観点よりモール糸においてもポリエステル系繊維
が強く望まれていた。

（発明が解決しようとする課題）本発明者らは、商業生産可能なレベルまで工程性が良
好で繊維製品としても良好なポリエステル系モールを得
るためには、いかなるものを用い、いかなる構成とした
らよいかという点を究明したものである。特に、通常の
ポリエステル繊維の染色条件である100〜130℃の高温高
圧熱水処理下でもモール糸を構成している熱接着性ポリ
マー成分の繊維が溶融流動してしまうことなく、モール
糸の形態安定性を維持し、更に易染性であり、しかも13
0〜160℃の乾熱処理を行なうことにより、ポリエステル
繊維に対する優れた熱接着性を有し目止め効果を発揮さ
せるために、更に目止めした後においてもモール糸の柔
軟性や風合を実質的に損うことのないようにするために
はいかなるものを用いたらよいかという点を究明したも
のである。

（課題を解決するための手段）本発明は、花糸および芯糸がポリエチレンテレフタレ
ート系繊維またはポリブチレンテレフタレート系繊維か
らなるモール糸において、該花糸および該芯糸が融点13
0℃以上のポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマ
ーにより固定されていることを特徴とするポリエステル
系モール糸であり、そして花糸及び芯糸がポリエチレン
テレフタレート系繊維またはポリブチレンテレフタレー
ト系繊維からなるモール糸において、該花糸または該芯
糸中に下記（ａ）または（ｂ）の繊維が含まれ、該繊維
によって花糸及び芯糸が固定されていることを特徴とす
るポリエステル系モール糸である。

（ａ）融点が130℃以上のポリヘキサメチレンテレフタ
レート系ポリマーからなる繊維（ｂ）上記（ａ）のポリマー層と融点が上記（ａ）のポ
リマーより高い熱可塑性ポリマー層からなる多成分系繊
維であって、該多成分系繊維表面積の40％以上が上記
（ａ）のポリマーで覆われている多成分系繊維（ａ）融点が130℃以上のポリヘキサメチレンテレフタ
レート系ポリマーからなる繊維、（ｂ）上記（ａ）のポリマー層と融点が上記（ａ）のポ
リマーより高い熱可塑性ポリマー層からなる多成分系繊
維であつて、該多成分系繊維表面積の40％以上が上記
（ａ）のポリマーで覆われている多成分系繊維。

本発明をより具体的に説明すると、優れた目止め効果
を有する熱接着性繊維の熱接着性ポリマーとして、酸成
分がテレフタル酸（TA）を主成分とし、グリコール成分
が1,6−ヘキサンジオール（HD）を主成分とするポリヘ
キサメチレンテレフタレート系ポリマーを用いるもので
あり、特にTA、HD以外の第３成分の共重合量が20モル％
以下であるポリマーが望ましい。そして融点が130℃以
上であることが染色時の溶融流動を防ぐ上で必要であ
る。さらに結晶融解熱（ΔHu）が2cal/g以上、最短結晶
化時間が90秒以内である結晶性ポリエステルであること
が好ましい。

従来より種々のポリエステル繊維が知られている。本
発明は、従来より公知のポリエステル系接着性繊維の中
で、特にポリヘキサメチレンテレフタレート系繊維がモ
ール糸の目止め性に極めて優れ、かつモール糸としての
柔軟性や花糸の性能を損わないことを見出したものであ
る。

なお本発明で言う共重合モル％は、ポリエステルを構
成するジカルボン酸中に占める共重合するために加えた
TA以外のジカルボン酸のモル数とポリエステルを構成す
るジオール中に占める共重合するために加えたHD以外の
ジオールのモル％の合計量であり、共重合成分としてオ
キシカルボン酸が用いられている場合には、ポリエステ
ルを構成しているジカルボン酸とジオールとオキシカル
ボン酸の合計モル数に0.5を掛けたモル数に対するオキ
シカルボン酸のモル数の割合である。

本発明においてモール糸の目止めとして用いられる繊
維を構成するポリエステルは、生成ポリエステルの全酸
成分（オキシ酸を含む場合には、その２分の１を酸成
分、２分の１をジオール成分とみなす）に対する共重合
％（以下、共重合％は全酸成分に対するモル％で示す）
として、TAを80モル％以上、望ましくは85モル％以上、
さらに好ましくは90モル％以上含むものが好適に用いら
れる。TAが80モル％未満では、ポリマー物性、繊維の品
質、工程性が良好でなく、またコスト的にも適当でな
い。

またグリコール成分に占めるHDの割合が80モル％以
上、望ましくは85モル％以上、さらに好ましくは90モル
％以上のものが好適に用いられる。80モル％以下では目
的とするポリマー物性が得られにくく物性的に好ましく
なく、やはり繊維の品質、工程性が低下し、またコスト
的にも適当ではない。

TA、HD以外の他の共重合成分としては、各種の芳香族
ジカルボン酸、オキシ酸、脂肪酸ジカルボン酸、芳香族
ジオール、脂肪族ジオール、脂環族ジオール等が用いら
れ、例えば、フタル酸、イソフタル酸、５−ナトリウム
スルホイソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸などの芳
香族ジカルボン酸や、アジピン酸、アゼライン酸、セバ
シン酸などの脂肪族ジカルボン酸又はこれらのエステル
類と、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ト
リエチレングリコール、トリメチレングリコール、1,4
ブタンジオール、1,5ペンタンジオール、ネオペンチル
グリコール、Ｐ−キシリレングリコール、シクロヘキサ
ン1,4−ジメタノール、ポリエチレングリコール、ポリ
テトラメチレングリコールなどのジオール化合物、オキ
シ安息香酸、オキシエトキシ安息香酸、ナフトエ酸など
のオキシカルボン酸化合物である。また、該ポリヘキサ
メチレンテレフタレート系、ポリエステルの構造単位の
80モル％以上がヘキサメチレンテレフタレート単位であ
るポリエステルが好ましい。またポリエステル中には、
少量の添加剤、蛍光増剤、艶消剤、安定剤あるいは紫外
線吸収剤などを含んでいてもよい。

また、該ポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリエ
ステルは、融点が130〜150℃の範囲であらねばならな
い。好ましくは135〜150℃との範囲である。融点が130
℃未満では、ポリエステル繊維の通常の染色処理条件で
ある約130℃染色処理時の耐熱性が不十分であり、モー
ル糸としての形態が不良になつたり、風合が不良になつ
たり、更に悪い場合には、熱接着性効果をもたす必要の
ある該ポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマー成
分が溶融流動し、モール糸上から消失してしまうため、
本来の最終仕上製品での目止め効果を発揮させることが
できなくなり好ましくない。

すなわち本発明の重要な目的である良好な目止め性と
良好な風合と、良好な染色性をポリエステル系モール糸
が得られない結果となつてしまう。なおポリヘキサメチ
レンテレフタレートホモポリマーの融点は150℃であ
る。

また、本発明においてポリヘキサメチレンテレフタレ
ート系ポリマーは、結晶融解熱（ΔHu）が2.0cal/g以
上、望ましくは2.5cal/g以上、さらに好ましくは3.0cal
/g以上のものが好適に用いられる。2.0cal/g未満では繊
維製造時に膠着が起り易く好ましくない。ΔHuの測定
は、溶融ポリマーより微細な繊維状または薄膜フイルム
小片として取り出して冷却し、３日以上室温で放置した
試料を差動走査熱量計（DSC）にかけ、窒素中10℃／分
の速度で昇温し、融解時の吸熱ピークの面積より求めて
行なう。

さらに、本発明に用いられるポリヘキサメチレンテレ
フタレート系ポリマーは、最短結晶化時間（CTmin.）が
90秒以内、望ましくは70秒以内、さらに好ましくは50秒
以内のものが好適に用いられる。90秒以上では繊維製造
時に膠着が起り好ましくない。

CTmin.とは、溶融状態より所定温度のシリコン浴また
は水浴中に投入した、実質的に無配向のフイルム微小片
を該浴中で放置し、白化を開始する時間を結晶化開始時
間とし、０〜120℃の温度範囲での結晶化開始時間が最
も短い温度での結晶化開始時間である。CTmin.を求める
には、浴中に投入せず、空気中で放置してもよいが、浴
中の方が熱交換速度が大であり、冷却過程の影響を小と
できるので好ましく、本発明では、浴中での値を採用す
る。CTmin.を求めるには、温度を変えてCTmin.そのもの
を測定することは必ずしも必要でなく、０〜120℃の範
囲のある温度での結晶化時間が90秒以内であることが十
分条件である。CTmin.を示す温度は０℃近くの場合もあ
り、また120℃近くのこともある。実際の繊維製造工程
での結晶化時間は温度履歴等により異なるが、CTmin.を
示す温度に設定すると工程での結晶化速度が速くなるこ
とは当然である。また、紡糸時のごとく繊維に配向がか
かると結晶化速度が大となる場合があるが、本発明に定
義するCTmin.をもつて工程性と関連した尺度とすること
ができる。

本発明に用いられるポリヘキサメチレンテレフタレー
ト系ポリマーは二次転移点が室温より低いため、結晶化
速度はできるだけ速い方が良い。紡糸時に捲き取るまで
に配向結晶化が進んでいなければ、単繊維間の膠着等の
トラブルが発生し好ましくない。

今迄、説明してきたポリヘキサメチレンテレフタレー
ト系ポリマーを用いた繊維をモール糸の花糸抜け出しを
防ぐ目止め効果を有する熱接着性繊維として用いてモー
ル糸を構成するのが本発明の重要な点であるが、該熱接
着性繊維をつくる上で重要なことは、一つは、適切な固
有粘度の範囲のものを用いなければ、ある程度の繊維化
工程性を維持した状態で繊維化を行なうことが難しいこ
とである。このことから固有粘度［η］は0.50dl/g以上
にするのが好ましい。更に好ましくは0.60〜1.50dl/gで
あり、特に好ましくは0.70〜1.20dl/gの範囲である。

なおこの固有粘度条件は、ポリヘキサメチレンテレフ
タレート系ポリマーを前記（ａ）の繊維として使用する
場合の好適な条件であり、前記（ｂ）のような多成分系
繊維として使用する場合には、この条件を外れる範囲で
あつても所期の目的は達成される。

ここで述べている固有粘度の測定は、フエノール50wt
％、テトラクロルエタン50wt％で調製した溶液を用い、
30℃下オストワルド粘度計で測定したものである。
［η］が0.50dl/g未満では、溶融粘度が低くすぎて紡糸
性、延伸性が不良であつた。特に延伸性が不良で、単糸
切れ、断糸が頻発するとともに、得られた繊維の強度が
低く好ましくない。［η］が1.50をこえると、逆に溶融
粘度が高くなりすぎて、紡糸時ドラフトがかかつた時の
曳糸性が極端に悪くなり、断糸が多発し好ましくない。

該ポリヘキサメチレンテレフタレート系繊維を得る上
でもう一つの重要なことは、単繊維デニールを８デニー
ル以下にすることが好ましい。更に好ましくは５デニー
ル以下にすることが望ましい。単繊維デニールが８デニ
ールを越えると、該ポリヘキサンテレフタレート系繊維
を一部分として構成されているモール糸としての風合が
堅くなるとともに、花糸の抜け出しを防ぐバインダー効
果がやや悪くなり、該繊維の混率を多くしてモール糸を
作製しなければならなくなつてしまい好ましくない。こ
れの考えられる理由としては、単繊維デニールがあまり
太くなつてしまうと、熱処理をした時にバインダーポリ
マーとしての役割をはたす時に、バインダーポリマーが
やや偏在化してしまい、風合の硬さとバインダー接着効
果の低下をもたらすのであろうと考えられる。望ましく
は細デニールのマルチフイラメントの形態で使用するこ
とが好ましい。このことは、本発明者らが種々検討して
いる過程で初めてわかつたことであり、興味ある事実で
ある。

なおこの単繊維繊度条件も前記固有粘度条件と同様
に、前記（ａ）の繊維として使用する場合の好適な条件
であり、前記（ｂ）のような多成分系繊維として使用す
る場合には、この条件を外れる範囲であつても所期の目
的は達成される。

本発明に用いられるポリヘキサメチレンテレフタレー
ト系ポリマーの繊維化の条件について説明すると、ポリ
エステルペレツトを溶融押出し、180〜200℃に加熱され
ている紡糸口金より吐出させ約1000m/min前後の紡糸速
度で捲取り、その後フイラメントの場合は、ローラー、
プレートが50〜120℃の加熱条件で延伸し、ステープル
の場合は水浴が50〜90℃の温度条件で延伸することによ
つて良好な繊維が得られる。

ポリヘキサメチレンテレフタレート系繊維は、モール
系全体の1wt％以上用いて構成させるのが好ましい。

上記したポリヘキサメチレンテレフタレート系繊維は
主として、前記（ａ）の場合について説明したが、より
好ましくは前記（ｂ）の場合、すなわち融点が130℃以
上のポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマー層と
融点がそれよりも高い熱可塑性ポリマー層からなる多成
分系繊維であつて、該多成分系繊維表面積の40％以上が
上記ポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマーで覆
われている多成分系繊維を用いる場合である。このよう
な多成分系繊維を用いることにより、高温高圧染色時の
寸法安定性に優れるという効果が得られる。また熱接着
時、そしてその後のモール糸の収縮を抑えることが出来
るという効果も得られる。多成分系繊維表面積の40％未
満しかポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマーで
覆われていない場合には、熱融着による芯糸および花糸
の固定化が十分には得られない。

上記多成分系繊維を構成する他の熱可塑性ポリマーと
しては、融点が同時に用いられるポリヘキサメチレンテ
レフタレート系ポリマーより高いものであれば特に限定
されない。好ましくはポリエステルかポリアミドであ
り、ポリエステルとしては、例えばテレフタール酸、イ
ソフタール酸、ナフタリン2,6−ジカルボン酸、フター
ル酸、α，β−（４−カルボキシフエノキシ）エタン、
4,4−ジカルボキシジフエニール、５ナトリウムスルホ
イソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸もしくはアジピ
ン酸、セバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸又はこれら
のエステル類と、エチレングリコール、ジエチレングリ
コール、1,4ブタンジオール、1,6ヘキサンジオール、ネ
オペンチルグリコール、シクロヘキサン1,4−ジメタノ
ール、ポリエチレングリコール、ポリテトラメチレング
リコールなどのジオール化合物とから合成される繊維形
成性ポリエステルであり、構成単位の80モル％以上が、
エチレンテレフタレート単位又はブチレンテレフタレー
ト単位またはヘキサメチレンテレフタレート単位である
ポリエステルが好ましい。又、ポリエステル中には、少
量の添加剤、蛍光増白剤、安定剤あるいは紫外線吸収剤
などを含んでいても良い。

またポリアミドとしては、ナイロン６、ナイロン66、
ナイロン610、ナイロン12を主成分とするポリアミドで
あり、少量の第３成分を含むポリアミドでもよい。これ
らに少量の添加剤、蛍光増白剤、安定剤等を含んでいて
も良い。これらポリマーの融点が該ポリヘキサメチレン
テレフタレート系ポリエステルより低い場合には、目止
め処理時に同時に溶融したり、あるいは染色時に溶融し
たりして、所期の目的が達成されない。

本発明に用いられる多成分系繊維の好ましい例として
は複合繊維が挙げられるが、その断面形状の具体的な例
を図で説明すると、第１図の如き完全芯鞘型複合繊維、
第２、３、５図の如き芯成分が異形形状の芯鞘型複合繊
維、第４図の如き多芯型複合繊維、第６図の如き偏心芯
鞘型複合繊維、第７、10図の如き異形断面芯鞘複合繊
維、第８図の如き貼合せ型複合繊維、第９図の如き多層
型貼り合せ複合繊維、第11図の如き多層型貼り合せの変
形タイプの複合繊維、第12図、第13図の如きランダム複
合繊維等も含まれる。第１図〜第13図中の（イ）成分は
ポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマーであり、
（ロ）成分は（イ）成分より高融点の熱可塑性ポリマー
である。繊維表面の40％以上を（イ）成分ポリマーで占
めることが必要である。40％未満では前述したように本
発明の目的の良好な花糸の目止め効果を有する繊維が得
られにくいので好ましくない。（イ）成分と（ロ）成分
の複合比率は80対20〜20対80重量％の範囲にすることが
好ましい。（イ）成分が20重量％未満になると、本発明
の目的とする良好なポリエステル系花糸の接着効果が不
十分となつてくるため好ましくない。また、80重量％を
越えると、紡糸性、延伸性等の工程性が低下し、Ａ格率
が低下してくるため好ましくない。

上記した多成分系繊維を用いる場合には、多成分系繊
維はモール糸全体の２重量％以上用いるのが好ましい。

多成分系、特に複合繊維の製造は通常の複合紡糸装置
を用いて行なうことができる。すなわち２台の溶融押出
機の一方（１）には（イ）成分、もう一方（２）には
（ロ）成分が充填されている。押出機により融解、押出
されたポリマー流はギヤーポンプでそれぞれ正確に計量
され紡糸ヘツドへ送られる。２種のポリマー流はヘツド
に装置されたバツク金具によつて複合されその後紡糸口
金より吐出され繊維化される。

（イ）成分と（ロ）成分の複合形態は、紡糸性・延伸
性等の工程性と接着効果とを考慮した結果、先にも述べ
たように（イ）成分が繊維表面積の40％以上を含めるよ
うな形態であればどれでもよいことがわかつた。

第12図、第13図の様に成分（イ）と（ロ）をある程度
混練する場合、静止型混合器を用いる。

紡糸速度は一般的な繊維と同様に3000m/min以下で行
なうか、又3000〜5000m/minの高速紡糸を行うか、どち
らでもよい。（イ）成分ポリマーは単独では曳糸性に欠
ける所があるが、PET、PBTナイロン等と複合することに
よりかなりの高速紡糸も問題なく行うことができる。複
合する樹脂や複合形態によつては、延伸時２つの樹脂の
剥離が生ずる場合があるので、その場合高速紡糸が有効
である。又、そうでない場合は通常の紡速で紡糸し確実
に延伸を行うことにより強度の高い糸を得ることも可能
である。

第14図に一般的なモール糸の製造工程を概略で示した
が、花糸、芯糸、押え糸（これも前述したように芯糸に
含まれる）の３種類からモール糸が構成されており、押
え糸が花糸の抜け出しを押える重要な役割を担つている
のが普通である。従つてポリヘキサメチレンテレフタレ
ート系バインダー繊維は押え糸として用いるのが常道で
あるが、目的によつては風合をややギセイにして目止め
性をupさせる必要がある場合には、花糸又は押え糸以外
の芯糸の一部として混合させてもよい。ただし、使用量
が30wt％以上となると花糸の目止め性は十分であるが、
モール糸としての風合がやや硬くなつてくるため好まし
くない。本発明の最大の特徴は、花糸及び芯糸にポリエ
ステル繊維を用いても、ポリヘキサメチレンテレフタレ
ート系繊維を芯糸の一部である押え糸として用いること
により、熱接着処理により良好な花糸の抜け出しを抑え
る目止め性が発揮されると同時に、ポリエステルの通常
の染色条件である130℃の高温高圧下の染色処理をして
も何らトラブルが発生しないことである。従来の低融点
ポリアミド系の繊維をバインダー繊維として用いた場合
には、100℃以上の高温高圧下の染色処理時に軟化溶融
してしまい、モール糸上から散逸してしまい、最終工程
での熱接着処理をしても十分な花糸の目止め効果が消失
してしまう結果となつてしまう。ポリヘキサメチレンテ
レフタレート系繊維を用いることにより、初めて良好な
風合と良好な花糸の接着性を有したポリヘキサメチレン
テレフタレート系が得られたわけである。

本発明において、花糸および芯糸を構成する主要繊維
はポリエチレンテレフタレート系またはポリブチレンテ
レフタレート系の繊維、すなわち構成単位の80モル％以
上がエチレンテレフタレート単位またはブチレンテレフ
タレート単位からなる繊維である。もちろん両繊維が併
用された主体繊維となつていてもよい。

以下に、本発明を実施例により説明するが、モール糸
の作製は第14図で示した製造装置を用いた。モール糸を
作製後綛状にし、その後得られた綛を180℃の熱風雰囲
気中弛緩状態で５分間熱処理を実施し、花糸の熱接着処
理を行なつた。その後、更に熱処理後の綛を、その状態
のままで通常のポリエステル繊維の染色条件である130
℃×60分高温高圧下で分散染色による染色処理を実施し
た。その後、更に得られた該染色処理後モール糸を緯糸
として平織物を作製し、花糸の抜け出し性評価用サンプ
ルとした。抜け出し性評価は、測定する織物片５×10cm
を採取し、市販セロテープを織物表面へ接着後荷重5kg
をかけ（0.1kg/cm²）、そのまま５分間放置した後、該
織物から接着したセロテープをはがし、セロテープ上に
モール糸から抜け出てきた花糸の付着状態を観察し、花
糸の抜け出し性を５段階評価した。

実施例１重縮合反応装置を用い常法により260℃で重縮合反応
を行ない、TA97モル％、IPA（イソフタル酸）３モル
％、1,6ヘキサンジオール100モル％よりなる共重合ポリ
エステルを製造し、その後重合器底部よりシート状に水
中に押し出し、シート・カツターを用いて切断しペレツ
ト化した。押し出し、切断調子は良好であり、良好な形
状のペレツトを得た。ポリマー物性は、［η］0.90、融
点144℃、ΔＨ約10.5、90℃での結晶化時間約３秒であ
つた。得られたペレツトを真空乾燥器中100℃で乾燥し
た。

ついで、紡糸ヘツド温度200℃で押し出し1000m/分で
巻取つた。巻取つた繊維は単繊維間および繊維束間での
膠着はほとんどなく、長時間安定に紡糸を行なうことが
できた。押出機中でのペレツト移送性は良好で問題なか
つた。この紡糸原糸をホツトローラー50℃、ホツトプレ
ート120℃、延伸率3.2倍の条件で乾熱延伸、熱セツトを
行ない75デニール24フイラメントの延伸糸を得た。紡糸
性、延伸性は良好で問題なかつた。

ついで、第14図で示した手法によりモール糸を作製し
た。押え糸として該ポリヘキサメチレンテレフタレート
系繊維75d/24f ２本と、ポリエステルスパン糸30/2を
用い、芯糸としてポリエステルスパン糸30/2を用い、花
糸としてポリエステルスパン糸30/2を用い、モール糸を
作製した。その後、該モール糸を綛状にし、その後得ら
れた綛を180℃の熱風中で弛緩状態で５分間熱処理を実
施し、押え糸による花糸の熱接着処理を行なつた。その
後、更に熱処理後の綛をその状態のままで以下の条件で
染色した。

更に、経糸としてポリエステルスパン30/2、密度96本
／インチ、緯糸として染色後モール糸を密度32本／イン
チで平織物を作製した。その後、得られた織物片５×10
cmを採取し、セロテープを接着後、荷重5kgをかけ（0.1
kg/cm²となるよう）そのまま５分放置後、該織物から接
着したセロテープをはがし、はがしたセロテープ上にモ
ール糸から抜け出てきた花糸の付着状態を観察した。そ
の結果、ほとんどセロテープへ付着して抜け出てくるも
のがないことが確認された。また、モール糸としての風
合も、柔らかく良好なものであつた。

実施例２〜３実施例１と同様の熱接着性ポリヘキサメチレンテレフ
タレート系繊維のモール糸中の混率を実施例２は10wt
％、実施例３は20wt％とした以外は実施例１と同じ条件
で実施した。いずれも良好なモール糸が得られることが
わかつた。

実施例４〜７実施例１と同一のポリマー組成の共重合ポリエステル
を用い、表１に掲げる条件でテストを実施し、結果を示
した。実施例４、５は、それぞれ単繊維デニールを1.2
デニール及び5.0デニールとした。実施例６、７は、
［η］をそれぞれ1.20及び0.70として実施した。その他
は実施例１と同一の条件で実施した。いずれも繊維化工
程性良好で、しかも花糸の抜け性のない良好なモール糸
が得られた。

実施例８〜12 重縮合反応装置を用い常法により、260℃で重縮合反
応を行ない、実施例８は、TA 97モル％、セバシン酸３
モル％、HD 100％の共重合ポリエステルを作製し、実施
例９は、TA 90モル％、イソフタル酸10モル％、HD 100
モル％の共重合ポリエステルを作製し、実施例10、TA
100モル％、HD 90モル％、エチレングリコール10モル％
の共重合ポリエステルを作成し、実施例11は、TA 95モ
ル％、イソフタル酸５モル％、HD 95モル％、エチレン
グリコール５モル％の共重合ポリエステルを作製し、実
施例12はTA 100モル％、HD 100モル％の低融点ポリエ
ステルを作製しそれぞれペレツトを作製した。その後、
実施例１と同様の方法により、モール糸を作製した。い
ずれも繊維化工程性良好で、しかも、花糸の抜け性のな
い良好なモール糸が得られた。

比較例１〜３それぞれ第１表記載の共重合ポリエステルを用いて、
実施例１と同様にして繊維化紡糸を行なつたが、いずれ
も単繊間に膠着が認められ、ヤーン間にも膠着が発生し
た。そのため評価できるような良好なモール糸が得られ
なかつた。

比較例４実施例１の熱融着性共重合ポリエステル繊維のかわり
に、市販低融点ナイロン繊維（東レ（株）社製「ナイロ
ンエルダー」）を用い、実施例１と同様の方法により染
色処理したモール糸を得た。その後、実施例１と同様に
して評価用織物を作製しモール糸花糸の抜け出し性を評
価したところ、抜け出しが激しく好ましくない結果が得
られた。

実施例13 重縮合反応装置を用い常法により260℃で重縮合反応
を行ない、TA 95モル、IPA 5モル、1,6ヘキサンジオー
ル100モルよりなる共重合ポリエステルを製造し、その
後重合器底部よりシート状に水中に押し出し、シート・
カッターを用いて切断しペレツト化した。押し出し、切
断調子は良好であり、良好な形状のペレツトを得た。ポ
リマー物性は、［η］0.90、融点141℃、ΔＨ約9.5、90
℃での結晶化時間約５秒であつた。得られたペレツトを
真空乾燥器中100℃で乾燥した。

ついで、該共重合ポリエステルを鞘とし、［η］0.67
のポリエチレンテレフタレートを芯として、芯／鞘＝50
/50重量比で第１図の断面の芯鞘複合紡糸を行なつた。
紡糸ヘツド温度290℃で押し出し1000m/分で巻取つた。
巻取つた繊維は単繊維間および繊維束間での膠着はほと
んどなく、長時間安定に紡糸を行なうことができた。押
出機中での鞘成分のペレツト移送性は良好で問題なかつ
た。この紡糸原糸をホツトローラー75℃、ホツトプレー
ト120℃、延伸率3.2倍の条件で乾熱延伸、熱セツトを行
ない、75デニール24フイラメントの延伸糸を得た。紡糸
性、延伸性は良好で問題なかつた。

ついで、第14図で示した手法によりモール糸を作製し
た。押え糸として該複合繊維75d/24f 2本と、ポリエス
テルスパン糸30/2を用い、芯糸としてポリエステルスパ
ン糸30/2を用い、花糸としてポリエステルスパン糸30/2
を用い、モール糸を作製した。その後、該モール糸を綛
状にし、その後得られた綛を180℃の熱風中で弛緩状態
で５分間熱処理を実施し、押え糸による花糸の熱接着処
理を行なつた。その後、更に熱処理後の綛をその状態の
ままで以下の条件で染色した。

実施例14〜15 実施例13と同様の熱接着性複合繊維のモール糸中の混
率を実施例14は10wt％、実施例15は20wt％とした以外は
実施例と同じ条件で実施した。いずれも良好なモール糸
が得られることがわかつた。

実施例16〜22 実施例13と同一のポリマー組成の共重合ポリエステル
を用い、表２に掲げる条件でテストを実施した。その結
果を表２に示す。実施例16、17は芯鞘複合比を変更して
テストした。実施例18〜20は繊維断面形状を変更してテ
ストした。実施例21は芯成分ポリマーにポリブチレンテ
レフタレートを用い、実施例22はナイロン６を用いて実
施した。いずれも繊維化工程性良好で、しかも花糸の抜
け性のない良好なモール糸が得られた。

実施例23〜27 重縮合反応装置を用い常法により、260℃で重縮合反
応を行ない、実施例23は、TA 100モル％、HD 100％のポ
リヘキサメチレンテレフタレートのポリエステルを作製
し、実施例24は、TA 90モル％、イソフタル酸10モル
％、HD 100モル％の共重合ポリエステルを作製し、実
施例25、TA 100モル％、HD 90モル％、エチレングリコ
ール10モル％の共重合ポリエステルを作製し、実施例26
は、TA 95モル％、イソフタル酸５モル％、HD 95モル
％、エチレングリコール５モル％の共重合ポリエステル
を作製し、実施例27は、TA 95モル％、セバシン酸５モ
ル％、HD 100モル％の共重合ポリエステルを作製しそれ
ぞれペレツトを作製した。その後、実施例13と同様の方
法により、モール糸を作製した。いずれも繊維化工程性
良好で、しかも、花糸の抜け性のない良好なモール糸が
得られた。

上記実施例13〜27で得られた、モール糸は、前記実施
例１〜12で得られたモール糸と比べて、熱処理後の収縮
が殆んどなく、形態安定性の点でより優れたものであつ
た。また、実施例１〜27で得られたモール糸は全て熱処
理後においても極めて柔軟なものであつた。

比較例５〜７それぞれ第２表記載の共重合ポリエステルを鞘とし、
実施例13と同様にして芯・鞘複合紡糸を行なつたが、い
ずれも単繊間に膠着が認められ、ヤーン間にも膠着が発
生した。そのため、評価できるような良好なモール糸が
得られたなかつた。

（発明の効果）以上本発明は、特定の結晶性低融点ポリエステルを用
い、該低融点ポリエステルから製造した繊維を使用して
所定の条件でポリエステル系モール糸を作製することに
より、工程性のトラブルもなく、しかも良好な風合を有
し又、花糸の抜け出しもないポリエステル系モール糸を
提供することにある。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第13図は、本発明のモール糸の一部を構成する
熱接着性繊維が複合繊維の場合の代表的な断面図であ
る。第14図は、モール糸製造装置の一例の模式図であ
り、第15図は、典型的なモール糸の模式図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開昭58−169536（ＪＰ，Ａ) 特開昭63−303116（ＪＰ，Ａ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】花糸および芯糸がポリエチレンテレフタレ
ート系繊維またはポリブチレンテレフタレート系繊維か
らなるモール糸において、該花糸及び該芯糸が融点130
℃以上のポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマー
により固定されていることを特徴とするポリエステル系
モール糸。
【請求項２】花糸及び芯糸がポリエチレンテレフタレー
ト系繊維またはポリブチレンテレフタレート系繊維から
なるモール糸において、該花糸または該芯糸中に下記
（ａ）または（ｂ）の繊維が含まれ、該繊維によって花
糸及び芯糸が固定されていることを特徴とするポリエス
テル系モール糸。（ａ）融点が130℃以上のポリヘキサメチレンテレフタ
レート系ポリマーからなる繊維（ｂ）上記（ａ）のポリマー層と融点が上記（ａ）のポ
リマーより高い熱可塑性ポリマー層からなる多成分系繊
維であって、該多成分系繊維表面積の40％以上が上記
（ａ）のポリマーで覆われている多成分系繊維