JPH0773879B2 - 二軸延伸多層フィルムの製造方法 - Google Patents

二軸延伸多層フィルムの製造方法

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JPH0773879B2
JPH0773879B2 JP3586190A JP3586190A JPH0773879B2 JP H0773879 B2 JPH0773879 B2 JP H0773879B2 JP 3586190 A JP3586190 A JP 3586190A JP 3586190 A JP3586190 A JP 3586190A JP H0773879 B2 JPH0773879 B2 JP H0773879B2
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Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、二軸延伸多層フィルムの製造方法に関し、食
品包装分野、工業材料分野等において利用することがで
きる。
［背景技術］ チューブラー法により同時二軸延伸されて製造されたナ
イロンフィルムは、強度、透明性等の機械的及び光学的
特性が良好であるという優れた特徴を有している。
このようなナイロンフィルムの水分に対するバリヤー性
を向上させた基材として、ナイロン６層／ポリ塩化ビニ
リデン（PVDC）層を有する多層フィルムが従来一般的に
使用されてきた。しかし、この多層フィルムを焼却する
とポリ塩化ビニリデンに由来する有害な塩素ガスが発生
し、これが延いては酸性雨をもたらして環境破壊につな
がるという問題点があった。
そこで、このような環境問題を引き起こさず、かつ酸素
バリヤー性にも優れた基材としてポリ塩化ビニリデンを
含まない種々のナイロン系の多層フィルムが提案されて
いる。例えば、ナイロン層、接着剤樹脂層及びポリオレ
フィン層を有する多層フィルムは、バリヤー性と共に熱
収縮性にも優れているため、精肉包装用フィルム等とし
ての需要が期待されており、従来、二軸延伸されたこの
種のナイロン系多層フィルムの安定な製造方法が要望さ
れていた。
［発明が解決しようとする課題］ 従来のチューブラー法による二軸延伸ナイロンフィルム
の製造方法によれば、得られたフィルムは、一般に厚さ
精度が低いため、巻き姿が悪化したり、印刷、ラミネー
ト、製袋等の二次加工時における不良が発生したりし
て、その包装用、工業用フィルムとしての使用が制限さ
れていた。これは、延伸用原反フィルムの作製時に、厚
さ精度を押出ダイで調整しても±２〜６％程度の厚さむ
らが発生することに加えて、従来のチューブラー法によ
れば、延伸時にその厚さむらが更に２倍以上に悪化する
ことによるからである。また、従来法によれば、延伸変
形時のバブルが安定しないため、バブルが横揺れを起こ
したり、時には破袋する虞れもあった。
従来、ポリアミド樹脂フィルムの二軸延伸時の成形安定
性を得るため、延伸倍率を規定する方法（特公昭49−47
269号公報）、延伸温度を規定する方法（特公昭53−159
14号公報）等も提案されているが、いずれの製造方法に
よっても、良好なフィルムが得られる製造条件を必ずし
も的確に規定することができなかった。
本発明は、ナイロン系の二軸延伸多層フィルムについ
て、二軸延伸時の成形安定性を向上させることができる
と共に、得られるフィルムの厚さ精度を良好にすること
ができる製造方法を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段及び作用］ 本発明者は、チューブラー法により二軸延伸された各種
のナイロン系多層フィルムの製造方法において、延伸に
関与する各種のパラメータを実験により確認した結果、
フィルムの移動方向（MD）の最大延伸応力σMD及びフィ
ルムの幅方向（TD）の最大延伸応力σTDに着目し、これ
らのσMDとσTDに基づき製造条件を設定することによ
り、良好な結果が得られることを見出した。
但し、前記σMDとσTDは、それぞれ下式で表される。
σMD＝（Ｆ×BMD）/A Ｆ＝T/r ここで、Ｆは延伸力（kg）、BMDはMD方向の延伸倍率、
Ａは原反フィルムの断面積（cm2）、Ｔはニップロール
の回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径（c
m）である。
σTD＝（ΔＰ×Ｒ）/t ここで、ΔＰはバブル内圧力（kg/cm2）、Ｒはバブル半
径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
以下、前記ナイロン系多層フィルムの構成及び各多層フ
ィルムについてのσMDとσTDの条件を示す。
I.ナイロン６層、接着剤樹脂層、ポリオレフィン層を有
する二軸延伸多層フィルム。
この多層フィルムの具体的な構成としては、例えば
（ｉ）ナイロン６層、接着剤樹脂層及びポリオレフィン
層が、この順に積層形成されたもの（ii）ポリオレフィ
ン層、接着剤樹脂層、ナイロン６層、接着剤樹脂層及び
ポリオレフィン層が、この順に積層形成されたもの、等
がある。
この多層フィルムを二軸延伸する際、σMDとσTDは、そ
れぞれ次のように条件設定する。
400kg/cm2≦σTD≦700kg/cm2 400kg/cm2≦σMD≦700kg/cm2 なお、σTDとσMDは、いずれも好ましくは上限を650kg/
cm2とし、下限を450kg/cm2とする。
本発明において、σTDとσMDが、前記条件の上限を越え
る場合には、延伸途上のバブルが頻繁に破裂するため、
連続生産ができなくなる。また、σTDとσMDが、前記条
件の下限より下の場合には、延伸途上のバブルが不安定
になるため、フィルムの厚さ精度が悪くなる。
前記ポリオレフィン層を形成する具体的なポリオレフィ
ンとしては、例えばポリエチレン（PE）、ポリプロピレ
ン（PP）、エチレン−酢酸ビニル共重合体（EVA）、ア
イオノマー樹脂（IR）、エチレン−アクリル酸共重合体
（EAA）、エチレン−エチルアクリレート共重合体（EE
A）、ポリブテン（PB）、エチレン−メタクリル酸共重
合体（EMAA）等を使用する。好ましくは、ヒートシール
適性の点から、PEの中でもＬ−LDPE（直鎖状低密度ポリ
エチレン）、IR、EVA、EAAを使用するのがよい。
接着剤樹脂層を形成する樹脂としては、任意に選ぶこと
ができるが、例えば変性ポリオレフィン系樹脂、EVAの
酢酸含量の多いもの等を挙げることができる。これらの
中では、低臭性の点から、変性ポリオレフィン系樹脂の
使用が好ましい。
II.ナイロン６層、エチレン−酢酸ビニル共重合体けん
化物（EVOH）層、接着剤樹脂層及びポリオレフィン層を
有する多層フィルム。
この多層フィルムの具体的構成としては、例えば（ｉ）
ナイロン６層、EVOH層、接着剤樹脂層及び及びポリオレ
フィン層が、この順に積層形成されたもの、（ii）ナイ
ロン６層、EVOH層、ナイロン６層、接着剤樹脂層及びポ
リオレフィン層が、この順に積層形成されたもの、（ii
i）EVOH層、ナイロン６層、接着剤樹脂層及びポリオレ
フィン層が、この順に積層形成されたもの、（iv）ポリ
オレフィン層、接着剤樹脂層、ナイロン６層、EVOH層、
接着剤樹脂層及びポリオレフィン層が、この順に積層形
成されたもの、（ｖ）ポリオレフィン層、接着剤樹脂
層、ナイロン６層、EVOH層、ナイロン６層、接着剤樹脂
層及びポリオレフィン層が、この順に積層形成されたも
の、等がある。
この多層フィルムを二軸延伸する際、σMDとσTDは、そ
れぞれ次のように条件設定する。
450kg/cm2≦σTD≦850kg/cm2 450kg/cm2≦σMD≦850kg/cm2 なお、σTDとσMDは、いずれも好ましくは上限を750kg/
cm2とし、下限を550kg/cm2とする。
III.ナイロン６−66層及びEVOH層を有する多層フィル
ム。
この多層フィルムの具体的構成としては、例えば（ｉ）
ナイロン６−66層及びEVOH層が、積層形成されたもの、
（ii）ナイロン６−66層、EVOH層及びナイロン６−66層
が、この順に積層形成されたもの、（iii）EVOH層、ナ
イロン６−66層及びEVOH層が、この順に積層形成された
もの、等がある。
この多層フィルムを二軸延伸する際、σMDとσTDは、そ
れぞれ次のように条件設定する。
500kg/cm2≦σTD≦1150kg/cm2 500kg/cm2≦σMD≦1150kg/cm2 なお、σTDとσMDは、いずれも好ましくは上限を1000kg
/cm2とし、下限を600kg/cm2とする。
IV.ナイロン６−66層、EVOH層、接着剤樹脂層及びポリ
オレフィン層を有する多層フィルム。
この多層フィルムの具体的構成としては、例えば（ｉ）
ナイロン６−66層、EVOH層、接着剤樹脂層及びポリオレ
フィン層が、この順に積層形成されたもの、（ii）ナイ
ロン６−66層、EVOH層、ナイロン６−66層、接着剤樹脂
層及びポリオレフィン層が、この順に積層形成されたも
の、（iii）EVOH層、ナイロン６−66層、接着剤樹脂層
及びポリオレフィン層が、この順に積層形成されたも
の、（iv）ポリオレフィン層、接着剤樹脂層、ナイロン
６−66層、EVOH層、接着剤樹脂層及びポリオレフィン層
が、この順に積層形成されたもの、（ｖ）ポリオレフィ
ン層、接着剤樹脂層、ナイロン６−66層、EVOH層、ナイ
ロン６−66層、接着剤樹脂層及びポリオレフィン層が、
この順に積層形成されたもの、等がある。
この多層フィルムを二軸延伸する際、σMDとσTDは、そ
れぞれ次のように条件設定する。
350kg/cm2≦σTD≦750kg/cm2 350kg/cm2≦σMD≦750kg/cm2 なお、σTDとσMDは、いずれも好ましくは上限を650kg/
cm2とし、下限を450kg/cm2とする。
V.ナイロン６−66層、接着剤樹脂層及びポリオレフィン
層を有する多層フィルム。
この多層フィルムの具体的構成としては、例えば（ｉ）
ナイロン６−66層、接着剤樹脂層及びポリオレフィン層
が、この順に積層形成されたもの、（ii）ポリオレフィ
ン層、接着剤樹脂層、ナイロン６−66層、接着剤樹脂層
及びポリオレフィン層が、この順に積層形成されたも
の、等がある。
この多層フィルムを二軸延伸する際、σMDとσTDは、そ
れぞれ次のように条件設定する。
300kg/cm2≦σTD≦600kg/cm2 300kg/cm2≦σMD≦600kg/cm2 なお、σTDとσMDは、いずれも好ましくは上限を550kg/
cm2とし、下限を350kg/cm2とする。
［実施例］ 実施例１〜18及び比較例１〜７において、二軸延伸多層
フィルムが、ナイロン６層、接着剤樹脂層及びポリオレ
フィン層を有する場合の製造方法について説明する。
実施例１ 押出機より、ナイロン６層（厚さ90μｍ）／接着剤樹脂
層（厚さ30μｍ）/L−LDPE層（厚さ30μｍ）の３層構造
を有する多層原反フィルムを共押出し成形した後、この
多層原反フィルムを水温15℃の水冷リングで冷却して厚
さ150μｍのチューブ状原反フィルムを作製した。この
多層原反フィルムで、ナイロン６は、UBEナイロン1024F
D1〔商品名、宇部興産（株）製、ηｒ（相対粘度）3.
7〕、接着剤樹脂は、UBE Bond F1100〔商品名、宇部
興産（株）、変性ポリエチレン系樹脂〕、Ｌ−LDPEは、
モアテック 0238CL〔商品名、出光石油化学（株）製、
MI（メルトインデックス）2.0、ｄ（密度）0.925〕をそ
れぞれ使用した。
次に、第１図に示すように、この原反フィルム１を一対
のニップロール２間に送通した後、中に気体を圧入しな
がら350℃のヒータ３で加熱すると共に、延伸開始点に
エアーリング４より風量15m3/分のエアー５を吹き付け
てバブル６に膨張させ、下流側の一対のニップロール７
で引き取ることにより、同時二軸延伸を行って二軸延伸
多層フィルム８を得た。この延伸倍率は、フィルムの移
動方向（MD）に3.0倍及びフィルムの幅方向（TD）に3.2
倍であった。
この同時二軸延伸の際、バブル６内の圧力、バブル６の
半径、ニップロール2,7の回転数、駆動モータの負荷、
回転トルク等を特定の値に設定して、得られるフィルム
の移動方向（MD）の最大延伸応力σMD及びフィルム幅方
向（TD）の最大延伸応力σTDを調整した。
本実施例においては、フィルムのMD方向の最大延伸応力
σMDは560kg/cm2、またフィルムのTD方向の最大延伸応
力σTDは550kg/cm2であった。なお、これらのσMDとσ
TDは、下式より算出したものである。
σMD＝（Ｆ×BMD）/A Ｆ＝T/r ここで、Ｆは延伸力で76.5kg、BMDはMD方向の延伸倍率
で3.0、Ａは原反フィルムの断面積で0.41cm2、Ｔは回転
トルクで383kg・cm、ｒはニップロールの半径で5cmであ
る。この延伸力Ｆは、ニップロールの駆動に要するモー
タの負荷を読み取り、これから回転トルクＴを算出して
求めた値である。
σTD＝（ΔＰ×Ｒ）/t ここで、ΔＰはバブル内圧力で596×10-4kg/cm2、Ｒは
バブル半径で14.4cm、ｔはフィルムの厚さで15.6×10-4
cmである。このバブル内圧力ΔＰは、デジタルマノメー
タを使用して測定した値である。また、フィルムの厚さ
ｔは、原反フィルムの厚さ／（MD延伸倍率×TD延伸倍
率）より算出した値である。
σMD及びσTDをこのように条件設定した本実施例に係る
二軸延伸多層フィルムの製造において、24時間の連続製
造を行ったところ、延伸変形時のバブル６は横揺れなど
がなく、成形安定性が非常に良好であった。また、得ら
れた多層フィルム８は、厚さのばらつきが±4.5％と厚
さ精度が良好であった。
実施例２〜18 上記実施例１と同様にして、実施例２〜18に係る二軸延
伸多層フイルム８の製造を行った。但し、多層フイルム
８の層の構成、各層の厚さの比、MD延伸倍率とTD延伸倍
率、エアーリング４の風量、ヒータ３の温度、冷却水の
温度については、下記の表−１に示すように条件をそれ
ぞれ異ならせた。なお、表中の層の構成で、Ny6はナイ
ロン６層、ADは接着剤樹脂層、PEは直鎖状低密度ポリエ
チレン（Ｌ−LDPE）層、EVAはエチレン−酢酸ビニル共
重合体層、IRはアイオノマー樹脂層、EAAはエチレン−
アクリル酸共重合体層、EEAはエチレン−エチルアクリ
レート共重合体層、PB−１はポリブテン−１層、PPはポ
リプロピレン層、LDPEは低密度ポリエチレン層の略であ
る。
また、同時二軸延伸の際、各実施例毎に、フィルムのMD
方向の最大延伸応力σMDとフィルムのTD方向の最大延伸
応力σTDとが略等しい適当な値となるように、バブル６
内の圧力、バブル６の半径、ニップロール2,7の回転
数、駆動モータの負荷、回転トルク等を特定の値に設定
した。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各実施
例に係る二軸延伸多層フィルム８の製造において、24時
間の連続製造を行った。この延伸変形時のバブル６の成
形安定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸多層フ
ィルム８の厚さのばらつき、即ち厚さ精度の測定と評価
及び総合評価を行った結果を下記の表−１に示す。
なお、本発明の実施例及び比較例で使用した各層の具体
的な樹脂は、下記の通りである。
EVA…ウルトラセン UE540F〔商品名、東ソー（株）
製、MI3.0、d0.927、Tm（融点）96℃〕 IR…ハイミラン1650〔商品名、三井・デュポンポリケミ
カル（株）製、Zn系、MI5.0〕 EAA…プリマコール1410〔商品名、ダウケミカル日本
（株）製〕 EEA…エバレックス−EEA A701〔商品名、三井・デュポ
ンポリケミカル（株）製、MI5.0〕 PB−１…ポリブチレン0200〔商品名、シェル（株）製、
MI2.0〕 PP…出光ポリプロ F740−Ｎ〔出光石油化学（株）、MI
7.0、d0.9〕 LDPE…UBEポリエチレンF222（商品名、宇部興産（株）
製、MI2.0、d0.922〕 表−１及び以下の表で、成形安定性の欄の◎はバブルの
折径変動が±１％で、バブルの破袋、不安定現象（上下
動、横揺れ等）が発生しない、○はバブルの折径変動が
±３％で、バブルの破袋、不安定現象が発生しない、×
はバブルの破袋又は不安定現象が生じるため、連続成形
が困難、をそれぞれ示す。また、厚さ精度の欄の○、△
及び×は、それぞれ偏肉が±６％以下、±７〜10％及び
±11％以上を示す。総合評価の欄の◎は工業生産に最
適、○は工業生産に適、×は工業生産不可能をそれぞれ
示す。
比較例１〜７ 上記実施例と同様にして、比較例１〜７に係る二軸延伸
多層フィルムの製造を行った。但し、多層フイルム８の
層の構成、各層の厚さの比、MD延伸倍率とTD延伸倍率、
エアーリング４の風量、ヒータ３の温度、冷却水の温度
については、下記の表−２に示すように条件をそれぞれ
異ならせた。
また、同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、各比較
例毎に、σMDとσTDとが略等しい適当な値となるよう
に、バブル６内の圧力、バブル６の半径等を特定の値に
設定した。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各比較
例に係る二軸延伸多層フィルム８の製造において、24時
間の連続製造を行った。この延伸変形時のバブルの成形
安定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸多層フィ
ルムの厚さ精度の測定と評価及び総合評価を行った結果
を下記の表−２に示す。
表−１より、実施例１〜18によれば、チューブラー法に
より二軸延伸された、ナイロン６層、接着剤樹脂層及び
ポリオレフィン層を有する多層フィルム８の製造方法に
おいて、フィルムのMD方向の最大延伸応力σMD及びフィ
ルムのTD方向の最大延伸応力σTDが、いずれも400〜700
kg/cm2の範囲内にあるため、延伸変形時のバブル６の良
好な成形安定性と共に、二軸延伸多層フィルム８の良好
な厚さ精度が得られることがわかる。また、σMDとσTD
をそれぞれ450〜650kg/cm2の範囲内に設定した実施例1,
2,5,6,9,10,12〜15,18によれば、成形安定性と厚さ精度
がより良好になる。
これに対して、表−２より、比較例2,3,6,7によれば、
σMDとσTDが700kg/cm2を越え、また比較例1,4,5によれ
ば、σMDとσTDが400kg/cm2未満であるため、成形安定
性と厚さ精度の少なくとも一つが不良であることがわか
る。
次に、実施例19〜38及び比較例８〜15において、二軸延
伸多層フィルムが、ナイロン６層、EVOH層、接着剤樹脂
層及びポリオレフィン層を有する場合の製造方法を説明
する。
実施例19〜38 上記実施例と同様にして、実施例19〜38に係る二軸延伸
多層フィルム８の製造を行った。但し、多層フイルム８
の層の構成、各層の厚さの比等については、下記の表−
３に示すように条件をそれぞれ異ならせた。なお、表中
の層の構成で、EVOHは、エチレン−酢酸ビニル共重合体
けん化物層の略であり、次の括弧はEVOHのエチレン含有
率（モル％）を示す。
なお、これらの実施例及び比較例で使用したEVOHは、下
記の通りである。
EVOH（27モル％）…エバール EP−Ｌ（クラレ（株）
製、以下同様） EVOH（32モル％）…エバール EP−Ｆ EVOH（38モル％）…エバール EP−Ｈ EVOH（44モル％）…エバール EP−Ｅ EVOH（48モル％）…エバール EP−Ｇ 同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、各比較例毎
に、σMDとσTDとが略等しい適当な値となるように、バ
ブル６内の圧力、バブル６の半径等を特定の値に設定し
た。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各比較
例に係る二軸延伸多層フィルム８の製造において、24時
間の連続製造を行い、延伸変形時のバブル６の成形安定
性を観察、評価し、また得られた二軸延伸多層フィルム
８の厚さ精度の測定と評価及び総合評価を行った結果を
下記の表−３に併せて示す。
比較例８〜15 上記実施例19〜38と同様にして、比較例８〜15に係る二
軸延伸多層フイルム８の製造を行った。但し、多層フイ
ルム８の層の構成、各層の厚さの比等については、下記
の表−４に示すように条件をそれぞれ異ならせた。
また、同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、σMD及
びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定して二軸延伸多層
フィルム８の連続製造を行った。この延伸変形時のバブ
ル６の成形安定性を観察、評価し、また得られた二軸延
伸多層フィルム８の厚さ精度の測定と評価及び総合評価
を行った結果を下記の表−４に併せて示す。
表−３より、実施例19〜38によれば、チューブラー法に
より二軸延伸された、ナイロン６層、EVOH層、接着剤樹
脂層及びポリオレフィン層を有する多層フィルム８の製
造方法において、フィルムのMD方向の最大延伸応力σMD
及びフィルムのTD方向の最大延伸応力σTDが、いずれも
450〜850kg/cm2の範囲内にあるため、延伸変形時のバブ
ル６の良好な成形安定性と共に、二軸延伸多層フィルム
８の良好な厚さ精度が得られることがわかる。また、σ
MDとσTDをそれぞれ550〜750kg/cm2の範囲内に設定した
実施例19,21,23,24,27,28,30〜35,38によれば、成形安
定性と厚さ精度がより良好になる。
これに対して、比較例9,11,12,14によれば、σMDとσTD
が850kg/cm2を越え、また比較例10,13,15によれば、σ
MDとσTDが450kg/cm2未満であるため、成形安定性と厚
さ精度の少なくとも一つが不良であることがわかる。
次に、実施例39〜50及び比較例16〜23において、二軸延
伸多層フィルムが、ナイロン６−66層及びEVOH層を有す
る場合の製造方法を説明する。
実施例39〜50 上記実施例と同様にして、実施例39〜50に係る二軸延伸
多層フィルム８の製造を行った。これらの多層フィルム
８は、ナイロン６−66層、EVOH層及びナイロン６−66層
の３層構造を有する。但し、各層の厚さの比等について
は、下記の表−５に示すように条件をそれぞれ異ならせ
た。但し、実験例50だけは、ナイロン６−66層/EVOH層
の２層構造を有する二軸延伸多層フィルム８であり、各
層の厚さの比は、2:1である。
なお、これらの実施例及び比較例で使用したナイロン６
−66は、UBEナイロン5023FD（商品名、宇部興産（株）
製、ηr3.6）である。
同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、各比較例毎
に、σMDとσTDとが略等しい適当な値となるように、バ
ブル６内の圧力、バブル６の半径等を特定の値に設定し
た。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各比較
例に係る二軸延伸多層フィルム８の製造において、24時
間の連続製造を行い、延伸変形時のバブル６の成形安定
性を観察、評価し、また得られた二軸延伸多層フィルム
８の厚さ精度の測定と評価及び総合評価を行った結果を
下記の表−５に併せて示す。
比較例16〜23 上記実施例39〜50と同様にして、比較例16〜23に係る二
軸延伸多層フィルム８の製造を行った。多層フイルム８
の層の構成は、上記実施例39〜50と同様である。但し、
各層の厚さの比等については、下記の表−５に示すよう
に条件をそれぞれ異ならせた。
また、同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、σMD及
びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定して二軸延伸多層
フィルム８の連続製造を行った。この延伸変形時のバブ
ル６の成形安定性を観察、評価し、また得られた二軸延
伸多層フィルム８の厚さ精度の測定と評価及び総合評価
を行った結果を下記の表−５に併せて示す。
表−５より、実施例39〜50によれば、チューブラー法に
より二軸延伸された、ナイロン６−66層及びEVOH層を有
する多層フィルム８の製造方法において、フィルムのMD
方向の最大延伸応力σMD及びフィルムのTD方向の最大延
伸応力σTDが、いずれも500〜1150kg/cm2の範囲内にあ
るため、延伸変形時のバブル６の良好な成形安定性と共
に、二軸延伸多層フィルム８の良好な厚さ精度が得られ
ることがわかる。また、σMDとσTDをそれぞれ600〜100
0kg/cm2の範囲内に設定した実施例39,41,42,44〜47,50
によれば、成形安定性と厚さ精度がより良好になる。
これに対して、比較例16,17,19,21〜23によれば、σMD
とσTDが1150kg/cm2を越え、また比較例18,20によれ
ば、σMDとσTDが500kg/cm2未満であるため、成形安定
性と厚さ精度の少なくとも一つが不良であることがわか
る。
次に、実施例51〜70及び比較例24〜31において、二軸延
伸多層フィルムが、ナイロン６−66層、EVOH層、接着剤
樹脂層及びポリオレフィン層を有する場合の製造方法を
説明する。
実施例51〜70 上記実施例と同様にして、実施例51〜70に係る二軸延伸
多層フィルム８の製造を行った。但し、多層フイルム８
の層の構成、各層の厚さの比等については、下記の表−
６に示すように条件をそれぞれ異ならせた。
同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、各比較例毎
に、σMDとσTDとが略等しい適当な値となるように、バ
ブル６内の圧力、バブル６の半径等を特定の値に設定し
た。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各比較
例に係る二軸延伸多層フィルム８の製造において、24時
間の連続製造を行い、延伸変形時のバブル６の成形安定
性を観察、評価し、また得られた二軸延伸多層フィルム
８の厚さ精度の測定と評価及び総合評価を行った結果を
下記の表−６に併せて示す。
比較例24〜31 上記実施例51〜70と同様にして、比較例24〜31に係る二
軸延伸多層フィルム８の製造を行った。但し、多層フイ
ルム８の層の構成、各層の厚さの比等については、下記
の表−７に示すように条件をそれぞれ異ならせた。
また、同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、σMD及
びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定して二軸延伸多層
フィルム８の連続製造を行った。この延伸変形時のバブ
ル６の成形安定性を観察、評価し、また得られた二軸延
伸多層フィルム８の厚さ精度の測定と評価及び総合評価
を行った結果を下記の表−７に併せて示す。
表−６より、実施例51〜70によれば、チューブラー法に
より二軸延伸された、ナイロン６−66層、EVOH層、接着
剤樹脂層及びポリオレフィン層を有する多層フィルム８
の製造方法において、フィルムのMD方向の最大延伸応力
σMD及びフィルムのTD方向の最大延伸応力σTDが、いず
れも350〜750kg/cm2の範囲内にあるため、延伸変形時の
バブル６の良好な成形安定性と共に、二軸延伸多層フィ
ルム８の良好な厚さ精度が得られることがわかる。ま
た、σMDとσTDをそれぞれ450〜650kg/cm2の範囲内に設
定した実施例51,53,55,59,60,62〜67,70によれば、成形
安定性と厚さ精度がより良好になる。
これに対して、表−７より、比較例24,27,28,30によれ
ば、σMDとσTDが750kg/cm2を越え、また比較例26,27,2
9,31によれば、σMDとσTDが350kg/cm2未満であるた
め、成形安定性と厚さ精度の少なくとも一つが不良であ
ることがわかる。
次に、実施例71〜89及び比較例32〜38において、二軸延
伸多層フィルムが、ナイロン６−66層、接着剤樹脂層及
びポリオレフィン層を有する場合の製造方法を説明す
る。
実施例71〜89 上記実施例と同様にして、実施例71〜89に係る二軸延伸
多層フィルム８の製造を行った。但し、多層フイルム８
の層の構成、各層の厚さの比等については、下記の表−
８に示すように条件をそれぞれ異ならせた。
同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、各比較例毎
に、σMDとσTDとが略等しい適当な値となるように、バ
ブル６内の圧力、バブル６の半径等を特定の値に設定し
た。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各比較
例に係る二軸延伸多層フィルム８の製造において、24時
間の連続製造を行い、延伸変形時のバブル６の成形安定
性を観察、評価し、また得られた二軸延伸多層フィルム
８の厚さ精度の測定と評価及び総合評価を行った結果を
下記の表−８に併せて示す。
比較例32〜38 上記実施例71〜89と同様にして、比較例32〜38に係る二
軸延伸多層フィルム８の製造を行った。但し、多層フイ
ルム８の層の構成、各層の厚さの比等については、下記
の表−９に示すように条件をそれぞれ異ならせた。
また、同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、σMD及
びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定して二軸延伸多層
フィルム８の連続製造を行った。この延伸変形時のバブ
ル６の成形安定性を観察、評価し、また得られた二軸延
伸多層フィルム８の厚さ精度の測定と評価及び総合評価
を行った結果を下記の表−９に併せて示す。
表−８より、実施例72〜89によれば、チューブラー法に
より二軸延伸された、ナイロン６−66層、接着剤樹脂層
及びポリオレフィン層を有する多層フィルム８の製造方
法において、フィルムのMD方向の最大延伸応力σMD及び
フィルムのTD方向の最大延伸応力σTDが、いずれも300
〜600kg/cm2の範囲内にあるため、延伸変形時のバブル
６の良好な成形安定性と共に、二軸延伸多層フィルム８
の良好な厚さ精度が得られることがわかる。また、σMD
とσTDをそれぞれ350〜550kg/cm2の範囲内に設定した実
施例71,72,74〜77,81〜86,89によれば、成形安定性と厚
さ精度がより良好になる。
これに対して、表−９より、比較例33,34,37,38によれ
ば、σMDとσTDが600kg/cm2を越え、また比較例32,35,3
6によれば、σMDとσTDが300kg/cm2未満であるため、成
形安定性と厚さ精度の少なくとも一つが不良であること
がわかる。
［発明の効果］ 本発明によれば、ナイロン系多層フィルムの二軸延伸時
における良好な成形安定性が得られるため、連続生産を
支障なく行うことが可能になる。また、得られる二軸延
伸多層フィルムの厚さ精度が向上するため、品質の良好
な製品を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の実施例に係る製造方法で使用する装置
の概略図である。 １……原反フィルム、３……ヒータ、４……エアーリン
グ、６……バブル、８……二軸延伸多層フィルム。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｌ 9:00 (56)参考文献 特開 平３−158226（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−222719（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−67450（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−196338（ＪＰ，Ａ)

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】チューブラー法により二軸延伸された、ナ
    イロン６層、接着剤樹脂層及びポリオレフィン層を有す
    る多層フィルムの製造方法において、 前記多層フィルムの移動方向（MD）の最大延伸応力をσ
    MD、フィルムの幅方向（TD）の最大延伸応力をσTDとし
    たとき、σMD及びσTDをそれぞれ 400kg/cm2≦σTD≦700kg/cm2 400kg/cm2≦σMD≦700kg/cm2 に設定したことを特徴とする二軸延伸多層フィルムの製
    造方法。 但し、前記σMDとσTDは、それぞれ下式で表される。 σMD＝（Ｆ×BMD）/A Ｆ＝T/r ここで、Ｆは延伸力（kg）、BMDはMD方向の延伸倍率、
    Ａは原反フィルムの断面積（cm2）、Ｔはニップロール
    の回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径（c
    m）である。 σTD＝（ΔＰ×Ｒ）/t ここで、ΔＰはバブル内圧力（kg/cm2）、Ｒはバブル半
    径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
  2. 【請求項２】チューブラー法により二軸延伸された、ナ
    イロン６層、エチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物
    （EVOH）層、接着剤樹脂層及びポリオレフィン層を有す
    る多層フィルムの製造方法において、 前記多層フィルムの移動方向（MD）の最大延伸応力をσ
    MD、フィルムの幅方向（TD）の最大延伸応力をσTDとし
    たとき、σMD及びσTDをそれぞれ 450kg/cm2≦σTD≦850kg/cm2 450kg/cm2≦σMD≦850kg/cm2 に設定したことを特徴とする二軸延伸多層フィルムの製
    造方法。
  3. 【請求項３】チューブラー法により二軸延伸された、ナ
    イロン６−66層及びEVOH層を有する多層フィルムの製造
    方法において、 前記多層フィルムの移動方向（MD）の最大延伸応力をσ
    MD、フィルムの幅方向（TD）の最大延伸応力をσTDとし
    たとき、σMD及びσTDをそれぞれ 500kg/cm2≦σTD≦1150kg/cm2 500kg/cm2≦σMD≦1150kg/cm2 に設定したことを特徴とする二軸延伸多層フィルムの製
    造方法。
  4. 【請求項４】チューブラー法により二軸延伸された、ナ
    イロン６−66層、EVOH層、接着剤樹脂層及びポリオレフ
    ィン層を有する多層フィルムの製造方法において、 前記多層フィルムの移動方向（MD）の最大延伸応力をσ
    MD、フィルムの幅方向（TD）の最大延伸応力をσTDとし
    たとき、σMD及びσTDをそれぞれ 350kg/cm2≦σTD≦750kg/cm2 350kg/cm2≦σMD≦750kg/cm2 に設定したことを特徴とする二軸延伸多層フィルムの製
    造方法。
  5. 【請求項５】チューブラー法により二軸延伸された、ナ
    イロン６−66層、接着剤樹脂層及びポリオレフィン層を
    有する多層フィルムの製造方法において、 前記多層フィルムの移動方向（MD）の最大延伸応力をσ
    MD、フィルムの幅方向（TD）の最大延伸応力をσTDとし
    たとき、σMD及びσTDをそれぞれ 300kg/cm2≦σTD≦600kg/cm2 300kg/cm2≦σMD≦600kg/cm2 に設定したことを特徴とする二軸延伸多層フィルムの製
    造方法。
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