JPH0733521B2 - 異方性ボンド磁石用合金粉末の製造方法 - Google Patents
異方性ボンド磁石用合金粉末の製造方法Info
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- JPH0733521B2 JPH0733521B2 JP1106791A JP10679189A JPH0733521B2 JP H0733521 B2 JPH0733521 B2 JP H0733521B2 JP 1106791 A JP1106791 A JP 1106791A JP 10679189 A JP10679189 A JP 10679189A JP H0733521 B2 JPH0733521 B2 JP H0733521B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 Sm−Co系に代表される希土類遷移金属系ボンド磁石は、
従来のフェライト磁石やアルニコ磁石に比べてはるかに
大きな磁気エネルギーを有することから、その需要は急
激に伸びている。
従来のフェライト磁石やアルニコ磁石に比べてはるかに
大きな磁気エネルギーを有することから、その需要は急
激に伸びている。
前記の希土類遷移金属系ボンド磁石は、当初原料費が高
価なため音響用ピックアップ、ウオッチ、クロックなど
超小型製品に使用範囲が限定されていたが、近年各種産
業及び民生用電気、電子機器の主要材料として重要な役
割を示すようになった。具体的には音響関係を初めとす
る電子機器の小型化、高性能化、省エネルギー化等のニ
ーズにより、小型モータ、小型スピーカー、ヘッドホ
ン、ステップモータ等へ応用分野を広げており、今後も
OA、FA、自動車電装品、医療機器などに利用されてい
く。
価なため音響用ピックアップ、ウオッチ、クロックなど
超小型製品に使用範囲が限定されていたが、近年各種産
業及び民生用電気、電子機器の主要材料として重要な役
割を示すようになった。具体的には音響関係を初めとす
る電子機器の小型化、高性能化、省エネルギー化等のニ
ーズにより、小型モータ、小型スピーカー、ヘッドホ
ン、ステップモータ等へ応用分野を広げており、今後も
OA、FA、自動車電装品、医療機器などに利用されてい
く。
本発明のＲ−Fe−Ｂ系ボンド磁石は、SmCo系ボンド磁石
の磁気特性を大幅に上回り、SmCo5系焼結磁石に匹敵す
る磁気特性が得られ、更に利用分野の拡大が期待でき
る。
の磁気特性を大幅に上回り、SmCo5系焼結磁石に匹敵す
る磁気特性が得られ、更に利用分野の拡大が期待でき
る。
本発明は、希土類（以下Ｒと記す）、ボロン、鉄系異方
性ボンド磁石用合金粉末を製造するにあたり、８〜30at
％以上のＲ（Ｒは、Ｙ、La、Ce、Nd、Pr、Sm、Tb、Dy、
Hoの一種又は二種以上）、１〜10at％のボロン及び鉄及
び鉄の20at％以下のCoからなる合金を溶解し、アルゴン
ガスなど不活性ガス雰囲気中で、高速で移動する冷却板
上に噴射する溶湯超急冷法（以下超急冷法と記す）によ
り非晶質相中に20nm以下の結晶粒が析出した薄帯または
薄片（以下リボンと記す）とする。前記リボンを、ステ
ンレス、Cuなどの金属容器に真空封入し、600℃以上の
温度で、容器ごと熱間圧延することにより、リボン同士
を溶着させながら塑性変形させて、結晶軸（ｃ軸）を圧
延面に対し直角方向に揃え磁気的に異方性化するととも
に、結晶粒径を20〜400nmに成長させ、リボンの磁気特
性を向上させる。次に得られた合金に、１〜50kg/cm2の
圧力下で水素ガスを吸蔵させて10〜50μｍに自然粉化
し、さらにボールミルなどで３〜200μｍに微粉砕して
バインダーとの混練及び磁場配向が容易な、Ｒ、ボロ
ン、鉄系異方性ボンド磁石用合金粉末を製造することに
ある。
性ボンド磁石用合金粉末を製造するにあたり、８〜30at
％以上のＲ（Ｒは、Ｙ、La、Ce、Nd、Pr、Sm、Tb、Dy、
Hoの一種又は二種以上）、１〜10at％のボロン及び鉄及
び鉄の20at％以下のCoからなる合金を溶解し、アルゴン
ガスなど不活性ガス雰囲気中で、高速で移動する冷却板
上に噴射する溶湯超急冷法（以下超急冷法と記す）によ
り非晶質相中に20nm以下の結晶粒が析出した薄帯または
薄片（以下リボンと記す）とする。前記リボンを、ステ
ンレス、Cuなどの金属容器に真空封入し、600℃以上の
温度で、容器ごと熱間圧延することにより、リボン同士
を溶着させながら塑性変形させて、結晶軸（ｃ軸）を圧
延面に対し直角方向に揃え磁気的に異方性化するととも
に、結晶粒径を20〜400nmに成長させ、リボンの磁気特
性を向上させる。次に得られた合金に、１〜50kg/cm2の
圧力下で水素ガスを吸蔵させて10〜50μｍに自然粉化
し、さらにボールミルなどで３〜200μｍに微粉砕して
バインダーとの混練及び磁場配向が容易な、Ｒ、ボロ
ン、鉄系異方性ボンド磁石用合金粉末を製造することに
ある。
Ｒ、ボロン、鉄系ボンド磁石用合金は、従来超急冷法で
製造したNd−Fe−Ｂ系磁石用合金のみが実用化されてい
た。しかし、この方法で得られるボンド磁石では、非晶
質相中に析出する主相（Nd2−Fe14−Ｂ）の結晶粒径が2
0〜100nmと、粉末粒径（約0.1nm）に比べて非常に小さ
く、かつそれぞれの容易磁化方向がランダムである。そ
のため磁場配向ができる等方性であり、ボンド磁石とし
たときの最大エネルギー積が８〜9MGOeであり、これはS
mCo系異方性ボンド磁石の最大エネルギー積12〜16MGOe
に比べて低い。
製造したNd−Fe−Ｂ系磁石用合金のみが実用化されてい
た。しかし、この方法で得られるボンド磁石では、非晶
質相中に析出する主相（Nd2−Fe14−Ｂ）の結晶粒径が2
0〜100nmと、粉末粒径（約0.1nm）に比べて非常に小さ
く、かつそれぞれの容易磁化方向がランダムである。そ
のため磁場配向ができる等方性であり、ボンド磁石とし
たときの最大エネルギー積が８〜9MGOeであり、これはS
mCo系異方性ボンド磁石の最大エネルギー積12〜16MGOe
に比べて低い。
上記の理由で、特殊な着磁方向を要求されるような、等
方性磁石でなければならないもの以外は利用価値が低
い。また前記超急冷合金に異方性をもたせるため、２段
階にホットプレスを行い成功した事例もあるが、ホット
プレスでの２段階の加熱のため結晶粒径が粗大化しやす
く、超急冷合金の結晶粒径を制御するため、Gaなどを添
加する必要があった。このため残留磁束密度が５％程低
下することが避けられなかった。
方性磁石でなければならないもの以外は利用価値が低
い。また前記超急冷合金に異方性をもたせるため、２段
階にホットプレスを行い成功した事例もあるが、ホット
プレスでの２段階の加熱のため結晶粒径が粗大化しやす
く、超急冷合金の結晶粒径を制御するため、Gaなどを添
加する必要があった。このため残留磁束密度が５％程低
下することが避けられなかった。
次に、Nd、Prなどの軽希土類、ボロン、鉄系の合金を、
従来のSmCo系ボンド磁石用合金粉末と同様の方法で溶解
〜粉砕したものは、磁場配向は可能で異方性磁石となる
が、保磁力が1000Oe以下であり高性能磁石として使用で
きない。これは、前記軽希土類、ボロン、鉄系合金の保
磁力発生の主要である結晶粒界のＲ−rich相に粉砕のス
トレスによる歪みや、欠陥が発生するためであることが
知られている。また、粉砕のストレスによる結晶歪を除
去するため600〜700℃でアニールすることにより、ある
程度保磁力は回復するが、結晶粒同士が溶着するため磁
場配向が困難になる。
従来のSmCo系ボンド磁石用合金粉末と同様の方法で溶解
〜粉砕したものは、磁場配向は可能で異方性磁石となる
が、保磁力が1000Oe以下であり高性能磁石として使用で
きない。これは、前記軽希土類、ボロン、鉄系合金の保
磁力発生の主要である結晶粒界のＲ−rich相に粉砕のス
トレスによる歪みや、欠陥が発生するためであることが
知られている。また、粉砕のストレスによる結晶歪を除
去するため600〜700℃でアニールすることにより、ある
程度保磁力は回復するが、結晶粒同士が溶着するため磁
場配向が困難になる。
ただし、軽希土類をDyなど重希土類に置き換えた合金
を、従来のSmCo系ボンド磁石と同様な方法で溶解〜粉砕
したものは、歪取りアニールを行わなくとも保磁力が10
000Oeを超え粒同士の溶着も発生しない場合もある。し
かし、残留磁束密度（以下Brと記す）が非常に低く、こ
れも高性能永久磁石として使用できない。
を、従来のSmCo系ボンド磁石と同様な方法で溶解〜粉砕
したものは、歪取りアニールを行わなくとも保磁力が10
000Oeを超え粒同士の溶着も発生しない場合もある。し
かし、残留磁束密度（以下Brと記す）が非常に低く、こ
れも高性能永久磁石として使用できない。
前記、従来の技術で得られるＲ−Fe−Ｂ系磁石合もで
は、超急冷法で製造した合金は磁場配向ができない。
SmCo系ボンド磁石と同様の方法で製造した合金は保磁
力が低く、実用にならない。また、超急冷法で製造し
たリボンに異方性を持たせるために２段階ホットプレス
を施し粉砕した場合、Brが５％程度低下する。
は、超急冷法で製造した合金は磁場配向ができない。
SmCo系ボンド磁石と同様の方法で製造した合金は保磁
力が低く、実用にならない。また、超急冷法で製造し
たリボンに異方性を持たせるために２段階ホットプレス
を施し粉砕した場合、Brが５％程度低下する。
本発明は、上記３点の問題を解決しようとするものであ
る。
る。
上記課題を解決するために本発明では、８〜30at％の希
土類元素（希土類元素として、Ｙ、La、Ce、Nd、Pr、S
m、Tb、Dy、Hoの一種又は二種以上）、１〜10at％のボ
ロン、及び残部を鉄と鉄の20at％以下のCoと製造上不可
避な不純物からなる合金を、溶湯超急冷法により薄帯ま
たは薄片のリボンとし、該リボンを熱間圧延することに
より異方性ボンド磁石用合金を製造するものであり、更
に、該異方性ボンド磁石用合金を、ボールミル等の機械
的手段、もしくは、１〜50kg/cm2の圧力下で水素ガスを
吸蔵させて自然粉化した後、ボールミル等の機械的手段
で、３〜200μｍに微粉砕することにより、ボンド磁石
用合金粉末を製造するものである。
土類元素（希土類元素として、Ｙ、La、Ce、Nd、Pr、S
m、Tb、Dy、Hoの一種又は二種以上）、１〜10at％のボ
ロン、及び残部を鉄と鉄の20at％以下のCoと製造上不可
避な不純物からなる合金を、溶湯超急冷法により薄帯ま
たは薄片のリボンとし、該リボンを熱間圧延することに
より異方性ボンド磁石用合金を製造するものであり、更
に、該異方性ボンド磁石用合金を、ボールミル等の機械
的手段、もしくは、１〜50kg/cm2の圧力下で水素ガスを
吸蔵させて自然粉化した後、ボールミル等の機械的手段
で、３〜200μｍに微粉砕することにより、ボンド磁石
用合金粉末を製造するものである。
Ｒ、ボロン、鉄系超急冷合金は、非晶質相中にNd2−Fe
14−Ｂの微細な結晶が多数析出しており、それをボンド
磁石とするため３〜200μｍに粉砕しても保磁力が低下
しないという特徴をもっているが、それぞれの容易磁化
方向がランダムである。そこでこの結晶軸方向を揃える
ことができれば、磁場配向の可能な高性能異方性ボンド
磁石用合金粉末の製造が可能になることが分かった。そ
こで、Ｒ−Fe−Ｂ超急冷リボンをステンレスなどの金属
容器に真空封入し、600℃以上の温度で容器ごと熱間圧
延し、リボン同士を溶着しながら塑性変形させることに
より、結晶軸（ｃ軸）を圧延面に対し直角方向に揃え、
磁気的に異方性化する。得られたバルク状の合金を、ボ
ールミルなどで３〜100μｍに微粉砕すると、異方性ボ
ンド磁石用合金が得られることを新規に知見した。さら
に、水素吸蔵により自然粉化すると、それによりBrの低
下を防止することも新規に知見した。
14−Ｂの微細な結晶が多数析出しており、それをボンド
磁石とするため３〜200μｍに粉砕しても保磁力が低下
しないという特徴をもっているが、それぞれの容易磁化
方向がランダムである。そこでこの結晶軸方向を揃える
ことができれば、磁場配向の可能な高性能異方性ボンド
磁石用合金粉末の製造が可能になることが分かった。そ
こで、Ｒ−Fe−Ｂ超急冷リボンをステンレスなどの金属
容器に真空封入し、600℃以上の温度で容器ごと熱間圧
延し、リボン同士を溶着しながら塑性変形させることに
より、結晶軸（ｃ軸）を圧延面に対し直角方向に揃え、
磁気的に異方性化する。得られたバルク状の合金を、ボ
ールミルなどで３〜100μｍに微粉砕すると、異方性ボ
ンド磁石用合金が得られることを新規に知見した。さら
に、水素吸蔵により自然粉化すると、それによりBrの低
下を防止することも新規に知見した。
ここで、熱間圧延のための加熱温度は、結晶粒の過大な
成長を防止するため600℃以上でできるだけ低温である
ことが好ましい。又、圧延速度が過大になると、超急冷
リボンの溶着、及び塑性変形が適切に行われなくなり、
配向率が低下するため適切な圧延速度であることが望ま
しい。
成長を防止するため600℃以上でできるだけ低温である
ことが好ましい。又、圧延速度が過大になると、超急冷
リボンの溶着、及び塑性変形が適切に行われなくなり、
配向率が低下するため適切な圧延速度であることが望ま
しい。
このように本発明によれば、Ｒ−Fe−Ｂ超急冷リボンを
熱間圧延により、塑性変形することで超急冷のままでは
ランダムだった結晶軸の方向を揃え配向することができ
る。また、微粉砕する際、水素吸蔵粉砕することでBrの
低下が防止できる。この２つの作用により、磁場配向の
可能な高性能異方性ボンド磁石用合金粉末が得られる。
熱間圧延により、塑性変形することで超急冷のままでは
ランダムだった結晶軸の方向を揃え配向することができ
る。また、微粉砕する際、水素吸蔵粉砕することでBrの
低下が防止できる。この２つの作用により、磁場配向の
可能な高性能異方性ボンド磁石用合金粉末が得られる。
以下、本発明の実施例を図面に基づいて、説明する。
〔実施例−１〕 （１）F14−Fe81−B5になるように配合し、アルゴンガ
ス中でアーク溶解した合金を、クラッシャーで破砕し、
さらに高周波で溶解した溶湯を石英管ノズルより、アル
ゴンガス雰囲気中で、高速回転するFe単ロールに噴射し
て超急冷リボンを制作した。ここで、Ｒは、Ｙ、La、C
e、Nd、Pr、Smを用いた。このリボンは、非晶質相中に2
0nm以下のR12−Fe82−B6の微細な結晶が多数析出した状
態、等方性磁石の磁気特性を示している。このようにし
て、超急冷法により得られたリボン状の合金を出発合金
とし、それらの磁気特性を表１に示す。
ス中でアーク溶解した合金を、クラッシャーで破砕し、
さらに高周波で溶解した溶湯を石英管ノズルより、アル
ゴンガス雰囲気中で、高速回転するFe単ロールに噴射し
て超急冷リボンを制作した。ここで、Ｒは、Ｙ、La、C
e、Nd、Pr、Smを用いた。このリボンは、非晶質相中に2
0nm以下のR12−Fe82−B6の微細な結晶が多数析出した状
態、等方性磁石の磁気特性を示している。このようにし
て、超急冷法により得られたリボン状の合金を出発合金
とし、それらの磁気特性を表１に示す。
（２）超急冷したリボンを、内径8mmのSUSパイプに充填
し、パイプの両端を真空中で、電子ビーム溶接により真
空封入し、大気炉中で750℃に加熱し、圧下率を30％〜8
0％まで10％おきに水準をとり、熱間圧延をした６種類
のサンプルを得た。
し、パイプの両端を真空中で、電子ビーム溶接により真
空封入し、大気炉中で750℃に加熱し、圧下率を30％〜8
0％まで10％おきに水準をとり、熱間圧延をした６種類
のサンプルを得た。
（３）で得られた合金は、リボン同士が圧着されてお
り、バルク状になっていたので、ディスミルク及びボー
ルミルにて約100μｍに粉砕し、体積比で20％のエポキ
シ樹脂を混合し、10kOeの磁場中で2ton/cm2で圧力で成
形固化した。このサンプルの磁気的配向率を第１図に示
す。又、圧下率80％の熱間圧延試料、及び比較のために
Nd14−Fe81−B5超急冷合金に２段階ホットプレスを施こ
した試料の磁気特性を表２に示す。
り、バルク状になっていたので、ディスミルク及びボー
ルミルにて約100μｍに粉砕し、体積比で20％のエポキ
シ樹脂を混合し、10kOeの磁場中で2ton/cm2で圧力で成
形固化した。このサンプルの磁気的配向率を第１図に示
す。又、圧下率80％の熱間圧延試料、及び比較のために
Nd14−Fe81−B5超急冷合金に２段階ホットプレスを施こ
した試料の磁気特性を表２に示す。
実施例−１によりＲ−Fe−Ｂ系超急冷合金を熱間圧延に
より塑性変形することにより、磁気異方性が得られるこ
とが分かった。
より塑性変形することにより、磁気異方性が得られるこ
とが分かった。
Ｒについては、Nd、Prが高い磁気特性を示し、圧下率
は、大きいほど高い配向率が得られる。
は、大きいほど高い配向率が得られる。
〔実施例−２〕 （１）実施例−１によりＲ−Fe−Ｂ系超急冷リボンを熱
間圧延することにより、結晶軸が再配列し、磁気的配向
が得られることが分かった。しかし、熱間圧延すること
で結晶粒径が粗大化したことによると思われる保磁力の
低下が認められた。そこで、圧延温度を750℃以下にし
て実施例−１と同様に熱間圧延を行った。このとき、Ｒ
はNdに、圧下率は80％に設定した。
間圧延することにより、結晶軸が再配列し、磁気的配向
が得られることが分かった。しかし、熱間圧延すること
で結晶粒径が粗大化したことによると思われる保磁力の
低下が認められた。そこで、圧延温度を750℃以下にし
て実施例−１と同様に熱間圧延を行った。このとき、Ｒ
はNdに、圧下率は80％に設定した。
（２）得られた合金を、ディスミルク及びボールミルで
約100μｍに粉砕し、体積比で20％のエポキシ樹脂を混
し、10kOeの磁場中で2ton/cm2の圧力で成形固化した。
このサンプルの磁気的配向率及び磁気特性（BH）maxを
第２図に示す。
約100μｍに粉砕し、体積比で20％のエポキシ樹脂を混
し、10kOeの磁場中で2ton/cm2の圧力で成形固化した。
このサンプルの磁気的配向率及び磁気特性（BH）maxを
第２図に示す。
実施例−２から、圧延温度を625〜675℃にすると好まし
い磁気特性が得られることが分かった。
い磁気特性が得られることが分かった。
〔実施例−３〕 （１）実施例−２で得られたバルクを密閉容器に充填
し、真空中で300℃、30分間活性化処理したあと、50kg/
cm2の圧力で１時間水素ガスを吸収させ、真空中300℃で
30分脱水素を行い、粒径約100μｍに自然粉末化させた
後、ボールミルで粒径20〜30μｍに微粉砕した。
し、真空中で300℃、30分間活性化処理したあと、50kg/
cm2の圧力で１時間水素ガスを吸収させ、真空中300℃で
30分脱水素を行い、粒径約100μｍに自然粉末化させた
後、ボールミルで粒径20〜30μｍに微粉砕した。
（２）得られた合金粉末に、体積比で20％のエポキシ樹
脂を混合し、10kOeの磁場中で2ton/cm2の圧力で成形固
化した。このサンプルの磁気特性を第３図に示す。
脂を混合し、10kOeの磁場中で2ton/cm2の圧力で成形固
化した。このサンプルの磁気特性を第３図に示す。
実施例−３から、熱間圧延試料を水素吸蔵粉砕、脱水素
することで、残留磁束密度（Br）の低下が防止できた。
することで、残留磁束密度（Br）の低下が防止できた。
〔実施例−４〕 １）Nd14−（Fe１−ｘ−Coｘ）81−B5となるように配合
したアルゴンガス中でアーク溶接した合金を実施例−１
及び２に示した手順にしたがって超急冷及び熱間圧延し
た。ここでＸは、０〜0.25とした。また、圧下率は80
％、圧延温度は670℃とした。
したアルゴンガス中でアーク溶接した合金を実施例−１
及び２に示した手順にしたがって超急冷及び熱間圧延し
た。ここでＸは、０〜0.25とした。また、圧下率は80
％、圧延温度は670℃とした。
２）得られた合金を実施例−３に示した手順で粉砕〜成
形固化した。このサンプルの磁気特性を表３に示す。
形固化した。このサンプルの磁気特性を表３に示す。
実施例−４により、Feの一部をCoの置き換えても熱間圧
延により磁気的異方性を示し、高い磁気特性が得られる
ことが分かった。
延により磁気的異方性を示し、高い磁気特性が得られる
ことが分かった。
〔実施例−５〕 １）（Nd0.9−Ｒ0.1）14−Fe81−B5になるように配合し
たアルゴンガス中でアーク溶解した合金をクラッシャー
で破砕し、さらに高周波で溶解し、石英管ノズルよりア
ルゴンガス中で高速回転するFe単ロールに噴射して超急
冷リボンを製作した。ここでＲはＹ、La、Ce、Pr、Sm、
Tb、Dy、Woとした。以下、実施例−２、３に示す手順で
熱圧圧延及び粉砕を行った。このとき圧下率は80％、圧
延温度は670℃とした。
たアルゴンガス中でアーク溶解した合金をクラッシャー
で破砕し、さらに高周波で溶解し、石英管ノズルよりア
ルゴンガス中で高速回転するFe単ロールに噴射して超急
冷リボンを製作した。ここでＲはＹ、La、Ce、Pr、Sm、
Tb、Dy、Woとした。以下、実施例−２、３に示す手順で
熱圧圧延及び粉砕を行った。このとき圧下率は80％、圧
延温度は670℃とした。
２）得られた試料の磁気特性を表４に示す。
実施例−５によりNdの一部を他の希土類に置き換えても
熱間圧延により磁気的異方性を示し、高い磁気特性が得
られた。また、Tb、Dyを添加すると保磁力が向上し磁気
特性が安定することが分かった。
熱間圧延により磁気的異方性を示し、高い磁気特性が得
られた。また、Tb、Dyを添加すると保磁力が向上し磁気
特性が安定することが分かった。
以上の実施例で分かるとおり、Ｒ−Fe−Ｂ系超急冷リ
ボンを金属容器に真空封入し、容器ごと熱間圧延するこ
とにより磁気的配向が得られる。熱間圧延温度には、
磁気特性からみた最適温度があり、その温度は約625℃
〜675℃である。熱間圧延した合金をボールミル等で
微粉砕することにより、良好な磁気特性が得られるボン
ド磁石用合金粉末が製造できる。更に、熱間圧延した
合金を粉砕する際、水素吸蔵による自然粉化を利用する
ことにより、Brの以下が防止できる。
ボンを金属容器に真空封入し、容器ごと熱間圧延するこ
とにより磁気的配向が得られる。熱間圧延温度には、
磁気特性からみた最適温度があり、その温度は約625℃
〜675℃である。熱間圧延した合金をボールミル等で
微粉砕することにより、良好な磁気特性が得られるボン
ド磁石用合金粉末が製造できる。更に、熱間圧延した
合金を粉砕する際、水素吸蔵による自然粉化を利用する
ことにより、Brの以下が防止できる。
本発明によれば、（BH）maxが16〜20MGOeの希土類、ボ
ロン、鉄系異方性ボンド磁石を簡便に製造することがで
き、その磁気特性は従来のSmCo5系の焼結磁石に匹敵す
るものである。
ロン、鉄系異方性ボンド磁石を簡便に製造することがで
き、その磁気特性は従来のSmCo5系の焼結磁石に匹敵す
るものである。
一般に知られているように、焼結磁石は焼結による寸法
の収縮が大きく、希土類磁石の主な市場である精密部品
に使用する場合は、研削、ラッピング等の仕上げ加工が
必要であり、製造コストの増加が避けられない。一方、
ボンド磁石は、成形後寸法がほとんど収縮しないため、
仕上げ加工がほとんど不必要であり、製造コストが大幅
に削減できるととももに、焼結磁石では技術的に困難な
容易磁化方向のラジアル配向が可能になる。さらに希土
類元素としてNdを使用した場合、資源含有量がSmの10倍
以上あり、鉄はCoに比べれば、無限に存在すると言って
良く、原料供給が長期的に安価で安定して得られること
が期待できるなど、工業的成果は多大なものがある。
の収縮が大きく、希土類磁石の主な市場である精密部品
に使用する場合は、研削、ラッピング等の仕上げ加工が
必要であり、製造コストの増加が避けられない。一方、
ボンド磁石は、成形後寸法がほとんど収縮しないため、
仕上げ加工がほとんど不必要であり、製造コストが大幅
に削減できるととももに、焼結磁石では技術的に困難な
容易磁化方向のラジアル配向が可能になる。さらに希土
類元素としてNdを使用した場合、資源含有量がSmの10倍
以上あり、鉄はCoに比べれば、無限に存在すると言って
良く、原料供給が長期的に安価で安定して得られること
が期待できるなど、工業的成果は多大なものがある。
第１図は熱間圧延の圧下率による磁気的配向度（実施例
−１）、第２図は熱間圧延の圧延温度による磁気的配向
度及び磁気特性（BH）max（実施例−２）、第３図は水
素吸蔵粉砕と機械的粉砕との磁気特性比較（実施例−
３）である。
−１）、第２図は熱間圧延の圧延温度による磁気的配向
度及び磁気特性（BH）max（実施例−２）、第３図は水
素吸蔵粉砕と機械的粉砕との磁気特性比較（実施例−
３）である。
Claims (4)
- 【請求項１】８〜30at％の希土類元素（Y,La,Ce,Nd,Pr,
Sm,Tb,Dy,Hoの一種または二種以上）、１〜10at％のボ
ロン、および残部が鉄と鉄の20at％以下のCoの製造上不
可避な不純物からなる合金を、溶解、不活性ガス雰囲気
中で急冷して薄帯または薄片を得る工程と、前記薄帯ま
たは薄片を熱間圧延により磁気異方性化する工程と、前
記薄帯または薄片をボールミル等の機械的手段で３〜20
0μｍに微粉砕する工程とを有することを特徴とする異
方性ボンド磁石用合金粉末の製造方法。 - 【請求項２】前記薄帯または薄片において、非晶質中に
2nm以下の結晶粒が析出していることを特徴とする請求
項１記載の異方性ボンド磁石用合金粉末の製造方法。 - 【請求項３】600℃以上750℃以下の温度で熱間圧延する
ことを特徴とする請求項１または２いずれか１項記載の
異方性ボンド磁石用合金粉末の製造方法。 - 【請求項４】前記異方性ボンド磁石用合金を、１〜50kg
/cm2の圧力下で、水素ガスを吸蔵させて自然粉化した
後、ボールミル等の機械的手段で、３〜200μｍに微粉
砕することを特徴とする請求項１または３いずれか１項
記載の異方性ボンド磁石用合金粉末の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16544088 | 1988-07-01 | ||
| JP63-165440 | 1988-07-01 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03219041A JPH03219041A (ja) | 1991-09-26 |
| JPH0733521B2 true JPH0733521B2 (ja) | 1995-04-12 |
Family
ID=15812474
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1106791A Expired - Fee Related JPH0733521B2 (ja) | 1988-07-01 | 1989-04-26 | 異方性ボンド磁石用合金粉末の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0733521B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0314203A (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-22 | Tokin Corp | 高分子複合型希土類磁石用粉末の製造方法 |
| JP6278192B2 (ja) * | 2014-04-15 | 2018-02-14 | Tdk株式会社 | 磁石粉末、ボンド磁石およびモータ |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3364158D1 (en) * | 1982-04-15 | 1986-07-24 | Allied Corp | Apparatus for the production of magnetic powder |
| JPS6260802A (ja) * | 1985-09-09 | 1987-03-17 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 金属粉末の製造方法 |
| JPH024941A (ja) * | 1987-12-18 | 1990-01-09 | Kubota Ltd | 二ホウ化ハフニウムを含有した鉄―ネオジム―ホウ素基永久磁石合金及び製法 |
-
1989
- 1989-04-26 JP JP1106791A patent/JPH0733521B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03219041A (ja) | 1991-09-26 |
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