JPH03219041A - 異方性ボンド磁石用合金粉末の製造方法 - Google Patents
異方性ボンド磁石用合金粉末の製造方法Info
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Landscapes
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- Powder Metallurgy (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
Ｓｍ−Ｃｏ系に代表される希土類遷移金属系ボンド磁石
は、従来のフェライト磁石やアルニコ磁石に比べてはる
かに大きな磁気エネルギーを有することから、その需要
は急激に伸びている。
は、従来のフェライト磁石やアルニコ磁石に比べてはる
かに大きな磁気エネルギーを有することから、その需要
は急激に伸びている。
前記の希土類遷移金属系ボンド磁石は、当初原料費が高
価なため音響用ピックアップ、ウォッチ、クロックなど
超小型製品に使用範囲が限定されていたが、近年各種産
業及び民生用電気、電子機器の主要材料として重要な役
割を示すようになった。
価なため音響用ピックアップ、ウォッチ、クロックなど
超小型製品に使用範囲が限定されていたが、近年各種産
業及び民生用電気、電子機器の主要材料として重要な役
割を示すようになった。
具体的には音響関係を初めとする電子機器の小型化、高
性能化、省エネルギー化等のニーズにより、小型モータ
、小型スピーカー、ヘッドホン、ステップモータ等へ応
用分野を広げており、今後もＯＡ、ＦＡ、自動車電装品
、医療機器などに利用されていく。
性能化、省エネルギー化等のニーズにより、小型モータ
、小型スピーカー、ヘッドホン、ステップモータ等へ応
用分野を広げており、今後もＯＡ、ＦＡ、自動車電装品
、医療機器などに利用されていく。
本発明のＲ−Ｆｅ−Ｂ系ボンド磁石は、ＳｍＣ０系ボン
ド磁石の磁気特性を大幅に上回り、ＳｍＣｏ、系焼結磁
石に匹敵する磁気特性が得られ、更に利用分野の拡大が
期待できる。
ド磁石の磁気特性を大幅に上回り、ＳｍＣｏ、系焼結磁
石に匹敵する磁気特性が得られ、更に利用分野の拡大が
期待できる。
本発明は、希土類（以下Ｒと記す）、ボロン、鉄系異方
性ボンド磁石用合金粉末を製造するにあたり、８〜３０
ａｔ％以上のＲ（Ｒは、Ｙ、Ｌａ。
性ボンド磁石用合金粉末を製造するにあたり、８〜３０
ａｔ％以上のＲ（Ｒは、Ｙ、Ｌａ。
ＣｅＸＮｄ、Ｐ ｒ、Ｓｍ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏの一種又
は二種以上）、１〜１０ａｔ％のボロン及び鉄及び鉄の
２０ａｔ％以丁のＣｏからなる合金を溶解し、アルゴン
ガスなと不活性ガス雰囲気中で、高速で移動する冷却板
上に噴射する溶湯超急冷法（以下超急冷法と記す）によ
り非晶質相中に２０ｎｍ以下の結晶粒が析出した薄帯ま
たは薄片（以下リボンと記す）とする。前記リボンを、
ステンレス、Ｃｕなどの金属容器に真空封入し、６００
℃以上の温度で、容器ごと熱間圧延することにより、リ
ボン同士を溶着させながら塑性変形させて、結晶軸（Ｃ
軸）を圧延面に対し直角方向に１カｊえ磁気的に異方性
化するとともに、結晶粒径を２〔］〜４００ ｎ ｍに
成長させ、リボンの磁気特性を向上させる。次に得られ
た合金に、１〜５０ｋｇ／ｃｄの圧カドて水素ガスを吸
蔵させて１０〜５００μｍに自然粉化し、さらにボール
ミルなどで３〜２００μｍに微粉砕してバインダーとの
混練及び磁場配向が容品な、Ｒ１ボロン、鉄系異方性ボ
ンド磁石用合金粉末を製造することにある。
は二種以上）、１〜１０ａｔ％のボロン及び鉄及び鉄の
２０ａｔ％以丁のＣｏからなる合金を溶解し、アルゴン
ガスなと不活性ガス雰囲気中で、高速で移動する冷却板
上に噴射する溶湯超急冷法（以下超急冷法と記す）によ
り非晶質相中に２０ｎｍ以下の結晶粒が析出した薄帯ま
たは薄片（以下リボンと記す）とする。前記リボンを、
ステンレス、Ｃｕなどの金属容器に真空封入し、６００
℃以上の温度で、容器ごと熱間圧延することにより、リ
ボン同士を溶着させながら塑性変形させて、結晶軸（Ｃ
軸）を圧延面に対し直角方向に１カｊえ磁気的に異方性
化するとともに、結晶粒径を２〔］〜４００ ｎ ｍに
成長させ、リボンの磁気特性を向上させる。次に得られ
た合金に、１〜５０ｋｇ／ｃｄの圧カドて水素ガスを吸
蔵させて１０〜５００μｍに自然粉化し、さらにボール
ミルなどで３〜２００μｍに微粉砕してバインダーとの
混練及び磁場配向が容品な、Ｒ１ボロン、鉄系異方性ボ
ンド磁石用合金粉末を製造することにある。
（従来の技術〕
Ｒ１ボロン、鉄系ボンド磁石用合金は、従来超急冷法で
製造したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ金離石川合金のみが実用化され
ていた。しかし、この方法で得られるボンド磁石では、
非晶質相中に析出する主相（Ｎｄ２−Ｆ Ｃ１４−Ｂ）
の結晶粒径が２０−１００ｎｍと、粉末粒径（約０．ｉ
ｎｍ）に比べて非常に小さく、かつそれぞれの容易磁化
方向がランダムである。そのため磁場配向ができず等方
性であり、ボンド磁石としたときの最大エネルギー積が
８〜９ Ｍ Ｇ Ｏｅであり、これはＳｍＣｏ系異方性
ボンド磁石の最大エネルギー積１２〜１６ＭＧＯｅに比
べて低い。
製造したＮｄ−Ｆｅ−Ｂ金離石川合金のみが実用化され
ていた。しかし、この方法で得られるボンド磁石では、
非晶質相中に析出する主相（Ｎｄ２−Ｆ Ｃ１４−Ｂ）
の結晶粒径が２０−１００ｎｍと、粉末粒径（約０．ｉ
ｎｍ）に比べて非常に小さく、かつそれぞれの容易磁化
方向がランダムである。そのため磁場配向ができず等方
性であり、ボンド磁石としたときの最大エネルギー積が
８〜９ Ｍ Ｇ Ｏｅであり、これはＳｍＣｏ系異方性
ボンド磁石の最大エネルギー積１２〜１６ＭＧＯｅに比
べて低い。
上記の理由で、特殊な青磁方向を要求されるような、等
方性磁石でなければならないもの以外は利用価値が低い
。また前記超急冷合金に異方性をもたせるため、２段階
にホットプレスを行い成功した事例もあるが、ホットプ
レスでの２段階の加熱のため結晶粒径が粗大化しやすく
、超急冷合金の結晶粒径を制御するため、Ｇａなどを添
加する必要があった。このため残留磁束密度が５％程低
下することが避けられなかった。
方性磁石でなければならないもの以外は利用価値が低い
。また前記超急冷合金に異方性をもたせるため、２段階
にホットプレスを行い成功した事例もあるが、ホットプ
レスでの２段階の加熱のため結晶粒径が粗大化しやすく
、超急冷合金の結晶粒径を制御するため、Ｇａなどを添
加する必要があった。このため残留磁束密度が５％程低
下することが避けられなかった。
次に、Ｎｄ５Ｐｒなどの軽希土類、ボロン、鉄系の合金
を、従来のＳｍＣｏ系ボンド磁石用合金粉末と同様の方
法で溶解〜粉砕したものは、磁場配向は可能で異方性磁
石となるが、保磁力が１００００ｅ以下であり高性能磁
石として使用できない。これは、前記軽希土類、ボロン
、鉄系合金の保磁力発生の主要因である結晶粒界のＲ−
ｒｉｃｈ相に粉砕のストレスによる歪みや、欠陥が発生
するためであることが知られている。また、粉砕のスト
レスによる結晶歪を除去するため６００〜７００ ℃で
アニールすることにより、ある程度保磁力は回復するが
、結晶粒同士が溶着するため磁場配向が困難になる。
を、従来のＳｍＣｏ系ボンド磁石用合金粉末と同様の方
法で溶解〜粉砕したものは、磁場配向は可能で異方性磁
石となるが、保磁力が１００００ｅ以下であり高性能磁
石として使用できない。これは、前記軽希土類、ボロン
、鉄系合金の保磁力発生の主要因である結晶粒界のＲ−
ｒｉｃｈ相に粉砕のストレスによる歪みや、欠陥が発生
するためであることが知られている。また、粉砕のスト
レスによる結晶歪を除去するため６００〜７００ ℃で
アニールすることにより、ある程度保磁力は回復するが
、結晶粒同士が溶着するため磁場配向が困難になる。
ただし、軽希土類をＤｙなど重希土類に置き換えた合金
を、従来のＳｍＣｏ系ボンド磁石と同様な方法で溶解〜
粉砕したものは、歪取りアニールを行わなくとも保磁力
が１．０００００ ｅを超え粒同士の溶着も発生しない
場合もある。しかし、残留磁束密度（以下Ｂｒと記す）
が非常に低く、これも高性能永久磁石として使用できな
い。
を、従来のＳｍＣｏ系ボンド磁石と同様な方法で溶解〜
粉砕したものは、歪取りアニールを行わなくとも保磁力
が１．０００００ ｅを超え粒同士の溶着も発生しない
場合もある。しかし、残留磁束密度（以下Ｂｒと記す）
が非常に低く、これも高性能永久磁石として使用できな
い。
前記、従来の技術で得られるＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石合金で
は、■超急冷法で製造した合金は磁場配向ができない。
は、■超急冷法で製造した合金は磁場配向ができない。
■ＳｍＣｏ系ボンド磁石と同様の方法で製造した合金は
保磁力が低く、実用にならない。また、■超急冷法で製
造したリボンに異方性を持たせるために２段階ホットプ
レスを施し粉砕した場合、Ｂｒが５％程度低下する。
保磁力が低く、実用にならない。また、■超急冷法で製
造したリボンに異方性を持たせるために２段階ホットプ
レスを施し粉砕した場合、Ｂｒが５％程度低下する。
本発明は、上記３点の問題を解決しようとするものであ
る。
る。
上記課題を解決するために本発明では、８〜３０ａｔ％
の希土類元素（希土類元素として、ＹｌＬａＳＣｅ、Ｎ
ｄ、Ｐ ｒ、Ｓｍ、Ｔｂ５ＤｙＳＨＯの一種又は二種以
上）、１〜１０ａｔ％のボロン、及び残部を鉄と鉄の２
０ ａ ｔ％以下のＣｏと製造」二不ｉ＋Ｊ避な不純物
からなる合金を、溶湯超急冷法により薄帯又は薄片のリ
ボンとし、該リボンを熱間圧延することにより異方性ボ
ンド磁石川合金を製造するものであり、更に、該異方性
ボンド磁石用合金を、ボールミル等の機械的手段、もし
くは、１〜５０ｋｇ／ｃｄの圧カドて水素ガスを吸蔵さ
せて自然粉化した後、ボールミル等の機械的手段で、３
〜２００μｍに微粉砕することにより、ボンド磁石用合
金粉末を製造するものである。
の希土類元素（希土類元素として、ＹｌＬａＳＣｅ、Ｎ
ｄ、Ｐ ｒ、Ｓｍ、Ｔｂ５ＤｙＳＨＯの一種又は二種以
上）、１〜１０ａｔ％のボロン、及び残部を鉄と鉄の２
０ ａ ｔ％以下のＣｏと製造」二不ｉ＋Ｊ避な不純物
からなる合金を、溶湯超急冷法により薄帯又は薄片のリ
ボンとし、該リボンを熱間圧延することにより異方性ボ
ンド磁石川合金を製造するものであり、更に、該異方性
ボンド磁石用合金を、ボールミル等の機械的手段、もし
くは、１〜５０ｋｇ／ｃｄの圧カドて水素ガスを吸蔵さ
せて自然粉化した後、ボールミル等の機械的手段で、３
〜２００μｍに微粉砕することにより、ボンド磁石用合
金粉末を製造するものである。
Ｒ、ボロン、鉄系超急冷合金は、非晶質相中にＮｄ２
Ｆｅ＋ａ Ｂの微細な結晶が多数析出しており、そ
れをボンド磁石とするため３〜２００μｍに粉砕しても
保磁力が低下しないという特徴をもっているが、それぞ
れの容易磁化方向がランダムである。そこでこの結晶軸
方向を揃えることができれば、磁場配向のＩｉｇ能な高
性能異方性ボンド磁石用合金粉末の製造かｒｌＪ能にな
ることが分かった。そこで、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ超急冷リボン
をステンレスなどの金属容器に真空封入し、６００℃以
」二の温度で容器ごと熱間圧延し、リボン同士を溶着し
ながら塑性変形させることにより、結晶軸（Ｃ輔）を圧
延面に対し直角方向に揃え、磁気的に異ノｊ性化する。
Ｆｅ＋ａ Ｂの微細な結晶が多数析出しており、そ
れをボンド磁石とするため３〜２００μｍに粉砕しても
保磁力が低下しないという特徴をもっているが、それぞ
れの容易磁化方向がランダムである。そこでこの結晶軸
方向を揃えることができれば、磁場配向のＩｉｇ能な高
性能異方性ボンド磁石用合金粉末の製造かｒｌＪ能にな
ることが分かった。そこで、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ超急冷リボン
をステンレスなどの金属容器に真空封入し、６００℃以
」二の温度で容器ごと熱間圧延し、リボン同士を溶着し
ながら塑性変形させることにより、結晶軸（Ｃ輔）を圧
延面に対し直角方向に揃え、磁気的に異ノｊ性化する。
得られたバルク状の合金を、ボールミルなどで３〜１０
０μｍに微粉砕すると、異方性ボンド磁石用合金が青ら
れることを新規に知見した。さらに、水素吸蔵により自
然粉化すると、それによりＢｒの低下を防止することも
新規に知見した。
０μｍに微粉砕すると、異方性ボンド磁石用合金が青ら
れることを新規に知見した。さらに、水素吸蔵により自
然粉化すると、それによりＢｒの低下を防止することも
新規に知見した。
ここで、熱間圧延のための加熱温度は、結晶粒の過大な
成長を防１にするため６００℃以上でできるたけ低温で
あることが好ましい。又、圧延速度が過大になると、超
急冷リボンの溶む、及び塑性変形が適切に行われなくな
り、配向率が低下するため適切な圧延速度であることが
望ましい。
成長を防１にするため６００℃以上でできるたけ低温で
あることが好ましい。又、圧延速度が過大になると、超
急冷リボンの溶む、及び塑性変形が適切に行われなくな
り、配向率が低下するため適切な圧延速度であることが
望ましい。
このように本発明によれば、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ超急冷リボン
を熱間圧延により、塑性変形することで超急冷のままで
はランダムだった結晶軸の方向を揃え配向することがで
きる。また、微粉砕する際、水素吸蔵粉砕することでＢ
ｒの低下が防止できる。
を熱間圧延により、塑性変形することで超急冷のままで
はランダムだった結晶軸の方向を揃え配向することがで
きる。また、微粉砕する際、水素吸蔵粉砕することでＢ
ｒの低下が防止できる。
この２つの作用により、磁場配向の可能な高性能異方性
ボンド磁石用粉末が得られる。
ボンド磁石用粉末が得られる。
以下、本発明の実施例を図面に基づいて、説明する。
〔実施例−１〕
（１，） Ｒ１４Ｆ ｅ８＋ ８．になるように配合
し、アルゴンガス中でアーク溶解した合金を、クラッシ
ャーで破砕し、さらに高周波で溶解した溶湯を石英管ノ
ズルより、アルゴンガス雰囲気中で、高速回転するＦｅ
単ロールに噴射して超急冷リボンを制作した。ここで、
Ｒは、ＹＳＬａＳＣｅ、Ｎｄ５Ｐｒ、Ｓｍを用いた。こ
のリボンは、非晶質相中に２０ ｎ ｍ以下のＲ１２Ｆ
ｅ８２ Ｂ６の微細な結晶か多数析出した状態、等方
性磁石の磁気特性を示している。このようにして、超急
冷法により得られたリボン状の合金を出発合金とし、そ
れらの磁気特性を表１に示す。
し、アルゴンガス中でアーク溶解した合金を、クラッシ
ャーで破砕し、さらに高周波で溶解した溶湯を石英管ノ
ズルより、アルゴンガス雰囲気中で、高速回転するＦｅ
単ロールに噴射して超急冷リボンを制作した。ここで、
Ｒは、ＹＳＬａＳＣｅ、Ｎｄ５Ｐｒ、Ｓｍを用いた。こ
のリボンは、非晶質相中に２０ ｎ ｍ以下のＲ１２Ｆ
ｅ８２ Ｂ６の微細な結晶か多数析出した状態、等方
性磁石の磁気特性を示している。このようにして、超急
冷法により得られたリボン状の合金を出発合金とし、そ
れらの磁気特性を表１に示す。
（２）超急冷したリボンを、内径８ｍｍのＳＵＳパイプ
に充填し、パイプの両端を真空中で、電子ビーム溶接に
より真空封入し、大気炉中で７５０℃に加熱し、圧下率
を３０％〜８０％まで１０％おきに水■をとり、熱間圧
延をした６種類のサンプルを得た。
に充填し、パイプの両端を真空中で、電子ビーム溶接に
より真空封入し、大気炉中で７５０℃に加熱し、圧下率
を３０％〜８０％まで１０％おきに水■をとり、熱間圧
延をした６種類のサンプルを得た。
（３）得られた合金は、リボン同士が圧着されており、
バルク状になっていたのでディスクミル及びボールミル
にて約１００μｍに粉砕し、体積比で２０％のエポキシ
樹脂を混合し、１０ｋＯｅの磁場中で２ｔｏｎ／ｃ−で
圧力で成形固化した。このサンプルの磁気的配向率を第
１図に示す。又、圧下率８０％の熱間圧延試料、及び比
較のためにＮｄ１４ Ｆｅｓ＋ Ｂ、超急冷合金に
２段階ホットプレスを施こした試料の磁気特性を表２に
示す。
バルク状になっていたのでディスクミル及びボールミル
にて約１００μｍに粉砕し、体積比で２０％のエポキシ
樹脂を混合し、１０ｋＯｅの磁場中で２ｔｏｎ／ｃ−で
圧力で成形固化した。このサンプルの磁気的配向率を第
１図に示す。又、圧下率８０％の熱間圧延試料、及び比
較のためにＮｄ１４ Ｆｅｓ＋ Ｂ、超急冷合金に
２段階ホットプレスを施こした試料の磁気特性を表２に
示す。
実施例−１によりＲ−Ｆｅ−Ｂ系超急冷合金を熱間圧延
により塑性変形することにより、磁気異方性が得られる
ことが分かった。
により塑性変形することにより、磁気異方性が得られる
ことが分かった。
Ｒについては、Ｎｄ５Ｐｒが高い磁気特性を示し、圧下
率は、大きいほど高い配向率が得られる。
率は、大きいほど高い配向率が得られる。
表Ｉ Ｒ１４Ｆ”ｅ８１ Ｅｌ９合金の磁気特性表
２ Ｒ１４Ｆｅ８． Ｂ’ｉ合金を８０％の圧下率
で熱間圧延した時の磁気特性（圧延温度は７５０℃） ２段階ホットプレス 〔実施例−２〕 （１）実施例−１により、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系超急冷リボン
を、熱間圧延することにより、結晶軸が再配列上磁気的
配向が得られることが分かった。
２ Ｒ１４Ｆｅ８． Ｂ’ｉ合金を８０％の圧下率
で熱間圧延した時の磁気特性（圧延温度は７５０℃） ２段階ホットプレス 〔実施例−２〕 （１）実施例−１により、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系超急冷リボン
を、熱間圧延することにより、結晶軸が再配列上磁気的
配向が得られることが分かった。
しかし熱間圧延することで結晶粒径が粗大化したことに
よると思イ〕れる保磁力の低下が認められた。そこで、
圧延温度を７５０℃以下にして実施例−１と同様に熱間
圧延を行った。このとき、ＲはＮｄに、圧下率は８０％
に設定した。
よると思イ〕れる保磁力の低下が認められた。そこで、
圧延温度を７５０℃以下にして実施例−１と同様に熱間
圧延を行った。このとき、ＲはＮｄに、圧下率は８０％
に設定した。
（２）得られた合金を、ディスクミル及びボールミルで
約１００μｍに粉砕し、体積比で２０％のエポキシ樹脂
を混合し、１０ｋＯｅの磁場中で２ｔｏｎ／ｃｄの圧力
で成形固化した。このサンプルの磁気的配向率及び磁気
特性（ＢＨ）ｍａｘを第２図に示す。
約１００μｍに粉砕し、体積比で２０％のエポキシ樹脂
を混合し、１０ｋＯｅの磁場中で２ｔｏｎ／ｃｄの圧力
で成形固化した。このサンプルの磁気的配向率及び磁気
特性（ＢＨ）ｍａｘを第２図に示す。
実施例−２から、圧延温度を６２５〜６７５℃にすると
好ましい磁気特性が得られることが分かった。
好ましい磁気特性が得られることが分かった。
〔実施例−３〕
（１）実施例−２で得られたバルクを密閉容器に充填し
、真空中で３００℃、３０分間活性化処理したあと、５
０ｋｇ／ｃ−の圧力で１時間水素ガスを吸収させ、真空
中３００℃で３０分脱水素を行い、粒径約１００μｍに
自然粉末化させた後、ボールミルて粒径２０〜３０μｍ
に微粉砕した。
、真空中で３００℃、３０分間活性化処理したあと、５
０ｋｇ／ｃ−の圧力で１時間水素ガスを吸収させ、真空
中３００℃で３０分脱水素を行い、粒径約１００μｍに
自然粉末化させた後、ボールミルて粒径２０〜３０μｍ
に微粉砕した。
（２）得られた合金粉末に、体積比で２０％のエポキシ
樹脂を混合し、１０ｋＯｅの磁場中で２ｔｏｎ／ｃｄの
圧力で成形固化した。このサンプルの磁気特性を第３図
に示す。
樹脂を混合し、１０ｋＯｅの磁場中で２ｔｏｎ／ｃｄの
圧力で成形固化した。このサンプルの磁気特性を第３図
に示す。
実施例−３から、熱間圧延試料を水素吸蔵粉砕、脱水素
することで、残留磁束密度（Ｂｒ）の低下が防止できた
。
することで、残留磁束密度（Ｂｒ）の低下が防止できた
。
〔実施例−４〕
］） Ｎｄ１４ （Ｆ ｅｌ−ｘ Ｃｏ、 ） ａ
ｔ Ｂ、となるように配合しアルゴンガス中でアーク
溶解した合金を実施例−１及び２に示した手順にしたが
って超急冷及び熱間圧延した。ここてＸは、０〜０゜２
５とした。また、圧下率は８０％、圧延温度は６７０℃
とした。
ｔ Ｂ、となるように配合しアルゴンガス中でアーク
溶解した合金を実施例−１及び２に示した手順にしたが
って超急冷及び熱間圧延した。ここてＸは、０〜０゜２
５とした。また、圧下率は８０％、圧延温度は６７０℃
とした。
２）得られた合金を実施例−３に示した手順で粉砕〜成
形固化した。このサンプルの磁気特性を表３に示す。
形固化した。このサンプルの磁気特性を表３に示す。
実施例−４により、Ｆｅの一部をＣｏの置き換えても熱
間圧延により磁気的異方性を示し、高い磁気特性が得ら
れることが分かった。
間圧延により磁気的異方性を示し、高い磁気特性が得ら
れることが分かった。
表３ Ｎｄ１４ （Ｆｅｌ−ｔ Ｃｏｔ ）ｓ＋
Ｂ６合金を熱間圧延した時の磁気特性（圧下率８〔〕
％、圧延温度６７０℃） き圧Ｆ率は８０％、圧延温度は６７０ ℃とした。
Ｂ６合金を熱間圧延した時の磁気特性（圧下率８〔〕
％、圧延温度６７０℃） き圧Ｆ率は８０％、圧延温度は６７０ ℃とした。
２）ｆ！；られた試料の磁気特性を表４に示す。
実施例−５によりＮｄの一部を他の希土類に置き換えて
も熱間圧延により磁気的異方性を示し、高い磁気特性が
得られた。また、Ｔｂ、 Ｄｙを添加すると保磁力が向
上し磁気特性が安定することが分かった。
も熱間圧延により磁気的異方性を示し、高い磁気特性が
得られた。また、Ｔｂ、 Ｄｙを添加すると保磁力が向
上し磁気特性が安定することが分かった。
表４ （Ｎｄｏ９ Ｒｏ、＋ ）１４ Ｆｅｅ＋
８５合金を熱間圧延した時の磁気特性。
８５合金を熱間圧延した時の磁気特性。
〔実施例−５〕
１、）（Ｎｄｏ９ Ｒｏｌ）＋４ Ｆｅｓ＋ Ｂ、
になるように配合しアルゴンガス中でアーク溶解した合
金をクラッシャーで破砕し、さらに高周波で溶解し石英
管ノズルよりアルゴンガス中で高速回転するＦ ｅＩｌ
ｌロールに噴射して超急冷リボンを製作した。ここでＲ
はＹ、Ｌａ、Ｃｅ５Ｐｒ、Ｓｍ。
になるように配合しアルゴンガス中でアーク溶解した合
金をクラッシャーで破砕し、さらに高周波で溶解し石英
管ノズルよりアルゴンガス中で高速回転するＦ ｅＩｌ
ｌロールに噴射して超急冷リボンを製作した。ここでＲ
はＹ、Ｌａ、Ｃｅ５Ｐｒ、Ｓｍ。
Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏとした。以下、実施例−２，３に示す
手順で熱間圧延及び粉砕を行った。このと以上の実施例
で分かるとおり、■Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系超急冷リボンを金属
容器に真空封入し、容器ごと熱間圧延することにより磁
気的配向が得られる。
手順で熱間圧延及び粉砕を行った。このと以上の実施例
で分かるとおり、■Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系超急冷リボンを金属
容器に真空封入し、容器ごと熱間圧延することにより磁
気的配向が得られる。
■熱間圧延温度には、磁気特性からみた最適温度があり
、その温度は約６２５℃〜６７５℃である。
、その温度は約６２５℃〜６７５℃である。
■熱間圧延した合金をボールミル等で微粉砕することに
より、良好な磁気特性がｉすられるボンド磁石用合金粉
末か製造できる。■更に、熱間圧延した合金を粉砕する
際、水素吸蔵による自然粉化を利用することにより、Ｂ
ｒの以下が防市できる。
より、良好な磁気特性がｉすられるボンド磁石用合金粉
末か製造できる。■更に、熱間圧延した合金を粉砕する
際、水素吸蔵による自然粉化を利用することにより、Ｂ
ｒの以下が防市できる。
本発明によれば、（ＢＨ）ｍａｘが１６〜２０Ｍ Ｇ
Ｏｅの希土類、ボロン、鉄系異方性ボンド磁石を簡便に
製造することができ、その磁気特性は従来のＳｍＣｏ５
系の焼結磁石に匹敵するものである。
Ｏｅの希土類、ボロン、鉄系異方性ボンド磁石を簡便に
製造することができ、その磁気特性は従来のＳｍＣｏ５
系の焼結磁石に匹敵するものである。
一般に知られているように、焼結磁石は焼結による寸法
の収縮か大きく、希土類磁石の主な市場である精密部品
に使用する場合は、研削、ラッピング等の仕上げ加工が
必要であり、製造コストの増加が避けられない。一方、
ボンド磁石は、成形後・１法かはとんと収縮しないため
、仕上げ加圧がはとんと不必要であり、製造コストが大
幅に削減できるとともに、焼結磁石では技術的に困難な
容易磁化方向のラジアル配向が可能になる。さらに希土
類元素としてＮｄを使用した場合、資源含有量がＳｍの
１０倍以上あり、鉄はＣＯに比べれば、無限に存在する
と言って良く、原料供給が長期的に安価で安定して得ら
れることが期待できるなど、１業的成果は多大なものが
ある。
の収縮か大きく、希土類磁石の主な市場である精密部品
に使用する場合は、研削、ラッピング等の仕上げ加工が
必要であり、製造コストの増加が避けられない。一方、
ボンド磁石は、成形後・１法かはとんと収縮しないため
、仕上げ加圧がはとんと不必要であり、製造コストが大
幅に削減できるとともに、焼結磁石では技術的に困難な
容易磁化方向のラジアル配向が可能になる。さらに希土
類元素としてＮｄを使用した場合、資源含有量がＳｍの
１０倍以上あり、鉄はＣＯに比べれば、無限に存在する
と言って良く、原料供給が長期的に安価で安定して得ら
れることが期待できるなど、１業的成果は多大なものが
ある。
第１図は熱間圧延の圧下率による磁気的配向度（実施例
−１）、第２図は熱間圧延の圧延温度による磁気的配向
度及び磁気特性（ＢＨ）ｍａｘ（実施例−２）、第３図
は水素吸蔵粉砕と機械的粉砕との磁気特性比較（実施例
−３）である。 以上
−１）、第２図は熱間圧延の圧延温度による磁気的配向
度及び磁気特性（ＢＨ）ｍａｘ（実施例−２）、第３図
は水素吸蔵粉砕と機械的粉砕との磁気特性比較（実施例
−３）である。 以上
Claims (3)
- （１）８〜３０ａｔ％の希土類元素（希土類元素として
、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｓｍ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈ
ｏの一種又は二種以上）、１〜１０ａｔ％のボロン、お
よび残部を鉄と鉄の２０ａｔ％以下のＣｏと製造上不可
避な不純物からなる合金を、溶湯超急冷法により薄帯ま
たは薄片とし、前記薄帯または薄片を熱間圧延すること
を特徴とする異方性ボンド磁石用合金の製造方法。 - （２）前記異方性ボンド磁石用合金を、ボールミルなど
の機械的手段で３〜２００μｍに微粉砕することを特徴
とするボンド磁石用合金粉末の製造方法。 - （３）前記異方性ボンド磁石用合金を、１〜５０ｋｇ／
ｃｍ＾２の圧力下で水素ガスを吸蔵させて自然粉化した
後、ボールミルなどの機械的手段で３〜２００μｍに微
粉砕することを特徴とするボンド磁石用合金の製造方法
。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16544088 | 1988-07-01 | ||
| JP63-165440 | 1988-07-01 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03219041A true JPH03219041A (ja) | 1991-09-26 |
| JPH0733521B2 JPH0733521B2 (ja) | 1995-04-12 |
Family
ID=15812474
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1106791A Expired - Fee Related JPH0733521B2 (ja) | 1988-07-01 | 1989-04-26 | 異方性ボンド磁石用合金粉末の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0733521B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0314203A (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-22 | Tokin Corp | 高分子複合型希土類磁石用粉末の製造方法 |
| JP2015204391A (ja) * | 2014-04-15 | 2015-11-16 | Tdk株式会社 | 磁石粉末、ボンド磁石およびモータ |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5916306A (ja) * | 1982-04-15 | 1984-01-27 | アライド・コ−ポレ−シヨン | 電磁気装置用粉末コア−の製法 |
| JPS6260802A (ja) * | 1985-09-09 | 1987-03-17 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 金属粉末の製造方法 |
| JPH024941A (ja) * | 1987-12-18 | 1990-01-09 | Kubota Ltd | 二ホウ化ハフニウムを含有した鉄―ネオジム―ホウ素基永久磁石合金及び製法 |
-
1989
- 1989-04-26 JP JP1106791A patent/JPH0733521B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5916306A (ja) * | 1982-04-15 | 1984-01-27 | アライド・コ−ポレ−シヨン | 電磁気装置用粉末コア−の製法 |
| JPS6260802A (ja) * | 1985-09-09 | 1987-03-17 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 金属粉末の製造方法 |
| JPH024941A (ja) * | 1987-12-18 | 1990-01-09 | Kubota Ltd | 二ホウ化ハフニウムを含有した鉄―ネオジム―ホウ素基永久磁石合金及び製法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0314203A (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-22 | Tokin Corp | 高分子複合型希土類磁石用粉末の製造方法 |
| JP2015204391A (ja) * | 2014-04-15 | 2015-11-16 | Tdk株式会社 | 磁石粉末、ボンド磁石およびモータ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0733521B2 (ja) | 1995-04-12 |
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