JPS63211705A - 異方性永久磁石及びその製造方法 - Google Patents
異方性永久磁石及びその製造方法Info
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- JPS63211705A JPS63211705A JP62044470A JP4447087A JPS63211705A JP S63211705 A JPS63211705 A JP S63211705A JP 62044470 A JP62044470 A JP 62044470A JP 4447087 A JP4447087 A JP 4447087A JP S63211705 A JPS63211705 A JP S63211705A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はＲ−Ｆｅ −Ｂ −Ｔａ系合金（ＲはＹを含む
１種又は２種以上の希土類元素、又Ｆｅの１部をＣｏで
置換したＲ −Ｆｅ −Ｃｏ −Ｂ −Ｔａ合金を含む
）からなる異方性永久磁石に関するものである。
１種又は２種以上の希土類元素、又Ｆｅの１部をＣｏで
置換したＲ −Ｆｅ −Ｃｏ −Ｂ −Ｔａ合金を含む
）からなる異方性永久磁石に関するものである。
近年、高エネルギー積を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金又は
Ｆｅの１部をＣｏで置換したＲ −Ｆｅ −Ｃｏ −Ｂ
系合金による永久磁石の研究開発が盛んである。
Ｆｅの１部をＣｏで置換したＲ −Ｆｅ −Ｃｏ −Ｂ
系合金による永久磁石の研究開発が盛んである。
これらの永久磁石はＳｍ −Ｃｏ磁石と、はぼ同程度の
保磁力とエネルギー積を有するが、Ｓｍ Ｃｏ ＠石
より資源上の豊富さから経済的であるため最近注目され
ている永久磁石である。ここにＲ−Ｆｅ −Ｂ又はＲ−
Ｆｅ−ＣｏＢ永久磁石の製造プロセスは大別して下記の
４種類がある。
保磁力とエネルギー積を有するが、Ｓｍ Ｃｏ ＠石
より資源上の豊富さから経済的であるため最近注目され
ている永久磁石である。ここにＲ−Ｆｅ −Ｂ又はＲ−
Ｆｅ−ＣｏＢ永久磁石の製造プロセスは大別して下記の
４種類がある。
１す第１のプロセスは特開昭５９−４６００８号公報お
よび同５９−６４７５３号公報に記載されているように
、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ又はＲ−Ｆｅ−ＣｏＢ系合金を粉砕した
後、粉末冶金プロセスにより成形し焼結処理を紗て焼結
研石とする方法である。
よび同５９−６４７５３号公報に記載されているように
、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ又はＲ−Ｆｅ−ＣｏＢ系合金を粉砕した
後、粉末冶金プロセスにより成形し焼結処理を紗て焼結
研石とする方法である。
第２の製造プロセスは例えは特開昭５９−６４７３９号
公報に記載されているように急冷法で得られた合金をそ
の１１、あるいは熱処理することによりフレーク状の永
久磁石を作成し、その後特開昭５９−２１１５４９号公
報に記載されるように樹脂と共に固化成形し等方性ボン
ド磁石とするものである。
公報に記載されているように急冷法で得られた合金をそ
の１１、あるいは熱処理することによりフレーク状の永
久磁石を作成し、その後特開昭５９−２１１５４９号公
報に記載されるように樹脂と共に固化成形し等方性ボン
ド磁石とするものである。
第３の製造プロセスは例えば特開昭６０−１００４０２
・号公報に記載されているように急冷法によシ製造され
た合金粉を７００℃以上でホットプレスもしくはＨＩＰ
で、ち密化した等方性バルク磁石を得る方法である。
・号公報に記載されているように急冷法によシ製造され
た合金粉を７００℃以上でホットプレスもしくはＨＩＰ
で、ち密化した等方性バルク磁石を得る方法である。
第４の製造方法は特開昭６０−１００４０２号公報に記
載されているように第３の方法で作成された等方性バル
ク磁石を更に７００℃以上で、すえ込み加工を行い圧縮
方向に磁気異方性を付与した異方性バルク磁石を得る方
法である。
載されているように第３の方法で作成された等方性バル
ク磁石を更に７００℃以上で、すえ込み加工を行い圧縮
方向に磁気異方性を付与した異方性バルク磁石を得る方
法である。
第１の方法によれば磁気異方性化が可能であシ得られる
磁気特性は３０〜４５ＭＧＯｅにも到達するのであるが
、焼結体中の平均結晶粒径が１μｍを越えるため保磁力
が本合金系の固有の異方性定数から期待される値と比較
して低いため熱安定性が悪いという欠点を有する。
磁気特性は３０〜４５ＭＧＯｅにも到達するのであるが
、焼結体中の平均結晶粒径が１μｍを越えるため保磁力
が本合金系の固有の異方性定数から期待される値と比較
して低いため熱安定性が悪いという欠点を有する。
又、第２の方法によれば比較的容易に圧縮成形等の成形
が可能であるが、磁気的に等方性であるため得られる磁
気特性が低い。例えば射出成形で得られる磁気特性は（
ＢＨ）ｍ ： ３〜５ ＭＧＯｅ 、圧縮成形で（ＢＨ
）ｍ ： ８〜１０ ＭＧＯｅであり更に着磁磁場強度
に対する依存性が大きいという欠点も有する０すなわち
、（ＢＨ）ｍ ： ８ＭＧＯｅを得るためには、通常５
０ＫＯｅ程度の着磁磁場強度が必要で、本磁石をモータ
等に組み込んだ後着磁することは実質的に不可能である
。
が可能であるが、磁気的に等方性であるため得られる磁
気特性が低い。例えば射出成形で得られる磁気特性は（
ＢＨ）ｍ ： ３〜５ ＭＧＯｅ 、圧縮成形で（ＢＨ
）ｍ ： ８〜１０ ＭＧＯｅであり更に着磁磁場強度
に対する依存性が大きいという欠点も有する０すなわち
、（ＢＨ）ｍ ： ８ＭＧＯｅを得るためには、通常５
０ＫＯｅ程度の着磁磁場強度が必要で、本磁石をモータ
等に組み込んだ後着磁することは実質的に不可能である
。
又、第３の方法によれば密度上昇の結果、空孔が無く耐
候性は向上するが、等方性であるため第２の方法と同様
、組み込み着磁が出来ない。得られる（ＢＨ）ｍは密度
上昇分だけ上昇し１２ＭＧＯｅ程度得られる。
候性は向上するが、等方性であるため第２の方法と同様
、組み込み着磁が出来ない。得られる（ＢＨ）ｍは密度
上昇分だけ上昇し１２ＭＧＯｅ程度得られる。
第４の方法によれば、第１の方法と同様異方性化は可能
となり３０〜４５ＭＧＯｅの（ＢＨ）ｍが得られるが、
すえ込み加工温度が７００〜７５０℃においては、加工
時にクラックが発生する。又、上記温度範囲において、
すえ込み加工された磁石は、焼結磁石と比較して機械的
強度が脆弱であるという欠点も有する。このような欠点
を解消するために、すえ込み加工温度を７５０℃以上と
し、加工速度を遅くすることによりクラックの発生を防
止し、かつ機械的強度を改善することは可能である。
となり３０〜４５ＭＧＯｅの（ＢＨ）ｍが得られるが、
すえ込み加工温度が７００〜７５０℃においては、加工
時にクラックが発生する。又、上記温度範囲において、
すえ込み加工された磁石は、焼結磁石と比較して機械的
強度が脆弱であるという欠点も有する。このような欠点
を解消するために、すえ込み加工温度を７５０℃以上と
し、加工速度を遅くすることによりクラックの発生を防
止し、かつ機械的強度を改善することは可能である。
しかしながら、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ又はＲ−Ｆｅ −Ｃｏ −
Ｂ系合金においては、すえ込み加工温度を７５０℃以上
とすると、結晶粒成長が著しく保磁力が大巾に低下する
。特に加工温度８００℃以上においては、保磁力は２Ｋ
Ｏｅ以下に低下し、実用的な永久磁石特性を得ることが
出来ない。本発明は上記従来技術の欠点を解消し熱安定
性良好で着磁の容易で機械的強度に優れた異方性磁石を
提供するものである０ 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は上記目的達成のために下記のような技術的手段
を用いた。すなわち、平均結晶粒径が、０．０１〜０．
５μｍに制御されたＲ −Ｆｅ −Ｂ −Ｔａ合金（Ｒ
はＹを含む１種又は２棟以上の希土類元素、又Ｆｅの１
部をＣｏで置換することもできる）からなることを特徴
とするものである。 −・ 上記合金は好１しくけ、Ｒ
：１１〜１８ａｔ％、Ｂ：４〜１１ａｔ％＋ Ｃｏ ：
５０ ａｔ％以下、Ｔａ：０．２５〜５ａｔ％、残部
Ｆｅおよび不可避不純物からなる組成としたものである
。
Ｂ系合金においては、すえ込み加工温度を７５０℃以上
とすると、結晶粒成長が著しく保磁力が大巾に低下する
。特に加工温度８００℃以上においては、保磁力は２Ｋ
Ｏｅ以下に低下し、実用的な永久磁石特性を得ることが
出来ない。本発明は上記従来技術の欠点を解消し熱安定
性良好で着磁の容易で機械的強度に優れた異方性磁石を
提供するものである０ 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は上記目的達成のために下記のような技術的手段
を用いた。すなわち、平均結晶粒径が、０．０１〜０．
５μｍに制御されたＲ −Ｆｅ −Ｂ −Ｔａ合金（Ｒ
はＹを含む１種又は２棟以上の希土類元素、又Ｆｅの１
部をＣｏで置換することもできる）からなることを特徴
とするものである。 −・ 上記合金は好１しくけ、Ｒ
：１１〜１８ａｔ％、Ｂ：４〜１１ａｔ％＋ Ｃｏ ：
５０ ａｔ％以下、Ｔａ：０．２５〜５ａｔ％、残部
Ｆｅおよび不可避不純物からなる組成としたものである
。
本発明において、Ｒ−Ｆｅ −Ｂ −Ｔａ合金の平均粒
径が０．５μｍを越えると保磁力が低下し、１６０℃に
おける不可逆減磁率が２０チ以上となって著しく熱安定
性を低下させるので不都合であるの又平均粒径が０．０
１μｍ未満であると保磁力が低く、永久磁石として実用
的な特性を得ることが出来ない。
径が０．５μｍを越えると保磁力が低下し、１６０℃に
おける不可逆減磁率が２０チ以上となって著しく熱安定
性を低下させるので不都合であるの又平均粒径が０．０
１μｍ未満であると保磁力が低く、永久磁石として実用
的な特性を得ることが出来ない。
よって平均粒径を０．０１〜０．５μｍと限定した。
塑性変形の温度が１０００℃を越えると平均粒径が０．
５μｍを越えるため磁気特性は劣化し、７５０℃以下で
は塑性変形時の変形抵抗が大きく、十分強い異方性を付
与することが出来ないばかシでなく、塑性変形時にクラ
ックが発生する。したがって、すえ込み加工の温度を７
５０〜１０００℃と限定した。
５μｍを越えるため磁気特性は劣化し、７５０℃以下で
は塑性変形時の変形抵抗が大きく、十分強い異方性を付
与することが出来ないばかシでなく、塑性変形時にクラ
ックが発生する。したがって、すえ込み加工の温度を７
５０〜１０００℃と限定した。
又、塑性変形時の加工率が２未満では十分な異方性を付
与することが出来ない。（ＢＨ）ｍ ： ２０ ＭＧＯ
ｓ以上の特性を得るためには、３以上の加工率が望まし
い。
与することが出来ない。（ＢＨ）ｍ ： ２０ ＭＧＯ
ｓ以上の特性を得るためには、３以上の加工率が望まし
い。
又、添加物として用いるＴａの添加量を、０，２５〜Ｂ
ａｔ％と限定する理由は以下の通りである。
ａｔ％と限定する理由は以下の通りである。
０．２５ａｔ％未満の添加ではＴａ添加による結晶粒成
長抑制の効果が認められず、７５０℃以上の、すえ込み
加工温度でＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金と同様、保磁力が大巾に
低下する。一方、３ａｔ％を越えて添加すると非磁性介
在物が、結晶粒内に析出するため砂留磁束密度と保磁力
の大巾な低下が避けられない。
長抑制の効果が認められず、７５０℃以上の、すえ込み
加工温度でＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金と同様、保磁力が大巾に
低下する。一方、３ａｔ％を越えて添加すると非磁性介
在物が、結晶粒内に析出するため砂留磁束密度と保磁力
の大巾な低下が避けられない。
０．２５〜５ａｔ％の添刀口により、Ｓｍ −Ｃｏ ｌ
ｉＢ石と同等環上の（ＢＨ）ｍａｘと、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系
磁石よシ高い保磁力を得ることが出来る。
ｉＢ石と同等環上の（ＢＨ）ｍａｘと、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系
磁石よシ高い保磁力を得ることが出来る。
又、塑性変形の速度は５ ｍ／ｓｅｃを越えると、加工
時にクラックが発生し、０ 、０５ ｍ／ｓｅｃ未満で
は、加工時間が長く粒成長による保磁力の低下が、みら
れる場合がある。
時にクラックが発生し、０ 、０５ ｍ／ｓｅｃ未満で
は、加工時間が長く粒成長による保磁力の低下が、みら
れる場合がある。
以下実施例により、本発明を更に詳細に説明する０
実施例１゜
Ｎｄ、４Ｆｅ、、 Ｂ、Ｔａ２及び、比較例としてＮｄ
１４ Ｆ８７１１Ｂｌ１合金をアーク溶解により溶製し
、本合金を非酸化雰囲気中で貴溶解１〜、単ロール上に
溶湯急冷し、フレーク状の原料を作成した。
１４ Ｆ８７１１Ｂｌ１合金をアーク溶解により溶製し
、本合金を非酸化雰囲気中で貴溶解１〜、単ロール上に
溶湯急冷し、フレーク状の原料を作成した。
得られたフレークは約３０μｍの厚さを有する不定形で
、Ｘ線回折の結果、非晶備と結晶質の混合であることが
解った。
、Ｘ線回折の結果、非晶備と結晶質の混合であることが
解った。
このフレークを粉末状に破砕し、室温にて冷間プレスし
圧粉体とした。得られた圧粉体を６５０℃でホントプレ
スし、ち密化を行った。更に、高密度化された成形体を
、７００，７５０，８００，８５０゜９００．１０００
℃で、各々加工速度０ 、６ ｗｍ／ｓｅｃで、すえ込
み加工を施した。すえ込み時の加工率（ち密化後の素材
厚さを塑性変形後の素材厚さで除した値）は６．０に固
定して行った。すえ込み加工後、得られた試料のクラッ
クの有無を目視により検査を行ったところ、７００℃で
加工を行った試料には、全て中央部にクラックが認めら
れた。７５０℃で加工を行ったものは、１部ｄ部にクラ
ックが認められた。８００℃以上で加工を行った試料に
はクラックは認められなかった。第１表に結果を、まと
めて示す。
圧粉体とした。得られた圧粉体を６５０℃でホントプレ
スし、ち密化を行った。更に、高密度化された成形体を
、７００，７５０，８００，８５０゜９００．１０００
℃で、各々加工速度０ 、６ ｗｍ／ｓｅｃで、すえ込
み加工を施した。すえ込み時の加工率（ち密化後の素材
厚さを塑性変形後の素材厚さで除した値）は６．０に固
定して行った。すえ込み加工後、得られた試料のクラッ
クの有無を目視により検査を行ったところ、７００℃で
加工を行った試料には、全て中央部にクラックが認めら
れた。７５０℃で加工を行ったものは、１部ｄ部にクラ
ックが認められた。８００℃以上で加工を行った試料に
はクラックは認められなかった。第１表に結果を、まと
めて示す。
上記試料より、１０ＸＩＯＸ７ｔ＋ｍのテストピースを
切り出し磁気特性を測定した。第１図に各加工温度に対
する保磁力の変化を示す。比較例として作成した、Ｎｄ
Ｉ４ Ｆｅ７１ ＢＢにおいては、７５０℃以上の加工
温度において保磁力は大巾に低下するが、Ｔａを添加し
た本発明合金においては、７５０℃以上の加工温度にお
いても保磁力の大巾な低下は認められなかった。
切り出し磁気特性を測定した。第１図に各加工温度に対
する保磁力の変化を示す。比較例として作成した、Ｎｄ
Ｉ４ Ｆｅ７１ ＢＢにおいては、７５０℃以上の加工
温度において保磁力は大巾に低下するが、Ｔａを添加し
た本発明合金においては、７５０℃以上の加工温度にお
いても保磁力の大巾な低下は認められなかった。
第 １ 表
○り２ツク無、Δ端部にクラック、×中央部にクラック
実施例２゜ Ｎｄ１ｓＦｅ、、 Ｂ、 Ｔａ２なる組成の合金をアー
ク溶解により溶製し、実施例１と同様単ロール法により
溶湯急冷し、フレークを得た。得られたフレークを実施
例１と同様破砕した後、６５０℃にてホットプレスし、
ち密化された成形体を得た。得られた成形体を９５０℃
で、加工率を、１．５ 、２．０ 、２．５ 。
実施例２゜ Ｎｄ１ｓＦｅ、、 Ｂ、 Ｔａ２なる組成の合金をアー
ク溶解により溶製し、実施例１と同様単ロール法により
溶湯急冷し、フレークを得た。得られたフレークを実施
例１と同様破砕した後、６５０℃にてホットプレスし、
ち密化された成形体を得た。得られた成形体を９５０℃
で、加工率を、１．５ 、２．０ 、２．５ 。
３．０ 、３．５ 、４．０と変化させて、すえ込み加
工を行った後、１１０Ｘ１０Ｘ５ｔのテストピースを各
々の試料より切り出し磁気特性を測定した。第２図に加
工率に対する、残留磁束密度と（ＢＨ）ｍの変化を示す
。加工率２未満においては、（ＢＨ）ｍが２０ＭＧＯｅ
未満で、異方性化度が低いが、加工率を２以上とするこ
とにより、異方性化度が大巾に改善されることがわかる
。
工を行った後、１１０Ｘ１０Ｘ５ｔのテストピースを各
々の試料より切り出し磁気特性を測定した。第２図に加
工率に対する、残留磁束密度と（ＢＨ）ｍの変化を示す
。加工率２未満においては、（ＢＨ）ｍが２０ＭＧＯｅ
未満で、異方性化度が低いが、加工率を２以上とするこ
とにより、異方性化度が大巾に改善されることがわかる
。
実施例６゜
Ｎｄ、４Ｆｅ？、−ＸＢ、ＴａＸ （ｘ＝０−１．０．
２５，０．５１１ ＋２．３．４）なる組成の合金を実
施例１と同様、単ロール法で溶湯急冷し、６５０℃でホ
ットプレスし、ち密化した成形体を得た。得られた成形
体を８００℃で加工率３．５にて、すえ込み加工を行い
、実施例２と同様岐気特性を測定した。第３図は、保磁
力、（ＢＨ）ｍを、Ｔａ添加量に対して１とめたもので
ある。Ｚｒ添加ｉ０’、２５〜Ｂｉｔ％において、保磁
力１５ ＫＯｅ以上、（ＢＨ）ｍ ２０ＭＧＯｅ以上の
磁気特性が得られることが解る。
２５，０．５１１ ＋２．３．４）なる組成の合金を実
施例１と同様、単ロール法で溶湯急冷し、６５０℃でホ
ットプレスし、ち密化した成形体を得た。得られた成形
体を８００℃で加工率３．５にて、すえ込み加工を行い
、実施例２と同様岐気特性を測定した。第３図は、保磁
力、（ＢＨ）ｍを、Ｔａ添加量に対して１とめたもので
ある。Ｚｒ添加ｉ０’、２５〜Ｂｉｔ％において、保磁
力１５ ＫＯｅ以上、（ＢＨ）ｍ ２０ＭＧＯｅ以上の
磁気特性が得られることが解る。
本発明により、熱安定性が良好で機椋的性質に優れ着磁
性の良い、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造が可能である。
性の良い、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造が可能である。
第１図は、本発明に係る傍磁力のすえ込み加工温度依存
性を示す実施例、第２図は、（ＢＨ）ｍａｘ及びＢｒの
加工率依存性を示す実施例、第３図は、（ＢＨ）ｒｎａ
ｘ及び保磁力のＴａ添加量依存性を示す実施例である。 １１１ 図 すえ込に加工選炭（０Ｃ） （１） Ｎｄｔ４Ｆｅｙｌ ２３１１ （比較例）（Ｚ
）〜ｄ１４Ｆｅ７６Ｂｔｔ Ｔａｚ如Ｌキ
性を示す実施例、第２図は、（ＢＨ）ｍａｘ及びＢｒの
加工率依存性を示す実施例、第３図は、（ＢＨ）ｒｎａ
ｘ及び保磁力のＴａ添加量依存性を示す実施例である。 １１１ 図 すえ込に加工選炭（０Ｃ） （１） Ｎｄｔ４Ｆｅｙｌ ２３１１ （比較例）（Ｚ
）〜ｄ１４Ｆｅ７６Ｂｔｔ Ｔａｚ如Ｌキ
Claims (5)
- （１）平均結晶粒径が０．０１〜０．５μｍであるＲＦ
ｅＢＴａ合金又はＲＦｅＢＣｏＢＴａ合金（ＲはＹを含
む１種又は２種以上の希土類元素）からなることを特徴
とする異方性永久磁石。 - （２）ＲＦｅＢＴａ又はＲＦｅＣｏＢＴａ合金（Ｒ：１
１〜１８ａｔ％、Ｂ：４〜８ａｔ％、Ｃｏ：３０ａｔ％
以下、Ｔａ：０．２５〜３ａｔ％残部Ｆｅおよび不可避
の不純物）を急冷法によってフレーク又は粉末として得
た後、ＨＩＰ、ホットプレス等により緻密化して、更に
塑性変形により磁気異方性化することを特徴とする異方
性永久磁石の製造方法。 - （３）前記塑性変形を与える手段として７５０〜１００
０℃に加熱しすえ込み加工を施したことを特徴とする特
許請求の範囲第２項記載の異方性永久磁石の製造方法。 - （４）前記塑性変形を与える手段として加工速度を、０
．０５〜５ｍｍ／ｓｅｃとすることを特徴とする特許請
求の範囲第２項記載の異方性永久磁石の製造方法。 - （５）前記塑性変形を与える手段として加工率を２以上
（ち密化後の素材厚さを塑性変形後の素材厚さで除した
値）とすることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載
の異方性永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62044470A JPS63211705A (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | 異方性永久磁石及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62044470A JPS63211705A (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | 異方性永久磁石及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63211705A true JPS63211705A (ja) | 1988-09-02 |
Family
ID=12692397
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62044470A Pending JPS63211705A (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | 異方性永久磁石及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63211705A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0392799A1 (en) * | 1989-04-14 | 1990-10-17 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for producing anisotropic rare earth magnet |
| EP0476606A2 (en) * | 1990-09-20 | 1992-03-25 | Mitsubishi Steel Mfg. Co., Ltd. | Permanent magnet powders |
| EP0522177A1 (en) * | 1991-01-28 | 1993-01-13 | Mitsubishi Materials Corporation | Anisotropic Rare Earth Magnet |
-
1987
- 1987-02-27 JP JP62044470A patent/JPS63211705A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0392799A1 (en) * | 1989-04-14 | 1990-10-17 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for producing anisotropic rare earth magnet |
| EP0476606A2 (en) * | 1990-09-20 | 1992-03-25 | Mitsubishi Steel Mfg. Co., Ltd. | Permanent magnet powders |
| EP0522177A1 (en) * | 1991-01-28 | 1993-01-13 | Mitsubishi Materials Corporation | Anisotropic Rare Earth Magnet |
| EP0522177B1 (en) * | 1991-01-28 | 1995-07-12 | Mitsubishi Materials Corporation | Anisotropic Rare Earth Magnet |
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