JPS63196014A - 磁気異方性磁石及びその製造方法 - Google Patents
磁気異方性磁石及びその製造方法Info
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- JPS63196014A JPS63196014A JP62028460A JP2846087A JPS63196014A JP S63196014 A JPS63196014 A JP S63196014A JP 62028460 A JP62028460 A JP 62028460A JP 2846087 A JP2846087 A JP 2846087A JP S63196014 A JPS63196014 A JP S63196014A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系合金（ＲはＹを含む１種
又は２種以上の希土類元素又Ｆｅの１部をＣ０で置換し
たＲ −Ｆｅ−Ｃｏ −Ｂ −Ｍ合金を含み、Ｍととし
てＴ５ Ｚｒ＋ Ｈｆの１種又は２種以上の組み合せを
用いた異方性磁石に関するものである。
又は２種以上の希土類元素又Ｆｅの１部をＣ０で置換し
たＲ −Ｆｅ−Ｃｏ −Ｂ −Ｍ合金を含み、Ｍととし
てＴ５ Ｚｒ＋ Ｈｆの１種又は２種以上の組み合せを
用いた異方性磁石に関するものである。
近年、高エネルギー積を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金又は
Ｆｅの１部をＣｏで置換したＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系合金
による永久磁石の研究開発が盛んである。これらの永久
磁石はＳｍ −Ｃｏ１石と、はぼ同程度の保磁力とエネ
ルギー積を有するが、Ｓ＋ｗ −Ｃｏ磁石より経済的で
あるため最近注目されている永久磁石である。ここにＲ
−Ｆｅ−Ｂ又はＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ永久磁石の製造プロ
セスは大別して下記の４種類がある。
Ｆｅの１部をＣｏで置換したＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系合金
による永久磁石の研究開発が盛んである。これらの永久
磁石はＳｍ −Ｃｏ１石と、はぼ同程度の保磁力とエネ
ルギー積を有するが、Ｓ＋ｗ −Ｃｏ磁石より経済的で
あるため最近注目されている永久磁石である。ここにＲ
−Ｆｅ−Ｂ又はＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ永久磁石の製造プロ
セスは大別して下記の４種類がある。
まず第１のプロセスは特開昭５９−４６００８号公報お
よび同５９−６４７３３号公報に記載されているように
、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ又はＲ−Ｆｅ−ＣｏＢ系合金を粉砕した
後、粉末冶金プロセスにより成形し焼結処理を経て焼結
磁石とする方法である。
よび同５９−６４７３３号公報に記載されているように
、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ又はＲ−Ｆｅ−ＣｏＢ系合金を粉砕した
後、粉末冶金プロセスにより成形し焼結処理を経て焼結
磁石とする方法である。
第２の製造プロセスは例えば特開昭５９−６４７３９号
公報に記載されているように急冷法で得られた合金をそ
のまま、あるいは熱処理することによりフレーク状の永
久磁石を作成し、その後特開昭５９−２１１５４９号公
報に記載されるように樹脂と共に固化成形し等方性ボン
ド磁石とするものである。
公報に記載されているように急冷法で得られた合金をそ
のまま、あるいは熱処理することによりフレーク状の永
久磁石を作成し、その後特開昭５９−２１１５４９号公
報に記載されるように樹脂と共に固化成形し等方性ボン
ド磁石とするものである。
第３の製造プロセスは例えば特開昭６０−１００４０２
号公報に記載されているように急冷法により製造された
合金粉を７００℃以上でホットプレスもしくは旧Ｐでち
密化した等方性バルク磁石を得る方法である。
号公報に記載されているように急冷法により製造された
合金粉を７００℃以上でホットプレスもしくは旧Ｐでち
密化した等方性バルク磁石を得る方法である。
第４の製造方法は特開昭６０−１００４０２号公報に記
載されているように第３の方法で作成された等方性バル
ク磁石を更に７００℃以上で、すえ込み加工を行い圧縮
方向に磁気異方性を付与した異方性バルク磁石を得る方
法である。
載されているように第３の方法で作成された等方性バル
ク磁石を更に７００℃以上で、すえ込み加工を行い圧縮
方向に磁気異方性を付与した異方性バルク磁石を得る方
法である。
第１の方法によれば磁嶽異方性化が可能であり得られる
磁気特性は３０〜４５ＭＧＯｅにも到達するのであるが
、焼結体中の平均結晶粒径が１μｍを越えるため保磁力
が本合金系の固有の異方性定数から期待される値と比較
して低いため熱安定性が悪いという欠点を有する。
磁気特性は３０〜４５ＭＧＯｅにも到達するのであるが
、焼結体中の平均結晶粒径が１μｍを越えるため保磁力
が本合金系の固有の異方性定数から期待される値と比較
して低いため熱安定性が悪いという欠点を有する。
又、第２の方法によれば比較的容易に圧縮成形等の成形
が可能であるが、磁気的に等方性であるため得られる磁
気特性が低い。例えば射出成形で得られる磁気特性は（
ＢＨ）、 ： ３〜５ ＭＧＯｅ、圧縮成形で（ＢＨ
）、 ： ８〜１０ＭＧＯｅであり更に着磁磁場強度
に対する依存性が大きいという欠点も有する。
が可能であるが、磁気的に等方性であるため得られる磁
気特性が低い。例えば射出成形で得られる磁気特性は（
ＢＨ）、 ： ３〜５ ＭＧＯｅ、圧縮成形で（ＢＨ
）、 ： ８〜１０ＭＧＯｅであり更に着磁磁場強度
に対する依存性が大きいという欠点も有する。
すなわち、（ＢＨ）、 ： ８ＭＧＯｅを得るために
は、通常５０ＫＯｅ程度の着磁磁場強度が必要で、本磁
石をモータ等に組み込んだ後着磁することは実質的に不
可能である。
は、通常５０ＫＯｅ程度の着磁磁場強度が必要で、本磁
石をモータ等に組み込んだ後着磁することは実質的に不
可能である。
又、第３の方法によれば密度上昇の結果、空孔が無く耐
候性は向上するが、等方性であるため第２の方法と同様
、組み込み着磁が出来ない、得られる（ＢＨ）、は密度
上昇分だけ上昇し１２ＭＧＯｅ程度得られる。
候性は向上するが、等方性であるため第２の方法と同様
、組み込み着磁が出来ない、得られる（ＢＨ）、は密度
上昇分だけ上昇し１２ＭＧＯｅ程度得られる。
第４の方法によれば、第１の方法と同様異方性化は可能
となり３０〜４５ＭＧＯｅの（ＢＨ）、が得られるが、
すえ込み加工温度が７００〜７５０℃においては、加工
時にクランクが発生する。又、上記温度範囲において、
すえ込み加工された磁石は、焼結磁石と比較して機械的
強度が脆弱であるという欠点を有する。このような欠点
を解消するために、すえ込み加工温度を７５０℃以上と
し、加工速度を遅くすることによりクラックの発生を防
止し、かつ機械的強度を改善することは可能である。
となり３０〜４５ＭＧＯｅの（ＢＨ）、が得られるが、
すえ込み加工温度が７００〜７５０℃においては、加工
時にクランクが発生する。又、上記温度範囲において、
すえ込み加工された磁石は、焼結磁石と比較して機械的
強度が脆弱であるという欠点を有する。このような欠点
を解消するために、すえ込み加工温度を７５０℃以上と
し、加工速度を遅くすることによりクラックの発生を防
止し、かつ機械的強度を改善することは可能である。
しかしながら、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ又はＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系
合金においては、すえ込み加工温度を７５０℃以上とす
ると、結晶粒成長が著しく保磁力が大幅に低下する。特
に加工温度８００℃以上においては、保磁力は２ ＫＯ
ｅ以下に低下し、実用的な永久磁石特性を得ることが出
来ない。本発明は上記従来技術の欠点を解消し熱安定性
良好で着磁の容易で機械的強度に優れた異方性磁石を提
供するものである。
合金においては、すえ込み加工温度を７５０℃以上とす
ると、結晶粒成長が著しく保磁力が大幅に低下する。特
に加工温度８００℃以上においては、保磁力は２ ＫＯ
ｅ以下に低下し、実用的な永久磁石特性を得ることが出
来ない。本発明は上記従来技術の欠点を解消し熱安定性
良好で着磁の容易で機械的強度に優れた異方性磁石を提
供するものである。
本発明は上記目的達成のために下記のような技術的手段
を用いた。すなわち、平均結晶粒径が、０．０１〜０．
５μｍに制御されたＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ（ＭはＴｉ＋ Ｚ
ｒ、 Ｈｆのうち少くとも１種又は２種以上）又はＲ−
Ｆｅ−Ｃｏ −Ｂ −Ｍ系合金（ＲはＹを含む１種又は
２種以上の希土類元素、又Ｆｅの１部をＣｏで置換した
。）を原料とした。
を用いた。すなわち、平均結晶粒径が、０．０１〜０．
５μｍに制御されたＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ（ＭはＴｉ＋ Ｚ
ｒ、 Ｈｆのうち少くとも１種又は２種以上）又はＲ−
Ｆｅ−Ｃｏ −Ｂ −Ｍ系合金（ＲはＹを含む１種又は
２種以上の希土類元素、又Ｆｅの１部をＣｏで置換した
。）を原料とした。
上記合金は好ましくはＲ：１１〜１８ａｔ％、Ｂ：４〜
１ｌａｔ％、Ｃｏ：３０ａｔ％以下、Ｍ （Ｔｉ、 Ｚ
ｒ。
１ｌａｔ％、Ｃｏ：３０ａｔ％以下、Ｍ （Ｔｉ、 Ｚ
ｒ。
Ｈｆのうち少くとも１種又は２種以上の組み合せ）：
０．２５〜３ａｔ％、残部Ｆｅおよび不可避不純物から
なる組成としたものである。
０．２５〜３ａｔ％、残部Ｆｅおよび不可避不純物から
なる組成としたものである。
本発明において、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ合金の平均粒径が０
．５μｍを越えると保磁力が低下し、１６０℃における
不可逆減磁率が２０％以上となって１しく熱安定性を低
下させるので不都合である。又平均粒径が０．０１μｍ
未満であると保磁力が低（、永久磁石として実用的な特
性を得ることが出来ない。よって平均粒径を０．０１〜
０．５μｍと限定した。
．５μｍを越えると保磁力が低下し、１６０℃における
不可逆減磁率が２０％以上となって１しく熱安定性を低
下させるので不都合である。又平均粒径が０．０１μｍ
未満であると保磁力が低（、永久磁石として実用的な特
性を得ることが出来ない。よって平均粒径を０．０１〜
０．５μｍと限定した。
塑性変形の温度が１０００℃を越えると平均粒径が０．
５μｍを越えるため磁気特性は劣化し、７５０℃以下で
は塑性変形時の変形抵抗が太き（、十分強い異方性を付
与することが出来ないばかりでなく、塑性変形時にクラ
ックが発生する。したがって、すえ込み加工の温度を７
５０〜１０００℃と限定した。
５μｍを越えるため磁気特性は劣化し、７５０℃以下で
は塑性変形時の変形抵抗が太き（、十分強い異方性を付
与することが出来ないばかりでなく、塑性変形時にクラ
ックが発生する。したがって、すえ込み加工の温度を７
５０〜１０００℃と限定した。
又、塑性変形時の加工率が２以下では十分な異方性を付
与することが出来ない。（ＢＨ）、 ： ２０ＭＧＯ
ｅ以上の特性を得るためには、３以上の加工率が望まし
い。
与することが出来ない。（ＢＨ）、 ： ２０ＭＧＯ
ｅ以上の特性を得るためには、３以上の加工率が望まし
い。
又、添加物として用ルするＴｉ、 Ｚｒ、 Ｉｌｆを０
．２５〜３ａｔ％と限定する理由は以下の通りである。
．２５〜３ａｔ％と限定する理由は以下の通りである。
０．２５ａｔ％以下の添加ではＴｌｌ Ｚｒ、 Ｈｆ添
加による結晶粒成長抑制の効果が認められず、７５０℃
以上のすえ込み加工温度でＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金と同様、
保磁力が大巾に低下する。一方、３ａｔ％以上添加する
と非磁性介在物が結晶粒内に析出するため残留磁束密度
と保磁力の大巾な低下が避けられない。
加による結晶粒成長抑制の効果が認められず、７５０℃
以上のすえ込み加工温度でＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金と同様、
保磁力が大巾に低下する。一方、３ａｔ％以上添加する
と非磁性介在物が結晶粒内に析出するため残留磁束密度
と保磁力の大巾な低下が避けられない。
０．２５〜３ａｔ％の添加によりＳｓ −Ｃｏ磁石と同
・等以上の（８１１）、と、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石より高
い保磁力を得ることが出来る。
・等以上の（８１１）、と、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石より高
い保磁力を得ることが出来る。
又、塑性変形の速度は５ ｗ ／ ｓｅｃ以上では、加
工時にクラックが発生し、０．０５ｍ／ｓｅｅ以下では
、加工時間が長く粒成長による保磁力の低下がみられる
場合がある。
工時にクラックが発生し、０．０５ｍ／ｓｅｅ以下では
、加工時間が長く粒成長による保磁力の低下がみられる
場合がある。
〔実施例〕
以下実施例により、本発明を更に詳細に説明する。
実施例ｌ
Ｎｄ１４ＦｅｌＪ＠Ｍｚ （ＭはＺｒ、 Ｔｉ、 １ｌ
ｆ）及び、参考のためＮｄ＋ａＦｅｔｓＢｓの４種類の
合金をアーク溶解により溶製し、本合金を非酸化雰囲気
中で再溶解し、単ロール上に溶湯急冷し、フレーク状の
原料を作成した。
ｆ）及び、参考のためＮｄ＋ａＦｅｔｓＢｓの４種類の
合金をアーク溶解により溶製し、本合金を非酸化雰囲気
中で再溶解し、単ロール上に溶湯急冷し、フレーク状の
原料を作成した。
得られたフレークは約３０μｍの厚さを有する不定形で
、Ｘ線回折の結果、非晶質と結晶質混合であることが解
った。
、Ｘ線回折の結果、非晶質と結晶質混合であることが解
った。
このフレークを粉末状に破砕し、室温にて冷間プレスし
圧粉体とした。得られた圧粉体を６５０℃でホットプレ
スし、ち密化を行った。更に、高密度化された成形体を
、７００，７５０，８００゜８５０、 ９００．１００
０℃で、各々加工速度０．６鶴／ｓｅｃで、すえ込み加
工を施した。すえ込み時の加工率は３．０に固定して行
った。すえ込み加工後、得られた試料のクランクの有無
を目視により検査を行ったところ、７００℃で加工を行
った試料には、全て中央部にクラックが認められた。７
５０℃で加工を行ったものは、１部端部にクラックが認
められた。８００℃以上で加工を行った試料にはクラン
クは認められなかった。第１表に結果をまとめて示す。
圧粉体とした。得られた圧粉体を６５０℃でホットプレ
スし、ち密化を行った。更に、高密度化された成形体を
、７００，７５０，８００゜８５０、 ９００．１００
０℃で、各々加工速度０．６鶴／ｓｅｃで、すえ込み加
工を施した。すえ込み時の加工率は３．０に固定して行
った。すえ込み加工後、得られた試料のクランクの有無
を目視により検査を行ったところ、７００℃で加工を行
った試料には、全て中央部にクラックが認められた。７
５０℃で加工を行ったものは、１部端部にクラックが認
められた。８００℃以上で加工を行った試料にはクラン
クは認められなかった。第１表に結果をまとめて示す。
上記試料より、１１０Ｘ１０Ｘ７ｔのテストピースを切
り出し磁気特性を測定した。第１図に各加工温度に対す
る保磁力の変化を示す。参考例として作成したＮｄ、４
Ｆｅ□Ｂ、においては、７５０℃以上の加工温度におい
て保磁力は大巾に低下するが、Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｈｆを
添加した本発明合金においては、７５０℃以上の加工温
度においても保磁力の大幅な低下は認められなかった。
り出し磁気特性を測定した。第１図に各加工温度に対す
る保磁力の変化を示す。参考例として作成したＮｄ、４
Ｆｅ□Ｂ、においては、７５０℃以上の加工温度におい
て保磁力は大巾に低下するが、Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｈｆを
添加した本発明合金においては、７５０℃以上の加工温
度においても保磁力の大幅な低下は認められなかった。
実施例２
Ｎｄ＋５ＦｅｒＪｓＴｊｓなる組成の合金をアーク溶解
により溶製し、実施例１と同様単ロール法により溶湯急
冷し、フレークを得た。得られたフレークを実施例１と
同様破砕した後、６５０℃にてホットプレスし、ち密化
された成形体を得た。得られた成形体を９５０℃で、加
工率を１．５．２．０．２．５゜３．０．３．５． ４
．０と変化させて、すえ込み加工を行った後、１０１０
Ｘ１０Ｘ５Ｌのテストピースを各々の試料より切り出し
磁気特性を測定した。第２図に加工率に対する、残留磁
束密度と（ＢＨ）、の変化を示す、加工率２以下におい
ては、（ＢＨ）、が１５ＭＧＯｅ以下で異方性化度が低
いが、加工率を２以上とすることにより異方性化度が大
幅に改善されることがわかる。
により溶製し、実施例１と同様単ロール法により溶湯急
冷し、フレークを得た。得られたフレークを実施例１と
同様破砕した後、６５０℃にてホットプレスし、ち密化
された成形体を得た。得られた成形体を９５０℃で、加
工率を１．５．２．０．２．５゜３．０．３．５． ４
．０と変化させて、すえ込み加工を行った後、１０１０
Ｘ１０Ｘ５Ｌのテストピースを各々の試料より切り出し
磁気特性を測定した。第２図に加工率に対する、残留磁
束密度と（ＢＨ）、の変化を示す、加工率２以下におい
ては、（ＢＨ）、が１５ＭＧＯｅ以下で異方性化度が低
いが、加工率を２以上とすることにより異方性化度が大
幅に改善されることがわかる。
実施例３
ＮｄｒｔＦｅｔｍ−ｘＢｓＺｒｘ（Ｘ”０．１． ０．
２５．０．５゜１、 ２． ３． ４）なる組成の合金
を実施例１と同様、単ロール法で溶湯急冷し、６５０℃
でホットプレスし、ち密化した成形体を得た。得られた
成形体を８５０℃で加工率３．５にて、すえ込み加工を
行い、実施例２と同様磁気特性を測定した。第３図は保
磁力（ａｌｌ）、を、Ｚｒｉ加量に対してまとめたちの
である。Ｚｒ添加量０．２５〜３ａｔ％において一保磁
力１５ＫＯｅ以上、（ＢＨ）−２０ＭＧＯｅ以上の磁気
特性が得られることが解る。
２５．０．５゜１、 ２． ３． ４）なる組成の合金
を実施例１と同様、単ロール法で溶湯急冷し、６５０℃
でホットプレスし、ち密化した成形体を得た。得られた
成形体を８５０℃で加工率３．５にて、すえ込み加工を
行い、実施例２と同様磁気特性を測定した。第３図は保
磁力（ａｌｌ）、を、Ｚｒｉ加量に対してまとめたちの
である。Ｚｒ添加量０．２５〜３ａｔ％において一保磁
力１５ＫＯｅ以上、（ＢＨ）−２０ＭＧＯｅ以上の磁気
特性が得られることが解る。
本発明により、熱安定性が良好で機械的性質に優れ着磁
性の良いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造が可能である。
性の良いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造が可能である。
第１図は、本発明に係る保磁力のすえ込加工温度依存性
を示す実施例、第２図は、（ＢＨ）、及びＢｒの加工率
依存性を示す実施例、第３図は、（Ｂｌｌ）。 及び保磁力のＺｒ添加量依存性を示す実施例である。 （１） Ｎｄ１４Ｆｅ７８Ｂ８ （参考例）（２）
Ｎ（１１４Ｆｅ７６ＢＢＴｉ２（３） Ｎｄ１４Ｆｅ７
６ＢＳＺｒ２ （４） Ｎｄ１４Ｆｅ７６８８Ｈｆ２ 第１図 Ｌ５ ２．０ ２．５ ３．０ ３
５ ４ｆ１２「添加量（ａｔ＠／＠） 第３図
を示す実施例、第２図は、（ＢＨ）、及びＢｒの加工率
依存性を示す実施例、第３図は、（Ｂｌｌ）。 及び保磁力のＺｒ添加量依存性を示す実施例である。 （１） Ｎｄ１４Ｆｅ７８Ｂ８ （参考例）（２）
Ｎ（１１４Ｆｅ７６ＢＢＴｉ２（３） Ｎｄ１４Ｆｅ７
６ＢＳＺｒ２ （４） Ｎｄ１４Ｆｅ７６８８Ｈｆ２ 第１図 Ｌ５ ２．０ ２．５ ３．０ ３
５ ４ｆ１２「添加量（ａｔ＠／＠） 第３図
Claims (6)
- （１）平均結晶粒径が０．０１〜０．５μｍであるＲ−
Ｆｅ−Ｂ−Ｍ合金粉又はＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｍ合金粉
（ＲはＹを含む１種又は２種以上の希土類元素、添加元
素ＭとしてＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆの内１種又は２種以上）を
含むことを特徴とする磁気異方性磁石。 - （２）平均結晶粒径が０．０１〜０．５μｍであるＲ−
Ｆｅ−Ｂ−Ｍ合金粉又はＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｍ合金粉
（ＲはＹを含む希土類元素の１種又は２種以上の希土類
元素、添加元素ＭとしてＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆのうち１種又
は２種以上であって、Ｒ＝１１〜１８ａｔ％、Ｂ＝４〜
８ａｔ％、Ｃｏ＝３０ａ％以下、Ｍ＝０．２５〜３ａｔ
％、残部Ｆｅおよび不可避の不純物からなる）を塑性加
工することにより磁気異方性を付与した磁気異方性磁石
の製造方法。 - （３）Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ又はＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｍ系
磁石が急冷法により得られたフレーク又は粉末をＨＩＰ
、ホットプレス等により、ち密化された後塑性変形によ
り磁気的異方性化されたことを特徴とする特許請求の範
囲第２項記載の磁気異方性磁石の製造方法。 - （４）前記塑性変形を与える手段として７５０〜１００
０℃に加熱しすえ込み加工を施したことを特徴とする特
許請求の範囲第３項記載の磁気異方性磁石の製造方法。 - （５）前記塑性変形を与える手段として加工速度を０．
０５〜５ｍｍ／ｓｅｃとすることを特徴とする特許請求
の範囲第３項記載の磁気異方性磁石の製造方法。 - （６）前記塑性変形を与える手段として加工率を２以上
（ち密化後の素材厚さを塑性変形後の素材厚さで除した
値）とすることを特徴とする特許請求の範囲第３項記載
の磁気異方性磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62028460A JPS63196014A (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | 磁気異方性磁石及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62028460A JPS63196014A (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | 磁気異方性磁石及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63196014A true JPS63196014A (ja) | 1988-08-15 |
Family
ID=12249279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62028460A Pending JPS63196014A (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | 磁気異方性磁石及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63196014A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0336705A (ja) * | 1989-07-04 | 1991-02-18 | Daido Steel Co Ltd | 希土類磁石の製造方法 |
| WO2010106964A1 (ja) | 2009-03-19 | 2010-09-23 | 本田技研工業株式会社 | 希土類永久磁石およびその製造方法 |
-
1987
- 1987-02-10 JP JP62028460A patent/JPS63196014A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0336705A (ja) * | 1989-07-04 | 1991-02-18 | Daido Steel Co Ltd | 希土類磁石の製造方法 |
| WO2010106964A1 (ja) | 2009-03-19 | 2010-09-23 | 本田技研工業株式会社 | 希土類永久磁石およびその製造方法 |
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