JPS5916306A - 電磁気装置用粉末コア−の製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はコアーおよび極片として作られた磁性物品、７
ｆらびにこれらをガラス質金属粉末から製造する方法に
関する。

非晶質金属合金およびこれから作られる物品は米国特許
第６，８５６．５１３号明細書（１９７Ａ年１２月２４
日発行）にチェノおよび７１２−　りによって示されて
いる。その明細；旧よ、非晶質の状態で得られ、同一金
属を基礎とするそれ以前に知られていた結晶ｌ１１１合
金よりも優ｊ℃だ新規な合金組成物を教示１゜ている。

そこに示された組成′吻は急冷により容易に非晶質の状
態になり、望ま１．い物理的特性をもつ。その明糸町書
にはさらに、キャストリボンの摩砕またはエアミル粉砕
によって１０〜２５０μｍの範囲の粒径をもつ非晶質金
属粉末を製造しつることが示されている。。

パーマロイおよび他の結晶性合金粉末の圧縮（ＣＬＯμ
５ｏｌｉｄａｔｉｏｎ　）によって磁性物品を製１告す
ることは知られている。改善された磁性を要求する新た
な用途は、磁性物品の強度および磁性反応が同時に高め
られた合金および圧縮法を開発するために努力を必要と
した。

本発明によれば、圧縮して優れた磁性反応を示す物体と
なすために特に適した非晶質金属合金が提供されろ。さ
らに本発明によれば熱的機械的方法を用いてガラス質金
属粉末な圧縮する、磁性物品の製法が提供されろ。

本発明方法ｙコより製造された物品は残留磁気、貼よび
透磁率が低く、これは広い周波数にわたって一定である
。一般にこの種の圧縮態磁性ガラス質金属合金物体は少
なくとも１５の比透磁率（ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｒｒｒａ
ｇｎｅｔｉｃ　ｐｅｒｎｐａｂｉｌｉｔｙ）をもっ０こ
匁で用いられる゛比透磁率°′という語は、真空中で同
一磁場により生じる磁気誘導に対する特定磁場によりあ
る媒体中で生じる磁気誘導の比を意味する。

より詳細には本発明Ｇτよれば強磁性ガラス質金属粉末
をガラス転移温度付近であって当該合金の結晶［ヒ温度
以下のプレス温度６９〜６９０ＭＰａの圧カシこｔ６い
て静圧ｆより圧縮する工程を含む方法によって、磁性金
属合金の成形品が製造される。こり、により、ろ８０〜
４５０℃の範囲の温度で１〜ｌｉ時間の間Ｏ〜８００　
Ａ　／ｍ　の磁場の存在下で、成形加工後の焼鈍を行う
のに特に適した圧縮態ガラス質金属合金物体が形成され
る。この焼鈍された物品は改良さ１１だインピーダンス
透磁率をもち、信号はよび高周波数の電力変圧器などに
用いるのＫ特に適している。

本発明の好ましい態様および添付の図面に関する詳細な
記述を参照すると、本発明がより十分に叩解され、他の
利点が明らか１．Ｃなるであろう。

第１図はメルトから直接に非晶質金属粉末なキャスティ
ングするために用いられる装置の略図であり、この装置
は刻みのあるキャスティング用支持体をもつ。

第２図は圧縮された物体の密度の変化を圧縮時間および
圧縮温度の関数として示すグラフである。

第５図はインピーダンス透磁率の変化を成形加工後の焼
鈍時間の関数として示すグラフである。

第４図はインピーダンス透磁率の変化を絶縁されていな
い粉末および絶縁された粉末の周波数の関数として示す
グラフである。

第５図はインピーダンス透磁率の変化を異なる粒径のも
のから製造したコアーの周波数の関数として示すグラフ
である。

第６図はコアー損の変化を成形加工後の焼鈍時間の関数
として示すグラフである。

透磁率が１５よりも大きい本発明の磁性圧縮物体は一般
に粉末状のガラス質金属合金から製造される。合金から
ガラス質金属粉末を製造する一般的方法は、急冷工程お
よび微粒化（ａｔｏ＋ｎｊ、ｚａｔ、ｉｏｎ　）工程を
伴うものである。合金は直接１．τリボンにキャスティ
ングさ）ｔ、摩砕、ボール、ミル粉砕またはエアーミル
粉砕によって希望する粒径範囲の粉末またはフレークに
される。粉末化処理を補助するために、リボン試料は合
金の結晶化温度以下にｔｄける脆化熱処理な施される。

あるいは粉末またはフレーク（こ瓦ではその厚さよりも
大きさのオーダーが小さな直径をもつ粒子と定義される
）を第１図に示される型の刻みをもつキャスティング用
支持体を用いて、希望する範囲の寸法をもつ最終形状の
ものに直接にキャスティングすることができる。これに
より製造さｆする粒子またはフレークの寸法は、刻みの
深さおよびそれらの間隔に応じて変動するであろう。一
般に刻みは規則的な間隔をもつ多数の山恰よび谷を含み
、隣接する山の間隔は０．０１〜０．１　ｃｒｎの範囲
にｂ゛す、山の頂部から谷の底部までの距離は０．００
５〜０．０５篩の範囲にある。このようなキャスティン
グ用支持体の形状によって一般νこ０．０１〜０．１ｃ
ＩｒＬ（７）範囲の寸法をもつ粉末粒子またはフレーク
が得られる。

第１図に示されるように、装置１０は可動性の冷却面１
２、溶融金属１６を保持するための溜め１４、および頂
部で溜め１４と連絡しかつその底部に冷却面１２に近接
した開１」をもつノズル１８をもつ。冷却面１２は規則
的な間隔をもつ山２２および谷゛をもつ。隣接する＋、
１．＋は０．０１〜０．ＩＣ７ｎの距離ｄの間隔をもつ
。山の１頁部から谷の底部までの距離ｙ（図示さ」ｔて
いない）は０．００５〜０．０５儂である。粉末は溶融
合金を刻み］・１つき支持体（冷却面１２）上に落下さ
せることによって直接に製造さｆする。この支持体は１
００〜２０００ｍ／分の速度で縦方向に動くよう設定さ
れた回転式冷却ロール、エンドゝレスベルト（図示さ）
ｔていない）なとである。これにより得られる粉末粒子
の寸法は、距離ｄおよびｙの大きさによって直接に変化
する。

図示された態様においてノズル手段は冷却面の運動方向
に一般に垂直に配置さ牙したスロットをもつ。スロット
は一対の平行なリップ、すなわち冷却面の運動方向に番
号をつげられた第１リツプおよび第２リツプによって規
定される。ノズル１８のスロットは冷却面の運動方向に
測定して０．２〜１馴の幅をもつ。第１リツプは少なく
ともスロット幅に等しい幅をもち、第２リツプはスロッ
ト幅の１．５〜６倍の幅をもつ。リップと冷却面の間隙
はスロット幅の０．１〜１倍である。ガラス質合金の製
造は米国特許第３．８５６．．５１３号（チェノらに付
与）明細書中に示される基本的教示によって行うことが
できる。得られるシート、リボン、テープ、（６よび線
拐はここに記載された利料の有用な前駆物質である。

粉末の圧縮は物体を製造するに際して最初の工程である
。圧縮用の粉末には微粉末（１０５μｍよりも小さな粒
径をもつもの）、粗大粉末（１０５〜３００／Ｚｍの粒
径をもつもの）およびフレーク（３００）Ｌｍよりも大
きな粒径をもつもの）が含まれうる。圧縮はガラス転移
温度付近であって結晶化温度よりも低い温度のガラス質
金属合金粉末をプレスすることによつ−Ｃ得ろことがで
きろ。

低い透磁率（すなわち２５以下）を希望する場合は、１
０５／ｚｔｎ以下の粒径を採用する。高い透磁率（１０
０以−ヒ）のためには３００１ｚｍ以上の比較的大きな
粒径を採用する。

圧縮のためには排気したカンに粉末を入れたのもストリ
ップを形成させるか、あるいは均衡プレスしてディスク
、リングその他の暑望する形状、たとえばトランス、ヤ
ｄよびインデユーザーのコアー、モーターの固定子およ
びロータ一部品となすことができる。さらに粉末を結晶
化温度以下でル）ってかつガラス転移温度領域の温度で
加温プレスし、トランス／インデューサーコア−マたは
モーターのローター／固定子セグメントなど希望するい
かなる形状にもなすことができる。圧縮はガラス転移温
度付近で起こる粉末またはフレーク粒子間の機械的から
み合いおよび狭い範囲の一拡散結合によるものと考えら
れる。ガラス転移温度（Ｔゎ）よりも低ずぎる温度にお
いては粒子が比較的硬く、圧縮中にこれらに与、えもれ
る剪断カニ１ｄよび圧縮力によって容易には変形しない
。Ｔｇ　　よりも高すぎる温度は、圧縮中に非晶質粒子
が初期結晶化する危険性を高める。一般に粒子間結合は
Ｔｇから５０℃の範囲内のプレス温度における圧縮中に
最も良く達成されることが見出された。

粉末を適切な有機結合剤、たとえばパラフィン、ポリス
ルホン、７１！′リイミト゛、フェノールホルムアルデ
ヒド樹脂と混和したのち常温プレスして適切な形状とな
すこともできる。結合剤の量はろＯ重用％までであり、
高透磁率をもつコアーのためには１０重鼠％以下が灯よ
’ｂ＜、Ｏ５５〜６重殴％がより好ましい。このように
成形された合金は理論的最大の少なくとも６０重量％の
密度をもつ。プレスされた物体は結合剤の硬化７Ｒ度よ
りも低い比較的低温で硬化させてより高い強度を与えた
のちイσ［削１〜で最終的形状となすことができる。こ
の方法の好ましい生成物は、磁性成分として適した形状
をもつものを含む。硬化過程は同時に磁場を与えること
によって行うととができる。

金属）ｆラスは冷却さＪｔて結晶比することなく剛性の
状態になった溶融合金である。この陣の金属ガラスは一
般に下記の特性のうち少なくとも幾つかをもつ。高度の
硬さおよび引掻抵抗、ガラス質面の平滑性が大きいこと
、τ１法および形状の安定性、機）成約剛性、強度、延
性、それに関連する金属および合金と比較して高い電気
抵抗、および拡散性のＸ線回折パターン。

こｋで゛合金゛という語は２種またはそｈ以−ヒの金属
の固体混合物を示すものとしての普通の意味で用いられ
る（コンデンスト・ケミノノル・ディクショナリー、第
９版、ファン・ノーストランドゞ・ラインホールト９社
、ニューヨーク、１９７７）。

これらの合金はさらに少なくとも１種の非金属元素を混
合含有する。゛ガラス質金属（ｇｌａｓｓｙ　ｍｅｔａ
ｌ）合金“′、゛′金属ガラス（ｒｒｐｔａ］−１ｉｃ
　ｇｌａｓｓ　）”、　”非晶質金属（ａｍｏｒｐｈｏ
ｕｓ　ｍｅｔａｌ　）合金−でよび゛ガラス質金属（ｖ
ｉｔｒｅｏｕｓ　ｍｅｔａｌ　）合金″という語はすべ
てこ〜で同等に用いられる。

本発明に示される方法に適した合金には組成物［Ｆｅ＋
Ｎｉ＋ｃｏ］６５−Ｂ８　［Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、
Ｖ）ｏ−１ｏ（／Ｂ。

ｃ、５）５−２．が含まれる。

本発明による好ましい強磁性合金は鉄、コバルトおよび
ニッケルよりなる群のうちの１員子に基づくものである
。鉄を基礎とする合金は一般組成Ｆｅ　４　（）　−Ｂ
Ｂ（Ｇｏ　ｔ　Ｎｌ　）　Ｏ−０−４０（Ｉ　Ｎｂ　、
Ｔａ　、　Ｖ　、Ｇｒ　）　ｏ　１０（Ｂ　＋ｃ　、　
ｓ　ｉ、　）　５−２５　ヲモチ、コバルトを基礎とす
る合金は一般組成Ｃｒ）　４０８８　（Ｆ　ｅ　＋　Ｎ
　］、　）　Ｏ−４゜（Ｍｏ　、Ｎｂ　、Ｔａ、Ｖ、Ｍ
ｎ　。

０ｒ）０−１０（Ｂ、Ｃ９５０５−２５をもち、ニッケ
ルを基礎とする合金は一般組成”］、　４０　ｓ　ｏ　
（ｃｏ　、Ｆｅ　）　４−４ｏ　（Ｍｏ　ＩＮｂ、Ｔａ
、Ｖ、Ｍｎ、Ｏｒ）。、。（Ｂ、Ｃ：、Ｓ］）５，５を
もっ−特に好ましい合金は鉄７９原子％、ホウ素１６原
子％およびケイ素５原子％の組成をもつ。

非晶質金属粉末を圧縮して、電磁気コアー、極片など各
種の用途に適した成形加工部品となすことができる。ガ
ラス質金属圧縮物は高い透磁率または低い透磁率をもつ
。得られたコアーはトランスのコー７−、モーターの固
定子またはローターその他の交流用に用いることができ
る。この種の用途に好ましい非晶質合金にはＦｅ７８Ｂ
１３Ｓ１４、Ｆｅ７９Ｂ　＋　６８１．５　”ｉ’よび
Ｆ。８１Ｂ、、オＳｉ、６．Ｃ２が含ま場する。

以丁の実施例は本発明をより十分に理解するために示し
たものである。本発明の原叩および実施を・貝２体的に
説明するため（（示された特定の技術、条件、月利、割
合および報告さ」したデータは一例であって、本発明の
範囲を限定するものと解すべきではない。

実施例１ ３００１ｚｍ以下の粒径およびＦｅ７．Ｂ１６Ｓ１．（
Ｆに書かれた数値は原そ％である）の組成をもつ非晶質
金属粉末を米国Ｉ特許第４．１．４２．５７１　号！ｌ
ｊ］　Ａ１１ｌ　ｒｌ−Ｋ　詳述された方法に従ってメ
ルトから直接にキャスティングされたリボンをエアーミ
ル粉砕することによって製造した。キーヤスティングさ
れたリボンは１６時間のボールミル粉砕前に不活性な窒
素雰囲気Ｆ［４００℃で１〜２時間の脆化処理も施され
た。

この操作により６００〜１０μｍの範囲の微細な非晶質
粒子が得られた。得られた微細な粉末粒子を種々の粒径
範囲、すなわち°”３２５メツンユ“←く１１　Ｑ　ｔ
ｔ　ｍ　）、”−１５０メツシユ”　（４１０５１１ｍ
　）および゛−４８メツシュ°′（≦、　３００　ｔｌ
　ｒｎ　）　　に篩分けした。次いで５１０２．はよび
メタノールを含有するスラーリーと粒子を混和すること
により粉末を１〜３重職％５１０２で被覆するか、また
はＭｇＯおよびメタノールを含有するスラリーを用いて
１取量％ＭｇＯで被覆した。被覆された一１５０メツシ
ュおよび−６２５メツシユのサイズの粉末を黒鉛鋳型中
で４１０〜５１０℃の範囲の温度において５分、１５分
および３０分間プレスした。用いた圧力は６９ＭＰａで
あった。Ｆｅ７９Ｂ１３Ｓ１０合金について正確にガラ
ス転移温度を測定することはできなかったので、結晶化
温度ＴＸ、（＝５３０℃）よりも低いＡ１Ｄ〜５１０’
Ｃの広い温度範囲にわたってｈ旧：情プレスを行−っだ
。

コアー密度の変化をプレス条件の関数として第２図に示
す。４６０℃、ｙ、［時間でほぼ８０〜８５％の理想的
な密度が得られた。しかし、これよりも高い温度では同
じ密度を得るためにプレス時間を短縮することができる
。また特定の用途に必要な希望する形状、すなわち棒状
、トロイド（ｔ、ｏｒｏｉｄ　）、ＥＩ型などに直接に
加温プレスするために各種の型を加工することもできる
。

実施例２ 合金の粒径ＩＱ５７ｔｍ以下およびＦｅ７９Ｂ１６Ｓ］
５の組成をもつ非晶質合金粒子を実施例１に示されたエ
アーミル粉砕によって、また注型し改しのリボンを４０
０℃で１時間熱処理することにより脆化したのちボール
ミル粉砕１てよって製造した。エアーミル粉砕した粉末
粒子を１重騎％ＭＦ、Ｏで被覆した。

トロイドコアー（内径＝　２５　＋ｎｍ、外径＝ろ８引
ｍ：’ｔ；よび厚さ＝１２朋）を４６０℃で５４時間の
加温プレス１でより成形加圧した。加工後の焼鈍の効果
を評価するために、絶縁された粉末および絶縁されてい
ない粉末の双方から製造したプレス成形コアーを４３５
℃で１〜乙時間焼鈍し、対応するインピーダンス透磁率
を測定し、第ろ図にノ゛ロットシた。

成形加工後の焼鈍によって透磁率が実質的に改善さｈ、
最適な焼鈍は本実施例で採用した特定の組成および圧縮
法に関しては１１６５℃で１〜２時間であることが見出
された。

実施例：３ 合金の粒径１０５μｍ以下およびＦｅ７９Ｂ１６Ｓ１．
の組成をもつ非晶質金属粉末粒子を実施例１に示したエ
アーミル粉砕によって製造した。

絶縁の効果を評価するため、４ろｏｃで％時間の加温プ
レスにより１〜６重計％のＳ］０２　またはＭｇＯを用
いてトロイドコア＝（内径＝２５Ｍ、外径＝３８ｍｍ：
！よび厚さ＝　１２ｍｍ　）を作成した。成形加工され
たコアーを次いで４６５℃で１時間焼鈍し、そのインピ
ーダンス透磁率を周波数（，１テスラの誘導で１〜１０
０ＫＨｚ）の関数として測定した。結果な第４図に示す
。絶縁された粉末ファーに関するインピーダンス透磁率
は周波数と共に変化しない。こｈに対し絶縁されていな
いコアーに関する透磁率は、渦電流遮蔽（Ｃより周波数
と共に低ドする。この透磁率が一定であることは、信号
、でよび高周波電力変圧器に望゛ましいきわめて重要な
磁気特性である。

実施例４ 異なる粒径範囲、すなわち“−４８メツンユサイズ″（
二３００μｍ）および゛’−１５０メッシュザイズ“”
　（り１０１０５ｚｔ　をもつ非晶質金属粉末を実施例
１に示した方法に従ってエアーミル粉砕により製造した
。粉末粒子を１重隈％Ｍｇ○で被覆し、圧縮してｔロイ
ド試料（内径＝２５職、外径＝３８朋および厚さ＝１２
間）となし、４６５℃で１〜２時間の成形加工後焼鈍を
行った。このコアー〇インピーダンス透磁率を周波数の
［ｙ３１数としてプロットした。第５図に示すように、
粒径が大きくなると共により高い透磁率が得られた。

実施例５ 電力変圧器のコアーとして用いるためには、インピーダ
ンス透磁率のほかにコアル摂行性も重要である。実施例
１に記載したものと同一の合金Ｆ　ｅ　７９　Ｂ　１６
Ｓ　１５および同一の成形加工法を用いて、粒径−４８
メツシユおよび一１５０メツシュの絶縁（１％ＭｇＯ）
粉末からトロイドコアー（内径＝２５市、外径＝６８卿
、厚さ＝　１””２　ｍｍ　）を製造した。成形加工し
たコアーを４６５℃で１〜６時間焼鈍した。５０　ＫＨ
ｚ、’：　１テスラにおけるコアー積値を第５図に示す
。最適な加熱処理は４６５℃で２時間以−にであると思
われる。高周波コアー積値は粒径が小さくなると共に、
かつ１〜６重鼠％の絶縁によって実質的に低下した。最
適な低周波（６０〜４００Ｈｚ）コアー損に必要な粉末
特性および絶縁特性は高周波用に必要なものと実質的ｆ
異なっている。低周波では渦電流は主体ではないので、
６０〜４００Ｈｚの変圧器およびモーターに用いるため
には、絶縁さ、ｌｔていない比較的大きい粒径（１こと
えば６００μｍ以上）が望ましい。またこの種の低周波
変圧器１６よびモーターに用いるためには、非晶質マト
リックスの部分的結晶化を避けるために比較的低い温度
（たとえば３８０・〜４２０ｃの範囲程度の温度）で成
形加工後の焼鈍を行うべきである。

高周波用には粒径が比較的小さく（たとえば１０５μｍ
以下）、粒子は絶縁体（たとえばＭｇＯ，Ｓ　ｉ　０２
など）で被覆さ」ｔ、焼鈍温度は４２０・〜４５０℃の
範囲にある。

以上に本発明をより詳細に記載したが、これらの詳述に
固執する必要はなく、当業者には種々の変更および修正
をなしうることは自明であり、こ」ｔらは１べて特許請
求の範囲の記載により定められる本発明の範囲内に包含
さ１する、ことは理解されるであろう。

【図面の簡単な説明】

第１図はメルトから直接に非晶質金属粉末をキーヤステ
ィングするために用いられる装置の略図であり、この装
置は刻みのあるキャステインダ用支持体促もつ。 第２図は圧縮された物体の密度の゛変化を圧新〜１子問
および圧縮ｉ？に度の関数として示すグラフ゛Ｃある。 第ロ図ハインビーグンス透磁率の変化をｒ；’Ｚ　Ｍ　
ｊＪ。 １後の焼鈍時間の関数として示すグラフでぶ）ろ。 第４図はインピーダンス透磁率の変化を絶縁さ」ｔてい
ない粉末、ヤ６よび絶縁された粉末Ｑ）周（皮数の関数
として示すグラフである。 第５図はインピ−ダンス透磁率の変化を異なる粒径のも
のから製、告したコアーの周波数σ）関裟ダとして示す
グラフである。 第６図はコアー損の変化を成形加工後の焼ｉ屯１１手間
の関数として示すグラフである。 第１図中の記号は下記のものを示す。 １２・・・冷却面　　　　１４・・・溜め１６・・・溶
融金属　　　１８・・ノズル２０・・・ノズルの開１コ
　２２・・・刻みの由２４・・・刻みの谷 特許出願人　　アライト９・コーポレーション７−）”
ｌｔＥ　　人　　弁理士　　湯　浅　恭　刊デレズυ族
υ ＦＩＧ、６ 手続補正書（方式） １、事件の表示 昭和５Ｓ年　′乃介願第　　ｙ−７ｕ、７　号べ’ＬＪ
’Ａ−？ｘ　’ｌ−’ｆｆｉ　＋ＣＩ　Ｊ”ｒｆ　４２
７　、　＋７１　’！：　瓜６、補正をする者 事件との関係　　　出　願　人 住所 ２灯　７ライＦ・フーホ０レー／−７７４代理人 ５、補正命令の日付　　昭和１２年　２月フ７日（発送
日）６補正の対象

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）強磁性ガラス質金属粉末をガラス転移温度刊近で
   あって当該今冬の結晶化温度以下のプレス温度で６９〜
   ６９０ＭＰａの圧力において静圧により圧縮して、圧縮
   態磁性ガラス質金属合金物体となす工程を含む磁性金属
   合金の成形品の製法。
2. （２）圧縮工程を１〜６０分間行う、特許請求の範囲第
   １項記載の方法。
3. （３）粉末が１０５μｍ以下の粒子直径をもつ粒子から
   なる、特許請求の範囲第２項記載の方法。
4. （４）粉末が少な（とも３０（ｂｚｍの粒子直径をもつ
   粒子からなる、特許請求の範囲第１項記載の１５法。
5. （５）粒子を圧縮工程の前に絶縁体で被覆ｆる工程を含
   む、特許請求の範囲１１）ろ項記載の方法。
6. （６）粒子？圧縮工程に際して黒鉛鋳型中で４１０〜５
   １０Ｃの範囲の温度において５〜６０分間ゾレスする、
   特許請求の範囲８＋’Ｃ５項記載の方法。
7. （７）圧縮合金！動体を３８０〜４５０℃の範囲の温度
   で１・〜４時間焼焼鈍る工程を含む、特許請求の範囲第
   ２項記載の１１１友。
8. （８）焼鈍工程な０〜８００Ａ、／、ｎの磁場の存在下
   で行う、特許請求の範囲第７項記１あの方法。
9. （９）可動ｊ生の冷苅Ｊ面、溶−１金属な保持才ろため
   の溜め、およびｌ百部において溜めど連１・３し、底部
   に冷却面に近接した開口をもつノズルを含み、ａ、冷却
   面が多数の規１１１］的な間隔なもつ山と、谷をもち、
   隣接する山の間：宥が０．０１〜０．１　ｔ、ｘの範囲
   にあり、山のＩＶｊ部と芥りつ底部の間隔が０００５〜
   ０．０５　ｃｒｆＬの範囲にあり、がっし〕、冷却面が
   １００〜２０００ｍ、７分の速度で縦方向に二動くのに
   適している。 金属粉末をキャスティング−］−るための梨買置（１０
   ）ノズル手段が一般に冷却面の運動方向に垂直に配置さ
   れたスロットをもち、このスロットが一対の一般に平行
   なリップによって規定され、第１リツプおよび第２リツ
   プが冷却面の運動方向に番号をつけられ、このスロット
   が冷却面の運動方向に画定して０．２−’！−１ｍｍの
   幅をもち、第１リツプが少なくともスロット幅に等しい
   幅をもち、第２リツ７″がスロット幅の１．５〜６倍の
   幅をもち、かっこＪしらのリップと冷却面の間隙がスロ
   ット幅の０１〜１倍である、特許請求の範囲第９項記載
   の装置。