JPH07303377A - 電力変換装置 - Google Patents
電力変換装置Info
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- JPH07303377A JPH07303377A JP6239211A JP23921194A JPH07303377A JP H07303377 A JPH07303377 A JP H07303377A JP 6239211 A JP6239211 A JP 6239211A JP 23921194 A JP23921194 A JP 23921194A JP H07303377 A JPH07303377 A JP H07303377A
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- circuit
- voltage
- transistor
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- switching
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- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Dc-Dc Converters (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Rectifiers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】電源投入時や負荷が異常となったときに、負荷
やスイッチング素子への高電圧の印加を防止できる電力
変換装置を提供することを目的とする。 【構成】昇圧型の第１のスイッチング回路４を含む直流
電源と、直流電源の出力端に接続される第２のスイッチ
ング回路５と、第２のスイッチング回路の出力端に接続
される負荷Ｆよりなる電力変換装置であって、第１のス
イッチング回路にスイッチング素子の駆動信号を発生す
る制御回路８を設け、第２のスイッチング回路のスイッ
チング動作により得られる電源を制御回路の駆動用電源
としたことを特徴とする。
やスイッチング素子への高電圧の印加を防止できる電力
変換装置を提供することを目的とする。 【構成】昇圧型の第１のスイッチング回路４を含む直流
電源と、直流電源の出力端に接続される第２のスイッチ
ング回路５と、第２のスイッチング回路の出力端に接続
される負荷Ｆよりなる電力変換装置であって、第１のス
イッチング回路にスイッチング素子の駆動信号を発生す
る制御回路８を設け、第２のスイッチング回路のスイッ
チング動作により得られる電源を制御回路の駆動用電源
としたことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、昇圧型のチョッパ回路
とインバータ回路とを備えた電力変換装置に関する。
とインバータ回路とを備えた電力変換装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、チョッパ回路とインバータ回路と
を組み合わせた電力変換装置として、例えば特開昭５８
−２０４４９６号公報に記載されているものが知られて
いる。すなわち、交流電源に接続され交流電源の出力を
直流に変換する直流変換回路と、この直流変換回路の出
力側に接続され、直流変換回路の出力を高周波に変換す
るインバータ回路からなる周波数変換器と、周波数変換
器の出力側に接続されたコンデンサとリアクトルからな
る直列共振回路とを備え、負荷としての放電灯が直列共
振回路のコンデンサに並列接続されて構成されている。
を組み合わせた電力変換装置として、例えば特開昭５８
−２０４４９６号公報に記載されているものが知られて
いる。すなわち、交流電源に接続され交流電源の出力を
直流に変換する直流変換回路と、この直流変換回路の出
力側に接続され、直流変換回路の出力を高周波に変換す
るインバータ回路からなる周波数変換器と、周波数変換
器の出力側に接続されたコンデンサとリアクトルからな
る直列共振回路とを備え、負荷としての放電灯が直列共
振回路のコンデンサに並列接続されて構成されている。
【０００３】また、直流変換回路は交流電源側より交流
を全波整流する整流回路、整流回路に対し直列に接続さ
れたリアクトルおよび並列に接続されたスイッチング素
子により全波整流電圧をチョッピングするチョッパ回路
と、チョッピングされた電圧を平滑して直流電圧とする
ダイオードとコンデンサよりなる平滑回路の順で形成さ
れている。
を全波整流する整流回路、整流回路に対し直列に接続さ
れたリアクトルおよび並列に接続されたスイッチング素
子により全波整流電圧をチョッピングするチョッパ回路
と、チョッピングされた電圧を平滑して直流電圧とする
ダイオードとコンデンサよりなる平滑回路の順で形成さ
れている。
【０００４】さらに、チョッパ回路には、スイッチング
素子の導通期間を可変して周波数変換器への平滑電圧を
増減し得るパルス制御手段が備えられているものであ
る。
素子の導通期間を可変して周波数変換器への平滑電圧を
増減し得るパルス制御手段が備えられているものであ
る。
【０００５】上記のように構成された電力変換装置によ
れば、入力される全波整流電圧を直接チョッピングして
平滑しているため、電源側からみた商用インピーダンス
が高くなり力率が向上すると共に、リップルが極めて少
ないため、放電灯のちらつきが除去されるという利点が
ある。
れば、入力される全波整流電圧を直接チョッピングして
平滑しているため、電源側からみた商用インピーダンス
が高くなり力率が向上すると共に、リップルが極めて少
ないため、放電灯のちらつきが除去されるという利点が
ある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うに構成されているものは、チョッパ回路のスイッチン
グ素子を制御するパルス制御手段の駆動電源をダイオー
ドブリッジから得ているため、例えばインバータ回路ま
たは負荷である放電灯に異常が生じたとき等、インバー
タ回路の動作が停止したときにおいても、チョッパ回路
は動作し続けるため、チョッパ回路のスイッチング素子
にストレスが生ずると共に、そのチョッパ回路の出力電
圧がインバータ回路に印加し続けられるものであった。
また、電源投入直後に昇圧型チョッパ回路が動作し、瞬
時に交流電源よりも高い電圧がインバータ回路に与えら
れるため、放電灯の始動時に瞬時に高電圧が印加される
ことになり、放電灯の寿命を短くする原因となってい
た。また、このような高電圧を防止するためには、制御
回路が非常に複雑になるという問題があった。
うに構成されているものは、チョッパ回路のスイッチン
グ素子を制御するパルス制御手段の駆動電源をダイオー
ドブリッジから得ているため、例えばインバータ回路ま
たは負荷である放電灯に異常が生じたとき等、インバー
タ回路の動作が停止したときにおいても、チョッパ回路
は動作し続けるため、チョッパ回路のスイッチング素子
にストレスが生ずると共に、そのチョッパ回路の出力電
圧がインバータ回路に印加し続けられるものであった。
また、電源投入直後に昇圧型チョッパ回路が動作し、瞬
時に交流電源よりも高い電圧がインバータ回路に与えら
れるため、放電灯の始動時に瞬時に高電圧が印加される
ことになり、放電灯の寿命を短くする原因となってい
た。また、このような高電圧を防止するためには、制御
回路が非常に複雑になるという問題があった。
【０００７】そこで本発明は、上記の従来における問題
点を解決するためなされたもので、その目的は、電源投
入時や負荷が異常となったときに、負荷やスイッチング
素子への高電圧の印加を防止できる電力変換装置を提供
することを目的とする。
点を解決するためなされたもので、その目的は、電源投
入時や負荷が異常となったときに、負荷やスイッチング
素子への高電圧の印加を防止できる電力変換装置を提供
することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の電力変換装置
は、昇圧型の第１のスイッチング回路を含む直流電源
と、直流電源の出力端に接続される第２のスイッチング
回路と、第２のスイッチング回路の出力端に接続される
負荷よりなる電力変換装置であって、第１のスイッチン
グ回路にスイッチング素子の駆動信号を発生する制御回
路を設け、第２のスイッチング回路のスイッチング動作
により得られる電源を制御回路の駆動用電源としたこと
を特徴とする。
は、昇圧型の第１のスイッチング回路を含む直流電源
と、直流電源の出力端に接続される第２のスイッチング
回路と、第２のスイッチング回路の出力端に接続される
負荷よりなる電力変換装置であって、第１のスイッチン
グ回路にスイッチング素子の駆動信号を発生する制御回
路を設け、第２のスイッチング回路のスイッチング動作
により得られる電源を制御回路の駆動用電源としたこと
を特徴とする。
【０００９】
【作用】上記構成によると、第１のスイッチング回路に
おけるスイッチング素子の駆動信号を発生する制御回路
の駆動用電源を第２のスイッチング回路のスイッチング
動作により得るように構成したから、第２のスイッチン
グ回路の動作が始まってからでないと、昇圧型の第１の
スイッチング回路の制御回路に電源が供給されない。し
たがって、電源投入直後に第２のスイッチング回路から
負荷に過大な電圧が印加されることはなくなるものであ
る。
おけるスイッチング素子の駆動信号を発生する制御回路
の駆動用電源を第２のスイッチング回路のスイッチング
動作により得るように構成したから、第２のスイッチン
グ回路の動作が始まってからでないと、昇圧型の第１の
スイッチング回路の制御回路に電源が供給されない。し
たがって、電源投入直後に第２のスイッチング回路から
負荷に過大な電圧が印加されることはなくなるものであ
る。
【００１０】
【実施例】以下添付図面を参照して、本発明の実施例に
係る電力変換装置を説明する。
係る電力変換装置を説明する。
【００１１】図１は、本発明を放電点灯装置に適用した
場合の実施例の構成を示す回路図である。同図の装置
は、交流電源１より入力された交流入力を整流回路３に
より脈流出力に変換（直流化）し、この脈流出力を昇圧
型チョッパ回路４により平坦化すなわち平滑して出力
し、これをスイッチングトランジスタＱ１ａとＱ１ｂと
からなるシリーズインバータ回路５により高周波電流に
変換して、出力端子６に接続された蛍光ランプＦを点灯
するものである。
場合の実施例の構成を示す回路図である。同図の装置
は、交流電源１より入力された交流入力を整流回路３に
より脈流出力に変換（直流化）し、この脈流出力を昇圧
型チョッパ回路４により平坦化すなわち平滑して出力
し、これをスイッチングトランジスタＱ１ａとＱ１ｂと
からなるシリーズインバータ回路５により高周波電流に
変換して、出力端子６に接続された蛍光ランプＦを点灯
するものである。
【００１２】昇圧型の第１のスイッチング回路であるチ
ョッパ回路４は、整流回路３の正側出力端子とインバー
タ回路５の正側入力端子との間に直列接続されたインダ
クタＬｃｐとダイオードＤｃｐ、チョッパ回路４の出力
端子に並列に接続された平滑用コンデンサＣｃｐ、ＭＯ
Ｓ形電界効果トランジスタＱｃｐ等により構成されてい
る。コンデンサＣ８１、Ｃ８２およびダイオードＤ８
１、Ｄ８２は倍圧整流回路８ａを構成しており、後述す
るインバータ回路５の電流トランスＴ２の二次巻線Ｗ２
ｂに発生する高周波電圧を倍圧整流して、トランジスタ
Ｑｃｐの駆動信号を発生する制御回路の駆動用電源を形
成する。また、この整流出力は抵抗Ｒ４１およびＲ４２
を介してトランジスタＱｃｐのゲートに印加される。
ョッパ回路４は、整流回路３の正側出力端子とインバー
タ回路５の正側入力端子との間に直列接続されたインダ
クタＬｃｐとダイオードＤｃｐ、チョッパ回路４の出力
端子に並列に接続された平滑用コンデンサＣｃｐ、ＭＯ
Ｓ形電界効果トランジスタＱｃｐ等により構成されてい
る。コンデンサＣ８１、Ｃ８２およびダイオードＤ８
１、Ｄ８２は倍圧整流回路８ａを構成しており、後述す
るインバータ回路５の電流トランスＴ２の二次巻線Ｗ２
ｂに発生する高周波電圧を倍圧整流して、トランジスタ
Ｑｃｐの駆動信号を発生する制御回路の駆動用電源を形
成する。また、この整流出力は抵抗Ｒ４１およびＲ４２
を介してトランジスタＱｃｐのゲートに印加される。
【００１３】また、トランジスタＱｃｐのゲートはダイ
オードＤ４３を介してトランジスタＱ４１のコレクタに
接続されている。トランジスタＱ４１のベースは抵抗Ｒ
４３およびツェナーダイオードＺＤ４１を介してインバ
ータ回路５のトランジスタＱ１ａとＱ１ｂの接続点に接
続されている。
オードＤ４３を介してトランジスタＱ４１のコレクタに
接続されている。トランジスタＱ４１のベースは抵抗Ｒ
４３およびツェナーダイオードＺＤ４１を介してインバ
ータ回路５のトランジスタＱ１ａとＱ１ｂの接続点に接
続されている。
【００１４】このチョッパ回路４は、インバータ回路５
が高周波出力を発生すると、トランジスタＱｃｐを前述
の倍圧整流出力により直流駆動してオンするとともにイ
ンバータ回路５の高周波出力の１サイクルごとに出力電
圧がツェナーダイオードＺＤ４１のツェナー電圧を越え
る期間にトランジスタＱ４１をオンすることで、トラン
ジスタＱｃｐをオフする。これにより、トランジスタＱ
ｃｐはインバータ回路５の発振周波数と同期してオン・
オフを繰り返す。トランジスタＱｃｐがオンすると、イ
ンダクタＬｃｐは付勢され、電磁エネルギーが蓄積され
る。そして、次にトランジスタＱｃｐがオフされると、
インダクタＬｃｐに蓄積された電磁エネルギーはインダ
クタＬｃｐ、ダイオードＤｃｐ、インバータ回路５およ
び整流回路３の経路で放出される。コンデンサＣｃｐは
平滑用のコンデンサであり、インバータ回路５に供給さ
れる電流を平滑する。この出力電流は主にトランジスタ
Ｑｃｐのオン・デューティによって定まり、整流回路３
の出力電圧にはほとんど依存しない。しかも、インバー
タ回路５の出力電圧が高ければツェナーダイオードＺＤ
４１およびトランジスタＱ４１のオン期間が長くなり、
トランジスタＱｃｐのオン・デューティは小さくなる。
逆にインバータ回路５の出力電圧が低ければトランジス
タＱｃｐのオン・デューティは大きくなる。このため、
平滑コンデンサＣｃｐへの充電電流はある程度安定化さ
れ、インバータ回路５への直流出力の平滑度を高く、か
つ交流電源１から整流回路３への力率を高くすることが
できるという利点がある。
が高周波出力を発生すると、トランジスタＱｃｐを前述
の倍圧整流出力により直流駆動してオンするとともにイ
ンバータ回路５の高周波出力の１サイクルごとに出力電
圧がツェナーダイオードＺＤ４１のツェナー電圧を越え
る期間にトランジスタＱ４１をオンすることで、トラン
ジスタＱｃｐをオフする。これにより、トランジスタＱ
ｃｐはインバータ回路５の発振周波数と同期してオン・
オフを繰り返す。トランジスタＱｃｐがオンすると、イ
ンダクタＬｃｐは付勢され、電磁エネルギーが蓄積され
る。そして、次にトランジスタＱｃｐがオフされると、
インダクタＬｃｐに蓄積された電磁エネルギーはインダ
クタＬｃｐ、ダイオードＤｃｐ、インバータ回路５およ
び整流回路３の経路で放出される。コンデンサＣｃｐは
平滑用のコンデンサであり、インバータ回路５に供給さ
れる電流を平滑する。この出力電流は主にトランジスタ
Ｑｃｐのオン・デューティによって定まり、整流回路３
の出力電圧にはほとんど依存しない。しかも、インバー
タ回路５の出力電圧が高ければツェナーダイオードＺＤ
４１およびトランジスタＱ４１のオン期間が長くなり、
トランジスタＱｃｐのオン・デューティは小さくなる。
逆にインバータ回路５の出力電圧が低ければトランジス
タＱｃｐのオン・デューティは大きくなる。このため、
平滑コンデンサＣｃｐへの充電電流はある程度安定化さ
れ、インバータ回路５への直流出力の平滑度を高く、か
つ交流電源１から整流回路３への力率を高くすることが
できるという利点がある。
【００１５】インバータ回路５において、Ｔ２は可飽和
形の帰還用トランスで、ひとつの一次巻線Ｗ２１と二つ
の互いに逆巻の二次巻線Ｗ２ａ，Ｗ２ｂとを有する。一
次巻線Ｗ２１は出力端子６に直列に挿入され、ここを流
れる負荷電流を検出してそれに対応した互いに逆相の二
次電圧を各二次巻線Ｗ２ａ，Ｗ２ｂに生じさせる。二次
巻線Ｗ２ａは、スイッチングトランジスタＱ１ａのベー
ス駆動回路５ａの入力端に接続され、また、ベース駆動
回路５ａの出力端はスイッチングトランジスタＱ１ａの
ベースに接続されている。二次巻線Ｗ２ｂも同様でベー
ス駆動回路５ｂを介してスイッチングトランジスタＱ１
ｂのベースに接続されている。負荷である蛍光ランプＦ
は、チョークコイルＣＨを介してインバータ回路５の出
力端子６とチョッパ回路４の直流出力端子との間に接続
されている。
形の帰還用トランスで、ひとつの一次巻線Ｗ２１と二つ
の互いに逆巻の二次巻線Ｗ２ａ，Ｗ２ｂとを有する。一
次巻線Ｗ２１は出力端子６に直列に挿入され、ここを流
れる負荷電流を検出してそれに対応した互いに逆相の二
次電圧を各二次巻線Ｗ２ａ，Ｗ２ｂに生じさせる。二次
巻線Ｗ２ａは、スイッチングトランジスタＱ１ａのベー
ス駆動回路５ａの入力端に接続され、また、ベース駆動
回路５ａの出力端はスイッチングトランジスタＱ１ａの
ベースに接続されている。二次巻線Ｗ２ｂも同様でベー
ス駆動回路５ｂを介してスイッチングトランジスタＱ１
ｂのベースに接続されている。負荷である蛍光ランプＦ
は、チョークコイルＣＨを介してインバータ回路５の出
力端子６とチョッパ回路４の直流出力端子との間に接続
されている。
【００１６】この装置においては、さらにチョッパ回路
４の正側直流端子から抵抗Ｒ１およびコンデンサＣ１を
経由してチョッパ回路４の負側直流出力端子に至る直列
回路と、抵抗Ｒ１とコンデンサＣ１との接続点Ｊから一
方のスイッチングトランジスタＱ１ｂのベースに直列に
接続された双方向サイリスタＳＳとでインバータ回路５
の起動回路を形成している。なお、接続点Ｊとスイッチ
ングトランジスタＱ１ｂのコレクタとの間に順方向に接
続されたダイオードＤ１は、インバータ起動後に、コン
デンサＣ１の充電電圧を双方向サイリスタＳＳのブレー
クダウン電圧以下に保ち起動回路の動作を停止させ、イ
ンバータ回路の誤動作を防止するためのものである。
４の正側直流端子から抵抗Ｒ１およびコンデンサＣ１を
経由してチョッパ回路４の負側直流出力端子に至る直列
回路と、抵抗Ｒ１とコンデンサＣ１との接続点Ｊから一
方のスイッチングトランジスタＱ１ｂのベースに直列に
接続された双方向サイリスタＳＳとでインバータ回路５
の起動回路を形成している。なお、接続点Ｊとスイッチ
ングトランジスタＱ１ｂのコレクタとの間に順方向に接
続されたダイオードＤ１は、インバータ起動後に、コン
デンサＣ１の充電電圧を双方向サイリスタＳＳのブレー
クダウン電圧以下に保ち起動回路の動作を停止させ、イ
ンバータ回路の誤動作を防止するためのものである。
【００１７】図１の装置において、交流電源１が投入さ
れると、整流回路３から整流（脈流）出力が発生する。
この脈流出力はチョッパ回路４のインダクタＬｃｐおよ
びコンデンサＣｃｐからなるＬ形フィルタにより平滑さ
れて、チョッパ回路４の出力端にはほぼ交流電源電圧の
ピーク値の直流電圧が発生する。これにより、抵抗Ｒ１
を介してコンデンサＣ１が充電を開始する。そして、接
続点Ｊの電位が双方向サイリスタＳＳのブレークダウン
電圧を越えると、このサイリスタＳＳが導通して片側の
スイッチングトランジスタＱ１ｂにベース電流を供給す
る。また、スイッチングトランジスタＱ１ｂのコレクタ
にはダイオードＤ１を介して接続点Ｊから電流が供給さ
れるので、Ｑ１ｂが導通状態となり、インバータ回路５
が起動されて発振を開始する。
れると、整流回路３から整流（脈流）出力が発生する。
この脈流出力はチョッパ回路４のインダクタＬｃｐおよ
びコンデンサＣｃｐからなるＬ形フィルタにより平滑さ
れて、チョッパ回路４の出力端にはほぼ交流電源電圧の
ピーク値の直流電圧が発生する。これにより、抵抗Ｒ１
を介してコンデンサＣ１が充電を開始する。そして、接
続点Ｊの電位が双方向サイリスタＳＳのブレークダウン
電圧を越えると、このサイリスタＳＳが導通して片側の
スイッチングトランジスタＱ１ｂにベース電流を供給す
る。また、スイッチングトランジスタＱ１ｂのコレクタ
にはダイオードＤ１を介して接続点Ｊから電流が供給さ
れるので、Ｑ１ｂが導通状態となり、インバータ回路５
が起動されて発振を開始する。
【００１８】この間、負荷電流の一部がトランスＴ２に
よって正帰還されていることは述べるまでもなく、スイ
ッチングトランジスタＱ１ａ，Ｑ１ｂはそれらのベース
駆動回路５ａ、５ｂにより交互にオン・オフされること
により発振を持続する。
よって正帰還されていることは述べるまでもなく、スイ
ッチングトランジスタＱ１ａ，Ｑ１ｂはそれらのベース
駆動回路５ａ、５ｂにより交互にオン・オフされること
により発振を持続する。
【００１９】起動直後は蛍光ランプＦが放電可能状態に
達していないので、出力端子６にはチョークコイルＣＨ
と蛍光ランプＦの両フィラメント間に接続された始動用
コンデンサＣ２との直列共振回路が接続されていること
になり、この共振系のＱが高いため、負荷電流は正常点
灯時に比して大電流となっている。また、インバータ回
路５が発振を開始して負荷電流が流れると、電流トラン
スＴ２の二次巻線Ｗ２ｂの高周波電圧が倍圧整流回路８
ａにより整流され、チョッパ回路４のトランジスタＱｃ
ｐに印加されて、そのチョッパ回路４が駆動を開始し、
整流回路３の出力を昇圧および平滑する。
達していないので、出力端子６にはチョークコイルＣＨ
と蛍光ランプＦの両フィラメント間に接続された始動用
コンデンサＣ２との直列共振回路が接続されていること
になり、この共振系のＱが高いため、負荷電流は正常点
灯時に比して大電流となっている。また、インバータ回
路５が発振を開始して負荷電流が流れると、電流トラン
スＴ２の二次巻線Ｗ２ｂの高周波電圧が倍圧整流回路８
ａにより整流され、チョッパ回路４のトランジスタＱｃ
ｐに印加されて、そのチョッパ回路４が駆動を開始し、
整流回路３の出力を昇圧および平滑する。
【００２０】次に、チョッパ制御回路８を説明する。こ
の制御回路８は、インバータ回路５の起動後一定の時間
が経過するまでチョッパ回路４の昇圧動作を積極的に遅
れさせることにより一定期間中インバータ回路５の出力
を低減させ、蛍光ランプＦが予熱終了前に放電を開始す
るいわゆるコールドスタートを確実に防止するソフトス
タート機能を有する。また、無負荷および負荷短絡を検
出し、トランジスタＱｃｐをオフすることによりチョッ
パ動作を停止させ、チョッパ回路４の直流出力、換言す
ればインバータ回路５の高周波出力を低減させる作用も
有する。すなわち、交流電源１を投入してインバータ回
路５を起動すると、トランスＴ２の二次巻線Ｗ２ｂには
高周波電圧が発生する。この電圧は、倍圧整流回路８ａ
で直流出力に変換される。この直流出力が発生すると、
制御回路８はその出力を駆動用の電源として動作する
が、電源投入後はコンデンサＣ８３の電荷は零で端子電
圧も零である。このため、ツェナーダイオードＺＤ８１
およびトランジスタＱ８２がオフし、トランジスタＱ８
１がオンしてトランジスタＱｃｐがオフとなり、昇圧型
チョッパは昇圧動作を行わない。したがって、チョッパ
出力およびインバータ回路５の出力は低い。次いで、倍
圧整流回路８ａの直流出力によりコンデンサＣ８３が抵
抗Ｒ８１を介して充電され、その端子電圧がツェナーダ
イオードＺＤ８１のツェナー電圧を越えると、ツェナー
ダイオードＺＤ８１がオンし、トランジスタＱ８２がオ
ンし、トランジスタＱ８１がオフする。これにより、ト
ランジスタＱｃｐはトランジスタＱ４１のオン・オフに
したがってオン・オフを開始する。ここで初めて昇圧型
チョッパ回路４が作動し、インバータ回路５の入力電圧
を正常動作時の電圧まで上昇させる。
の制御回路８は、インバータ回路５の起動後一定の時間
が経過するまでチョッパ回路４の昇圧動作を積極的に遅
れさせることにより一定期間中インバータ回路５の出力
を低減させ、蛍光ランプＦが予熱終了前に放電を開始す
るいわゆるコールドスタートを確実に防止するソフトス
タート機能を有する。また、無負荷および負荷短絡を検
出し、トランジスタＱｃｐをオフすることによりチョッ
パ動作を停止させ、チョッパ回路４の直流出力、換言す
ればインバータ回路５の高周波出力を低減させる作用も
有する。すなわち、交流電源１を投入してインバータ回
路５を起動すると、トランスＴ２の二次巻線Ｗ２ｂには
高周波電圧が発生する。この電圧は、倍圧整流回路８ａ
で直流出力に変換される。この直流出力が発生すると、
制御回路８はその出力を駆動用の電源として動作する
が、電源投入後はコンデンサＣ８３の電荷は零で端子電
圧も零である。このため、ツェナーダイオードＺＤ８１
およびトランジスタＱ８２がオフし、トランジスタＱ８
１がオンしてトランジスタＱｃｐがオフとなり、昇圧型
チョッパは昇圧動作を行わない。したがって、チョッパ
出力およびインバータ回路５の出力は低い。次いで、倍
圧整流回路８ａの直流出力によりコンデンサＣ８３が抵
抗Ｒ８１を介して充電され、その端子電圧がツェナーダ
イオードＺＤ８１のツェナー電圧を越えると、ツェナー
ダイオードＺＤ８１がオンし、トランジスタＱ８２がオ
ンし、トランジスタＱ８１がオフする。これにより、ト
ランジスタＱｃｐはトランジスタＱ４１のオン・オフに
したがってオン・オフを開始する。ここで初めて昇圧型
チョッパ回路４が作動し、インバータ回路５の入力電圧
を正常動作時の電圧まで上昇させる。
【００２１】これにより、インバータ回路５の出力電圧
が上昇し、蛍光ランプＦは両フィラメント間に放電開始
電圧より十分に高い電圧が印加され放電を開始する。放
電開始後は、コンデンサＣ２がランプ放電パスによって
実質的に閉路されるため、前述の共振がくずれて負荷電
流が安定し、正常な点灯状態となる。
が上昇し、蛍光ランプＦは両フィラメント間に放電開始
電圧より十分に高い電圧が印加され放電を開始する。放
電開始後は、コンデンサＣ２がランプ放電パスによって
実質的に閉路されるため、前述の共振がくずれて負荷電
流が安定し、正常な点灯状態となる。
【００２２】また、無負荷時は、チョークコイルＣＨと
コンデンサＣ２との直列共振により負荷電流が増大し、
トランスＴ２の二次巻線Ｗ２ａの電圧が上昇する。した
がって、倍圧整流回路８ａの出力電圧が上昇し、この状
態が設定時間以上続くと、抵抗Ｒ８２を介して充電され
るコンデンサＣ８４の端子電圧がツェナーダイオードＺ
Ｄ８２のツェナー電圧を越える。これにより、ツェナー
ダイオードＺＤ８２およびトランジスタＱ８３がオン
し、トランジスタＱ８２がオフし、さらにトランジスタ
Ｑ８１がオンして、トランジスタＱｃｐをオフし、チョ
ッパ回路４の昇圧動作を停止する。したがって、インバ
ータ回路５に供給される電圧は低減される。 負荷短絡
時は、インバータ回路５が誘導性負荷となり、負荷電流
が減少し、トランスＴ２の二次巻線Ｗ２ｂの電圧が下が
る。これにより、倍圧整流回路８ａの出力が低下してツ
ェナーダイオードＺＤ８３がオフし、トランジスタＱ８
３がオンする。そして倍圧整流回路８ａの出力電圧が所
定値以上であれば、回路８ａからトランジスタＱ８４、
抵抗Ｒ８３およびツェナーダイオードＺＤ８４を介して
トランジスタＱ８３がオンされ、以下無負荷時の場合の
ようにトランジスタＱｃｐがオフしてチョッパ回路４の
昇圧動作が停止し、インバータ回路５の入力電圧が低減
する。
コンデンサＣ２との直列共振により負荷電流が増大し、
トランスＴ２の二次巻線Ｗ２ａの電圧が上昇する。した
がって、倍圧整流回路８ａの出力電圧が上昇し、この状
態が設定時間以上続くと、抵抗Ｒ８２を介して充電され
るコンデンサＣ８４の端子電圧がツェナーダイオードＺ
Ｄ８２のツェナー電圧を越える。これにより、ツェナー
ダイオードＺＤ８２およびトランジスタＱ８３がオン
し、トランジスタＱ８２がオフし、さらにトランジスタ
Ｑ８１がオンして、トランジスタＱｃｐをオフし、チョ
ッパ回路４の昇圧動作を停止する。したがって、インバ
ータ回路５に供給される電圧は低減される。 負荷短絡
時は、インバータ回路５が誘導性負荷となり、負荷電流
が減少し、トランスＴ２の二次巻線Ｗ２ｂの電圧が下が
る。これにより、倍圧整流回路８ａの出力が低下してツ
ェナーダイオードＺＤ８３がオフし、トランジスタＱ８
３がオンする。そして倍圧整流回路８ａの出力電圧が所
定値以上であれば、回路８ａからトランジスタＱ８４、
抵抗Ｒ８３およびツェナーダイオードＺＤ８４を介して
トランジスタＱ８３がオンされ、以下無負荷時の場合の
ようにトランジスタＱｃｐがオフしてチョッパ回路４の
昇圧動作が停止し、インバータ回路５の入力電圧が低減
する。
【００２３】また、インバータ回路５または、負荷が異
常となりインバータ回路５の動作が停止したときは、チ
ョッパ回路４のトランジスタＱｃｐがオフして、チョッ
パ回路の動作が停止するため、そのトランジスタＱｃｐ
に電気的なストレスが生ずることがない。
常となりインバータ回路５の動作が停止したときは、チ
ョッパ回路４のトランジスタＱｃｐがオフして、チョッ
パ回路の動作が停止するため、そのトランジスタＱｃｐ
に電気的なストレスが生ずることがない。
【００２４】図２は、本発明の他の実施例に係る放電灯
点灯装置の回路構成を示すもので、同図の装置は、図１
のものに対し、ノイズ防止回路２を付加し、昇圧型チョ
ッパ回路４、インバータ回路５およびチョッパ制御回路
８の構成を変形したものである。なお、図２において、
図１の装置と共通または対応する部分については、同じ
参照記号で示す。
点灯装置の回路構成を示すもので、同図の装置は、図１
のものに対し、ノイズ防止回路２を付加し、昇圧型チョ
ッパ回路４、インバータ回路５およびチョッパ制御回路
８の構成を変形したものである。なお、図２において、
図１の装置と共通または対応する部分については、同じ
参照記号で示す。
【００２５】このチョッパ回路４においては、トランス
Ｔ１のトリガ巻線Ｗ１ｔに流れる高周波の負荷電流がこ
の高周波の１サイクルごとの負荷電流が所定値を越えベ
ース駆動巻線Ｗ１ｂの出力電圧がトランジスタＱｃｐの
オン電圧を越えたとき、トランジスタＱｃｐにベース電
流が僅かに流れる。これにより、トランジスタのＱｃｐ
のコレクタ電流が流れ、これがトランスＴ１のコレクタ
巻線Ｗ１ｃおよびベース駆動巻線Ｗ１ｂを介してトラン
ジスタＱｃｐのベースに正帰還される。すなわち、トラ
ンジスタＱｃｐは、トランスＴ１のトリガ巻線Ｗ１ｔに
流れる負荷電流をトリガとしてそのコレクタ・ベース正
帰還により直にオンする。このオンにより、インダクタ
Ｌｃｐは付勢され、電磁エネルギーが蓄積される。そし
て、インダクタＬｃｐの電流すなわちトランジスタＱｃ
ｐのコレクタ電流が増加してトランスが飽和すると、ベ
ース駆動巻線Ｗ１ｂの出力が零となってトランジスタＱ
ｃｐがオフし、インダクタＬｃｐに蓄積された電磁エネ
ルギーは、インダクタＬｃｐ、ダイオードＤｃｐ、イン
バータ回路５および整流回路３の経路で放出される。コ
ンデンサＣｃｐはインバータ回路５に供給される電流を
平滑する。この出力電流は、主にトランジスタＱｃｐの
オン・デューティにより定まり、整流回路３の出力電圧
にほとんど依存しない。しかも整流回路３の出力電圧が
高い位相では、トランジスタＱｃｐのコレクタ電流の立
ち上がりが早いため、トランスＴ１が早く飽和してトラ
ンジスタＱｃｐのオン・デューティが小さくなる。逆
に、整流回路３の出力電圧が低い位相では、トランスｔ
１の飽和は遅くトランジスタＱｃｐのオン・デューティ
は大きくなる。このため、平滑コンデンサＣｃｐへの充
電電流はある程度安定化され、インバータ回路５への直
流出力の平滑度を高く、かつ、交流電源１から整流回路
３への入力力率を高くすることができる。なお、ダイオ
ードＤｒｓは、トランジスタＱｃｐがオフの期間トラン
スＴ１のベース駆動巻線Ｗ１ｂを介して電流を流すため
のもので、トリガ巻線Ｗ１ｔ側から見たインピーダンス
を小さくしてトランスＴ１を介挿したことによる負荷へ
の悪影響を除くとともに、トランジスタＱｃｐのオンに
より飽和したトランスＴ１をリセットするためのもので
ある。
Ｔ１のトリガ巻線Ｗ１ｔに流れる高周波の負荷電流がこ
の高周波の１サイクルごとの負荷電流が所定値を越えベ
ース駆動巻線Ｗ１ｂの出力電圧がトランジスタＱｃｐの
オン電圧を越えたとき、トランジスタＱｃｐにベース電
流が僅かに流れる。これにより、トランジスタのＱｃｐ
のコレクタ電流が流れ、これがトランスＴ１のコレクタ
巻線Ｗ１ｃおよびベース駆動巻線Ｗ１ｂを介してトラン
ジスタＱｃｐのベースに正帰還される。すなわち、トラ
ンジスタＱｃｐは、トランスＴ１のトリガ巻線Ｗ１ｔに
流れる負荷電流をトリガとしてそのコレクタ・ベース正
帰還により直にオンする。このオンにより、インダクタ
Ｌｃｐは付勢され、電磁エネルギーが蓄積される。そし
て、インダクタＬｃｐの電流すなわちトランジスタＱｃ
ｐのコレクタ電流が増加してトランスが飽和すると、ベ
ース駆動巻線Ｗ１ｂの出力が零となってトランジスタＱ
ｃｐがオフし、インダクタＬｃｐに蓄積された電磁エネ
ルギーは、インダクタＬｃｐ、ダイオードＤｃｐ、イン
バータ回路５および整流回路３の経路で放出される。コ
ンデンサＣｃｐはインバータ回路５に供給される電流を
平滑する。この出力電流は、主にトランジスタＱｃｐの
オン・デューティにより定まり、整流回路３の出力電圧
にほとんど依存しない。しかも整流回路３の出力電圧が
高い位相では、トランジスタＱｃｐのコレクタ電流の立
ち上がりが早いため、トランスＴ１が早く飽和してトラ
ンジスタＱｃｐのオン・デューティが小さくなる。逆
に、整流回路３の出力電圧が低い位相では、トランスｔ
１の飽和は遅くトランジスタＱｃｐのオン・デューティ
は大きくなる。このため、平滑コンデンサＣｃｐへの充
電電流はある程度安定化され、インバータ回路５への直
流出力の平滑度を高く、かつ、交流電源１から整流回路
３への入力力率を高くすることができる。なお、ダイオ
ードＤｒｓは、トランジスタＱｃｐがオフの期間トラン
スＴ１のベース駆動巻線Ｗ１ｂを介して電流を流すため
のもので、トリガ巻線Ｗ１ｔ側から見たインピーダンス
を小さくしてトランスＴ１を介挿したことによる負荷へ
の悪影響を除くとともに、トランジスタＱｃｐのオンに
より飽和したトランスＴ１をリセットするためのもので
ある。
【００２６】インバータ回路５において、Ｔ２は可飽和
形の帰還用トランスで、ひとつの一次巻線Ｗ２１と二つ
の互いに逆巻の二次巻線Ｗ２ａ，Ｗ２ｂとを有する。一
次巻線Ｗ２１は出力端子６に直列に挿入され、ここを流
れる負荷電流を検出してそれに対応した互いに逆相の二
次電圧を各二次巻線Ｗ２ａ，Ｗ２ｂに生じさせる。二次
巻線Ｗ２ａは、スイッチングトランジスタＱ１ａのベー
ス駆動回路５ａの入力端に接続され、また、ベース駆動
回路５ａの出力端はスイッチングトランジスタＱ１ａの
ベースに接続されている。二次巻線Ｗ２ｂも同様でベー
ス駆動回路５ｂを介してスイッチングトランジスタＱ１
ｂのベースに接続されている。
形の帰還用トランスで、ひとつの一次巻線Ｗ２１と二つ
の互いに逆巻の二次巻線Ｗ２ａ，Ｗ２ｂとを有する。一
次巻線Ｗ２１は出力端子６に直列に挿入され、ここを流
れる負荷電流を検出してそれに対応した互いに逆相の二
次電圧を各二次巻線Ｗ２ａ，Ｗ２ｂに生じさせる。二次
巻線Ｗ２ａは、スイッチングトランジスタＱ１ａのベー
ス駆動回路５ａの入力端に接続され、また、ベース駆動
回路５ａの出力端はスイッチングトランジスタＱ１ａの
ベースに接続されている。二次巻線Ｗ２ｂも同様でベー
ス駆動回路５ｂを介してスイッチングトランジスタＱ１
ｂのベースに接続されている。
【００２７】蛍光ランプｆは、チョークコイルＣＨおよ
び可飽和形電流トランスＴ１のトリガ巻線Ｗ１ｔを介し
てインバータ回路５の出力端子６とチョッパ回路４の直
流出力端子との間に接続されている。また、トランスＴ
３は、２つの一次巻線Ｗ３１，Ｗ３２がそれぞれ蛍光ラ
ンプＦの一方のフィラメントの両端子に直列に同相で介
挿されており、その二次巻線Ｗ３ａ，Ｗ３ｂはそれぞれ
スイッチングトランジスタＱ１ａ，Ｑ１ｂのベース駆動
回路５ａ，５ｂの入力であるトランスＴ２の二次巻線Ｗ
２ａ，Ｗ２ｂとそれぞれ逆相に接続されている。この装
置においては、さらにチョッパ回路４の正側直流端子か
ら抵抗Ｒ１，Ｒ２およびコンデンサＣ１を順に経由して
チョッパ回路４の負側直流端子に至る直列回路と、抵抗
Ｒ１とＲ２との接続点Ｊから一方のスイッチングトラン
ジスタＱ１ｂのベースに直列に接続された双方向サイリ
スタＳＳとで構成される弛緩発振回路によりインバータ
回路５の起動回路を形成している。
び可飽和形電流トランスＴ１のトリガ巻線Ｗ１ｔを介し
てインバータ回路５の出力端子６とチョッパ回路４の直
流出力端子との間に接続されている。また、トランスＴ
３は、２つの一次巻線Ｗ３１，Ｗ３２がそれぞれ蛍光ラ
ンプＦの一方のフィラメントの両端子に直列に同相で介
挿されており、その二次巻線Ｗ３ａ，Ｗ３ｂはそれぞれ
スイッチングトランジスタＱ１ａ，Ｑ１ｂのベース駆動
回路５ａ，５ｂの入力であるトランスＴ２の二次巻線Ｗ
２ａ，Ｗ２ｂとそれぞれ逆相に接続されている。この装
置においては、さらにチョッパ回路４の正側直流端子か
ら抵抗Ｒ１，Ｒ２およびコンデンサＣ１を順に経由して
チョッパ回路４の負側直流端子に至る直列回路と、抵抗
Ｒ１とＲ２との接続点Ｊから一方のスイッチングトラン
ジスタＱ１ｂのベースに直列に接続された双方向サイリ
スタＳＳとで構成される弛緩発振回路によりインバータ
回路５の起動回路を形成している。
【００２８】なお、接続点Ｊとスイッチングトランジス
タＱ１ｂのコレクタとの間に順方向に接続されたダイオ
ードＤ１は、インバータ起動後に、コンデンサＣ１の充
電電圧を双方向サイリスタＳＳのブレークオーバー電圧
以下に保ち起動回路の動作を停止させ、インバータ回路
の誤動作を防止するためのものである。
タＱ１ｂのコレクタとの間に順方向に接続されたダイオ
ードＤ１は、インバータ起動後に、コンデンサＣ１の充
電電圧を双方向サイリスタＳＳのブレークオーバー電圧
以下に保ち起動回路の動作を停止させ、インバータ回路
の誤動作を防止するためのものである。
【００２９】図２の装置において、交流電源１が投入さ
れると、整流回路３から整流（脈流）出力が発生する。
この脈流出力はチョッパ回路４のインダクタＬｃｐおよ
びコンデンサＣｃｐからなるＬ形フィルタにより平滑さ
れて、チョッパ回路４の出力端にはほぼ交流電源電圧の
ピーク値の直流電圧が発生する。これにより、抵抗Ｒ
１，Ｒ２を介してコンデンサＣ１に電荷が蓄積しはじめ
る。そして、接続点Ｊの電位が双方向サイリスタＳＳの
ブレークダウン電圧を越えると、このサイリスタＳＳが
導通して片側のスイッチングトランジスタＱ１ｂにベー
ス電流を供給する。また、スイッチングトランジスタＱ
１ｂのコレクタにはダイオードＤ１を介して接続点Ｊか
ら電流が供給されるので、Ｑ１ｂが導通状態となり、イ
ンバータ回路５が起動されて発振を開始する。
れると、整流回路３から整流（脈流）出力が発生する。
この脈流出力はチョッパ回路４のインダクタＬｃｐおよ
びコンデンサＣｃｐからなるＬ形フィルタにより平滑さ
れて、チョッパ回路４の出力端にはほぼ交流電源電圧の
ピーク値の直流電圧が発生する。これにより、抵抗Ｒ
１，Ｒ２を介してコンデンサＣ１に電荷が蓄積しはじめ
る。そして、接続点Ｊの電位が双方向サイリスタＳＳの
ブレークダウン電圧を越えると、このサイリスタＳＳが
導通して片側のスイッチングトランジスタＱ１ｂにベー
ス電流を供給する。また、スイッチングトランジスタＱ
１ｂのコレクタにはダイオードＤ１を介して接続点Ｊか
ら電流が供給されるので、Ｑ１ｂが導通状態となり、イ
ンバータ回路５が起動されて発振を開始する。
【００３０】起動直後は蛍光ランプＦが放電可能状態に
達していないので、出力端子６にはチョークコイルＣＨ
と蛍光ランプＦの両フィラメント間に接続された始動用
コンデンサＣ２との直列共振回路が接続されていること
になり、この共振系のＱが高いため、負荷電流は正常点
灯時に比して大電流となっている。また、インバータ回
路５が発振を開始して負荷電流が流れると、チョッパ回
路４が前述のように動作して整流回路３の出力を昇圧お
よび平滑する。
達していないので、出力端子６にはチョークコイルＣＨ
と蛍光ランプＦの両フィラメント間に接続された始動用
コンデンサＣ２との直列共振回路が接続されていること
になり、この共振系のＱが高いため、負荷電流は正常点
灯時に比して大電流となっている。また、インバータ回
路５が発振を開始して負荷電流が流れると、チョッパ回
路４が前述のように動作して整流回路３の出力を昇圧お
よび平滑する。
【００３１】抵抗Ｒｓｓ、コンデンサＣｓｓ、定電圧素
子（ＳＣＲ，ＳＢＳ等）ＢｓｓおよびトランジスタＱｓ
ｓは、蛍光ランプＦが予熱終了前に放電を開始するコー
ルドスタートを防止するためのソフトスタート回路を構
成している。すなわち、電源投入時は、トランジスタＱ
ｓｓをオフして、トランジスタＱ１ｂのエミッタ抵抗を
通常点灯時より大きな値Ｒ３とし、この抵抗による電圧
降下を利用してインバータ回路５の出力を下げ、これに
より蛍光ランプＦのコールドスタートを防止している。
トランジスタＱ１ｂのエミッタ抵抗が大きくなると、Ｑ
１ｂのベースドライブ量が減少し、トランスＴ１の飽和
が早まるとともに、蓄積時間が短くなって発振周波数が
上昇し、インバータ回路５の出力はエミッタ抵抗の電圧
降下によるよりもさらに低下するる発振開始後はコンデ
ンサＣｓｓが電流トランスＴ２の二次巻線Ｗ２ｂからダ
イオードＤｓｓおよび抵抗Ｒｓｓを介して流入する電流
により充電される。そして、その端子電圧が定電圧素子
Ｂｓｓのブレークダウン電圧を越えると、素子Ｂｓｓが
オンしてトランジスタＱｓｓをオンにする。これによ
り、トランジスタＱ１ｂのエミッタ抵抗Ｒ３と抵抗Ｒ４
との並列抵抗値となって低下し、インバータ回路５の出
力電圧が上昇する。したがって、蛍光ランプＦは両フィ
ラメント間に放電開始電圧より十分高い電圧が印加され
放電を開始する。放電開始後は、コンデンサＣ２がラン
プ放電パスによって実質的に側路されるため、前述の共
振状態がくずれて負荷電流が安定し、正常な点灯状態と
なる。
子（ＳＣＲ，ＳＢＳ等）ＢｓｓおよびトランジスタＱｓ
ｓは、蛍光ランプＦが予熱終了前に放電を開始するコー
ルドスタートを防止するためのソフトスタート回路を構
成している。すなわち、電源投入時は、トランジスタＱ
ｓｓをオフして、トランジスタＱ１ｂのエミッタ抵抗を
通常点灯時より大きな値Ｒ３とし、この抵抗による電圧
降下を利用してインバータ回路５の出力を下げ、これに
より蛍光ランプＦのコールドスタートを防止している。
トランジスタＱ１ｂのエミッタ抵抗が大きくなると、Ｑ
１ｂのベースドライブ量が減少し、トランスＴ１の飽和
が早まるとともに、蓄積時間が短くなって発振周波数が
上昇し、インバータ回路５の出力はエミッタ抵抗の電圧
降下によるよりもさらに低下するる発振開始後はコンデ
ンサＣｓｓが電流トランスＴ２の二次巻線Ｗ２ｂからダ
イオードＤｓｓおよび抵抗Ｒｓｓを介して流入する電流
により充電される。そして、その端子電圧が定電圧素子
Ｂｓｓのブレークダウン電圧を越えると、素子Ｂｓｓが
オンしてトランジスタＱｓｓをオンにする。これによ
り、トランジスタＱ１ｂのエミッタ抵抗Ｒ３と抵抗Ｒ４
との並列抵抗値となって低下し、インバータ回路５の出
力電圧が上昇する。したがって、蛍光ランプＦは両フィ
ラメント間に放電開始電圧より十分高い電圧が印加され
放電を開始する。放電開始後は、コンデンサＣ２がラン
プ放電パスによって実質的に側路されるため、前述の共
振状態がくずれて負荷電流が安定し、正常な点灯状態と
なる。
【００３２】この間、負荷電流の一部がトランスＴ２に
よって正帰還されていることは述べるまでもなく、スイ
ッチングトランジスタＱ１ａ，Ｑ１ｂはそれらのベース
駆動回路５ａ、５ｂにより交互にオン・オフされること
により発振を持続する。
よって正帰還されていることは述べるまでもなく、スイ
ッチングトランジスタＱ１ａ，Ｑ１ｂはそれらのベース
駆動回路５ａ、５ｂにより交互にオン・オフされること
により発振を持続する。
【００３３】トランスＴ３は負荷短絡時に流れる電流を
制限するためのものである。すなわち、蛍光ランプＦの
放電開始後は、トランスＴ３の一次巻線Ｗ３１を介して
流れるフィラメント電流は微小であり、トランスＴ３の
二次巻線Ｗ３ａ，Ｗ３ｂには主に一次巻線Ｗ３２に流れ
るランプ電流に応じた電圧が発生する。二次巻線で発生
した電圧はベース駆動回路５ａ，５ｂにおいてトランス
Ｔ２の二次巻線Ｗ２ａ，Ｗ２ｂに発生する電圧を打ち消
す方向に働き、トランジスタＱ１ａ，Ｑ１ｂのベース電
流を減少させる。したがって、負荷短絡等により負荷電
流が増加しようとしても、トランジスタＱ１ａ，Ｑ１ｂ
のオン時におけるベース電流の低下が早められてインバ
ータ回路５の発振周波数が高くなり、チョークＣＨのイ
ンピーダンスが増加して負荷電流の増加は制限される。
一方、蛍光ランプＦの放電開始前は、チョークコイルＣ
ＨおよびコンデンサＣ２を介して比較的大きなフィラメ
ント電流が流れるが、この電流はトランスＴ３の一次巻
線Ｗ３１およびＷ３２の双方に互いに逆相で流れるた
め、これらの巻線Ｗ３１およびＷ３２による磁束は互い
に打ち消され、二次巻線Ｗ３ａ，Ｗ３ｂにはフィラメン
ト電流に応じた出力は発生しない。
制限するためのものである。すなわち、蛍光ランプＦの
放電開始後は、トランスＴ３の一次巻線Ｗ３１を介して
流れるフィラメント電流は微小であり、トランスＴ３の
二次巻線Ｗ３ａ，Ｗ３ｂには主に一次巻線Ｗ３２に流れ
るランプ電流に応じた電圧が発生する。二次巻線で発生
した電圧はベース駆動回路５ａ，５ｂにおいてトランス
Ｔ２の二次巻線Ｗ２ａ，Ｗ２ｂに発生する電圧を打ち消
す方向に働き、トランジスタＱ１ａ，Ｑ１ｂのベース電
流を減少させる。したがって、負荷短絡等により負荷電
流が増加しようとしても、トランジスタＱ１ａ，Ｑ１ｂ
のオン時におけるベース電流の低下が早められてインバ
ータ回路５の発振周波数が高くなり、チョークＣＨのイ
ンピーダンスが増加して負荷電流の増加は制限される。
一方、蛍光ランプＦの放電開始前は、チョークコイルＣ
ＨおよびコンデンサＣ２を介して比較的大きなフィラメ
ント電流が流れるが、この電流はトランスＴ３の一次巻
線Ｗ３１およびＷ３２の双方に互いに逆相で流れるた
め、これらの巻線Ｗ３１およびＷ３２による磁束は互い
に打ち消され、二次巻線Ｗ３ａ，Ｗ３ｂにはフィラメン
ト電流に応じた出力は発生しない。
【００３４】図３の装置は、図２の装置に対し、トラン
スＴ１のトリガ巻線Ｗ１ｔをランプ始動用のコンデンサ
Ｃ２と直列に接続し、さらにトランスＴ３を取り外した
点が異なっている。このように接続することにより、負
荷短絡等により負荷電流が正常動作時よりも増加しよう
とした場合、トランスＴ１のトリガ巻線Ｗ１ｔに流れる
電流が増加するため、トランスＴ１の飽和時期を早め、
トランジスタＱｃｐのオン・デューティを小さくするの
でチョッパ回路４の出力は減少することになる。すなわ
ち、図２の装置がトランスＴ３により行われていた機能
をトリガ巻線Ｗ１ｔの接続一を変えることにより行うこ
とができる。
スＴ１のトリガ巻線Ｗ１ｔをランプ始動用のコンデンサ
Ｃ２と直列に接続し、さらにトランスＴ３を取り外した
点が異なっている。このように接続することにより、負
荷短絡等により負荷電流が正常動作時よりも増加しよう
とした場合、トランスＴ１のトリガ巻線Ｗ１ｔに流れる
電流が増加するため、トランスＴ１の飽和時期を早め、
トランジスタＱｃｐのオン・デューティを小さくするの
でチョッパ回路４の出力は減少することになる。すなわ
ち、図２の装置がトランスＴ３により行われていた機能
をトリガ巻線Ｗ１ｔの接続一を変えることにより行うこ
とができる。
【００３５】図４は、図２，図３に示した可飽和形電流
トランスを用いた昇圧型チョッパ回路に、図１に示す昇
圧型チョッパ制御回路のうちソフトスタートの回路のみ
を接続した回路図を示す。起動後、一定期間トランジス
タＱｃｐの発振を開始させないようにするのは、トラン
ジスタＱｃｐのベースと負側直流出力端との間に接続さ
れた補助トランジスタＱ８１のコレクターエミッタ間を
導通させてトランジスタＱｃｐのベース駆動電流を側路
させることにより行う。ソフトスタートの動作は図１の
場合と同様である。この場合、トリガ巻線を図３に示す
ように接続すれば、負荷短絡時の電流低減が可能であ
る。
トランスを用いた昇圧型チョッパ回路に、図１に示す昇
圧型チョッパ制御回路のうちソフトスタートの回路のみ
を接続した回路図を示す。起動後、一定期間トランジス
タＱｃｐの発振を開始させないようにするのは、トラン
ジスタＱｃｐのベースと負側直流出力端との間に接続さ
れた補助トランジスタＱ８１のコレクターエミッタ間を
導通させてトランジスタＱｃｐのベース駆動電流を側路
させることにより行う。ソフトスタートの動作は図１の
場合と同様である。この場合、トリガ巻線を図３に示す
ように接続すれば、負荷短絡時の電流低減が可能であ
る。
【００３６】図５は、図４の場合と同様に、可飽和形電
流トランスを用いた昇圧型チョッパ回路に、図１に示す
昇圧型チョッパ制御回路のうちソフトスタートの回路
と、無負荷時に昇圧型チョッパの発振を停止させ、その
昇圧機能を停止させる回路とを接続した回路を示す。こ
の場合インバータ回路はシリーズインバータ等の無負荷
で大きな共振電流が流れるものか、または、インバータ
方式は限定されないが出力がリーケージトランスより得
られるものである。出力がリーケージトランスになって
いる場合の回路の検知部分の入力端は、例えば図６に示
すように同図の端子ｄ，ｅより図５の端子ｄ，ｅに接続
する。その動作は、図１の場合と同様である。
流トランスを用いた昇圧型チョッパ回路に、図１に示す
昇圧型チョッパ制御回路のうちソフトスタートの回路
と、無負荷時に昇圧型チョッパの発振を停止させ、その
昇圧機能を停止させる回路とを接続した回路を示す。こ
の場合インバータ回路はシリーズインバータ等の無負荷
で大きな共振電流が流れるものか、または、インバータ
方式は限定されないが出力がリーケージトランスより得
られるものである。出力がリーケージトランスになって
いる場合の回路の検知部分の入力端は、例えば図６に示
すように同図の端子ｄ，ｅより図５の端子ｄ，ｅに接続
する。その動作は、図１の場合と同様である。
【００３７】なお、本実施例においては、自励式のシリ
ーズインバータを使用しているが、他励式のもの、また
は定電流形インバータのように出力トランスを用いるも
の等、いかなる形式のインバータを用いてもよい。
ーズインバータを使用しているが、他励式のもの、また
は定電流形インバータのように出力トランスを用いるも
の等、いかなる形式のインバータを用いてもよい。
【００３８】また、蛍光ランプの他にも、電源投入時に
ストレスが加わりやすい負荷（例えば、白熱電球や電熱
線、電動機等）に適用される電力変換装置にも本発明を
応用できることは言うまでもない。
ストレスが加わりやすい負荷（例えば、白熱電球や電熱
線、電動機等）に適用される電力変換装置にも本発明を
応用できることは言うまでもない。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、昇
圧型の第１のスイッチング回路におけるスイッチング素
子の駆動信号を発生させるための制御回路の電源を、第
２のスイッチング回路のスイッチング動作により得るよ
うにしたから、第２のスイッチング回路のスイッチング
動作が始まってからでないと、昇圧型の第１のスイッチ
ング回路の制御回路に電源が供給されない。したがっ
て、電源投入直後に第２のスイッチング回路から負荷に
過大な電圧が印加されることを防止できるという効果が
あり、負荷のストレスが軽減され、負荷の寿命改善が可
能になるという利点がある。なお、負荷が放電灯である
場合には、電源投入直後の過電圧印加を防止することに
より、冷陰極放電を防止できるので、ランプ寿命を改善
する効果が特に大きいものである。
圧型の第１のスイッチング回路におけるスイッチング素
子の駆動信号を発生させるための制御回路の電源を、第
２のスイッチング回路のスイッチング動作により得るよ
うにしたから、第２のスイッチング回路のスイッチング
動作が始まってからでないと、昇圧型の第１のスイッチ
ング回路の制御回路に電源が供給されない。したがっ
て、電源投入直後に第２のスイッチング回路から負荷に
過大な電圧が印加されることを防止できるという効果が
あり、負荷のストレスが軽減され、負荷の寿命改善が可
能になるという利点がある。なお、負荷が放電灯である
場合には、電源投入直後の過電圧印加を防止することに
より、冷陰極放電を防止できるので、ランプ寿命を改善
する効果が特に大きいものである。
【図１】本発明の実施例に係る放電灯点灯装置の回路構
成図
成図
【図２】本発明の他の実施例に係る放電灯点灯装置の回
路構成図
路構成図
【図３】本発明の他の実施例に係る放電灯点灯装置の回
路構成図
路構成図
【図４】ソフトスタート回路の応用例を示す回路構成図
【図５】無負荷時出力低減回路およびソフトスタート回
路の応用例を示す回路構成図
路の応用例を示す回路構成図
【図６】リーケージトランス出力より無負荷を検出する
回路の接続例を示す回路構成図
回路の接続例を示す回路構成図
１ 交流電源 ３ 整流回路 ４ 第１のスイッチング回路（昇圧型チョッパ回路） ５ 第２のスイッチング回路（インバータ回路） Ｆ 負荷 ８ 制御回路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０５Ｂ 41/24 Ｅ 41/29 Ｃ
Claims (1)
- 【請求項１】昇圧型の第１のスイッチング回路を含む直
流電源と、 直流電源の出力端に接続される第２のスイッチング回路
と、 第２のスイッチング回路の出力端に接続される負荷より
なる電力変換装置において、 第１のスイッチング回路にスイッチング素子の駆動信号
を発生する制御回路を設け、第２のスイッチング回路の
スイッチング動作により得られる電源を制御回路の駆動
用電源としたことを特徴とする電力変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6239211A JPH07303377A (ja) | 1985-09-30 | 1994-10-03 | 電力変換装置 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60217430A JP2740159B2 (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 放電灯点灯装置 |
| JP6239211A JPH07303377A (ja) | 1985-09-30 | 1994-10-03 | 電力変換装置 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60217430A Division JP2740159B2 (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 放電灯点灯装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07303377A true JPH07303377A (ja) | 1995-11-14 |
Family
ID=16704092
Family Applications (4)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60217430A Expired - Lifetime JP2740159B2 (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 放電灯点灯装置 |
| JP6239211A Pending JPH07303377A (ja) | 1985-09-30 | 1994-10-03 | 電力変換装置 |
| JP9302521A Pending JPH10199693A (ja) | 1985-09-30 | 1997-11-05 | 放電灯用点灯装置および放電灯点灯装置 |
| JP9302520A Expired - Lifetime JP3042470B2 (ja) | 1985-09-30 | 1997-11-05 | 放電灯用点灯装置および放電灯点灯装置 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60217430A Expired - Lifetime JP2740159B2 (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 放電灯点灯装置 |
Family Applications After (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9302521A Pending JPH10199693A (ja) | 1985-09-30 | 1997-11-05 | 放電灯用点灯装置および放電灯点灯装置 |
| JP9302520A Expired - Lifetime JP3042470B2 (ja) | 1985-09-30 | 1997-11-05 | 放電灯用点灯装置および放電灯点灯装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (4) | JP2740159B2 (ja) |
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| JP3257561B2 (ja) * | 1991-09-30 | 2002-02-18 | 東芝ライテック株式会社 | 放電ランプ点灯装置および照明器具 |
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| JP3972329B2 (ja) * | 2002-07-30 | 2007-09-05 | 三菱電機株式会社 | 放電灯点灯装置 |
| CN100392969C (zh) * | 2004-03-11 | 2008-06-04 | 纬创资通股份有限公司 | 升压装置 |
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| JP5346191B2 (ja) * | 2008-08-26 | 2013-11-20 | パナソニック株式会社 | 放電灯点灯装置、前照灯装置、及び車両 |
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| JPS5431633Y2 (ja) * | 1974-08-01 | 1979-10-03 | ||
| JPS591066B2 (ja) * | 1978-12-27 | 1984-01-10 | 株式会社リコー | 定電圧電源装置の起動方式 |
| JPS56136498A (en) * | 1980-03-27 | 1981-10-24 | Japan Storage Battery Co Ltd | Device for firing discharge lamp |
-
1985
- 1985-09-30 JP JP60217430A patent/JP2740159B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-10-03 JP JP6239211A patent/JPH07303377A/ja active Pending
-
1997
- 1997-11-05 JP JP9302521A patent/JPH10199693A/ja active Pending
- 1997-11-05 JP JP9302520A patent/JP3042470B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10199693A (ja) | 1998-07-31 |
| JP2740159B2 (ja) | 1998-04-15 |
| JPS6277860A (ja) | 1987-04-10 |
| JPH10199692A (ja) | 1998-07-31 |
| JP3042470B2 (ja) | 2000-05-15 |
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