JPH07253254A - 熱搬送装置 - Google Patents
熱搬送装置Info
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- JPH07253254A JPH07253254A JP4397194A JP4397194A JPH07253254A JP H07253254 A JPH07253254 A JP H07253254A JP 4397194 A JP4397194 A JP 4397194A JP 4397194 A JP4397194 A JP 4397194A JP H07253254 A JPH07253254 A JP H07253254A
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- heat exchanger
- medium
- heat medium
- heating
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
- F25B9/008—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant being carbon dioxide
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
- F28D15/02—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
- F25B2309/06—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide
- F25B2309/061—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide with cycle highest pressure above the supercritical pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2500/00—Problems to be solved
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 地球環境問題に影響されない熱媒体を用い、
熱媒体配管の施工性がよく、かつ熱媒体の搬送動力の小
さい熱搬送装置を提供する。 【構成】 ガスポンプ４７と吸熱熱交換器５１と放熱熱
交換器４９とが配管５３により接続されて構成される密
閉系内に二酸化炭素からなる熱媒体を封入し、この熱媒
体の吸熱熱交換器５１での吸熱および放熱熱交換器４９
での放熱を、超臨界域で行う。
熱媒体配管の施工性がよく、かつ熱媒体の搬送動力の小
さい熱搬送装置を提供する。 【構成】 ガスポンプ４７と吸熱熱交換器５１と放熱熱
交換器４９とが配管５３により接続されて構成される密
閉系内に二酸化炭素からなる熱媒体を封入し、この熱媒
体の吸熱熱交換器５１での吸熱および放熱熱交換器４９
での放熱を、超臨界域で行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、熱媒体を用いて熱ま
たは冷熱を搬送することにより暖房または冷房が可能な
熱搬送装置に関する。
たは冷熱を搬送することにより暖房または冷房が可能な
熱搬送装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱媒体を用いて熱を搬送することにより
暖房を行う従来の熱搬送システムとしては、例えば図１
９に示すような構成のものがある。この熱搬送システム
は、圧縮機１、利用側熱交換器である室内熱交換器３、
熱源側熱交換器である吸熱熱交換器５、加熱器７および
電子制御弁９が配管１１で接続されて密閉系を構成し、
密閉系内にはＲ２２などの冷媒が充填されている。加熱
器７は、バーナなどであり、冷媒を吸熱熱交換器５にて
加熱し、加熱された冷媒は、圧縮機１により室内熱交換
器３に搬送され、ここで室内空気と熱交換器することで
暖房がなされる。
暖房を行う従来の熱搬送システムとしては、例えば図１
９に示すような構成のものがある。この熱搬送システム
は、圧縮機１、利用側熱交換器である室内熱交換器３、
熱源側熱交換器である吸熱熱交換器５、加熱器７および
電子制御弁９が配管１１で接続されて密閉系を構成し、
密閉系内にはＲ２２などの冷媒が充填されている。加熱
器７は、バーナなどであり、冷媒を吸熱熱交換器５にて
加熱し、加熱された冷媒は、圧縮機１により室内熱交換
器３に搬送され、ここで室内空気と熱交換器することで
暖房がなされる。
【０００３】このときの冷媒の絶対圧力Ｐとエンタルピ
ｈとの関係を示したものが、図２０のモリエル線図であ
る。圧縮機１による動作ａは、ガスポンプとして機能し
ており、室内熱交換器３および吸熱熱交換器５での熱交
換ｂおよびｃは、いずれも冷媒の二相域（液相と気相と
が混在する領域）で行われるため、熱搬送は潜熱搬送と
なる。
ｈとの関係を示したものが、図２０のモリエル線図であ
る。圧縮機１による動作ａは、ガスポンプとして機能し
ており、室内熱交換器３および吸熱熱交換器５での熱交
換ｂおよびｃは、いずれも冷媒の二相域（液相と気相と
が混在する領域）で行われるため、熱搬送は潜熱搬送と
なる。
【０００４】図２１は、熱媒体を用いて熱を搬送するこ
とにより暖房を行う他の従来の熱搬送システムの構成を
示している。この熱搬送システムは、液ポンプ１３、室
内熱交換器１５および吸熱熱交換器１７が配管１９で接
続されて密閉系を構成し、密閉系内にはブラインが充填
されている。ブラインは、バーナなどの加熱器２１によ
り吸熱熱交換器１７にて加熱され、液ポンプ１３により
室内熱交換器１５に搬送され、ここで室内空気と熱交換
器することで暖房がなされる。この例では、熱搬送は液
相のみとなるため、顕熱搬送となる。
とにより暖房を行う他の従来の熱搬送システムの構成を
示している。この熱搬送システムは、液ポンプ１３、室
内熱交換器１５および吸熱熱交換器１７が配管１９で接
続されて密閉系を構成し、密閉系内にはブラインが充填
されている。ブラインは、バーナなどの加熱器２１によ
り吸熱熱交換器１７にて加熱され、液ポンプ１３により
室内熱交換器１５に搬送され、ここで室内空気と熱交換
器することで暖房がなされる。この例では、熱搬送は液
相のみとなるため、顕熱搬送となる。
【０００５】図２２は、熱媒体を用いて冷熱を搬送する
ことにより冷房を行う従来の熱搬送システムの構成を示
している。この熱搬送システムは、液ポンプ２３、室内
熱交換器２５および吸熱熱交換器２７が配管２９で接続
されて密閉系を構成し、密閉系内にはブラインが充填さ
れている。ブラインは、冷凍機などの冷却器３１により
放熱熱交換器２７にて冷却されて液ポンプ２３により室
内熱交換器２５に搬送され、ここで室内空気と熱交換器
することで冷房がなされる。この例でも、前記図２１の
システムと同様に、熱搬送は液相のみとなるため、顕熱
搬送となる。
ことにより冷房を行う従来の熱搬送システムの構成を示
している。この熱搬送システムは、液ポンプ２３、室内
熱交換器２５および吸熱熱交換器２７が配管２９で接続
されて密閉系を構成し、密閉系内にはブラインが充填さ
れている。ブラインは、冷凍機などの冷却器３１により
放熱熱交換器２７にて冷却されて液ポンプ２３により室
内熱交換器２５に搬送され、ここで室内空気と熱交換器
することで冷房がなされる。この例でも、前記図２１の
システムと同様に、熱搬送は液相のみとなるため、顕熱
搬送となる。
【０００６】図２３は、熱搬送システムではなく、熱媒
体の超臨界域（圧力が臨界圧以上のところ：液面を生じ
ないで一つの相として液からガスに変化する領域）と二
相域との間で作動する冷凍サイクル、すなわち遷臨界冷
凍サイクルの従来例を示している。この例は、冷媒に炭
酸ガスを用いたノルウェー工科大学で開発中のものであ
り、米国特許第５２４５８３６号に開示された技術であ
る。圧縮機３３、蒸発器３５、凝縮器３７、過冷却器３
９、膨張弁４１およびレシーバタンク４３が配管４５で
接続されて冷凍サイクルが構成され、この冷凍サイクル
内に二酸化炭素が充填されている。
体の超臨界域（圧力が臨界圧以上のところ：液面を生じ
ないで一つの相として液からガスに変化する領域）と二
相域との間で作動する冷凍サイクル、すなわち遷臨界冷
凍サイクルの従来例を示している。この例は、冷媒に炭
酸ガスを用いたノルウェー工科大学で開発中のものであ
り、米国特許第５２４５８３６号に開示された技術であ
る。圧縮機３３、蒸発器３５、凝縮器３７、過冷却器３
９、膨張弁４１およびレシーバタンク４３が配管４５で
接続されて冷凍サイクルが構成され、この冷凍サイクル
内に二酸化炭素が充填されている。
【０００７】図２４は、二酸化炭素のモリエル線図上
に、上記図２３の冷凍サイクルの絶対圧力Ｐとエンタル
ピｈとの関係を描いたものである。圧縮機３３は、動作
Ａで示すように、二酸化炭素の冷媒を二相域（約４ＭＰ
ａ）から超臨界域（約１０ＭＰａ）まで昇圧する。凝縮
器３７，膨張弁４１および蒸発器３５内での冷媒の状態
変化は、それぞれＢ，ＣおよびＤで示してある。蒸発器
３５内での冷媒は二相域にあるため、蒸発圧力線と蒸発
温度線が一致し、蒸発温度は一定となる。ところが、凝
縮器３７内の冷媒は超臨界域にあるため、凝縮圧力線と
凝縮温度線とは一致しない。
に、上記図２３の冷凍サイクルの絶対圧力Ｐとエンタル
ピｈとの関係を描いたものである。圧縮機３３は、動作
Ａで示すように、二酸化炭素の冷媒を二相域（約４ＭＰ
ａ）から超臨界域（約１０ＭＰａ）まで昇圧する。凝縮
器３７，膨張弁４１および蒸発器３５内での冷媒の状態
変化は、それぞれＢ，ＣおよびＤで示してある。蒸発器
３５内での冷媒は二相域にあるため、蒸発圧力線と蒸発
温度線が一致し、蒸発温度は一定となる。ところが、凝
縮器３７内の冷媒は超臨界域にあるため、凝縮圧力線と
凝縮温度線とは一致しない。
【０００８】上記図２４において、超臨界域における等
温線ｔを示す。凝縮器３７内での冷媒温度は連続的に変
化し、凝縮器３７の入口ａの温度ｔa と凝縮器３７の出
口ｂの温度ｔb との関係は、ｔa ＞ｔb となる。このよ
うな冷凍サイクルにおいて、蒸発器３５を室内熱交換器
とすれば冷房ができ、凝縮器３７を室内熱交換器とすれ
ば暖房ができる。
温線ｔを示す。凝縮器３７内での冷媒温度は連続的に変
化し、凝縮器３７の入口ａの温度ｔa と凝縮器３７の出
口ｂの温度ｔb との関係は、ｔa ＞ｔb となる。このよ
うな冷凍サイクルにおいて、蒸発器３５を室内熱交換器
とすれば冷房ができ、凝縮器３７を室内熱交換器とすれ
ば暖房ができる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
たような従来の熱搬送装置は、以下のような問題があ
る。
たような従来の熱搬送装置は、以下のような問題があ
る。
【００１０】（１）潜熱熱搬送システム（図１９） 従来のエアコンの冷凍サイクルを流用しているため、地
球環境問題で規制されているフロン系冷媒（ＨＣＦＣ，
ＨＦＣ）しか使えない。
球環境問題で規制されているフロン系冷媒（ＨＣＦＣ，
ＨＦＣ）しか使えない。
【００１１】（２）顕熱熱搬送システム（図２１，図２
２） 顕熱搬送は潜熱搬送に比較して熱搬送量が少なくなるた
め、ブラインン配管径を大きくしてブライン流量を多く
しなければならない。ブラインン配管は、一般的に冷媒
配管に比較して施工性が悪いので、配管径を大きくする
と施工作業が煩雑となるうえコストアップを招くことに
なる。
２） 顕熱搬送は潜熱搬送に比較して熱搬送量が少なくなるた
め、ブラインン配管径を大きくしてブライン流量を多く
しなければならない。ブラインン配管は、一般的に冷媒
配管に比較して施工性が悪いので、配管径を大きくする
と施工作業が煩雑となるうえコストアップを招くことに
なる。
【００１２】（３）遷臨界冷凍サイクル（図２３） 二相域（約４ＭＰａ）から超臨界域（約１０ＭＰａ）ま
で昇圧しなければならないため、搬送動力が大きくな
り、消費電力が増大する。
で昇圧しなければならないため、搬送動力が大きくな
り、消費電力が増大する。
【００１３】そこで、この発明は、地球環境問題に影響
されない熱媒体を用い、熱媒体配管の施工性がよく、か
つ熱媒体の搬送動力の小さい熱搬送装置を提供すること
を目的としている。
されない熱媒体を用い、熱媒体配管の施工性がよく、か
つ熱媒体の搬送動力の小さい熱搬送装置を提供すること
を目的としている。
【００１４】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、この発明は、ガスポンプと熱源側熱交換器と利用側
熱交換器とが配管により接続されて構成される密閉系内
に熱媒体を封入し、この熱媒体の前記熱源側熱交換器お
よび利用側熱交換器での各熱交換を、前記熱媒体の臨界
点より圧力が高い超臨界域で行う構成としてある。
に、この発明は、ガスポンプと熱源側熱交換器と利用側
熱交換器とが配管により接続されて構成される密閉系内
に熱媒体を封入し、この熱媒体の前記熱源側熱交換器お
よび利用側熱交換器での各熱交換を、前記熱媒体の臨界
点より圧力が高い超臨界域で行う構成としてある。
【００１５】
【作用】このような構成の熱搬送装置によれば、熱媒体
として地球環境問題で規制されていない非フロン系冷媒
が使用可能であり、熱媒体は超臨界領域で作動すること
から、熱媒体を高密度で搬送でき、配管径が細くて済み
配管の施工性が向上する。また、熱媒体の搬送は、吸込
圧と吐出圧との圧力差が小さいガスポンプを使用できる
ので、搬送動力が小さくて済み、省エネルギ化が達成さ
れる。
として地球環境問題で規制されていない非フロン系冷媒
が使用可能であり、熱媒体は超臨界領域で作動すること
から、熱媒体を高密度で搬送でき、配管径が細くて済み
配管の施工性が向上する。また、熱媒体の搬送は、吸込
圧と吐出圧との圧力差が小さいガスポンプを使用できる
ので、搬送動力が小さくて済み、省エネルギ化が達成さ
れる。
【００１６】
【実施例】以下、この発明の実施例を図面に基づき説明
する。
する。
【００１７】図１は、この発明の第１実施例を示す熱搬
送装置の構成図である。熱媒体搬送手段であるガスポン
プ４７、利用側熱交換器である放熱熱交換器４９およ
び、熱源側熱交換器である吸熱熱交換器５１が、配管５
３で接続されて構成される密閉回路内に、熱媒体である
二酸化炭素が充填されている。
送装置の構成図である。熱媒体搬送手段であるガスポン
プ４７、利用側熱交換器である放熱熱交換器４９およ
び、熱源側熱交換器である吸熱熱交換器５１が、配管５
３で接続されて構成される密閉回路内に、熱媒体である
二酸化炭素が充填されている。
【００１８】吸熱熱交換器５１の熱媒体出口側（図１中
で右側）には、熱媒体を加熱する加熱器としてバーナ５
５が設置されている。バーナ５５の底部には熱媒体入口
側（図１中で左側）に向けて延長される排気案内板５７
が設けられ、バーナ５５による高温の排ガス５９は、図
示しない送風機などにより、吸熱熱交換器５１の熱媒体
出口側から同熱媒体入口側に向けて流れるようにしてあ
る。これにより、吸熱熱交換器５１内を流れる熱媒体
は、熱媒体と熱交換を行う流体（排ガス５９）と相互に
対向流を形成することになる。
で右側）には、熱媒体を加熱する加熱器としてバーナ５
５が設置されている。バーナ５５の底部には熱媒体入口
側（図１中で左側）に向けて延長される排気案内板５７
が設けられ、バーナ５５による高温の排ガス５９は、図
示しない送風機などにより、吸熱熱交換器５１の熱媒体
出口側から同熱媒体入口側に向けて流れるようにしてあ
る。これにより、吸熱熱交換器５１内を流れる熱媒体
は、熱媒体と熱交換を行う流体（排ガス５９）と相互に
対向流を形成することになる。
【００１９】一方、放熱熱交換器４９の媒体出口側（図
１中で左側）には、ファン６１が設置されている。ファ
ン６１は、空気６３を放熱熱交換器４９の下流側から上
流側に向けて送風するものであり、したがって、この放
熱熱交換器４９においても、熱媒体は、熱媒体と熱交換
を行う流体（空気６３）と相互に対向流を形成すること
になる。
１中で左側）には、ファン６１が設置されている。ファ
ン６１は、空気６３を放熱熱交換器４９の下流側から上
流側に向けて送風するものであり、したがって、この放
熱熱交換器４９においても、熱媒体は、熱媒体と熱交換
を行う流体（空気６３）と相互に対向流を形成すること
になる。
【００２０】バーナ５５が吸熱熱交換器５１内の熱媒体
を加熱し、加熱した熱媒体をガスポンプ４７で放熱熱交
換器４９に搬送する。ファン６１が送風する空気６３
は、放熱熱交換器４９に沿って流れることで、ガスポン
プ４７から送られた熱媒体と熱交換して暖められて暖房
に使用され、一方熱媒体は空気６３により冷却されて吸
熱熱交換器５１に戻る。
を加熱し、加熱した熱媒体をガスポンプ４７で放熱熱交
換器４９に搬送する。ファン６１が送風する空気６３
は、放熱熱交換器４９に沿って流れることで、ガスポン
プ４７から送られた熱媒体と熱交換して暖められて暖房
に使用され、一方熱媒体は空気６３により冷却されて吸
熱熱交換器５１に戻る。
【００２１】図２は、図１のサイクルにおいて熱媒体と
して用いた二酸化炭素の状態をモリエル線図上に書き表
したものである。臨界点（Ｋ．Ｐ．）より圧力が高い領
域を超臨界域と言っているが、一般的な目安として、臨
界点を通る比容積線（ｖK.P.）の右側が気相、左側が液
面を持たない液相とされている。この実施例における熱
搬送システムでは、吸熱熱交換器５１および放熱熱交換
器４９内の熱媒体は何れも超臨界域の気相にある。
して用いた二酸化炭素の状態をモリエル線図上に書き表
したものである。臨界点（Ｋ．Ｐ．）より圧力が高い領
域を超臨界域と言っているが、一般的な目安として、臨
界点を通る比容積線（ｖK.P.）の右側が気相、左側が液
面を持たない液相とされている。この実施例における熱
搬送システムでは、吸熱熱交換器５１および放熱熱交換
器４９内の熱媒体は何れも超臨界域の気相にある。
【００２２】図２において、温度Ｔ1 は、放熱熱交換器
４９の出口と吸熱熱交換器５１の入口の温度である。温
度Ｔ2 は、温度Ｔ1 より高く、放熱熱交換器４９の入口
と吸熱熱交換器５１の出口の温度である。つまり、吸熱
熱交換器５１では、入口から出口に行くに従い、図２で
の状態変化Ｐで示すように熱媒体の温度はＴ1 からＴ2
まで上昇し、逆に放熱熱交換器４９では、入口から出口
に行くに従い、図２の状態変化Ｑで示すように熱媒体の
温度はＴ2 からＴ1 に低下する。したがって、超臨界域
では圧力が一定でも温度は変化していることになる。
４９の出口と吸熱熱交換器５１の入口の温度である。温
度Ｔ2 は、温度Ｔ1 より高く、放熱熱交換器４９の入口
と吸熱熱交換器５１の出口の温度である。つまり、吸熱
熱交換器５１では、入口から出口に行くに従い、図２で
の状態変化Ｐで示すように熱媒体の温度はＴ1 からＴ2
まで上昇し、逆に放熱熱交換器４９では、入口から出口
に行くに従い、図２の状態変化Ｑで示すように熱媒体の
温度はＴ2 からＴ1 に低下する。したがって、超臨界域
では圧力が一定でも温度は変化していることになる。
【００２３】図３は、吸熱熱交換器５１側における熱媒
体と排ガス５９の各温度分布を、吸熱熱交換器５１の入
口側から出口側に沿って示したもので、図４は放熱熱交
換器４９側での同各温度分布を示したものである。吸熱
熱交換器５１において、排ガス５９は、熱媒体の流れと
反対方向に、つまり熱媒体に対して対向流を形成しなが
ら流れ、排ガス５９の温度は、熱媒体と同様入口側が低
く、出口側が高いものとなり、熱媒体と排ガス５９との
温度差は入口側から出口側にわたりほぼ一定となって、
熱交換効率が向上する。放熱熱交換器４９においても、
ファン６１により送風される空気６３は、熱媒体の流れ
と反対方向に、つまり熱媒体に対して対向流を形成しな
がら流れ、空気６３の温度は、熱媒体と同様入口側が高
く、出口側が低いものとなり、熱媒体と空気６３との温
度差は入口側から出口側にわたりほぼ一定となって、熱
交換効率が向上する。
体と排ガス５９の各温度分布を、吸熱熱交換器５１の入
口側から出口側に沿って示したもので、図４は放熱熱交
換器４９側での同各温度分布を示したものである。吸熱
熱交換器５１において、排ガス５９は、熱媒体の流れと
反対方向に、つまり熱媒体に対して対向流を形成しなが
ら流れ、排ガス５９の温度は、熱媒体と同様入口側が低
く、出口側が高いものとなり、熱媒体と排ガス５９との
温度差は入口側から出口側にわたりほぼ一定となって、
熱交換効率が向上する。放熱熱交換器４９においても、
ファン６１により送風される空気６３は、熱媒体の流れ
と反対方向に、つまり熱媒体に対して対向流を形成しな
がら流れ、空気６３の温度は、熱媒体と同様入口側が高
く、出口側が低いものとなり、熱媒体と空気６３との温
度差は入口側から出口側にわたりほぼ一定となって、熱
交換効率が向上する。
【００２４】上記したような熱搬送装置によれば、動作
冷媒として二酸化炭素を使用しており、フロン系冷媒を
使用していないので、地球環境問題への発展が回避され
る。また、熱媒体は、ガスポンプ４７により搬送される
ので、大きな動力を必要とせず、消費電力を低く抑えら
れる。さらに、超臨界域では二酸化炭素は高密度となる
ため、配管５３の径を小さくできる。
冷媒として二酸化炭素を使用しており、フロン系冷媒を
使用していないので、地球環境問題への発展が回避され
る。また、熱媒体は、ガスポンプ４７により搬送される
ので、大きな動力を必要とせず、消費電力を低く抑えら
れる。さらに、超臨界域では二酸化炭素は高密度となる
ため、配管５３の径を小さくできる。
【００２５】図５は、この発明の第２実施例を示す熱搬
送装置の構成図である。熱媒体搬送手段であるガスポン
プ６５、利用側熱交換器である放熱熱交換器６７およ
び、熱源側熱交換器である吸熱熱交換器６９が、配管７
１で接続されて構成される密閉回路内に、熱媒体である
二酸化炭素を充填する。放熱熱交換器６７には、チラー
等の冷却装置７３が設置されている。放熱熱交換器６７
にて冷却装置７３で冷却され凝縮した熱媒体は、吸熱熱
交換器６９で室内空気と熱交換して室内空気を冷却し、
冷房がなされる。吸熱熱交換器６９で室内空気と熱交換
して蒸発した熱媒体は、ガスポンプ６５で放熱熱交換器
６７に搬送される。
送装置の構成図である。熱媒体搬送手段であるガスポン
プ６５、利用側熱交換器である放熱熱交換器６７およ
び、熱源側熱交換器である吸熱熱交換器６９が、配管７
１で接続されて構成される密閉回路内に、熱媒体である
二酸化炭素を充填する。放熱熱交換器６７には、チラー
等の冷却装置７３が設置されている。放熱熱交換器６７
にて冷却装置７３で冷却され凝縮した熱媒体は、吸熱熱
交換器６９で室内空気と熱交換して室内空気を冷却し、
冷房がなされる。吸熱熱交換器６９で室内空気と熱交換
して蒸発した熱媒体は、ガスポンプ６５で放熱熱交換器
６７に搬送される。
【００２６】図６は、図５で使用した熱媒体の状態をモ
リエル線図上に書き表したものである。臨界点（Ｋ．
Ｐ．）より圧力が低い二相領域で作動する。
リエル線図上に書き表したものである。臨界点（Ｋ．
Ｐ．）より圧力が低い二相領域で作動する。
【００２７】上記図５の熱搬送装置においても、動作冷
媒として例えば二酸化炭素が使用でき、フロン系冷媒を
使用する必要がないので、地球環境問題に発展すること
はない。また熱媒体は、ガスポンプ６５により搬送され
るので、大きな動力を必要としない。
媒として例えば二酸化炭素が使用でき、フロン系冷媒を
使用する必要がないので、地球環境問題に発展すること
はない。また熱媒体は、ガスポンプ６５により搬送され
るので、大きな動力を必要としない。
【００２８】図７は、この発明の第３実施例を示す熱搬
送装置の構成図である。この熱搬送装置は、熱媒体搬送
手段であるガスポンプ７５、利用側熱交換器である室内
熱交換器７７、切り替え弁としての四方弁７９、熱源側
熱交換器である熱媒体加熱用熱交換器８１および熱媒体
冷却用熱交換器８３が、配管８５で接続されて構成され
る密閉系内に、二酸化炭素からなる熱媒体が充填されて
いる。熱媒体加熱用交換器８１には熱媒体を加熱する加
熱器としてのバーナ８７が、熱媒体冷却用熱交換器８３
には熱媒体を冷却するための冷却器としての吸収式冷凍
機８９の蒸発器９１が設置されている。
送装置の構成図である。この熱搬送装置は、熱媒体搬送
手段であるガスポンプ７５、利用側熱交換器である室内
熱交換器７７、切り替え弁としての四方弁７９、熱源側
熱交換器である熱媒体加熱用熱交換器８１および熱媒体
冷却用熱交換器８３が、配管８５で接続されて構成され
る密閉系内に、二酸化炭素からなる熱媒体が充填されて
いる。熱媒体加熱用交換器８１には熱媒体を加熱する加
熱器としてのバーナ８７が、熱媒体冷却用熱交換器８３
には熱媒体を冷却するための冷却器としての吸収式冷凍
機８９の蒸発器９１が設置されている。
【００２９】吸収式冷凍機８９は、発生器（再生器とも
言う）９３、分縮器９４（分縮器の不要な吸収式冷凍機
もある）、バーナ等の加熱器９５、凝縮器９７、蒸発器
９１、吸収器９９、熱回収熱交換器１００、１０１、１
０３（熱回収熱交換器のない吸収式冷凍機もある）、溶
液ポンプ１０５、膨張弁１０７、１０９等で構成される
密閉系に冷媒と、冷媒の溶液（吸収剤）とが充填されて
いる。吸収式冷凍機の冷媒と吸収剤との組み合わせは、
冷媒／吸収剤と表すと、アンモニア／水、水／臭化リチ
ウムおよびその他の多成分系の組み合わせでも構わな
い。
言う）９３、分縮器９４（分縮器の不要な吸収式冷凍機
もある）、バーナ等の加熱器９５、凝縮器９７、蒸発器
９１、吸収器９９、熱回収熱交換器１００、１０１、１
０３（熱回収熱交換器のない吸収式冷凍機もある）、溶
液ポンプ１０５、膨張弁１０７、１０９等で構成される
密閉系に冷媒と、冷媒の溶液（吸収剤）とが充填されて
いる。吸収式冷凍機の冷媒と吸収剤との組み合わせは、
冷媒／吸収剤と表すと、アンモニア／水、水／臭化リチ
ウムおよびその他の多成分系の組み合わせでも構わな
い。
【００３０】次に、吸収式冷凍機８９の動作を説明す
る。加熱器９５で発生器９３を加熱することにより冷媒
と吸収剤が分離する。分離した冷媒は分縮器９４を通る
ことで濃度が高まって凝縮器９７へ入り、放熱して液化
した後膨張弁１０７を通って減圧され、蒸発器９１で蒸
発して気化する際には熱媒体冷却用熱交換器８３内の熱
媒体を冷却し、吸収器９９へ入る。一方、熱媒体冷却用
熱交換器８３を通って冷却された熱媒体は、四方弁７９
を経て室内熱交換器７７へと入り室内の冷房を行う。
る。加熱器９５で発生器９３を加熱することにより冷媒
と吸収剤が分離する。分離した冷媒は分縮器９４を通る
ことで濃度が高まって凝縮器９７へ入り、放熱して液化
した後膨張弁１０７を通って減圧され、蒸発器９１で蒸
発して気化する際には熱媒体冷却用熱交換器８３内の熱
媒体を冷却し、吸収器９９へ入る。一方、熱媒体冷却用
熱交換器８３を通って冷却された熱媒体は、四方弁７９
を経て室内熱交換器７７へと入り室内の冷房を行う。
【００３１】発生器９３で分離された吸収剤は、熱回収
熱交換器１０１を通り、膨張弁１０９で減圧されて吸収
器９９に入り、蒸発器９１から入った冷媒を吸収する。
吸収剤と冷媒の混合溶液は、溶液ポンプ１０５から熱回
収熱交換器１００、１０３、１０１を通って熱回収を行
い、発生器９３へ戻る。
熱交換器１０１を通り、膨張弁１０９で減圧されて吸収
器９９に入り、蒸発器９１から入った冷媒を吸収する。
吸収剤と冷媒の混合溶液は、溶液ポンプ１０５から熱回
収熱交換器１００、１０３、１０１を通って熱回収を行
い、発生器９３へ戻る。
【００３２】暖房運転時においては、バーナ８７にて熱
媒体加熱用熱交換器８１を加熱して、ガスポンプ７５に
より熱媒体を室内熱交換器７７に搬送し、吸収式冷凍機
８９は稼働させない。このとき、四方弁７９の流路は実
線状態であり、熱媒体加熱用熱交換器８１を出た熱媒体
は、四方弁７９、ガスポンプ７５、室内熱交換器７７、
四方弁７９、熱媒体冷却用熱交換器８３の順に流れる。
媒体加熱用熱交換器８１を加熱して、ガスポンプ７５に
より熱媒体を室内熱交換器７７に搬送し、吸収式冷凍機
８９は稼働させない。このとき、四方弁７９の流路は実
線状態であり、熱媒体加熱用熱交換器８１を出た熱媒体
は、四方弁７９、ガスポンプ７５、室内熱交換器７７、
四方弁７９、熱媒体冷却用熱交換器８３の順に流れる。
【００３３】冷房運転時には、バーナ８７は作動させ
ず、吸収式冷凍機８９を稼働させて冷却装置とし、蒸発
器９１と熱媒体冷却用熱交換器８３との間で熱交換を行
なう。熱媒体冷却用交換器８３にて冷却された熱媒体
は、ガスポンプ７５を用いて室内熱交換器７７へ搬送さ
れる。このとき、四方弁７９の流路は破線状態であり、
熱媒体冷却用熱交換器８３を出た熱媒体は、熱媒体加熱
用熱交換器８１、四方弁７９、室内熱交換器７７、ガス
ポンプ７５、四方弁７９、熱媒体冷却用熱交換器８３の
順に流れる。
ず、吸収式冷凍機８９を稼働させて冷却装置とし、蒸発
器９１と熱媒体冷却用熱交換器８３との間で熱交換を行
なう。熱媒体冷却用交換器８３にて冷却された熱媒体
は、ガスポンプ７５を用いて室内熱交換器７７へ搬送さ
れる。このとき、四方弁７９の流路は破線状態であり、
熱媒体冷却用熱交換器８３を出た熱媒体は、熱媒体加熱
用熱交換器８１、四方弁７９、室内熱交換器７７、ガス
ポンプ７５、四方弁７９、熱媒体冷却用熱交換器８３の
順に流れる。
【００３４】上記図７の熱搬送装置においても、動作冷
媒として例えば二酸化炭素が使用でき、フロン系冷媒を
使用する必要がないので、地球環境問題に発展すること
はなく、また熱媒体は、ガスポンプ４７により搬送され
るので、大きな動力を必要としない。
媒として例えば二酸化炭素が使用でき、フロン系冷媒を
使用する必要がないので、地球環境問題に発展すること
はなく、また熱媒体は、ガスポンプ４７により搬送され
るので、大きな動力を必要としない。
【００３５】図８は、上記図７の第３実施例における室
内熱交換器７７を３台並列に接続した例を示している。
室内熱交換器７７は３台に限らず、複数台でも差し支え
ない。暖房および冷房の動作は、前記第３実施例と同様
であり、第３実施例と同様の効果を奏する。
内熱交換器７７を３台並列に接続した例を示している。
室内熱交換器７７は３台に限らず、複数台でも差し支え
ない。暖房および冷房の動作は、前記第３実施例と同様
であり、第３実施例と同様の効果を奏する。
【００３６】図９は、この発明の第４実施例を示す熱搬
送装置の構成図である。この熱搬送装置は、熱媒体搬送
手段である冷媒ポンプ１１１、利用側熱交換器である室
内熱交換器１１３、熱源側熱交換器である熱媒体加熱用
熱交換器１１５および熱媒体冷却用熱交換器１１７が、
配管１１９で接続されて構成される密閉系内に、二酸化
炭素あるいはブラインなどからなる熱媒体が充填されて
いる。熱媒体加熱用熱交換器１１５には熱媒体を加熱す
る熱風吹出口１２１が、熱媒体冷却用熱交換器１１７に
は熱媒体を冷却するための吸収式冷凍機８９の蒸発器９
１が設置されている。
送装置の構成図である。この熱搬送装置は、熱媒体搬送
手段である冷媒ポンプ１１１、利用側熱交換器である室
内熱交換器１１３、熱源側熱交換器である熱媒体加熱用
熱交換器１１５および熱媒体冷却用熱交換器１１７が、
配管１１９で接続されて構成される密閉系内に、二酸化
炭素あるいはブラインなどからなる熱媒体が充填されて
いる。熱媒体加熱用熱交換器１１５には熱媒体を加熱す
る熱風吹出口１２１が、熱媒体冷却用熱交換器１１７に
は熱媒体を冷却するための吸収式冷凍機８９の蒸発器９
１が設置されている。
【００３７】熱風吹出口１２１には熱風流路となるパイ
プ１２３の一端が接続され、パイプ１２３の他端は加熱
器であるバーナ１２５に接続され、パイプ１２３の途中
には切り替え弁としての二方弁１２７が設けられてい
る。
プ１２３の一端が接続され、パイプ１２３の他端は加熱
器であるバーナ１２５に接続され、パイプ１２３の途中
には切り替え弁としての二方弁１２７が設けられてい
る。
【００３８】吸収式冷凍機吸８９は、前記図７および図
８のものとほぼ同様の構成であるが、発生器９３には、
分離した冷媒の濃度を高める精溜器１２９が設けられて
いる。また、発生器９３には、前記熱媒体加熱用熱交換
器１１５と同様に、熱風吹出口１３１が設けられ、熱風
吹出口１３１の一端には、切り替え弁としての二方弁１
３３を備えた熱風流路となるパイプ１３５が接続され、
パイプ１３５の他端は前記バーナ１２５に接続されてい
る。
８のものとほぼ同様の構成であるが、発生器９３には、
分離した冷媒の濃度を高める精溜器１２９が設けられて
いる。また、発生器９３には、前記熱媒体加熱用熱交換
器１１５と同様に、熱風吹出口１３１が設けられ、熱風
吹出口１３１の一端には、切り替え弁としての二方弁１
３３を備えた熱風流路となるパイプ１３５が接続され、
パイプ１３５の他端は前記バーナ１２５に接続されてい
る。
【００３９】冷房運転時は、バーナ１２５を稼働すると
ともに、吸収式冷凍機８９も稼働し、二方弁１２７をＯ
ＦＦ（閉）、二方弁１３３をＯＮ（開）とすることによ
り、バーナ１２５からの熱風を発生器９３側に流して発
生器９３を加熱する。発生器９３を加熱することによ
り、冷媒と吸収剤とが分離する。分離した冷媒は精溜器
１２９および分縮器９４を通ることで濃度が高まって凝
縮器９７へ入り、放熱して液化した後膨張弁１０７を通
って減圧され、蒸発器９１で蒸発して気化する際には熱
媒体冷却用熱交換器１１７を冷却し、吸収器９９へ入
る。熱媒体冷却用熱交換器１１７を通って冷却された熱
媒体は、室内熱交換器１１３へと入り室内の冷房を行
う。室内熱交換器１１３で室内空気と熱交換した熱媒体
は、冷媒ポンプ１１１に戻る。
ともに、吸収式冷凍機８９も稼働し、二方弁１２７をＯ
ＦＦ（閉）、二方弁１３３をＯＮ（開）とすることによ
り、バーナ１２５からの熱風を発生器９３側に流して発
生器９３を加熱する。発生器９３を加熱することによ
り、冷媒と吸収剤とが分離する。分離した冷媒は精溜器
１２９および分縮器９４を通ることで濃度が高まって凝
縮器９７へ入り、放熱して液化した後膨張弁１０７を通
って減圧され、蒸発器９１で蒸発して気化する際には熱
媒体冷却用熱交換器１１７を冷却し、吸収器９９へ入
る。熱媒体冷却用熱交換器１１７を通って冷却された熱
媒体は、室内熱交換器１１３へと入り室内の冷房を行
う。室内熱交換器１１３で室内空気と熱交換した熱媒体
は、冷媒ポンプ１１１に戻る。
【００４０】発生器９３で分離された吸収剤は、熱回収
熱交換器１０１を通り、膨張弁１０９で減圧されて吸収
器９９に入り、蒸発器９１から入った冷媒を吸収する。
吸収剤と冷媒の混合溶液は、溶液ポンプ１０５から熱回
収熱交換器１００、１０３、１０１を通って熱回収を行
い、発生器９３へ戻ってくる。
熱交換器１０１を通り、膨張弁１０９で減圧されて吸収
器９９に入り、蒸発器９１から入った冷媒を吸収する。
吸収剤と冷媒の混合溶液は、溶液ポンプ１０５から熱回
収熱交換器１００、１０３、１０１を通って熱回収を行
い、発生器９３へ戻ってくる。
【００４１】一方暖房運転時は、バーナ１２５を稼働
し、吸収式冷凍機８９は稼働させず、二方弁１２７をＯ
Ｎ（開）、二方弁１３３をＯＦＦ（閉）にすることによ
り、バーナ１２５からの熱風を熱媒体加熱用熱交換器１
１５へ送る。熱媒体は、冷媒ポンプ１１１によって熱媒
体加熱用熱交換器１１５へ送られ、熱風吹出口１２１か
らの熱風で加熱されて室内熱交換器１１３へ送られ、室
内へ放熱して暖房を行い、冷媒ポンプ１１１へ戻る。
し、吸収式冷凍機８９は稼働させず、二方弁１２７をＯ
Ｎ（開）、二方弁１３３をＯＦＦ（閉）にすることによ
り、バーナ１２５からの熱風を熱媒体加熱用熱交換器１
１５へ送る。熱媒体は、冷媒ポンプ１１１によって熱媒
体加熱用熱交換器１１５へ送られ、熱風吹出口１２１か
らの熱風で加熱されて室内熱交換器１１３へ送られ、室
内へ放熱して暖房を行い、冷媒ポンプ１１１へ戻る。
【００４２】上記図９の熱搬送装置においても、動作冷
媒として例えば二酸化炭素が使用でき、フロン系冷媒を
使用せずに済むので、地球環境問題に発展することはな
い。また熱媒体を搬送する手段として冷媒ポンプ１１１
をガスポンプとして使用できるので、大きな動力を必要
としない。また、熱媒体加熱用熱交換器１１５を加熱す
るためのバーナ１２５を、吸収式冷凍器機８９の発生器
９３を加熱するものと共用しているので、前記図７およ
び図８の実施例に比べてコストダウンが図れる。
媒として例えば二酸化炭素が使用でき、フロン系冷媒を
使用せずに済むので、地球環境問題に発展することはな
い。また熱媒体を搬送する手段として冷媒ポンプ１１１
をガスポンプとして使用できるので、大きな動力を必要
としない。また、熱媒体加熱用熱交換器１１５を加熱す
るためのバーナ１２５を、吸収式冷凍器機８９の発生器
９３を加熱するものと共用しているので、前記図７およ
び図８の実施例に比べてコストダウンが図れる。
【００４３】図１０は、前記図９の第４実施例における
二方弁１２７、１３３の代わりに、切り替え弁としての
三方弁１３７を利用した例を示しており、この場合に
も、一つのバーナ１２５による熱風を、冷房時は発生器
９３側へ、暖房時は熱媒体加熱用熱交換器１１５側へ流
れるようにしている。その他の構成は、第４実施例と同
様である。
二方弁１２７、１３３の代わりに、切り替え弁としての
三方弁１３７を利用した例を示しており、この場合に
も、一つのバーナ１２５による熱風を、冷房時は発生器
９３側へ、暖房時は熱媒体加熱用熱交換器１１５側へ流
れるようにしている。その他の構成は、第４実施例と同
様である。
【００４４】図１１は、後述する図１２に示す第５実施
例の熱搬送装置に使用される吸収式冷凍サイクルの構成
図である。吸収式冷凍サイクルの構成には種々の方式が
あるが、ここでは冷媒としてアンモニア（ＮＨ3 ）を、
吸収剤として水をそれぞれ用いた空冷型の吸収式冷凍式
サイクルを用いて説明する。
例の熱搬送装置に使用される吸収式冷凍サイクルの構成
図である。吸収式冷凍サイクルの構成には種々の方式が
あるが、ここでは冷媒としてアンモニア（ＮＨ3 ）を、
吸収剤として水をそれぞれ用いた空冷型の吸収式冷凍式
サイクルを用いて説明する。
【００４５】このサイクルの主な構成要素は、発生器１
３９、凝縮器１４１、過冷却器１４３、膨張弁１４５、
蒸発器１４７、溶液冷却吸収器１４９、吸収器１５１お
よび溶液ポンプ１５３であり、これらはそれぞれ配管で
接続されて密閉系を構成している。
３９、凝縮器１４１、過冷却器１４３、膨張弁１４５、
蒸発器１４７、溶液冷却吸収器１４９、吸収器１５１お
よび溶液ポンプ１５３であり、これらはそれぞれ配管で
接続されて密閉系を構成している。
【００４６】発生器１３９はバーナ１５５によって加熱
されるように配置され、凝縮器１４１と吸収器１５３は
フィンドチューブ形式で構成され、送風ファン１５７に
より同時に冷却される様に一体で構成されている。ブラ
イン１５９はブラインタンク１６１に貯留されており、
蒸発器１４７はブライン１５９と接するように配置され
ている。蒸発器１４７により冷却されたブライン１５９
は、ブラインポンプ１６３によって室内熱交換器１６５
へ搬送され、ここで室内空気と熱交換して室内を冷房す
る。
されるように配置され、凝縮器１４１と吸収器１５３は
フィンドチューブ形式で構成され、送風ファン１５７に
より同時に冷却される様に一体で構成されている。ブラ
イン１５９はブラインタンク１６１に貯留されており、
蒸発器１４７はブライン１５９と接するように配置され
ている。蒸発器１４７により冷却されたブライン１５９
は、ブラインポンプ１６３によって室内熱交換器１６５
へ搬送され、ここで室内空気と熱交換して室内を冷房す
る。
【００４７】過冷却器１４３は、蒸発器１４７へ向かう
液冷媒と蒸発器１４７を出たガス冷媒による熱交換器
で、溶液冷却吸収器１４９は、熱回収を行う熱交換器で
ある。つまり、溶液冷却吸収器１４９ではガス冷媒と吸
収剤とが接触し、吸収熱を発生しながらガス冷媒が吸収
剤に吸収されＮＨ3 水溶液が得られる。そしてこのＮＨ
3 水溶液は吸収器１５１に入って吸収過程を完結し、濃
いＮＨ3 水溶液となって溶液ポンプ１５３を介して溶液
冷却吸収器１４９に配置された溶液熱交換器１６７に入
る。ここで、濃いＮＨ3 水溶液は吸収熱を回収し、再び
発生器１３９に供給される。そして、再度加熱されてガ
ス冷媒となり凝縮器１４１へ送られる。
液冷媒と蒸発器１４７を出たガス冷媒による熱交換器
で、溶液冷却吸収器１４９は、熱回収を行う熱交換器で
ある。つまり、溶液冷却吸収器１４９ではガス冷媒と吸
収剤とが接触し、吸収熱を発生しながらガス冷媒が吸収
剤に吸収されＮＨ3 水溶液が得られる。そしてこのＮＨ
3 水溶液は吸収器１５１に入って吸収過程を完結し、濃
いＮＨ3 水溶液となって溶液ポンプ１５３を介して溶液
冷却吸収器１４９に配置された溶液熱交換器１６７に入
る。ここで、濃いＮＨ3 水溶液は吸収熱を回収し、再び
発生器１３９に供給される。そして、再度加熱されてガ
ス冷媒となり凝縮器１４１へ送られる。
【００４８】図１２は、上記したような吸収式冷凍サイ
クルを利用した熱搬送装置の第５実施例の構成図であ
る。
クルを利用した熱搬送装置の第５実施例の構成図であ
る。
【００４９】暖房時における熱媒体である二酸化炭素の
流れる順に構成要素を列挙すると、熱媒体搬送手段であ
る圧縮機１６９、切り替え弁としての第１開閉弁１７
１、熱源側熱交換器の熱媒体加熱用熱交換器である第１
熱交換器１７３、加熱器１７５、第２膨張弁１７７、そ
して利用側熱交換器である室内熱交換器１７９となる。
一方、冷房時は、圧縮機１６９、切り替え弁としての第
２開閉弁１８１、熱源側熱交換器の熱媒体冷却用熱交換
器である第２熱交換器１８３、第２膨張弁１７７、室内
熱交換器１７９となる。そして、これらは媒体流路とな
る配管１８５で接続されて密閉系を構成し、熱媒体とし
て二酸化炭素が充填される。
流れる順に構成要素を列挙すると、熱媒体搬送手段であ
る圧縮機１６９、切り替え弁としての第１開閉弁１７
１、熱源側熱交換器の熱媒体加熱用熱交換器である第１
熱交換器１７３、加熱器１７５、第２膨張弁１７７、そ
して利用側熱交換器である室内熱交換器１７９となる。
一方、冷房時は、圧縮機１６９、切り替え弁としての第
２開閉弁１８１、熱源側熱交換器の熱媒体冷却用熱交換
器である第２熱交換器１８３、第２膨張弁１７７、室内
熱交換器１７９となる。そして、これらは媒体流路とな
る配管１８５で接続されて密閉系を構成し、熱媒体とし
て二酸化炭素が充填される。
【００５０】第１熱交換器１７３は、凝縮器１４１およ
び吸収器１５１と同様に、フィンドチューブ形式で構成
され、これらと互いに接する様に一体で構成され、第１
送風ファン１５７による冷却の際、冷却空気が凝縮器１
４１あるいは吸収器１５１側から第１熱交換器１７３へ
流れるように配置する。
び吸収器１５１と同様に、フィンドチューブ形式で構成
され、これらと互いに接する様に一体で構成され、第１
送風ファン１５７による冷却の際、冷却空気が凝縮器１
４１あるいは吸収器１５１側から第１熱交換器１７３へ
流れるように配置する。
【００５１】第２熱交換器１８３および蒸発器１８７
も、凝縮器１４１等と同様にフィンドチューブ形式で構
成され、第２熱交換器１８３と蒸発器１８７とは互いに
接する様に一体で構成され、第２送風ファン１８９によ
る冷却の際、空気は蒸発器１８７側から第２熱交換器１
８３へ流れるように配置する。
も、凝縮器１４１等と同様にフィンドチューブ形式で構
成され、第２熱交換器１８３と蒸発器１８７とは互いに
接する様に一体で構成され、第２送風ファン１８９によ
る冷却の際、空気は蒸発器１８７側から第２熱交換器１
８３へ流れるように配置する。
【００５２】第１熱交換器１７３と第２膨張弁１７７を
接続する配管に加熱器１７５を配置し、この加熱器１７
５には、発生器１３９を加熱するバーナ１５５から排出
された燃焼排ガスを導く排ガス導入管１９１が接続さ
れ、燃焼排ガスで加熱器１７５内を通る熱媒体を加熱す
る構成となっている。
接続する配管に加熱器１７５を配置し、この加熱器１７
５には、発生器１３９を加熱するバーナ１５５から排出
された燃焼排ガスを導く排ガス導入管１９１が接続さ
れ、燃焼排ガスで加熱器１７５内を通る熱媒体を加熱す
る構成となっている。
【００５３】また、加熱器１７５と第２膨張弁１７７と
を接続する配管１８５ａと、第２熱交換器１８３とは配
管１８５ｂで接続され、この配管１８５ｂには、第２熱
交換器１８３から配管１８５ａ側への熱媒体の流通を許
容する逆止弁１９３が設けられている。圧縮機１６９か
ら吐出された熱媒体は、暖房時は第１熱交換器１７３へ
流れ、冷房時は第２熱交換器１８３へ流れるように構成
されている。
を接続する配管１８５ａと、第２熱交換器１８３とは配
管１８５ｂで接続され、この配管１８５ｂには、第２熱
交換器１８３から配管１８５ａ側への熱媒体の流通を許
容する逆止弁１９３が設けられている。圧縮機１６９か
ら吐出された熱媒体は、暖房時は第１熱交換器１７３へ
流れ、冷房時は第２熱交換器１８３へ流れるように構成
されている。
【００５４】吸収式冷凍サイクルの運転は、溶液ポンプ
１５３の駆動とともに、バーナ１５５を着火して行う。
定常運転時、溶液熱交換器１６７を通って溶液冷却吸収
器１４９内で吸収熱を回収した濃溶液（アンモニア濃度
の濃い水溶液）が発生器１３９へ供給される。発生器１
３９はバーナ１５５で加熱されているため、濃溶液はア
ンモニアガスと稀溶液（アンモニア濃度の薄い水溶液）
に分離し、アンモニアガスは凝縮器１４１へ送られ、こ
こで第１送風ファン１５７で冷却され、アンモニア液と
なる。このアンモニア液は過冷却器１４３の高温側流路
を介し第１膨張弁１４５で絞られ、蒸発器１８７へ入
り、第２送風ファン１８９による吸熱過程を経て低温低
圧のアンモニアガスとなり、過冷却器１４３の低温側流
路に入る。したがって、過冷却器１４３では、凝縮器１
４１を出た高温のアンモニア液が、蒸発器１８７を出た
低温のアンモニアガスで冷却されることになる。
１５３の駆動とともに、バーナ１５５を着火して行う。
定常運転時、溶液熱交換器１６７を通って溶液冷却吸収
器１４９内で吸収熱を回収した濃溶液（アンモニア濃度
の濃い水溶液）が発生器１３９へ供給される。発生器１
３９はバーナ１５５で加熱されているため、濃溶液はア
ンモニアガスと稀溶液（アンモニア濃度の薄い水溶液）
に分離し、アンモニアガスは凝縮器１４１へ送られ、こ
こで第１送風ファン１５７で冷却され、アンモニア液と
なる。このアンモニア液は過冷却器１４３の高温側流路
を介し第１膨張弁１４５で絞られ、蒸発器１８７へ入
り、第２送風ファン１８９による吸熱過程を経て低温低
圧のアンモニアガスとなり、過冷却器１４３の低温側流
路に入る。したがって、過冷却器１４３では、凝縮器１
４１を出た高温のアンモニア液が、蒸発器１８７を出た
低温のアンモニアガスで冷却されることになる。
【００５５】低温となって過冷却器１４３を出たアンモ
ニアガスは、発生器１３９内でアンモニアガスと分離し
た稀溶液とともに、溶液冷却吸収器１４９へ入り、アン
モニアガスは稀溶液に吸収され、溶液冷却吸収器１４９
内では吸収熱が発生することになる。
ニアガスは、発生器１３９内でアンモニアガスと分離し
た稀溶液とともに、溶液冷却吸収器１４９へ入り、アン
モニアガスは稀溶液に吸収され、溶液冷却吸収器１４９
内では吸収熱が発生することになる。
【００５６】吸収されたアンモニア溶液は吸収器１５１
へ送られ、吸収過程を完結して濃溶液となり、この濃溶
液は溶液ポンプ１５３を介して溶液冷却吸収器１４９内
に配置された溶液熱交換器１６７を通り、ここで吸収熱
を回収して再び発生器１３９へ供給される。
へ送られ、吸収過程を完結して濃溶液となり、この濃溶
液は溶液ポンプ１５３を介して溶液冷却吸収器１４９内
に配置された溶液熱交換器１６７を通り、ここで吸収熱
を回収して再び発生器１３９へ供給される。
【００５７】以上のようなサイクルを繰り返し、凝縮器
１４１および吸収器１５１では放熱が行われ、蒸発器１
８７では吸熱が行われる。
１４１および吸収器１５１では放熱が行われ、蒸発器１
８７では吸熱が行われる。
【００５８】次に上記図１２の熱搬送サイクルを説明す
る。
る。
【００５９】暖房時は、第１開閉弁１７１を開、第２開
閉弁１８１を閉とする。そして第２膨張弁１７７を開と
して圧縮機１６９を駆動する。これにより、第１熱交換
器１７３内は、凝縮器１４１と吸収器１５１からの放熱
熱量を回収して加熱され、第１熱交換器１７３内を流通
するＣＯ2 ガスが加熱される。
閉弁１８１を閉とする。そして第２膨張弁１７７を開と
して圧縮機１６９を駆動する。これにより、第１熱交換
器１７３内は、凝縮器１４１と吸収器１５１からの放熱
熱量を回収して加熱され、第１熱交換器１７３内を流通
するＣＯ2 ガスが加熱される。
【００６０】加熱されたＣＯ2 ガスは加熱器１７５で追
加加熱され、第２膨張弁１７７を介して室内熱交換器１
７９に送られ、室内を暖房する。室内熱交換器１７９を
出たＣＯ2 ガスは、圧縮機１６９により第１開閉弁１７
１を介して再び第１熱交換器１７３に戻り、このサイク
ルを繰り返す。
加加熱され、第２膨張弁１７７を介して室内熱交換器１
７９に送られ、室内を暖房する。室内熱交換器１７９を
出たＣＯ2 ガスは、圧縮機１６９により第１開閉弁１７
１を介して再び第１熱交換器１７３に戻り、このサイク
ルを繰り返す。
【００６１】ＣＯ2 の臨界温度は約３１℃であり、この
ときの圧力は７ＭＰa 以上となる。暖房時はほとんどの
場合、室内熱交換器１７９をはじめサイクル内は臨界温
度以上となる。したがって、本構成の熱搬送サイクルは
前述した図２に示すような超臨界サイクルとなり、圧縮
機１６９はガスポンプとして作用するため搬送動力を少
なくすることができると同時に、この領域におけるＣＯ
2 は高密度となるため配管１８５の径を小さくすること
ができ、第１熱交換器１７３および第２熱交換器の小型
化が図れる。しがたって、従来のフロン系冷媒を用いた
場合と比較すると、細径配管を用いた施工性のよい、コ
ンパクトな熱搬送サイクルが得られることになる。
ときの圧力は７ＭＰa 以上となる。暖房時はほとんどの
場合、室内熱交換器１７９をはじめサイクル内は臨界温
度以上となる。したがって、本構成の熱搬送サイクルは
前述した図２に示すような超臨界サイクルとなり、圧縮
機１６９はガスポンプとして作用するため搬送動力を少
なくすることができると同時に、この領域におけるＣＯ
2 は高密度となるため配管１８５の径を小さくすること
ができ、第１熱交換器１７３および第２熱交換器の小型
化が図れる。しがたって、従来のフロン系冷媒を用いた
場合と比較すると、細径配管を用いた施工性のよい、コ
ンパクトな熱搬送サイクルが得られることになる。
【００６２】また、従来のフロン系冷媒を用いた場合の
凝縮および蒸発過程では二相流となるため、これらの過
程における温度は一定であるが、本サイクルでは第１熱
交換器１７３および室内熱交換器１７９内での温度は勾
配を持つことになる。したがって、これらの熱交換器１
７３、１７９は、内部を流れる熱媒体に対し、熱交換を
行う流体と対向流を形成するように配置することで熱交
換効率の向上が図れることになる。
凝縮および蒸発過程では二相流となるため、これらの過
程における温度は一定であるが、本サイクルでは第１熱
交換器１７３および室内熱交換器１７９内での温度は勾
配を持つことになる。したがって、これらの熱交換器１
７３、１７９は、内部を流れる熱媒体に対し、熱交換を
行う流体と対向流を形成するように配置することで熱交
換効率の向上が図れることになる。
【００６３】なお、第２熱交換器１８３の出口側は、逆
止弁１９３を介して圧縮機１６９の吸引側に接続され、
入口側に接続されている第２開閉弁１８１は閉となって
いるため、暖房運転前に第２熱交換器１８３内のＣＯ2
を回収することで、充填するＣＯ2 は低く抑えることが
できる。また、このときの蒸発器１８７での吸熱は、第
２送風ファン１８９により空気から行うことになる。
止弁１９３を介して圧縮機１６９の吸引側に接続され、
入口側に接続されている第２開閉弁１８１は閉となって
いるため、暖房運転前に第２熱交換器１８３内のＣＯ2
を回収することで、充填するＣＯ2 は低く抑えることが
できる。また、このときの蒸発器１８７での吸熱は、第
２送風ファン１８９により空気から行うことになる。
【００６４】次に冷房時の動作を説明する。
【００６５】暖房時同様に吸収式冷凍サイクルを運転
し、第１開閉弁１７１を閉、第２開閉弁１８１を開とす
る。そして、圧縮機１６９を駆動すると、圧縮機１６９
から吐出されたＣＯ2 ガスは第２熱交換器１８３へ入
る。第２熱交換器１８３は蒸発器１８７での冷熱により
冷却されるため、第２熱交換器１８３内を流通するＣＯ
2は、低温の液となって第２膨張弁１７７で絞られたあ
と、室内熱交換器１７９へ送られる。室内熱交換器１７
９では、液状のＣＯ2 が蒸発することで室内を冷房す
る。
し、第１開閉弁１７１を閉、第２開閉弁１８１を開とす
る。そして、圧縮機１６９を駆動すると、圧縮機１６９
から吐出されたＣＯ2 ガスは第２熱交換器１８３へ入
る。第２熱交換器１８３は蒸発器１８７での冷熱により
冷却されるため、第２熱交換器１８３内を流通するＣＯ
2は、低温の液となって第２膨張弁１７７で絞られたあ
と、室内熱交換器１７９へ送られる。室内熱交換器１７
９では、液状のＣＯ2 が蒸発することで室内を冷房す
る。
【００６６】なお、第１熱交換器１７３の出口側は圧縮
機１６９の吸引側に接続され、入口側に接続されている
第１開閉弁１７１は閉となっているため、高温側となる
第１熱交換器１７３内にＣＯ2 が滞留することはない。
また、このときの凝縮器１４１および吸収器１５１での
放熱は、第１送風ファン１５７により空気で行うことに
なる。
機１６９の吸引側に接続され、入口側に接続されている
第１開閉弁１７１は閉となっているため、高温側となる
第１熱交換器１７３内にＣＯ2 が滞留することはない。
また、このときの凝縮器１４１および吸収器１５１での
放熱は、第１送風ファン１５７により空気で行うことに
なる。
【００６７】したがって、冷房運転時の熱搬送サイクル
は暖房時のような超臨界サイクルではなく、フロン系冷
媒を用いた場合と同じく蒸発領域では二相流となる。
は暖房時のような超臨界サイクルではなく、フロン系冷
媒を用いた場合と同じく蒸発領域では二相流となる。
【００６８】図１３は、この発明の第６実施例に係わる
構成図である。
構成図である。
【００６９】吸収式冷凍サイクルは前記１２の第５実施
例とほぼ同じであるため、ここでは熱搬送サイクルの構
成のみ説明する。第１熱交換器１７３と第２熱交換器１
８３は、凝縮器１４１および吸収器１５１と同様にフィ
ンドチューブ形式で構成されるとともに、凝縮器１４１
および吸収器１５１と蒸発器１８７との間に挟むように
配置する。つまり、各熱交換器は互いに接するように一
体で構成され、凝縮器１４１側に設けた第１送風ファン
１５７と、蒸発器１８７側に設けた第２送風ファン１８
９により、各熱交換器間で熱の授受が行われる構成とな
っている。その他の構成要素は、前記図１２の第５実施
例と同様である。
例とほぼ同じであるため、ここでは熱搬送サイクルの構
成のみ説明する。第１熱交換器１７３と第２熱交換器１
８３は、凝縮器１４１および吸収器１５１と同様にフィ
ンドチューブ形式で構成されるとともに、凝縮器１４１
および吸収器１５１と蒸発器１８７との間に挟むように
配置する。つまり、各熱交換器は互いに接するように一
体で構成され、凝縮器１４１側に設けた第１送風ファン
１５７と、蒸発器１８７側に設けた第２送風ファン１８
９により、各熱交換器間で熱の授受が行われる構成とな
っている。その他の構成要素は、前記図１２の第５実施
例と同様である。
【００７０】上記図１３の第６実施例において、第５実
施例と異なる作用を主に説明する。吸収式冷凍サイクル
の運転方法および動作は、第５実施例の場合と同じであ
る。
施例と異なる作用を主に説明する。吸収式冷凍サイクル
の運転方法および動作は、第５実施例の場合と同じであ
る。
【００７１】暖房時は、第２送風ファン１８９のみ駆動
させ、凝縮器１４１側から蒸発器１８７側へ空気を送
る。第１熱交換器１７３は凝縮器１４１および吸収器１
５１の放熱熱量を回収し、第１熱交換器１７３内を流通
するＣＯ2 を加熱し、これを室内熱交換器１７９へ搬送
して室内の暖房を行う。
させ、凝縮器１４１側から蒸発器１８７側へ空気を送
る。第１熱交換器１７３は凝縮器１４１および吸収器１
５１の放熱熱量を回収し、第１熱交換器１７３内を流通
するＣＯ2 を加熱し、これを室内熱交換器１７９へ搬送
して室内の暖房を行う。
【００７２】一方、冷房時は第１送風ファン１５７のみ
駆動させ、蒸発器１８７側から凝縮器１４１側へ空気を
送る。蒸発器１８７の冷熱により第２熱交換器１８３内
を流通するＣＯ2 を冷却し、これを室内熱交換器１７９
へ搬送して室内の冷房を行う。
駆動させ、蒸発器１８７側から凝縮器１４１側へ空気を
送る。蒸発器１８７の冷熱により第２熱交換器１８３内
を流通するＣＯ2 を冷却し、これを室内熱交換器１７９
へ搬送して室内の冷房を行う。
【００７３】上記第６実施例においても、図１２の第５
実施例と同様の効果を奏する。
実施例と同様の効果を奏する。
【００７４】図１４は、この発明の第７実施例を示す熱
搬送装置の構成図である。この熱搬送装置は、熱媒体搬
送手段であるガスポンプ１９５、利用側熱交換器である
室内熱交換器１９７、熱源側熱交換器である吸熱・放熱
熱交換器１９９、四方弁２０１などが配管２０３で接続
されて構成される密閉系内に、熱媒体が充填されてい
る。吸熱・放熱熱交換器１９９の熱媒体に熱を付与する
手段である圧縮式冷凍機２０５は、圧縮機２０７、加熱
・冷却熱交換器２０９、室外熱交換器２１１、四方弁２
１３、膨張弁２１５などで構成される密閉系に冷媒が充
填されている。
搬送装置の構成図である。この熱搬送装置は、熱媒体搬
送手段であるガスポンプ１９５、利用側熱交換器である
室内熱交換器１９７、熱源側熱交換器である吸熱・放熱
熱交換器１９９、四方弁２０１などが配管２０３で接続
されて構成される密閉系内に、熱媒体が充填されてい
る。吸熱・放熱熱交換器１９９の熱媒体に熱を付与する
手段である圧縮式冷凍機２０５は、圧縮機２０７、加熱
・冷却熱交換器２０９、室外熱交換器２１１、四方弁２
１３、膨張弁２１５などで構成される密閉系に冷媒が充
填されている。
【００７５】この実施例は室内熱交換器１９７が１台の
場合であるが、複数台でも差し支えない。圧縮式冷凍機
２０５の冷媒には、非フロン系冷媒の例えばアンモニア
などを使用することができる。
場合であるが、複数台でも差し支えない。圧縮式冷凍機
２０５の冷媒には、非フロン系冷媒の例えばアンモニア
などを使用することができる。
【００７６】暖房時は、圧縮式冷凍機２０５はヒートポ
ンプ（加熱装置）となって、加熱・冷却熱交換器２０９
が加熱熱交換器となり、吸熱・放熱熱交換器１９９は吸
熱熱交換器となる。吸熱・放熱熱交換器１９９で加熱・
冷却熱交換器２０９から加熱された熱媒体は、実線矢印
で示すように、四方弁２０１、ガスポンプ１９５を経て
室内熱交換器１９７に達し、ここで室内空気と熱交換を
行って暖房を行う。室内熱交換器１９７を出た熱媒体
は、四方弁２０１を経て吸熱・放熱熱交換器１９９へ流
れる。
ンプ（加熱装置）となって、加熱・冷却熱交換器２０９
が加熱熱交換器となり、吸熱・放熱熱交換器１９９は吸
熱熱交換器となる。吸熱・放熱熱交換器１９９で加熱・
冷却熱交換器２０９から加熱された熱媒体は、実線矢印
で示すように、四方弁２０１、ガスポンプ１９５を経て
室内熱交換器１９７に達し、ここで室内空気と熱交換を
行って暖房を行う。室内熱交換器１９７を出た熱媒体
は、四方弁２０１を経て吸熱・放熱熱交換器１９９へ流
れる。
【００７７】冷房時は、圧縮式冷凍機２０５は冷凍機
（冷却装置）となって、加熱・冷却熱交換器２０９が冷
却熱交換器となり、吸熱・放熱熱交換器１９９は放熱熱
交換器となる。吸熱・放熱熱交換器１９９で加熱・冷却
熱交換器２０９から冷却された熱媒体は、破線矢印で示
すように、四方弁２０１を経て室内熱交換器１９７に達
し、ここで室内空気と熱交換を行って冷房を行う。室内
熱交換器１９７を出た熱媒体は、ガスポンプ１９５およ
び四方弁２０１を経て吸熱・放熱熱交換器１９９へ流れ
る。
（冷却装置）となって、加熱・冷却熱交換器２０９が冷
却熱交換器となり、吸熱・放熱熱交換器１９９は放熱熱
交換器となる。吸熱・放熱熱交換器１９９で加熱・冷却
熱交換器２０９から冷却された熱媒体は、破線矢印で示
すように、四方弁２０１を経て室内熱交換器１９７に達
し、ここで室内空気と熱交換を行って冷房を行う。室内
熱交換器１９７を出た熱媒体は、ガスポンプ１９５およ
び四方弁２０１を経て吸熱・放熱熱交換器１９９へ流れ
る。
【００７８】上記図１４の実施例においても、前記図７
の第３実施例と同様の効果を奏する。
の第３実施例と同様の効果を奏する。
【００７９】図１５は、この発明の第８実施例に係わる
サイクル構成を示している。
サイクル構成を示している。
【００８０】暖房時における冷媒の流れる順に構成要素
を述べると、熱媒体搬送手段である圧縮機２１７、四方
弁２１９、利用側熱交換器である室内熱交換器２２１、
膨張弁２２３、熱源側熱交換器である第１室外熱交換器
２２５および第２室外熱交換器２２７となり、これらは
配管２２９で接続されて密閉系を構成し、この密閉系内
には冷媒として二酸化炭素（ＣＯ2 ）が充填されてい
る。
を述べると、熱媒体搬送手段である圧縮機２１７、四方
弁２１９、利用側熱交換器である室内熱交換器２２１、
膨張弁２２３、熱源側熱交換器である第１室外熱交換器
２２５および第２室外熱交換器２２７となり、これらは
配管２２９で接続されて密閉系を構成し、この密閉系内
には冷媒として二酸化炭素（ＣＯ2 ）が充填されてい
る。
【００８１】第１室外熱交換器２２５と第２室外熱交換
器２２７は、フィンドチューブ形式で構成され、図１６
に示すようにケーシング２３１内で相互に接するように
配置されている。第２室外熱交換器２２７の下方にはバ
ーナ２３３が配置され、第２室外熱交換器２２７の上方
には排気口２３５が形成されている。第２室外熱交換器
２２７および第１室外熱交換器２２５は、第１送風ファ
ン２３７による空気流に対してそれぞれ上流側および下
流側となるように直列に配置され、送風される空気は第
２室外熱交換器２２７および第１室外熱交換器２２５の
フィン間を通過する。
器２２７は、フィンドチューブ形式で構成され、図１６
に示すようにケーシング２３１内で相互に接するように
配置されている。第２室外熱交換器２２７の下方にはバ
ーナ２３３が配置され、第２室外熱交換器２２７の上方
には排気口２３５が形成されている。第２室外熱交換器
２２７および第１室外熱交換器２２５は、第１送風ファ
ン２３７による空気流に対してそれぞれ上流側および下
流側となるように直列に配置され、送風される空気は第
２室外熱交換器２２７および第１室外熱交換器２２５の
フィン間を通過する。
【００８２】上記空気流の上流側と下流側との中間、つ
まり第２室外熱交換器２２７および第１室外熱交換器２
２５のそれぞれのフィン間を流通する空気流路の途中
に、閉時にケーシング２３１の一部となり、開時に大気
と連通してケーシング２３１に開口部２３９を形成する
ダンパ２４１が、軸２４２を中心に回動可能に設けられ
ている。
まり第２室外熱交換器２２７および第１室外熱交換器２
２５のそれぞれのフィン間を流通する空気流路の途中
に、閉時にケーシング２３１の一部となり、開時に大気
と連通してケーシング２３１に開口部２３９を形成する
ダンパ２４１が、軸２４２を中心に回動可能に設けられ
ている。
【００８３】次に動作を説明する。
【００８４】暖房時は、膨張弁２２３はほぼ全開状態、
ダンパ２４１は大気と連通させる開状態とし、圧縮機２
１７を駆動してバーナ２３３を着火させる。そして第２
送風ファン２４３を駆動すると、圧縮機２１７を出たＣ
Ｏ2 ガスは、四方弁２１９を介して室内熱交換器２２１
に入り室内を暖房する。室内熱交換器２２１で放熱した
ＣＯ2 は、膨張弁２２３、第１室外熱交換器２２５を経
て第２室外熱交換器２２７に入りバーナ２３３で加熱さ
れ、四方弁２１９を経て再び圧縮機２１７に戻り、以降
このサイクルを繰り返す。
ダンパ２４１は大気と連通させる開状態とし、圧縮機２
１７を駆動してバーナ２３３を着火させる。そして第２
送風ファン２４３を駆動すると、圧縮機２１７を出たＣ
Ｏ2 ガスは、四方弁２１９を介して室内熱交換器２２１
に入り室内を暖房する。室内熱交換器２２１で放熱した
ＣＯ2 は、膨張弁２２３、第１室外熱交換器２２５を経
て第２室外熱交換器２２７に入りバーナ２３３で加熱さ
れ、四方弁２１９を経て再び圧縮機２１７に戻り、以降
このサイクルを繰り返す。
【００８５】従来、冷媒加熱は燃焼室の外壁からの伝熱
で行う方式が一般的であり、排気口のみを設け、ほぼ密
閉状態の燃焼器内に配置されたバーナは専用のファンに
よって燃焼用空気を得て良好な燃焼を継続していた。
で行う方式が一般的であり、排気口のみを設け、ほぼ密
閉状態の燃焼器内に配置されたバーナは専用のファンに
よって燃焼用空気を得て良好な燃焼を継続していた。
【００８６】本構成では、ほぼ大気中に近い状態でバー
ナ２３３が配置されているため、専用の燃焼用ファンは
設けていない。バーナ２３３着火時は、対流によって大
気と連通している下方の開口部２３９から空気が流入す
るため、この空気を燃焼用として良好な燃焼状態が継続
される。そして、バーナ２３３の燃焼に寄与した空気
は、排ガスとなって排気口２３５から排出される。
ナ２３３が配置されているため、専用の燃焼用ファンは
設けていない。バーナ２３３着火時は、対流によって大
気と連通している下方の開口部２３９から空気が流入す
るため、この空気を燃焼用として良好な燃焼状態が継続
される。そして、バーナ２３３の燃焼に寄与した空気
は、排ガスとなって排気口２３５から排出される。
【００８７】ＣＯ2 の臨界温度は前述したように約３１
℃であり、このサイクル中の圧力は７ＭＰａ以上とな
る。暖房時はほとんどの場合、室内熱交換器２２１をは
じめサイクル内は臨界温度以上となる。したがって、本
構成のサイクルは前記図２に示すような超臨界サイクル
となり、圧縮機２１７はガスポンプとして作用するため
搬送動力を少なくすることができると同時に、この領域
におけるＣＯ2 は高密度となるため配管径を小さくする
ことができる。
℃であり、このサイクル中の圧力は７ＭＰａ以上とな
る。暖房時はほとんどの場合、室内熱交換器２２１をは
じめサイクル内は臨界温度以上となる。したがって、本
構成のサイクルは前記図２に示すような超臨界サイクル
となり、圧縮機２１７はガスポンプとして作用するため
搬送動力を少なくすることができると同時に、この領域
におけるＣＯ2 は高密度となるため配管径を小さくする
ことができる。
【００８８】また、従来のフロン系冷媒を用いた場合の
凝縮および蒸発過程では二相流となるため、これらの過
程における温度は一定であるが、本サイクルでは第２室
外熱交換器２２７、第１室外熱交換器２２５および室内
熱交換器２２１内での温度は勾配を持つことになる。し
たがって、これらの熱交換器は熱交換を行う流体と対向
流を形成するように配置することで熱交換効率の向上が
図れる。
凝縮および蒸発過程では二相流となるため、これらの過
程における温度は一定であるが、本サイクルでは第２室
外熱交換器２２７、第１室外熱交換器２２５および室内
熱交換器２２１内での温度は勾配を持つことになる。し
たがって、これらの熱交換器は熱交換を行う流体と対向
流を形成するように配置することで熱交換効率の向上が
図れる。
【００８９】なお、暖房時は第１送風ファン２３７は停
止しており、第１室外熱交換器２２５からの放熱は熱損
失となる。しかしながら、上述の理由からコンパクトな
熱交換器として構成できるためこの熱損失は低く抑えら
れる。
止しており、第１室外熱交換器２２５からの放熱は熱損
失となる。しかしながら、上述の理由からコンパクトな
熱交換器として構成できるためこの熱損失は低く抑えら
れる。
【００９０】次に、冷房時の動作を説明する。
【００９１】ダンパ２４１は閉とする。この状態のダン
パ２４１はケーシング２３１を構成する一部となり、開
口部２３９は閉塞される。そして圧縮機２１７、第２送
風ファン２４３および第１送風ファン２３７を駆動する
と、圧縮機２１７から吐出された高温高圧のＣＯ2 ガス
は、四方弁２１９を経て第２室外熱交換器２２７、第１
室外熱交換器２２５で凝縮し、その後膨張弁２２３で絞
られ低温低圧となって室内熱交換器２２１に入り、蒸発
して室内を冷房する。室内熱交換器２２１を出たＣＯ2
ガスは、再び四方弁２１９を経て、圧縮機２１７で圧縮
される。
パ２４１はケーシング２３１を構成する一部となり、開
口部２３９は閉塞される。そして圧縮機２１７、第２送
風ファン２４３および第１送風ファン２３７を駆動する
と、圧縮機２１７から吐出された高温高圧のＣＯ2 ガス
は、四方弁２１９を経て第２室外熱交換器２２７、第１
室外熱交換器２２５で凝縮し、その後膨張弁２２３で絞
られ低温低圧となって室内熱交換器２２１に入り、蒸発
して室内を冷房する。室内熱交換器２２１を出たＣＯ2
ガスは、再び四方弁２１９を経て、圧縮機２１７で圧縮
される。
【００９２】第２室外熱交換器２２７と第１室外熱交換
器２２５を一体に構成するケーシング２３１内では、第
１送風ファン２３７により、空気が排気口２３５から流
入し、第２室外熱交換器２２７のフィン間を流れ、その
後第１室外熱交換器２２５のフィン間を流れ、凝縮熱を
放出する。つまり、冷房時はダンパ２４１を閉とするこ
とで、第１室外熱交換器２２５とともに第２室外熱交換
器２２７が凝縮器として利用できることになる。
器２２５を一体に構成するケーシング２３１内では、第
１送風ファン２３７により、空気が排気口２３５から流
入し、第２室外熱交換器２２７のフィン間を流れ、その
後第１室外熱交換器２２５のフィン間を流れ、凝縮熱を
放出する。つまり、冷房時はダンパ２４１を閉とするこ
とで、第１室外熱交換器２２５とともに第２室外熱交換
器２２７が凝縮器として利用できることになる。
【００９３】以上のように、上記図１５に示したサイク
ルによれば、暖房サイクルは超臨界サイクルとなり、Ｃ
Ｏ2 ガスは高密度となるため配管径が小さくできるとと
もに各熱交換器は小型化が図れることになる。また、各
熱交換器は熱交換を行う空気と対向流を形成することで
熱交換効率の向上が図れる。
ルによれば、暖房サイクルは超臨界サイクルとなり、Ｃ
Ｏ2 ガスは高密度となるため配管径が小さくできるとと
もに各熱交換器は小型化が図れることになる。また、各
熱交換器は熱交換を行う空気と対向流を形成することで
熱交換効率の向上が図れる。
【００９４】したがって、従来のフロン系冷媒を用いた
場合と比較すると、細径配管を用いた施工性の良い、コ
ンパクトで熱損失の少ない熱搬送サイクルを得ることが
可能となる。
場合と比較すると、細径配管を用いた施工性の良い、コ
ンパクトで熱損失の少ない熱搬送サイクルを得ることが
可能となる。
【００９５】次に、以上のような各実施例による熱搬送
装置において、熱媒体としてＣＯ2を使用した場合に配
管径を細くできる理由を図１８を用いて説明する。
装置において、熱媒体としてＣＯ2を使用した場合に配
管径を細くできる理由を図１８を用いて説明する。
【００９６】図１８（ｂ）および（ｃ）は、冷房能力約
ＩＨＰ（２８００kW）クラスの空気調和装置における熱
媒体が、それぞれＲ２２およびＣＯ2 の場合の配管径を
示す。図１８（ｂ）のように、Ｒ２２が熱媒体の場合、
通常、ガス配管Ｇは３／８インチ、液配管Ｌは１／４イ
ンチのものが用いられる。図１８（ｃ）のように、ＣＯ
2 が熱媒体の場合、作動圧力が高いために比容積がＲ２
２の約１／２になり、配管長を一定とすると配管径がＲ
２２の約０．７倍で済む。そのため、ＣＯ2 を熱媒体と
した場合には、ガス配管Ｇは１／４インチ、液配管は約
４．５mmのものを用いることができる。
ＩＨＰ（２８００kW）クラスの空気調和装置における熱
媒体が、それぞれＲ２２およびＣＯ2 の場合の配管径を
示す。図１８（ｂ）のように、Ｒ２２が熱媒体の場合、
通常、ガス配管Ｇは３／８インチ、液配管Ｌは１／４イ
ンチのものが用いられる。図１８（ｃ）のように、ＣＯ
2 が熱媒体の場合、作動圧力が高いために比容積がＲ２
２の約１／２になり、配管長を一定とすると配管径がＲ
２２の約０．７倍で済む。そのため、ＣＯ2 を熱媒体と
した場合には、ガス配管Ｇは１／４インチ、液配管は約
４．５mmのものを用いることができる。
【００９７】図１８（ａ）に示すように、冷房負荷、暖
房負荷、配管長を一定とし、比体積が最大時の体積冷媒
循環量［ｍ3 ／ｈ］を求めると、ＣＯ2 はＲ２２の約１
／２である。配管長が一定であるので、ＣＯ2 を使用し
た場合の配管は、Ｒ２２を使用した場合の配管に対し、
断面積比が１／２になり、直径比は約０．７となる。
房負荷、配管長を一定とし、比体積が最大時の体積冷媒
循環量［ｍ3 ／ｈ］を求めると、ＣＯ2 はＲ２２の約１
／２である。配管長が一定であるので、ＣＯ2 を使用し
た場合の配管は、Ｒ２２を使用した場合の配管に対し、
断面積比が１／２になり、直径比は約０．７となる。
【００９８】細径化した配管として図１８（ｄ）に示す
ように、キャピラリチューブ２４５を使用してもよい。
また、配管を図１８（ｅ）に示すような二重管２４７と
し、内側配管２４９内に比容積の小さい熱媒体（液体）
を流通させ、外側配管２５１内に比容積の大きい冷媒を
（気体）流通させるようにしてもよい。内側配管２４
９、外側配管２５１のそれぞれの外周には、断熱材２５
３が設けられている。
ように、キャピラリチューブ２４５を使用してもよい。
また、配管を図１８（ｅ）に示すような二重管２４７と
し、内側配管２４９内に比容積の小さい熱媒体（液体）
を流通させ、外側配管２５１内に比容積の大きい冷媒を
（気体）流通させるようにしてもよい。内側配管２４
９、外側配管２５１のそれぞれの外周には、断熱材２５
３が設けられている。
【００９９】キャピラリチューブ２４５、二重管２４７
共に、細径化・小型化が可能なため、作業性・施工性が
向上する。
共に、細径化・小型化が可能なため、作業性・施工性が
向上する。
【０１００】
【発明の効果】以上説明してきたように、この発明によ
れば、 （１）熱搬送サイクルの熱媒体には、地球環境問題で規
制されていない非フロン系冷媒を用いることができる。
れば、 （１）熱搬送サイクルの熱媒体には、地球環境問題で規
制されていない非フロン系冷媒を用いることができる。
【０１０１】（２）熱搬送サイクルは熱媒体の超臨界域
で作動することが可能なため、熱媒体を高密度で搬送で
きることから、配管径を細くでき施工性が向上する。
で作動することが可能なため、熱媒体を高密度で搬送で
きることから、配管径を細くでき施工性が向上する。
【０１０２】（３）熱搬送サイクルは吸込圧と吐出圧と
の圧力差の小さいガスポンプを用いて熱媒体を搬送する
ため、搬送動力を小さくでき省エネルギー化が図れる。
の圧力差の小さいガスポンプを用いて熱媒体を搬送する
ため、搬送動力を小さくでき省エネルギー化が図れる。
【図１】この発明の第１実施例を示す熱搬送装置の構成
図である。
図である。
【図２】図１の熱搬送装置で使用した熱媒体の状態をモ
リエル線図上に書き表した説明図である。
リエル線図上に書き表した説明図である。
【図３】図１の熱搬送装置における吸熱熱交換器での熱
媒体および排ガスの温度分布図である。
媒体および排ガスの温度分布図である。
【図４】図１の熱搬送装置における放熱熱交換器での熱
媒体および排ガスの温度分布図である。
媒体および排ガスの温度分布図である。
【図５】この発明の第２実施例を示す熱搬送装置の構成
図である。
図である。
【図６】図５の熱媒体の状態をモリエル線図上に書き表
した説明図である。
した説明図である。
【図７】この発明の第３実施例を示す熱搬送装置の構成
図である。
図である。
【図８】図７の第３実施例の変形例を示す熱搬送装置の
構成図である。
構成図である。
【図９】この発明の第４実施例を示す熱搬送装置の構成
図である。
図である。
【図１０】図９の第４実施例の変形例を示す熱搬送装置
の構成図である。
の構成図である。
【図１１】吸収式冷凍機の一般的な構成図である。
【図１２】図１１の吸収式冷凍機を利用したこの発明の
第５実施例を示す熱搬送装置の構成図である。
第５実施例を示す熱搬送装置の構成図である。
【図１３】この発明の第６実施例を示す熱搬送装置の構
成図である。
成図である。
【図１４】この発明の第７実施例を示す熱搬送装置の構
成図である。
成図である。
【図１５】この発明の第８実施例を示す熱搬送装置の構
成図である。
成図である。
【図１６】図１５の実施例における相互に一体化した加
熱器および室外熱交換器の断面図である。
熱器および室外熱交換器の断面図である。
【図１７】図１６の右側面図である。
【図１８】（ａ）は、冷暖房負荷、配管長さを一定とし
た場合、冷媒循環量などを、Ｒ２２とＣＯ2 とで比較し
て示した説明図である。（ｂ）は、熱媒体としてＲ２２
を使用した場合の配管径を示し、（ｃ）は熱媒体として
ＣＯ2 を使用した場合の配管径を示し、（ｄ）は配管に
キャピラリを使用した場合、（ｅ）は二重管を使用した
場合を示す。
た場合、冷媒循環量などを、Ｒ２２とＣＯ2 とで比較し
て示した説明図である。（ｂ）は、熱媒体としてＲ２２
を使用した場合の配管径を示し、（ｃ）は熱媒体として
ＣＯ2 を使用した場合の配管径を示し、（ｄ）は配管に
キャピラリを使用した場合、（ｅ）は二重管を使用した
場合を示す。
【図１９】熱媒体を用いて熱を搬送することにより暖房
を行う従来の熱搬送システムの構成図である。
を行う従来の熱搬送システムの構成図である。
【図２０】図１の熱媒体の絶対圧力Ｐとエンタルピｈと
の関係を示したモリエル線図である。
の関係を示したモリエル線図である。
【図２１】熱媒体を用いて熱を搬送することにより暖房
を行う他の従来の熱搬送システムの構成図である。
を行う他の従来の熱搬送システムの構成図である。
【図２２】熱媒体を用いて冷熱を搬送することにより冷
房を行う従来の熱搬送システムの構成図である。
房を行う従来の熱搬送システムの構成図である。
【図２３】熱媒体の超臨界域と二相域との間で作動する
冷凍サイクル、即ち遷臨界冷凍サイクルの従来例の構成
図である。
冷凍サイクル、即ち遷臨界冷凍サイクルの従来例の構成
図である。
【図２４】二酸化炭素のモリエル線図上に冷凍サイクル
の絶対圧力Ｐとエンタルピｈとの関係を描いたものであ
る。
の絶対圧力Ｐとエンタルピｈとの関係を描いたものであ
る。
４７，７５，１９５ ガスポンプ（熱媒体搬送手段） ４９ 放熱熱交換器（利用側熱交換器） ５１ 吸熱熱交換器（熱源側熱交換器） ５３，８５，１１９，１８５，２０３ 配管 ５５，８７，１２５ バーナ（加熱器） ７７，１１３，１７９，１９７，２２１ 室内熱交換器
（利用側熱交換器） ７９ 四方弁（切り替え弁） ８１，１１５ 熱媒体加熱用熱交換器（熱源側熱交換
器） ８３，１１７ 熱媒体冷却用熱交換器（熱源側熱交換
器） ８９ 吸収式冷凍機 ９３ 発生器 １１１ 冷媒ポンプ（熱媒体搬送手段） １２３，１３５ パイプ（熱風流路） １２７，１３３ 二方弁（切り替え弁） １３７ 三方弁（切り替え弁） １４１ 凝縮器 １５１ 吸収器 １６９，２１７ 圧縮機（熱媒体搬送手段） １７１ 第１開閉弁（切り替え弁） １８１ 第２開閉弁（切り替え弁） １７３ 第１熱交換器（熱媒体加熱用熱交換器） １８３ 第２熱交換器（熱媒体冷却用熱交換器） １８７ 蒸発器 １９９ 吸熱・放熱熱交換器（熱源側熱交換器） ２０５ 圧縮式冷凍機 ２２５ 第１室外熱交換器（熱源側熱交換器） ２２７ 第２室外熱交換器（熱源側熱交換器） ２３１ ケーシング ２３３ バーナ（冷媒加熱器） ２３７ 第１送風ファン（送風機） ２３９ 開口部 ２４１ ダンパ ２４５ キャピラリチューブ ２４７ 二重管 ２４９ 内側配管 ２５１ 外側配管 ２５３ 断熱材
（利用側熱交換器） ７９ 四方弁（切り替え弁） ８１，１１５ 熱媒体加熱用熱交換器（熱源側熱交換
器） ８３，１１７ 熱媒体冷却用熱交換器（熱源側熱交換
器） ８９ 吸収式冷凍機 ９３ 発生器 １１１ 冷媒ポンプ（熱媒体搬送手段） １２３，１３５ パイプ（熱風流路） １２７，１３３ 二方弁（切り替え弁） １３７ 三方弁（切り替え弁） １４１ 凝縮器 １５１ 吸収器 １６９，２１７ 圧縮機（熱媒体搬送手段） １７１ 第１開閉弁（切り替え弁） １８１ 第２開閉弁（切り替え弁） １７３ 第１熱交換器（熱媒体加熱用熱交換器） １８３ 第２熱交換器（熱媒体冷却用熱交換器） １８７ 蒸発器 １９９ 吸熱・放熱熱交換器（熱源側熱交換器） ２０５ 圧縮式冷凍機 ２２５ 第１室外熱交換器（熱源側熱交換器） ２２７ 第２室外熱交換器（熱源側熱交換器） ２３１ ケーシング ２３３ バーナ（冷媒加熱器） ２３７ 第１送風ファン（送風機） ２３９ 開口部 ２４１ ダンパ ２４５ キャピラリチューブ ２４７ 二重管 ２４９ 内側配管 ２５１ 外側配管 ２５３ 断熱材
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年５月２３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３２】暖房運転時においては、バーナ８７にて熱
媒体加熱用熱交換器８１を加熱して、ガスポンプ７５に
より熱媒体を室内熱交換器７７に搬送し、吸収式冷凍機
８９は稼働させない。このとき、四方弁７９の流路は実
線状態であり、熱媒体加熱用熱交換器８１を出た熱媒体
は、四方弁７９、ガスポンプ７５、四方弁７９、室内熱
交換器７７、熱媒体冷却用熱交換器８３の順に流れる。
媒体加熱用熱交換器８１を加熱して、ガスポンプ７５に
より熱媒体を室内熱交換器７７に搬送し、吸収式冷凍機
８９は稼働させない。このとき、四方弁７９の流路は実
線状態であり、熱媒体加熱用熱交換器８１を出た熱媒体
は、四方弁７９、ガスポンプ７５、四方弁７９、室内熱
交換器７７、熱媒体冷却用熱交換器８３の順に流れる。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３３】冷房運転時には、バーナ８７は作動させ
ず、吸収式冷凍機８９を稼働させて冷却装置とし、蒸発
器９１と熱媒体冷却用熱交換器８３との間で熱交換を行
なう。熱媒体冷却用交換器８３にて冷却された熱媒体
は、ガスポンプ７５を用いて室内熱交換器７７へ搬送さ
れる。このとき、四方弁７９の流路は破線状態であり、
熱媒体冷却用熱交換器８３を出た熱媒体は、室内熱交換
器７７、四方弁７９、ガスポンプ７５、四方弁７９、熱
媒体加熱用熱交換器８１の順に流れる。
ず、吸収式冷凍機８９を稼働させて冷却装置とし、蒸発
器９１と熱媒体冷却用熱交換器８３との間で熱交換を行
なう。熱媒体冷却用交換器８３にて冷却された熱媒体
は、ガスポンプ７５を用いて室内熱交換器７７へ搬送さ
れる。このとき、四方弁７９の流路は破線状態であり、
熱媒体冷却用熱交換器８３を出た熱媒体は、室内熱交換
器７７、四方弁７９、ガスポンプ７５、四方弁７９、熱
媒体加熱用熱交換器８１の順に流れる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図７
【補正方法】変更
【補正内容】
【図７】
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐久間 勉 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝住空間システム技術研究所内 (72)発明者 小津 政雄 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝住空間システム技術研究所内 (72)発明者 今村 正樹 東京都港区新橋３丁目３番９号 東芝エ ー・ブイ・イー株式会社内
Claims (14)
- 【請求項１】 熱媒体搬送手段と熱源側熱交換器と利用
側熱交換器とが配管により接続されて構成される密閉系
内に熱媒体を封入し、この熱媒体の前記熱源側熱交換器
および利用側熱交換器での各熱交換を、前記熱媒体の臨
界点より圧力が高い超臨界域で行うことを特徴とする熱
搬送装置。 - 【請求項２】 熱媒体は、二酸化炭素であることを特徴
とする請求項１記載の熱搬送装置。 - 【請求項３】 熱源側熱交換器および利用側熱交換器を
流れる熱媒体は、熱媒体と熱交換を行う流体と相互に対
向流を形成することを特徴とする請求項１記載の熱搬送
装置。 - 【請求項４】 熱源側熱交換器の熱媒体を加熱する加熱
器に、バーナを使用して暖房運転を行うことを特徴とす
る請求項１記載の熱搬送装置。 - 【請求項５】 熱媒体搬送手段と熱源側熱交換器と利用
側熱交換器とが配管により接続されて構成される密閉系
内に熱媒体を封入し、前記熱源側熱交換器として熱媒体
加熱用熱交換器と熱媒体冷却用熱交換器とを設けるとと
もに、暖房時と冷房時とで流路が切り替わる切り替え弁
を設け、前記熱媒体加熱用熱交換器の熱媒体を加熱する
加熱器にバーナを使用して暖房運転を行う一方、前記熱
媒体冷却用熱交換器の熱媒体を冷却する冷却器に吸収式
冷凍機を使用して冷房運転を行うことを特徴とする熱搬
送装置。 - 【請求項６】 熱媒体搬送手段と熱源側熱交換器と利用
側熱交換器とが配管により接続されて構成される密閉系
内に熱媒体を封入し、前記熱源側熱交換器として熱媒体
加熱用熱交換器と熱媒体冷却用熱交換器とを設け、前記
熱媒体加熱用熱交換器の熱媒体を加熱する加熱器にバー
ナを使用して暖房運転を行う一方、前記熱媒体冷却用熱
交換器の熱媒体を冷却する冷却器に吸収式冷凍機を使用
して冷房運転を行い、この冷房運転時において、前記吸
収式冷凍機の発生器を加熱する加熱源として前記バーナ
を兼用したことを特徴とする熱搬送装置。 - 【請求項７】 バーナによる熱風を熱媒体加熱用熱交換
器および発生器にそれぞれ導く熱風流路を設け、前記熱
風が暖房時は熱媒体加熱用熱交換器側へ、冷房時には発
生器側へそれぞれ導かれるよう切り替わる切り替え弁を
前記熱風流路に設けたことを特徴とする請求項６記載の
熱搬送装置。 - 【請求項８】 熱媒体搬送手段と熱源側熱交換器と利用
側熱交換器とが配管により接続されて構成される密閉系
内に熱媒体を封入し、前記熱源側熱交換器として熱媒体
加熱用熱交換器と熱媒体冷却用熱交換器とを設け、前記
熱媒体搬送手段から吐出された熱媒体が前記熱媒体加熱
用熱交換器側に流れる媒体流路と、前記熱媒体冷却用熱
交換器側に流れる媒体流路とに分岐させて設けるととも
に、前記熱媒体搬送手段の吸い込み側に利用側熱交換器
を配置し、前記二つの媒体流路への熱媒体の流れ方向を
切り替える切り替え弁を設け、吸収式冷凍機の凝縮器お
よび吸収器を前記熱媒体加熱用熱交換器に対して熱交換
可能なよう一体化し、前記吸収式冷凍機の蒸発器を前記
熱媒体冷却用熱交換器に対して熱交換可能なよう一体化
したことを特徴とする熱搬送装置。 - 【請求項９】 吸収式冷凍機の凝縮器および吸収器、熱
媒体加熱用熱交換器、熱媒体冷却用熱交換器、吸収式冷
凍機の蒸発器を、これらの順に直列に配置して相互間で
の熱的授受が可能なよう一体化し、冷房時と暖房時とで
熱の授受方向を切り替え可能に構成したことを特徴とす
る請求項８記載の熱搬送装置。 - 【請求項１０】 熱媒体搬送手段と熱源側熱交換器と利
用側熱交換器とが配管により接続されて構成される密閉
系内に熱媒体を封入し、前記熱源側熱交換器に熱を付与
する手段として圧縮式冷凍機を用いたことを特徴とする
熱搬送装置。 - 【請求項１１】 熱媒体搬送手段と熱源側熱交換器と利
用側熱交換器とが配管により接続されて構成される密閉
系内に熱媒体を封入し、前記熱源側熱交換器を、第１室
外熱交換器および、冷媒加熱器が付設された第２室外熱
交換器で構成し、これら第１，第２室外熱交換器の冷媒
配管を直列に接続し、送風機による空気流に対して第
１，第２室外熱交換器は互いに上流側と下流側となるよ
うケーシング内に配置し、第１，第２室外熱交換器相互
間に、前記ケーシングの一部を構成する状態と、大気と
連通可能な開口部を形成する状態との間を移動可能なダ
ンパを設けたことを特徴とする熱搬送装置。 - 【請求項１２】 熱媒体搬送手段と熱源側熱交換器と利
用側熱交換器とが配管により接続されて構成される密閉
系内に熱媒体を封入し、前記配管を細径化したことを特
徴とする熱搬送装置。 - 【請求項１３】 配管にキャピラリチューブを用いたこ
とを特徴とする請求項１２記載の熱搬送装置。 - 【請求項１４】 配管を内側配管と外側配管とからなる
二重管構造として内側および外側の各配管の外周に断熱
材を設け、内側配管に比容積が小さい流体を流通させ、
外側配管に比容積が大きい流体を流通させることを特徴
とする請求項１２記載の熱搬送装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04397194A JP3599770B2 (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 熱搬送装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04397194A JP3599770B2 (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 熱搬送装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07253254A true JPH07253254A (ja) | 1995-10-03 |
| JP3599770B2 JP3599770B2 (ja) | 2004-12-08 |
Family
ID=12678606
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04397194A Expired - Lifetime JP3599770B2 (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 熱搬送装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3599770B2 (ja) |
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- 1994-03-15 JP JP04397194A patent/JP3599770B2/ja not_active Expired - Lifetime
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