JPH07229518A - 玉軸受用玉 - Google Patents
玉軸受用玉Info
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- JPH07229518A JPH07229518A JP6319984A JP31998494A JPH07229518A JP H07229518 A JPH07229518 A JP H07229518A JP 6319984 A JP6319984 A JP 6319984A JP 31998494 A JP31998494 A JP 31998494A JP H07229518 A JPH07229518 A JP H07229518A
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- ball
- oil film
- minute
- ball bearing
- bearing
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/66—Special parts or details in view of lubrication
- F16C33/6637—Special parts or details in view of lubrication with liquid lubricant
- F16C33/664—Retaining the liquid in or near the bearing
- F16C33/6651—Retaining the liquid in or near the bearing in recesses or cavities provided in retainers, races or rolling elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/32—Balls
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/42—Groove sizes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
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Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 玉軸受の油膜形成能力を改善することによ
り、玉軸受の長寿命化を図ることである。 【構成】 玉軸受用の玉２の表面２ａに針状の微小な凹
部５を、一定範囲の中心線平均あらさで、一定範囲の長
さ、幅、数を有するように無数かつランダムに分散形成
した。
り、玉軸受の長寿命化を図ることである。 【構成】 玉軸受用の玉２の表面２ａに針状の微小な凹
部５を、一定範囲の中心線平均あらさで、一定範囲の長
さ、幅、数を有するように無数かつランダムに分散形成
した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は玉軸受用の玉に関するも
のである。
のである。
【０００２】
【従来の技術】玉軸受等の転がり軸受の表面損傷は、一
般に転がり接触部の油膜厚さｈ、合成あらさσとの比で
表した油膜パラメータ（Λ＝ｈ／σ）と関係がある。即
ち油膜パラメータΛが小さいと、転がり軸受の転がり要
素間には直接接触が生じるため表面損傷が発生し、転が
り軸受の寿命が短くなる。
般に転がり接触部の油膜厚さｈ、合成あらさσとの比で
表した油膜パラメータ（Λ＝ｈ／σ）と関係がある。即
ち油膜パラメータΛが小さいと、転がり軸受の転がり要
素間には直接接触が生じるため表面損傷が発生し、転が
り軸受の寿命が短くなる。
【０００３】逆に、油膜パラメータΛが大きいと、転が
り要素間には潤滑膜が形成され、直接接触が発生しない
ため、転がり軸受は長寿命となる。
り要素間には潤滑膜が形成され、直接接触が発生しない
ため、転がり軸受は長寿命となる。
【０００４】従来から、転がり軸受の表面損傷を少なく
し、寿命を長くするため、転がり軸受の構成要素の表面
は、機械加工によりほぼ鏡面に仕上げられている。
し、寿命を長くするため、転がり軸受の構成要素の表面
は、機械加工によりほぼ鏡面に仕上げられている。
【０００５】また、表面にピット状の微小な凹部を付け
ることにより、転がり要素間に形成される油膜厚さを増
加させる方法や、表面に運動方向と概ね直角な方向に断
続溝を付けることにより油膜厚さを増加させる方法もあ
る。
ることにより、転がり要素間に形成される油膜厚さを増
加させる方法や、表面に運動方向と概ね直角な方向に断
続溝を付けることにより油膜厚さを増加させる方法もあ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、近年、転が
り軸受は低粘度油が使用されたり、高温で使用される場
合が増えてきた。これは、転がり軸受を使用する各種機
械の摩擦によるエネルギーロスの低減化や、機械の高性
能化の要求によるものである。
り軸受は低粘度油が使用されたり、高温で使用される場
合が増えてきた。これは、転がり軸受を使用する各種機
械の摩擦によるエネルギーロスの低減化や、機械の高性
能化の要求によるものである。
【０００７】潤滑油の粘度が小さくなったり、使用温度
が高くなると、転がり要素間に形成される油膜厚さｈが
小さくなり、転がり要素間には直接接触が発生しやすく
なる。油膜パラメータΛが１未満の使用条件下では、転
がり要素同士は常に直接接触の状態となる。
が高くなると、転がり要素間に形成される油膜厚さｈが
小さくなり、転がり要素間には直接接触が発生しやすく
なる。油膜パラメータΛが１未満の使用条件下では、転
がり要素同士は常に直接接触の状態となる。
【０００８】転がり要素間に直接接触が発生する潤滑条
件は一般に、境界潤滑条件又は混合潤滑条件と呼ばれて
いる。
件は一般に、境界潤滑条件又は混合潤滑条件と呼ばれて
いる。
【０００９】前述のように、現在の転がり軸受の表面
は、ほぼ鏡面といえるほどあらさが小さくなっているの
で、あらさの大きさを対策することによって転がり要素
間の油膜パラメータΛの値を大きくし、直接接触を回避
する従来の方法では、今日の境界潤滑条件で使用される
転がり軸受の寿命を延ばすことはできない。
は、ほぼ鏡面といえるほどあらさが小さくなっているの
で、あらさの大きさを対策することによって転がり要素
間の油膜パラメータΛの値を大きくし、直接接触を回避
する従来の方法では、今日の境界潤滑条件で使用される
転がり軸受の寿命を延ばすことはできない。
【００１０】一方、近年の境界潤滑条件下で接触部の油
膜形成を対象とした研究では、表面の微小な凹凸の存在
によって、接触面内の微小領域に油膜が形成される可能
性があることがわかってきた。この微小領域の油膜の形
成は、マイクロＥＨＬ効果と呼ばれている。
膜形成を対象とした研究では、表面の微小な凹凸の存在
によって、接触面内の微小領域に油膜が形成される可能
性があることがわかってきた。この微小領域の油膜の形
成は、マイクロＥＨＬ効果と呼ばれている。
【００１１】マイクロＥＨＬ効果を利用した微小表面形
状としては、既に、表面にピットを付けたものがある
が、同表面を有する転動体を組み込んだ玉軸受では、ピ
ットの深さが深いために、ピットを付けない仕上げ面に
比べ音響値が大きくなる問題があった。
状としては、既に、表面にピットを付けたものがある
が、同表面を有する転動体を組み込んだ玉軸受では、ピ
ットの深さが深いために、ピットを付けない仕上げ面に
比べ音響値が大きくなる問題があった。
【００１２】該ピットの深さはバレル研磨法を用いて加
工条件を変更することにより浅くでき、音響の改善は図
れたが、ピットの数が少なくなるために、油膜厚さを向
上させる効果が減少し、優れた油膜形成能力を発揮でき
ない問題があった。
工条件を変更することにより浅くでき、音響の改善は図
れたが、ピットの数が少なくなるために、油膜厚さを向
上させる効果が減少し、優れた油膜形成能力を発揮でき
ない問題があった。
【００１３】また、運動方向と概ね直角な方向に断続溝
をつけることによって油膜形成能力を高める方法は、こ
ろ軸受の転動体のように、転がり運動する方向が変化し
ない場合には適用できるが、玉軸受の転動体のように、
回転輪の運動方向に対して、転動体の運動方向が定まっ
ていない場合には、適用できない。
をつけることによって油膜形成能力を高める方法は、こ
ろ軸受の転動体のように、転がり運動する方向が変化し
ない場合には適用できるが、玉軸受の転動体のように、
回転輪の運動方向に対して、転動体の運動方向が定まっ
ていない場合には、適用できない。
【００１４】本発明は、境界潤滑領域で使用される場合
でも、転がり要素間の直接接触を少なくできる玉軸受の
転動体を提供することにある。
でも、転がり要素間の直接接触を少なくできる玉軸受の
転動体を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記のような課題を解決
するために、本発明に係る玉軸受の玉は、その表面に針
状の微小な凹部を、無数かつランダムに分散形成したも
のであって、上記凹部は長さが２．０〜３０μｍ、幅が
０．３〜２．０μｍ、数が１〜１５本／１００μｍ2 で
あって、玉の中心線平均あらさが０．００５μｍから
０．０１２μｍである構成を採用したものである。
するために、本発明に係る玉軸受の玉は、その表面に針
状の微小な凹部を、無数かつランダムに分散形成したも
のであって、上記凹部は長さが２．０〜３０μｍ、幅が
０．３〜２．０μｍ、数が１〜１５本／１００μｍ2 で
あって、玉の中心線平均あらさが０．００５μｍから
０．０１２μｍである構成を採用したものである。
【００１６】
【作用】本発明によると、転がり要素間の接触部内の微
小領域での油膜形成能力が向上し、境界潤滑条件での金
属接触率が低くなり、玉軸受の長寿命化を図ることがで
きる。
小領域での油膜形成能力が向上し、境界潤滑条件での金
属接触率が低くなり、玉軸受の長寿命化を図ることがで
きる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて
説明する。図１に、スラスト玉軸受の断面図を示す。図
示のように、この軸受は、回転輪１、固定輪３、回転輪
１と固定輪３の間に介在させた複数の玉２及びその玉２
を円周等配位置で保持する保持器４等の各種軸受部品で
構成されている。
説明する。図１に、スラスト玉軸受の断面図を示す。図
示のように、この軸受は、回転輪１、固定輪３、回転輪
１と固定輪３の間に介在させた複数の玉２及びその玉２
を円周等配位置で保持する保持器４等の各種軸受部品で
構成されている。
【００１８】上記玉２の表面２ａには、図２に概略的に
示すように、針状の微小な凹部５を、無数かつランダム
に分散形成される。
示すように、針状の微小な凹部５を、無数かつランダム
に分散形成される。
【００１９】なお、本発明は、上記スラスト玉軸受のほ
か、深溝玉軸受、アンギュラー玉軸受、などの玉軸受の
玉にも適用できる。
か、深溝玉軸受、アンギュラー玉軸受、などの玉軸受の
玉にも適用できる。
【００２０】＜実験１＞図１に示したスラスト玉軸受の
玉を用いて、寿命の比較実験を行った。該スラスト玉軸
受は、内径φ３０ｍｍ、外径φ４７ｍｍ、玉の直径φ
６．３５ｍｍである。実験に供した玉は、従来品、本発
明品及び比較品の３種類である。
玉を用いて、寿命の比較実験を行った。該スラスト玉軸
受は、内径φ３０ｍｍ、外径φ４７ｍｍ、玉の直径φ
６．３５ｍｍである。実験に供した玉は、従来品、本発
明品及び比較品の３種類である。
【００２１】本発明品は、微小な針状凹部を無数かつラ
ンダムに付けるため、粒度の小さい砥石を用いて削っ
た。具体的には粒径＃２０００〜＃６０００の砥石で加
工した。
ンダムに付けるため、粒度の小さい砥石を用いて削っ
た。具体的には粒径＃２０００〜＃６０００の砥石で加
工した。
【００２２】また、針状の凹部を作製するために、砥石
と玉の加工部の面積を小さくするように、加工圧力など
の加工条件を設定した。
と玉の加工部の面積を小さくするように、加工圧力など
の加工条件を設定した。
【００２３】表１は５種類の本発明品１〜５について、
中心線平均あらさＲａ、凹部の長さ、凹部の幅、凹部の
数及び従来品を１とした場合の１０％寿命比の実験結果
を比較例１〜３と共に示すものである。なお、「１０％
寿命」は、累積破損確率が１０％の時の寿命時間をい
う。
中心線平均あらさＲａ、凹部の長さ、凹部の幅、凹部の
数及び従来品を１とした場合の１０％寿命比の実験結果
を比較例１〜３と共に示すものである。なお、「１０％
寿命」は、累積破損確率が１０％の時の寿命時間をい
う。
【００２４】
【表１】
【００２５】実験条件は、潤滑油は４０℃の動粘度が
１．５ｍｍ2 ／ｓの低粘度油、潤滑方法は油浴潤滑、油
量は回転輪１が潤滑油面より下になる量で、具体的には
３０ｃｃとした。回転数は１０００ｒｐｍとし、転動疲
労寿命を加速的に発生させるために、最大接触面圧は
４．４ＧＰａとした。温度は６０℃であった。
１．５ｍｍ2 ／ｓの低粘度油、潤滑方法は油浴潤滑、油
量は回転輪１が潤滑油面より下になる量で、具体的には
３０ｃｃとした。回転数は１０００ｒｐｍとし、転動疲
労寿命を加速的に発生させるために、最大接触面圧は
４．４ＧＰａとした。温度は６０℃であった。
【００２６】表１からわかるように、本発明品１〜５は
従来品及び比較例１〜３に比べ１０％寿命が相当改善さ
れることがわかる。
従来品及び比較例１〜３に比べ１０％寿命が相当改善さ
れることがわかる。
【００２７】なお、本発明品１に関するワイブル線図を
図３に示す。同図から、本発明の玉は、１０％寿命なら
びに５０％寿命とも、従来品に比べて長いことを確認し
た。
図３に示す。同図から、本発明の玉は、１０％寿命なら
びに５０％寿命とも、従来品に比べて長いことを確認し
た。
【００２８】比較例１のように、あらさが大きい場合に
は、油膜形成が充分に行われず、短寿命となる。
は、油膜形成が充分に行われず、短寿命となる。
【００２９】比較例２は比較例１に比べ、あらさが小さ
いので、寿命比が大きいが、幅が広く、長さが長いた
め、油膜形成の向上が少ないため、本発明と比べ、寿命
の向上比が小さい。
いので、寿命比が大きいが、幅が広く、長さが長いた
め、油膜形成の向上が少ないため、本発明と比べ、寿命
の向上比が小さい。
【００３０】比較例３は、比較例２に比べ、あらさを小
さくしたものであるが、長さや幅が大きいと、十分な寿
命向上が期待できないと言える。
さくしたものであるが、長さや幅が大きいと、十分な寿
命向上が期待できないと言える。
【００３１】これらの結果から、玉の表面につけた微小
な傷によるマイクロＥＨＬ効果により形成される油膜の
厚さよりあらさが大きい場合には、寿命の改善ができな
いことがわかる。
な傷によるマイクロＥＨＬ効果により形成される油膜の
厚さよりあらさが大きい場合には、寿命の改善ができな
いことがわかる。
【００３２】また、油膜厚さの向上には、あらさの大き
さだけではなく、微小な長さ・幅からなる凹部が適して
いると言える。これは、マイクロＥＨＬ効果を発揮する
箇所が多い方が、接触部全体としての油膜形成に有効で
あるためである。
さだけではなく、微小な長さ・幅からなる凹部が適して
いると言える。これは、マイクロＥＨＬ効果を発揮する
箇所が多い方が、接触部全体としての油膜形成に有効で
あるためである。
【００３３】なお、本発明の玉を組み込んだ軸受は、凹
部の深さを浅くしたので、音響値は、凹部を付けない従
来の仕上げ面の玉を組み込んだ軸受と同じ値であった。
部の深さを浅くしたので、音響値は、凹部を付けない従
来の仕上げ面の玉を組み込んだ軸受と同じ値であった。
【００３４】＜実験２＞本発明品の油膜形成能力を知る
ため、前掲の本発明品１を用いて、境界潤滑条件下にお
ける油膜の電気抵抗を測定し、金属接触率を算出した。
ため、前掲の本発明品１を用いて、境界潤滑条件下にお
ける油膜の電気抵抗を測定し、金属接触率を算出した。
【００３５】実験条件は、最大接触圧力が２．９ＧＰ
ａ、潤滑油は４０℃の動粘度が１．５ｍｍ2 ／ｓの低粘
度油、潤滑方法は油浴潤滑、油量は回転輪１が潤滑油面
より下による量で、具体的には３０ｃｃとした。温度は
室温であった。実験は、所定の荷重を負荷した後、回転
輪１を駆動した。
ａ、潤滑油は４０℃の動粘度が１．５ｍｍ2 ／ｓの低粘
度油、潤滑方法は油浴潤滑、油量は回転輪１が潤滑油面
より下による量で、具体的には３０ｃｃとした。温度は
室温であった。実験は、所定の荷重を負荷した後、回転
輪１を駆動した。
【００３６】回転輪１は静止状態から回転数１６００ｒ
ｐｍまで、５分間かけて直線的に増速した。試験中の玉
２と軌道輪間との油膜の形成状態は、直流電気抵抗法を
用いて測定した。
ｐｍまで、５分間かけて直線的に増速した。試験中の玉
２と軌道輪間との油膜の形成状態は、直流電気抵抗法を
用いて測定した。
【００３７】具体的には、回転輪１を駆動したスピンド
ルの端部に水銀スリップリングを取り付け、同水銀スリ
ップリングと固定輪３を組み込んだハウジングとの間の
電気抵抗を測定した。
ルの端部に水銀スリップリングを取り付け、同水銀スリ
ップリングと固定輪３を組み込んだハウジングとの間の
電気抵抗を測定した。
【００３８】この測定系では、玉２と回転輪１および固
定輪３が直接接触した場合に電気抵抗が零となり、玉２
と回転輪１または固定輪３のどちらか、あるいは両方が
油膜で隔てられた場合には、電気抵抗は無限大となる。
定輪３が直接接触した場合に電気抵抗が零となり、玉２
と回転輪１または固定輪３のどちらか、あるいは両方が
油膜で隔てられた場合には、電気抵抗は無限大となる。
【００３９】電気抵抗の測定結果から液体金属接触率を
従来品と比較して図４に示す。金属接触率は、電気抵抗
が零となった時間をＴ1 、電気抵抗が無限大となった時
間をＴ2 とした時、次式で定義される。
従来品と比較して図４に示す。金属接触率は、電気抵抗
が零となった時間をＴ1 、電気抵抗が無限大となった時
間をＴ2 とした時、次式で定義される。
【００４０】 金属接触率（％）＝１００×Ｔ1 ／（Ｔ1 ＋Ｔ2 ） 図４に示す測定結果より、本実験条件の潤滑状態は、転
がり要素間に直接接触が発生する境界潤滑条件であると
いえる。図４より、本発明の玉は、従来の転動体に比
べ、境界潤滑条件下において、油膜形成能力に優れてい
ることがわかる。この油膜形成能力の向上は、玉の表面
に付けた針状の微小な傷によるマイクロＥＨＬ効果によ
るものである。
がり要素間に直接接触が発生する境界潤滑条件であると
いえる。図４より、本発明の玉は、従来の転動体に比
べ、境界潤滑条件下において、油膜形成能力に優れてい
ることがわかる。この油膜形成能力の向上は、玉の表面
に付けた針状の微小な傷によるマイクロＥＨＬ効果によ
るものである。
【００４１】
【発明の効果】以上のように、この発明によると、境界
潤滑条件下で使用される玉軸受の油膜形成能力を改善す
ることができ、玉軸受の長寿命化を図ることができる。
潤滑条件下で使用される玉軸受の油膜形成能力を改善す
ることができ、玉軸受の長寿命化を図ることができる。
【図１】転がり軸受の一部断面図
【図２】本発明の玉の拡大正面図
【図３】転動疲労寿命を比較した試験の結果のワイブル
線図
線図
【図４】油膜形成能力を比較した試験の結果の図表
１ 回転輪 ２ 玉 ２ａ 玉の表面 ３ 固定輪 ４ 保持器 ５ 凹部
Claims (1)
- 【請求項１】 表面に針状の微小な凹部を無数かつラン
ダムに分散形成した玉軸受用玉であって、上記凹部は長
さが２．０〜３０μｍ、幅が０．３〜２．０μｍ、数が
１〜１５本／１００μｍ2 であって、玉の中心線平均あ
らさが０．００５μｍから０．０１２μｍである玉軸受
用玉。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31998494A JP3459484B2 (ja) | 1993-12-24 | 1994-12-22 | 玉軸受用玉 |
| US08/687,483 US5642947A (en) | 1994-12-22 | 1995-08-14 | Balls for ball bearing |
| DE19581520T DE19581520B4 (de) | 1994-12-22 | 1995-08-14 | Kugeln für Kugellager |
| PCT/JP1995/001620 WO1996019678A1 (fr) | 1994-12-22 | 1995-08-14 | Bille pour roulements a billes |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32828993 | 1993-12-24 | ||
| JP5-328289 | 1993-12-24 | ||
| JP31998494A JP3459484B2 (ja) | 1993-12-24 | 1994-12-22 | 玉軸受用玉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07229518A true JPH07229518A (ja) | 1995-08-29 |
| JP3459484B2 JP3459484B2 (ja) | 2003-10-20 |
Family
ID=18116450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31998494A Expired - Fee Related JP3459484B2 (ja) | 1993-12-24 | 1994-12-22 | 玉軸受用玉 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5642947A (ja) |
| JP (1) | JP3459484B2 (ja) |
| DE (1) | DE19581520B4 (ja) |
| WO (1) | WO1996019678A1 (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3817590B2 (ja) * | 1995-11-21 | 2006-09-06 | 株式会社ジェイテクト | 機械部品 |
| EP1033505B1 (en) * | 1999-03-04 | 2005-07-27 | NGK Spark Plug Company Limited | Ceramic bearing ball |
| NL1015429C2 (nl) | 2000-06-14 | 2001-12-17 | Skf Eng & Res Centre Bv | Wentellager waarin de smeermiddeltoestand is uitgeput. |
| NZ510774A (en) * | 2001-03-27 | 2003-09-26 | Ronald Malcolm Bond Sanderson | Plate and tube join and method |
| US6663290B1 (en) * | 2002-04-11 | 2003-12-16 | Anthony Schepis | Grooved bearing ball and rolling element |
| JP2005090615A (ja) * | 2003-09-17 | 2005-04-07 | Nsk Ltd | 自動調心ころ軸受および該軸受の加工方法 |
| JP4754234B2 (ja) * | 2005-02-17 | 2011-08-24 | Ｎｔｎ株式会社 | 転がり軸受 |
| JP5236196B2 (ja) * | 2007-03-27 | 2013-07-17 | Ｎｔｎ株式会社 | 摺動式等速自在継手 |
| EP2284411B1 (en) * | 2008-05-30 | 2013-05-01 | NTN Corporation | Fixed type, constant velocity universal joint |
| DE102011079959A1 (de) | 2011-07-28 | 2013-01-31 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Lagerteil, insbesondere Lagerring oder Wälzkörper, für ein Wälzlager |
| CN110219892A (zh) * | 2019-07-09 | 2019-09-10 | 哈尔滨理工大学 | 一种带隔离体无保持架的表面微织构自润滑圆柱滚子轴承 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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