JP2838869B2 - 潤滑ころがり接触装置、潤滑法、潤滑組成物及びセラミック転動要素 - Google Patents
潤滑ころがり接触装置、潤滑法、潤滑組成物及びセラミック転動要素Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、潤滑されたころが
り接触装置、これらのための潤滑方法そしてかかる装置
の潤滑組成物さらには転動要素に関する。特に、本発明
は全セラミックあるいはハイブリッドセラミック軸受等
の潤滑された装置であって、セラミック接触面がアナタ
ーゼをなしているものの中の二酸化チタンから形成され
る薄い膜でコーティングされているものに関する。
り接触装置、これらのための潤滑方法そしてかかる装置
の潤滑組成物さらには転動要素に関する。特に、本発明
は全セラミックあるいはハイブリッドセラミック軸受等
の潤滑された装置であって、セラミック接触面がアナタ
ーゼをなしているものの中の二酸化チタンから形成され
る薄い膜でコーティングされているものに関する。
【０００２】
【従来の技術】軸受の分野では、グリースやオイルのよ
うな従来の液状の潤滑剤は、鋼製軸受に対しては通常十
分に満足のゆくものであるが、全セラミックあるいはハ
イブリッドセラミック軸受では、たいていの場合、満足
できるものではない。全セラミックあるいはハイブリッ
ドセラミック軸受、例えばセラミックの転動体と鋼製の
軌道輪とを有する軸受は、軸受の性能改善のために開発
された。かかる軸受は、大荷重そして高速運転時におい
て、そして高温や他の条件による特殊な要求がなされる
分野あるいは環境において高性能を示す。これらの軸受
は、工作機械、真空ポンプ、ガスタービン等の分野で使
用され、セラミック材料としては、主として、窒化珪素
が用いられる。勿論、他のセラミック、例えば、炭化珪
素が或る程度用いられる。セラミックの摩擦特性を広く
改善するために、熱による分解を減らすように添加剤を
含有する特殊な液状潤滑剤が試験されてきているが、固
体潤滑剤が主として注目されている。
うな従来の液状の潤滑剤は、鋼製軸受に対しては通常十
分に満足のゆくものであるが、全セラミックあるいはハ
イブリッドセラミック軸受では、たいていの場合、満足
できるものではない。全セラミックあるいはハイブリッ
ドセラミック軸受、例えばセラミックの転動体と鋼製の
軌道輪とを有する軸受は、軸受の性能改善のために開発
された。かかる軸受は、大荷重そして高速運転時におい
て、そして高温や他の条件による特殊な要求がなされる
分野あるいは環境において高性能を示す。これらの軸受
は、工作機械、真空ポンプ、ガスタービン等の分野で使
用され、セラミック材料としては、主として、窒化珪素
が用いられる。勿論、他のセラミック、例えば、炭化珪
素が或る程度用いられる。セラミックの摩擦特性を広く
改善するために、熱による分解を減らすように添加剤を
含有する特殊な液状潤滑剤が試験されてきているが、固
体潤滑剤が主として注目されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ころがり軸受における
セラミックの潤滑の特殊な目的のために、種々の固体潤
滑剤が提案され使用されてきた。その中で、例えば、二
硫化モリブデンそして酸化クロムがあるが、後者は米国
特許第４，９３４，８３７号でその例として知られてい
る。これらの潤滑剤はすべての点で満足のいくものであ
るという訳にはいかない。例えば二硫化モリブデンは高
速回転する応用分野で化学的安定性に欠け、又環境の視
点でも十分満足するとは言えない。
セラミックの潤滑の特殊な目的のために、種々の固体潤
滑剤が提案され使用されてきた。その中で、例えば、二
硫化モリブデンそして酸化クロムがあるが、後者は米国
特許第４，９３４，８３７号でその例として知られてい
る。これらの潤滑剤はすべての点で満足のいくものであ
るという訳にはいかない。例えば二硫化モリブデンは高
速回転する応用分野で化学的安定性に欠け、又環境の視
点でも十分満足するとは言えない。
【０００４】
【課題を解決するための手段及び発明の効果】本発明
は、或る酸化金属、例えば二酸化チタン（Ｔｉｔａｎｉ
ａ，ＴｉＯ2）がアナターゼ相で、全セラミックあるい
は部分的にセラミックのころがり接触装置のため潤滑剤
として用いられたならば、非常に満足度の高い摩擦特性
が得られるということを見出したことにもとづく。
は、或る酸化金属、例えば二酸化チタン（Ｔｉｔａｎｉ
ａ，ＴｉＯ2）がアナターゼ相で、全セラミックあるい
は部分的にセラミックのころがり接触装置のため潤滑剤
として用いられたならば、非常に満足度の高い摩擦特性
が得られるということを見出したことにもとづく。
【０００５】本発明に含まれる潤滑されたころがり装置
としては、ころがり軸受そしてカムローラフォロワが挙
げられる。
としては、ころがり軸受そしてカムローラフォロワが挙
げられる。
【０００６】以下の説明はころがり軸受についてなされ
ているが、原理そしてプロセスはカムローラフォロワに
も適用でき、該カムローラフォロワはセラミックのころ
がり要素と鋼製のカム軸とを有する。本発明にもとづき
アナターゼ相で用いられる二酸化チタンは、摩耗に関
し、セラミック接触面のための満足のいく潤滑剤である
ということが判明した。これは、とりわけ酸化物から形
成される膜と基質の面との間の比較的高い硬度、そして
酸化物と基質との間のすぐれた接着性によるものであ
る。二酸化チタンの粒子は環境の点でも有利であり、そ
して高い化学的安定性を有している。
ているが、原理そしてプロセスはカムローラフォロワに
も適用でき、該カムローラフォロワはセラミックのころ
がり要素と鋼製のカム軸とを有する。本発明にもとづき
アナターゼ相で用いられる二酸化チタンは、摩耗に関
し、セラミック接触面のための満足のいく潤滑剤である
ということが判明した。これは、とりわけ酸化物から形
成される膜と基質の面との間の比較的高い硬度、そして
酸化物と基質との間のすぐれた接着性によるものであ
る。二酸化チタンの粒子は環境の点でも有利であり、そ
して高い化学的安定性を有している。
【０００７】本発明は潤滑された上述の装置に関し、特
に全セラミック又はセラミックの転動体とセラミックあ
るいは鋼製の軌道輪を有するハイブリッドセラミックこ
ろがり軸受に関するものである。装置の一部分をなすセ
ラミックの接触面は、特許請求の範囲で規定するような
アナターゼ相の二酸化チタンから成る薄い膜でコーティ
ングされている。又、本発明はかかる装置を潤滑する方
法そして特許請求の範囲に記載されたかかる軸受の潤滑
に好適な組成物に関する。
に全セラミック又はセラミックの転動体とセラミックあ
るいは鋼製の軌道輪を有するハイブリッドセラミックこ
ろがり軸受に関するものである。装置の一部分をなすセ
ラミックの接触面は、特許請求の範囲で規定するような
アナターゼ相の二酸化チタンから成る薄い膜でコーティ
ングされている。又、本発明はかかる装置を潤滑する方
法そして特許請求の範囲に記載されたかかる軸受の潤滑
に好適な組成物に関する。
【０００８】本発明により包含される実際の軸受は全セ
ラミックあるはハイブリッドセラミックころがり軸受、
すなわち球軸受あるいはころ軸受である。かかる軸受で
は転動体と内そして外軌道輪がセラミック材料であった
り、あるいは転動体だけがセラミックで軌道輪が鋼製で
あったりする。ころがり軸受そしてカムローラフォロワ
の転動子のセラミック材料は、多くの場合、窒化珪素が
用いられる。その理由は、他の工業セラミックでも同様
なことが言えるが、上記セラミックは異なる所望の特性
をもつ組み合せ、例えば炭化珪素、酸化ジルコニウムそ
して酸化アルミニウムを有するということに関し優れて
いる。軸受部品の窒化珪素は、従来のものと同様に、シ
ンタリングの改善のために例えば酸化アルミニウム、酸
化マグネシウム、そして／あるいは酸化イットリウム等
の添加物を含有するようにすることもできる。これらの
添付物は、通常重量比で約１０％の量で用いられる。本
発明の好ましい形態によると、ころがり軸受は、セラミ
ック材の転動体、特に、アナターゼ相の二酸化チタンの
膜がコーティングされた窒化珪素のものを有している。
ラミックあるはハイブリッドセラミックころがり軸受、
すなわち球軸受あるいはころ軸受である。かかる軸受で
は転動体と内そして外軌道輪がセラミック材料であった
り、あるいは転動体だけがセラミックで軌道輪が鋼製で
あったりする。ころがり軸受そしてカムローラフォロワ
の転動子のセラミック材料は、多くの場合、窒化珪素が
用いられる。その理由は、他の工業セラミックでも同様
なことが言えるが、上記セラミックは異なる所望の特性
をもつ組み合せ、例えば炭化珪素、酸化ジルコニウムそ
して酸化アルミニウムを有するということに関し優れて
いる。軸受部品の窒化珪素は、従来のものと同様に、シ
ンタリングの改善のために例えば酸化アルミニウム、酸
化マグネシウム、そして／あるいは酸化イットリウム等
の添加物を含有するようにすることもできる。これらの
添付物は、通常重量比で約１０％の量で用いられる。本
発明の好ましい形態によると、ころがり軸受は、セラミ
ック材の転動体、特に、アナターゼ相の二酸化チタンの
膜がコーティングされた窒化珪素のものを有している。
【０００９】本発明によると、セラミック接触面、すな
わち軸受の軌道面そして／又は軸受の転動体あるいはカ
ムローラフォロワの転動子が、アナターゼ相のチタニア
で形成された潤滑性そして低摩擦性の薄い膜でコーティ
ングされている。潤滑面の膜は０．０１μｍ〜１０μｍ
の範囲の厚さである。全セラミックの軸受には、両方の
軌道輪そして転動体あるいは軌道輪と転動体のうちの一
方に酸化物を加えることができる。もし、転動体と軌道
輪の両方が本発明にしたがい潤滑されているならば、膜
厚は通常、両方の膜厚の合計が１０μｍを超えないよう
に調整される。上述のようにハイブリッド軸受が好まし
く、その際、転動体は与えられた膜厚の範囲のチタニア
の膜でコーティングされる。
わち軸受の軌道面そして／又は軸受の転動体あるいはカ
ムローラフォロワの転動子が、アナターゼ相のチタニア
で形成された潤滑性そして低摩擦性の薄い膜でコーティ
ングされている。潤滑面の膜は０．０１μｍ〜１０μｍ
の範囲の厚さである。全セラミックの軸受には、両方の
軌道輪そして転動体あるいは軌道輪と転動体のうちの一
方に酸化物を加えることができる。もし、転動体と軌道
輪の両方が本発明にしたがい潤滑されているならば、膜
厚は通常、両方の膜厚の合計が１０μｍを超えないよう
に調整される。上述のようにハイブリッド軸受が好まし
く、その際、転動体は与えられた膜厚の範囲のチタニア
の膜でコーティングされる。
【００１０】二酸化チタンは、例えば化学蒸着法（ＣＶ
Ｄ，ｃｈｅｍｉｃａｌ ｖａｐｏｕｒ ｄｅｐｏｓｉｔ
ｉｏｎ）あるいは物理蒸着法（ＰＶＤ，ｐｈｙｓｉｃａ
ｌｖａｐｏｕｒ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）によって所望
の面に形成される。二酸化チタンは、例えば窒化チタン
の蒸着を施し、この窒化チタンはその後に約８００〜１
２００℃の温度で空気中あるいは酸素の雰囲気中で酸化
される。しかし、二酸化チタン粒子のための担体として
液状あるいは半固体の潤滑状にある材料を用いて面に酸
化物を蒸着することが好ましい。担体は従来用いられて
きた潤滑油やグリース等のどれでもよく、例えば鉱物
油、植物油、ジエステルオイル（ｄｉ−ｅｓｔｅｒ ｏ
ｉｌ）でよい。これらの油は、リチウムそして／あるい
はカルシウム石鹸等の従来のシックナーと共に用いられ
る。たとえ、担体が或る程度潤滑性を有していても、長
期の潤滑性、低摩擦性、耐摩耗性はセラミック面に密着
するチタニア粒子と、特にこれらの面での密着フィルム
の構造とから得られる。
Ｄ，ｃｈｅｍｉｃａｌ ｖａｐｏｕｒ ｄｅｐｏｓｉｔ
ｉｏｎ）あるいは物理蒸着法（ＰＶＤ，ｐｈｙｓｉｃａ
ｌｖａｐｏｕｒ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）によって所望
の面に形成される。二酸化チタンは、例えば窒化チタン
の蒸着を施し、この窒化チタンはその後に約８００〜１
２００℃の温度で空気中あるいは酸素の雰囲気中で酸化
される。しかし、二酸化チタン粒子のための担体として
液状あるいは半固体の潤滑状にある材料を用いて面に酸
化物を蒸着することが好ましい。担体は従来用いられて
きた潤滑油やグリース等のどれでもよく、例えば鉱物
油、植物油、ジエステルオイル（ｄｉ−ｅｓｔｅｒ ｏ
ｉｌ）でよい。これらの油は、リチウムそして／あるい
はカルシウム石鹸等の従来のシックナーと共に用いられ
る。たとえ、担体が或る程度潤滑性を有していても、長
期の潤滑性、低摩擦性、耐摩耗性はセラミック面に密着
するチタニア粒子と、特にこれらの面での密着フィルム
の構造とから得られる。
【００１１】アナターゼ相のチタニアは、とりわけ、膜
と基質の面との間に要求される硬度差をもたらす硬度特
性を有している。さらには、粒子がセラミック面に対す
る優れた親和力を有していること、そして接触領域で摩
擦を小さくするような所望の比較的軟らかい膜を面上に
形成することが判明した。
と基質の面との間に要求される硬度差をもたらす硬度特
性を有している。さらには、粒子がセラミック面に対す
る優れた親和力を有していること、そして接触領域で摩
擦を小さくするような所望の比較的軟らかい膜を面上に
形成することが判明した。
【００１２】アナターゼの膜の層の形成のためには、転
動体と他の面との間の接触面に塑性変形を生じさせなけ
ればならない。粒子の塑性変形には、粒子は臨界粒子サ
イズ、すなわち脆性遷移サイズ以下でなくてはならな
い。アナターゼ相のチタニアの粒子に対しては、臨界粒
子サイズは約１０μｍ以下であることが算出される。
動体と他の面との間の接触面に塑性変形を生じさせなけ
ればならない。粒子の塑性変形には、粒子は臨界粒子サ
イズ、すなわち脆性遷移サイズ以下でなくてはならな
い。アナターゼ相のチタニアの粒子に対しては、臨界粒
子サイズは約１０μｍ以下であることが算出される。
【００１３】二酸化チタン及び基質と接触面との間の硬
度差は満足のいく摩擦特性を得るのに貢献すると信じら
れている。アナターゼ相の二酸化チタンを用いること
は、材料間での硬度差を大きくさせるのに特に効果があ
る。二酸化チタンのルチル状態での硬度はアナターゼ相
におけるものの約２倍である。これに加え、アナターゼ
相での硬度は軸受面に用いられる焼戻し鋼よりも低く、
ハイブリッド軸受におけるこれらの摩耗は少なくなる。
アナターゼの粒子の比較的低い硬度は、適用された粒子
に対し、より大きな粒子のものを用いることを可能とす
る。
度差は満足のいく摩擦特性を得るのに貢献すると信じら
れている。アナターゼ相の二酸化チタンを用いること
は、材料間での硬度差を大きくさせるのに特に効果があ
る。二酸化チタンのルチル状態での硬度はアナターゼ相
におけるものの約２倍である。これに加え、アナターゼ
相での硬度は軸受面に用いられる焼戻し鋼よりも低く、
ハイブリッド軸受におけるこれらの摩耗は少なくなる。
アナターゼの粒子の比較的低い硬度は、適用された粒子
に対し、より大きな粒子のものを用いることを可能とす
る。
【００１４】アナターゼ粒子の粒子径は、圧力接触にお
いて塑性変形を与えるように１０μｍを超えない。好ま
しい粒子サイズは約５μｍまでである。二酸化チタンの
大きな粒子も又好適に使用可能である。その理由は粒子
径があまりにも小さいと、粒子が油あるいはグリースの
膜の中に入りセラミック面に十分に密着しなくなるから
である。通常、粒子径は０．０１μｍ以下ではなく、好
ましくは０．１μｍ以下ではない。粒子径が少なくとも
１μｍであることが望まれる。
いて塑性変形を与えるように１０μｍを超えない。好ま
しい粒子サイズは約５μｍまでである。二酸化チタンの
大きな粒子も又好適に使用可能である。その理由は粒子
径があまりにも小さいと、粒子が油あるいはグリースの
膜の中に入りセラミック面に十分に密着しなくなるから
である。通常、粒子径は０．０１μｍ以下ではなく、好
ましくは０．１μｍ以下ではない。粒子径が少なくとも
１μｍであることが望まれる。
【００１５】チタニア粒子を含有する油あるいはグリー
スは、従来のようにグリースガン、オイルポンプ潤滑装
置、エアロゾル潤滑装置等により、しかる面に供給され
る。二酸化チタンの膜は、部材が粒子のスラリーの中で
転動あるいは転倒し、それから部材が用いられるべき装
置に組まれ、必要に応じて従来のグリースや潤滑油と共
に用いられるような工程によって形成されることもでき
る。本発明による潤滑された軸受は、セラミックの転動
体と、セラミックあるいはアナターゼの薄い膜がコーテ
ィングされたセラミック軸受表面をもつ鋼製の軌道輪を
備えており、さらに保持器あるいは従来のハウジングを
も備え、該軸受はシールあるいはシールド、すなわち延
命化のための潤滑がなされている。特定の応用分野で
は、ころがり接触装置から軸受を取り外すこともなく、
損傷を受けた面における層を上記粒子を用いて短い処理
時間で再生するために、適用することも可能である。通
常の運転条件のもとでは、アナターゼ粒子を含有してい
ない従来の潤滑剤を所望時に適用できる。
スは、従来のようにグリースガン、オイルポンプ潤滑装
置、エアロゾル潤滑装置等により、しかる面に供給され
る。二酸化チタンの膜は、部材が粒子のスラリーの中で
転動あるいは転倒し、それから部材が用いられるべき装
置に組まれ、必要に応じて従来のグリースや潤滑油と共
に用いられるような工程によって形成されることもでき
る。本発明による潤滑された軸受は、セラミックの転動
体と、セラミックあるいはアナターゼの薄い膜がコーテ
ィングされたセラミック軸受表面をもつ鋼製の軌道輪を
備えており、さらに保持器あるいは従来のハウジングを
も備え、該軸受はシールあるいはシールド、すなわち延
命化のための潤滑がなされている。特定の応用分野で
は、ころがり接触装置から軸受を取り外すこともなく、
損傷を受けた面における層を上記粒子を用いて短い処理
時間で再生するために、適用することも可能である。通
常の運転条件のもとでは、アナターゼ粒子を含有してい
ない従来の潤滑剤を所望時に適用できる。
【００１６】本発明は、又、ころがり接触装置、セラミ
ック転動体とセラミックあるいは鋼製の軌道輪をそれぞ
れ有する全セラミックあるいはハイブリッドセラミック
軸受、あるいはカムローラフォロワのセラミック転動子
への潤滑方法にも関している。かかる場合、アナターゼ
相の二酸化チタンは、表面にチタニアを有する潤滑そし
て低摩擦膜を薄く形成するために、セラミック接触面に
適用される。膜を形成するための可能で好ましい方法は
既述した。本発明による潤滑は、組み込み、そして永久
的な潤滑がなされるときあるいはそれ以前になされる。
ック転動体とセラミックあるいは鋼製の軌道輪をそれぞ
れ有する全セラミックあるいはハイブリッドセラミック
軸受、あるいはカムローラフォロワのセラミック転動子
への潤滑方法にも関している。かかる場合、アナターゼ
相の二酸化チタンは、表面にチタニアを有する潤滑そし
て低摩擦膜を薄く形成するために、セラミック接触面に
適用される。膜を形成するための可能で好ましい方法は
既述した。本発明による潤滑は、組み込み、そして永久
的な潤滑がなされるときあるいはそれ以前になされる。
【００１７】本発明は、さらに、上述したようなころが
り接触装置の潤滑のために好適な組成物に関する。組成
物は有機性のグリースあるいは油とアナターゼ相の二酸
化チタン粒子の混合物を有しており、容積比での粒子の
量はグリースあるいは油の０．２５〜２５％であり、好
ましくは容積比で２〜１０％である。グリースあるいは
油は、例が既述されたように公知である。
り接触装置の潤滑のために好適な組成物に関する。組成
物は有機性のグリースあるいは油とアナターゼ相の二酸
化チタン粒子の混合物を有しており、容積比での粒子の
量はグリースあるいは油の０．２５〜２５％であり、好
ましくは容積比で２〜１０％である。グリースあるいは
油は、例が既述されたように公知である。
【００１８】本発明は、上述に加え、本発明にしたがい
潤滑されるころがり要素、そして特に、トライボロジー
な接触における要素に関する。
潤滑されるころがり要素、そして特に、トライボロジー
な接触における要素に関する。
【００１９】
【発明の実施の形態】図面は種々の軸受を示す。図１は
球軸受を示し、図２はころ軸受を、図３はスラスト軸受
を、そして図４は薄いアナターゼの層をもつ球を示して
いる。
球軸受を示し、図２はころ軸受を、図３はスラスト軸受
を、そして図４は薄いアナターゼの層をもつ球を示して
いる。
【００２０】図１は、外輪（１）と内輪（３）との間に
配され、チタニアがコーティングされた球（２）が示さ
れている。軸受はさらに保持器（４）も有している。図
２には、外輪（１）と内輪（３）との間に、アナターゼ
コーティングされたころ（２）をもつころ軸受が示され
ている。軸受は保持器（４）をも有している。図３に
は、保持器（４）と、上輪（１）と下輪（３）との間
に、アナターゼコーティングされた球（２）とを有して
いる。
配され、チタニアがコーティングされた球（２）が示さ
れている。軸受はさらに保持器（４）も有している。図
２には、外輪（１）と内輪（３）との間に、アナターゼ
コーティングされたころ（２）をもつころ軸受が示され
ている。軸受は保持器（４）をも有している。図３に
は、保持器（４）と、上輪（１）と下輪（３）との間
に、アナターゼコーティングされた球（２）とを有して
いる。
【００２１】本発明は、さらに次の例にも説明される
が、これらには限定されない。 ＜実施形態１＞アナターゼチタニア（ＴｉＯ2）の効果
を比較するために、全鋼製そして窒化珪素の転動体をも
つハイブリッド軸受の潤滑剤として、試験を行い表１の
ような結果を得た。試験に用いられた軸受はスラスト軸
受であり、ＳＫＦ社製の型番５１０３６である。この軸
受は１０箇の球を保持する鋼製の保持器を有している。
一連の試験のために、軸受は各試験において球が５箇に
減らされ、試験機に作用させる最大定格荷重を３，５６
０〔Ｎｅｗｔｏｎ〕とし、限界潤滑のもとでの運転をさ
せた。用いられた潤滑剤（ＳＫＦ社製 ＬＧＭＴ３）は
鉱物油をベースとしたグリースでリチウム石鹸のシック
ナーを含有している。アナターゼ相のチタニア粒子は試
験３と試験４にてグリースに添加された。グリースと、
グリース及びチタニアの混合物は各試験において５．１
ｇだけ保持器内に入れられた。粒子は０．１〜５μｍの
範囲のサイズであり、平均サイズは０．５μｍであっ
た。試験は２，０５０〜２，０７０〔ｒｐｍ〕の範囲の
連度で行われた。軸受の摩耗は重量の計測により記録さ
れた。ここで、試験の間、実質的な接触はころがり接触
であるが軸受内の保持器に対しては滑り接触であること
を注記しておく。軸受のすべての部材はアセトンで超音
波洗浄され、試験の前後においてマイクロスケールで重
量計測された。鋼製の軌道輪、保持器、鋼製の球、そし
てセラミックの球は試験の前後にて光学顕微鏡と走査電
子顕微鏡によって検査された。試験の下では、軌道輪は
温度が上輪の背面で計測され、回転数は電子カウンター
で計測された。
が、これらには限定されない。 ＜実施形態１＞アナターゼチタニア（ＴｉＯ2）の効果
を比較するために、全鋼製そして窒化珪素の転動体をも
つハイブリッド軸受の潤滑剤として、試験を行い表１の
ような結果を得た。試験に用いられた軸受はスラスト軸
受であり、ＳＫＦ社製の型番５１０３６である。この軸
受は１０箇の球を保持する鋼製の保持器を有している。
一連の試験のために、軸受は各試験において球が５箇に
減らされ、試験機に作用させる最大定格荷重を３，５６
０〔Ｎｅｗｔｏｎ〕とし、限界潤滑のもとでの運転をさ
せた。用いられた潤滑剤（ＳＫＦ社製 ＬＧＭＴ３）は
鉱物油をベースとしたグリースでリチウム石鹸のシック
ナーを含有している。アナターゼ相のチタニア粒子は試
験３と試験４にてグリースに添加された。グリースと、
グリース及びチタニアの混合物は各試験において５．１
ｇだけ保持器内に入れられた。粒子は０．１〜５μｍの
範囲のサイズであり、平均サイズは０．５μｍであっ
た。試験は２，０５０〜２，０７０〔ｒｐｍ〕の範囲の
連度で行われた。軸受の摩耗は重量の計測により記録さ
れた。ここで、試験の間、実質的な接触はころがり接触
であるが軸受内の保持器に対しては滑り接触であること
を注記しておく。軸受のすべての部材はアセトンで超音
波洗浄され、試験の前後においてマイクロスケールで重
量計測された。鋼製の軌道輪、保持器、鋼製の球、そし
てセラミックの球は試験の前後にて光学顕微鏡と走査電
子顕微鏡によって検査された。試験の下では、軌道輪は
温度が上輪の背面で計測され、回転数は電子カウンター
で計測された。
【００２２】表．１ ころがり軸受用潤滑剤としての
アナターゼ相のチタニアの評価のための一連の試験 試験１．全鋼製軸受を限界条件のもとでグリース潤滑で
試験。総回転数が５，９６４，０００回転あるいは全回
転時間が約５０時間。
アナターゼ相のチタニアの評価のための一連の試験 試験１．全鋼製軸受を限界条件のもとでグリース潤滑で
試験。総回転数が５，９６４，０００回転あるいは全回
転時間が約５０時間。
【００２３】試験２．ハイブリッド軸受（セラミック
球）を限界条件のもとでグリース潤滑で試験。総回転数
が５，９６４，０００回転あるいは全回転時間が約５０
時間。
球）を限界条件のもとでグリース潤滑で試験。総回転数
が５，９６４，０００回転あるいは全回転時間が約５０
時間。
【００２４】試験３．全鋼製軸受を限界条件のもとで、
チタニアが容積比で２．５％添加されたグリースで潤滑
し試験。総回転数が５，９７７，０００回転あるいは全
回転時間が約５０時間。
チタニアが容積比で２．５％添加されたグリースで潤滑
し試験。総回転数が５，９７７，０００回転あるいは全
回転時間が約５０時間。
【００２５】試験４．ハイブリッド軸受（セラミック
球）を限界条件のもとで、チタニアが容積比で２．５％
添加されたグリースで潤滑試験。総回転数が５，９６
４，０００回転あるいは全回転時間が約５０時間。 試験によると、軸受の部材についての重量の増減につき
次の結果を得た。
球）を限界条件のもとで、チタニアが容積比で２．５％
添加されたグリースで潤滑試験。総回転数が５，９６
４，０００回転あるいは全回転時間が約５０時間。 試験によると、軸受の部材についての重量の増減につき
次の結果を得た。
【００２６】
【表１】 試験１． 鋼製の軌道輪と保持器−鋼製球−グリース
【００２７】
【表２】 試験２． 鋼製の軌道輪と保持器−セラミック球−グリ
ース
ース
【００２８】
【表３】 試験３． 鋼製の軌道輪と保持器−鋼製球−チタニア含
有グリース
有グリース
【００２９】
【表４】 試験４． 鋼製の軌道輪と保持器−セラミック球−チタ
ニア含有グリース 試験４では、試験１，２そして３に比し摩耗が一番少な
いことが判る。重量において最も大きく変化したのは保
持器の摩耗であり、試験４と比し試験３は６２５％高
く、試験４に比し試験２は６００％高く、試験４に比し
試験１は１６８％高い。試験４では軌道輪そして球は重
量は減少していない。若干の重量の増加が記録され、こ
れは表面へのチタニアの取り込みによるものである。球
にとっては、薄い軟らかい固体膜が形成されるので、こ
れは重要なことである。
ニア含有グリース 試験４では、試験１，２そして３に比し摩耗が一番少な
いことが判る。重量において最も大きく変化したのは保
持器の摩耗であり、試験４と比し試験３は６２５％高
く、試験４に比し試験２は６００％高く、試験４に比し
試験１は１６８％高い。試験４では軌道輪そして球は重
量は減少していない。若干の重量の増加が記録され、こ
れは表面へのチタニアの取り込みによるものである。球
にとっては、薄い軟らかい固体膜が形成されるので、こ
れは重要なことである。
【００３０】一連の試験のもとにおいて、上輪の温度が
記録され、システムの初期安定の後に、安定レベルがす
べての試験で記録できるようにした。ハイブリッド軸受
の軌道輪温度は、チタニアの添加により、試験２におけ
る平均温度の８２℃から７℃低下し試験４では７５℃で
あった。試験４における温度レベルは全鋼製軸受による
試験１そして試験３における場合よりも低かった。全鋼
製軸受でのチタニアの使用は温度を若干上昇させ、試験
１での７７℃から試験３での７９℃にさせた。 ＜実施形態２＞この一連の試験において、実施例１の場
合と同じスラスト試験機が用いられ、荷重そしてグリー
スも同じとした。試験機は１９００〔ｒｐｍ〕で運転さ
れ、上輪の温度を室温との間で差が記録された。各試験
では５箇に減らされた窒化珪素の球をもってスラスト軸
受が運転された。保持器と軌道輪は従来の軸受鋼が用い
られている。各試験は最初９０分間の運転後に室温まで
冷却され、再び運転されて総運転時間を６００分とし
た。上輪の温度は２２０分後そして６００分後に記録さ
れた。試験２ａでは、粒子の添加のない純粋なグリース
でハイブリッド軸受が運転された。試験２ｂでは、アナ
ターゼ相の二酸化チタンが、グリースと混合されている
ＴｉＯ2の容積比２．５％と共に添加された。添加され
た粒子は約０．１〜５μｍのサイズであった。試験２ｃ
では、ルチル相の二酸化チタンとの比較がなされた。用
いられた粒子の量とサイズは試験２ｂの場合と同じであ
る。試験の結果は以下の表５に示す。
記録され、システムの初期安定の後に、安定レベルがす
べての試験で記録できるようにした。ハイブリッド軸受
の軌道輪温度は、チタニアの添加により、試験２におけ
る平均温度の８２℃から７℃低下し試験４では７５℃で
あった。試験４における温度レベルは全鋼製軸受による
試験１そして試験３における場合よりも低かった。全鋼
製軸受でのチタニアの使用は温度を若干上昇させ、試験
１での７７℃から試験３での７９℃にさせた。 ＜実施形態２＞この一連の試験において、実施例１の場
合と同じスラスト試験機が用いられ、荷重そしてグリー
スも同じとした。試験機は１９００〔ｒｐｍ〕で運転さ
れ、上輪の温度を室温との間で差が記録された。各試験
では５箇に減らされた窒化珪素の球をもってスラスト軸
受が運転された。保持器と軌道輪は従来の軸受鋼が用い
られている。各試験は最初９０分間の運転後に室温まで
冷却され、再び運転されて総運転時間を６００分とし
た。上輪の温度は２２０分後そして６００分後に記録さ
れた。試験２ａでは、粒子の添加のない純粋なグリース
でハイブリッド軸受が運転された。試験２ｂでは、アナ
ターゼ相の二酸化チタンが、グリースと混合されている
ＴｉＯ2の容積比２．５％と共に添加された。添加され
た粒子は約０．１〜５μｍのサイズであった。試験２ｃ
では、ルチル相の二酸化チタンとの比較がなされた。用
いられた粒子の量とサイズは試験２ｂの場合と同じであ
る。試験の結果は以下の表５に示す。
【００３１】
【表５】 上の表から、アナターゼ相のＴｉＯ2が用いられたと
き、延長された時間でも軸受温度が抑制されたことが判
る。ルチル相のＴｉＯ2は２２０分経過後のアナターゼ
と同時の結果をもたらすが、６００分経過時では明らか
に劣っており、参考として粒子なしでグリースのみで行
われた試験の場合と同じレベルである。 ＜実施形態３＞この実施例では、アナターゼ相の二酸化
チタン粒子の量の差による影響が検討さえた。実施例１
そして２におけるスラスト軸受試験機と同じものが用い
られ、荷重、そしてグリースも同じである。試験機は１
９００〔ｒｐｍ〕で運転され、上輪の温度と室温との差
が記録された。スラスト軸受は各試験において５箇の窒
化珪素の球に減らされた。保持器と軌道輪には従来の軸
受鋼が用いられた。各試験は９０分のインターバルをも
って行われ、１８℃の温度差以下に冷却された後に再ス
タートした。各試験では総運転時間が６時間であった。
各軸受にとって５４０分の試験時間に等しい。各試験で
の最後運転で最終的な温度差が記録された。次の組成物
が試験された。 ３ａ）粒子が添加されていない純粋なグリース ３ｂ）グリースとアナターゼ相の容積比で１．０％のＴ
ｉＯ2との混合物 ３ｃ）グリースとアナターゼ相の容積比で２．５％のＴ
ｉＯ2との混合物 ３ｄ）グリースとアナターゼ相の容積比で５．０％のＴ
ｉＯ2との混合物 この試験の結果は次の表６に示すごとくである。
き、延長された時間でも軸受温度が抑制されたことが判
る。ルチル相のＴｉＯ2は２２０分経過後のアナターゼ
と同時の結果をもたらすが、６００分経過時では明らか
に劣っており、参考として粒子なしでグリースのみで行
われた試験の場合と同じレベルである。 ＜実施形態３＞この実施例では、アナターゼ相の二酸化
チタン粒子の量の差による影響が検討さえた。実施例１
そして２におけるスラスト軸受試験機と同じものが用い
られ、荷重、そしてグリースも同じである。試験機は１
９００〔ｒｐｍ〕で運転され、上輪の温度と室温との差
が記録された。スラスト軸受は各試験において５箇の窒
化珪素の球に減らされた。保持器と軌道輪には従来の軸
受鋼が用いられた。各試験は９０分のインターバルをも
って行われ、１８℃の温度差以下に冷却された後に再ス
タートした。各試験では総運転時間が６時間であった。
各軸受にとって５４０分の試験時間に等しい。各試験で
の最後運転で最終的な温度差が記録された。次の組成物
が試験された。 ３ａ）粒子が添加されていない純粋なグリース ３ｂ）グリースとアナターゼ相の容積比で１．０％のＴ
ｉＯ2との混合物 ３ｃ）グリースとアナターゼ相の容積比で２．５％のＴ
ｉＯ2との混合物 ３ｄ）グリースとアナターゼ相の容積比で５．０％のＴ
ｉＯ2との混合物 この試験の結果は次の表６に示すごとくである。
【００３２】
【表６】
【図１】本発明の一実施形態としての球軸受を示す部分
破断斜視図である。
破断斜視図である。
【図２】本発明の一実施形態としてのころ軸受を示す部
分破断斜視図である。
分破断斜視図である。
【図３】本発明の一実施形態としてのスラスト球軸受を
示す部分破断斜視図である。
示す部分破断斜視図である。
【図４】本発明の一実施形態としての球軸受を示す部分
断面図である。
断面図である。
１ 外輪（上輪） ２ 転動体（球、ころ） ３ 内輪（下輪） ４ 保持器
Claims (15)
- 【請求項１】 全鋼製もしくはハイブリッドセラミック
ころ軸受もしくはセラミック転動子を有するカムローラ
フォロワを備える潤滑ころがり接触装置において、装置
のセラミック接触面が、アナターゼ相の二酸化チタンか
ら形成される薄い潤滑性、減摩耗性、減摩擦性の膜でコ
ーティングされていることを特徴とする潤滑ころがり接
触装置。 - 【請求項２】 二酸化チタンの膜が、約１０μｍ以下の
粒子で形成されていることとする請求項１に記載の潤滑
ころがり接触装置。 - 【請求項３】 アナターゼ相が約０．０１〜５μｍの粒
子を有していることとする請求項１又は請求項２に記載
の潤滑ころがり接触装置。 - 【請求項４】 装置がセラミック転動体と鋼製軌道輪と
を有するハイブリッドころがり軸受であることとする請
求項１ないし請求項３のうちの一つに記載の潤滑ころが
り接触装置。 - 【請求項５】 装置のセラミック部材がＳｉ3Ｎ4をベー
スとしていることとする請求項１ないし請求項４のうち
の一つに記載の潤滑ころがり接触装置。 - 【請求項６】 ころがり接触装置のセラミック接触面を
潤滑する方法であって、装置が全セラミックあるいはハ
イブリッドころがり軸受あるいはハイブリッドカムロー
ラフォロワであるものにおいて、表面上に二酸化チタン
を有する薄い潤滑性そして減摩擦性の膜を形成するため
に、アナターゼ相の二酸化チタンが施されていることを
特徴とするころがり接触装置のための潤滑法。 - 【請求項７】 二酸化チタンが通常の有機性潤滑グリー
スもしくは油と組合されて表面に施されていることとす
る請求項６に記載のころがり接触装置のための潤滑法。 - 【請求項８】 二酸化チタンが０．０１〜１０μｍの厚
さで実質的に連続した膜を形成するように施されている
こととする請求項６又は請求項７に記載のころがり接触
装置のための潤滑法。 - 【請求項９】 アナターゼ粒子が約５μｍ以下のサイズ
であることとする請求項６又は請求項７又は請求項８に
記載のころがり接触装置のための潤滑法。 - 【請求項１０】 ころがり接触装置がセラミック転動子
そして鋼製軌道輪であることとする請求項６ないし請求
項９のうちの一つに記載のころがり接触装置のための潤
滑法。 - 【請求項１１】 ころがり接触装置のセラミック部材の
潤滑のための組成物において、組成物が有機性潤滑グリ
ースあるいは油とアナターゼ相の二酸化チタン粒子との
混合物を有し、該グリースあるいは油に含有される粒子
の量は容積比にして０．２５〜２５％であることを特徴
とする潤滑組成物。 - 【請求項１２】 二酸化チタンの粒子が約０．０１〜５
μｍのサイズであることとする請求項１１に記載の潤滑
組成物。 - 【請求項１３】 アナターゼ相の二酸化チタンから成る
薄い潤滑性、減摩耗性、そして減摩擦性の膜がコーティ
ングされていることを特徴とするセラミック転動要素。 - 【請求項１４】 請求項１１又は請求項１２の組成物で
潤滑されていることとする請求項１３に記載のセラミッ
ク転動要素。 - 【請求項１５】 トライポロジーな接触をしていること
とする請求項１３又は請求項１４に記載のセラミック転
動要素。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9600881A SE514372C2 (sv) | 1996-03-07 | 1996-03-07 | Smord rullningskontaktanordning, sätt och komposition för smörjning av en rullningskontaktanordning samt en keramisk rullkropp |
| SE9600881-8 | 1996-03-07 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH102338A JPH102338A (ja) | 1998-01-06 |
| JP2838869B2 true JP2838869B2 (ja) | 1998-12-16 |
Family
ID=20401697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9067507A Expired - Fee Related JP2838869B2 (ja) | 1996-03-07 | 1997-03-06 | 潤滑ころがり接触装置、潤滑法、潤滑組成物及びセラミック転動要素 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5741762A (ja) |
| EP (1) | EP0816698B1 (ja) |
| JP (1) | JP2838869B2 (ja) |
| CN (1) | CN1082152C (ja) |
| DE (1) | DE69701772T2 (ja) |
| SE (1) | SE514372C2 (ja) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3483854D1 (de) * | 1983-07-14 | 1991-02-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Platte zum aufzeichnen und wiedergeben von optischen informationen. |
| CA2232312A1 (en) | 1998-03-13 | 1999-09-13 | Kanta Prasad Naithani | Titanium complex grease compositions having performance additivies and to a process and compositions thereof |
| DE19651094C2 (de) * | 1996-12-09 | 2002-01-31 | Man Technologie Gmbh | Tribosystem |
| US6401500B1 (en) * | 1997-04-28 | 2002-06-11 | General Electric Company | Washing machine brake roller thrust bearing |
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| NL1009410C2 (nl) * | 1998-06-15 | 1999-12-16 | Skf Eng & Res Centre Bv | Smeersysteem. |
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| US6293702B1 (en) * | 1999-01-29 | 2001-09-25 | Nsk Ltd. | Rolling bearing |
| JP3565746B2 (ja) * | 1999-03-09 | 2004-09-15 | トヨタ自動車株式会社 | 流体ポンプ |
| DE10051985A1 (de) * | 2000-10-20 | 2002-05-02 | Ina Schaeffler Kg | Lüfterkupplung |
| DE602004013654D1 (de) * | 2003-02-18 | 2008-06-26 | Jtekt Corp | Wälzlager mit Laufring aus Keramik |
| DE102004011037A1 (de) * | 2004-03-06 | 2005-09-29 | Andree Cipin | Lichtmühle |
| DE102006019982A1 (de) * | 2006-04-29 | 2007-10-31 | Schaeffler Kg | Wälzlager-Drehverbindung |
| US20080298798A1 (en) * | 2007-06-01 | 2008-12-04 | Andy You Lien Lin | Camera flash brackets |
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| CN108779407A (zh) * | 2016-12-19 | 2018-11-09 | 株式会社Ｖａｂ | 润滑油添加剂、润滑油、润滑脂组合物、燃料油添加剂、燃料油及油泥抑制方法 |
| JP6535906B1 (ja) * | 2018-03-27 | 2019-07-03 | 株式会社Ｖａｂ | 潤滑油添加剤、潤滑油、グリース組成物、燃料油添加剤、燃料油およびオイルスラッジ抑制方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US3929396A (en) * | 1972-04-04 | 1975-12-30 | Kamatics Corp | Molded plastic bearing assembly |
| JPS6071581A (ja) * | 1983-09-29 | 1985-04-23 | 工業技術院長 | 耐熱耐摺動損傷無機系構造材料 |
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| JPH086751B2 (ja) * | 1988-10-21 | 1996-01-29 | いすゞ自動車株式会社 | 回転機における軸受構造 |
| JPH0559384A (ja) * | 1991-08-29 | 1993-03-09 | Ntn Corp | グリース封入軸受 |
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| JP3549239B2 (ja) * | 1993-11-02 | 2004-08-04 | 光洋精工株式会社 | 転がり軸受 |
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1996
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-
1997
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