JPH07223290A - 積層複合体 - Google Patents
積層複合体Info
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- JPH07223290A JPH07223290A JP6017386A JP1738694A JPH07223290A JP H07223290 A JPH07223290 A JP H07223290A JP 6017386 A JP6017386 A JP 6017386A JP 1738694 A JP1738694 A JP 1738694A JP H07223290 A JPH07223290 A JP H07223290A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】圧縮歪み回復性に優れるポリオレフイン系樹脂
発泡体と表皮材からなり、且つ、複雑な形状の2次加工
も可能な積層複合体を提供する。 【構成】圧縮歪み回復性に優れ、複雑な形状の2次加工
も可能なポリオレフイン系樹脂発泡体と表皮材よりなる
積層複合体。
発泡体と表皮材からなり、且つ、複雑な形状の2次加工
も可能な積層複合体を提供する。 【構成】圧縮歪み回復性に優れ、複雑な形状の2次加工
も可能なポリオレフイン系樹脂発泡体と表皮材よりなる
積層複合体。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、ポリオレフイン系樹脂
発泡体と表皮材とよりなる積層複合体に関し、特に圧縮
歪み回復性に優れるポリオレフイン系樹脂発泡体と表皮
材からなり、且つ、複雑な形状の2次加工も可能な積層
複合体に関する。
発泡体と表皮材とよりなる積層複合体に関し、特に圧縮
歪み回復性に優れるポリオレフイン系樹脂発泡体と表皮
材からなり、且つ、複雑な形状の2次加工も可能な積層
複合体に関する。
【0002】
【従来の技術】一般的にポリオレフイン系樹脂よりなる
発泡体は、柔軟性、断熱性に優れており、従来、天井、
ドア、インストルメントパネル等の車両内装材として用
いられてきた。これらの内装材は、主にポリオレフイン
系樹脂発泡体に、ポリ塩化ビニル樹脂シート、熱可塑性
エラストマーシート、布状物、皮革等の表皮材が積層さ
れ、真空成形や圧縮成形等の2次加工により成形されて
いる。上記の自動車内装材の内、インストルメントパネ
ルは炎天下でこの上に缶等が置かれると、跡形が残ると
いった問題があった。
発泡体は、柔軟性、断熱性に優れており、従来、天井、
ドア、インストルメントパネル等の車両内装材として用
いられてきた。これらの内装材は、主にポリオレフイン
系樹脂発泡体に、ポリ塩化ビニル樹脂シート、熱可塑性
エラストマーシート、布状物、皮革等の表皮材が積層さ
れ、真空成形や圧縮成形等の2次加工により成形されて
いる。上記の自動車内装材の内、インストルメントパネ
ルは炎天下でこの上に缶等が置かれると、跡形が残ると
いった問題があった。
【0003】上記の問題を解決する、発泡体の表面部分
の強度を向上させるため、特開平1−222937号公
報においては、ポリオレフイン系樹脂発泡体の両表面の
一方の面に表皮材を貼り合わせ、他方の面に骨材用熱可
塑性合成樹脂等を一体成形した自動車等に用いられる車
両用内装成形品が記載されており、表皮材と積層される
面の表層部分の密度を下げた発泡体が提案されている。
又、特公昭57−26207号公報においては、表層部
分の架橋度を上げた発泡体と、その製造方法が記載され
ている。
の強度を向上させるため、特開平1−222937号公
報においては、ポリオレフイン系樹脂発泡体の両表面の
一方の面に表皮材を貼り合わせ、他方の面に骨材用熱可
塑性合成樹脂等を一体成形した自動車等に用いられる車
両用内装成形品が記載されており、表皮材と積層される
面の表層部分の密度を下げた発泡体が提案されている。
又、特公昭57−26207号公報においては、表層部
分の架橋度を上げた発泡体と、その製造方法が記載され
ている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
特開平1−222937号公報記載、及び特公昭57−
26207号公報記載の発泡体は、いずれも表層部分の
強度は向上するものの、発泡体内部において気泡破れ等
が発生するため、圧力がかかった表面の跡形は残ったま
まとなる欠点がある。
特開平1−222937号公報記載、及び特公昭57−
26207号公報記載の発泡体は、いずれも表層部分の
強度は向上するものの、発泡体内部において気泡破れ等
が発生するため、圧力がかかった表面の跡形は残ったま
まとなる欠点がある。
【0005】本発明は、このような従来の問題点に着目
してなされたものであり、その目的とするところは、上
記問題点を解消し、圧縮歪み回復性に優れるポリオレフ
イン系樹脂発泡体と表皮材からなり、且つ、複雑な形状
の2次加工も可能な積層複合体を提供するものである。
してなされたものであり、その目的とするところは、上
記問題点を解消し、圧縮歪み回復性に優れるポリオレフ
イン系樹脂発泡体と表皮材からなり、且つ、複雑な形状
の2次加工も可能な積層複合体を提供するものである。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明の積層複合体にお
いては、見かけの密度が0.03g/cm3 〜0.20
g/cm3 、厚みが1.5mm〜5.0mm、且つ、温
度20℃〜110℃において20g/cm2 の荷重をか
けた後、荷重を除去して温度23℃で1時間放置し、厚
みの回復率が86%以上であることを特徴とするポリオ
レフイン系樹脂発泡体と、表皮材とを積層してなるもの
である。
いては、見かけの密度が0.03g/cm3 〜0.20
g/cm3 、厚みが1.5mm〜5.0mm、且つ、温
度20℃〜110℃において20g/cm2 の荷重をか
けた後、荷重を除去して温度23℃で1時間放置し、厚
みの回復率が86%以上であることを特徴とするポリオ
レフイン系樹脂発泡体と、表皮材とを積層してなるもの
である。
【0007】本発明の積層複合体の製造方法は、所定量
のポリオレフイン系樹脂、熱可塑性樹脂、架橋助剤、熱
分解型発泡剤等よりなる配合材料を押出機に供給し、押
し出して樹脂シートにし、この樹脂シートに電子線を照
射して架橋させ、この架橋シートを発泡炉に入れて発泡
させる方法、或いは上記の樹脂シートを押し出しと同時
に加熱ロールにより発泡させる方法、更には、上記の配
合材料を金型に供給して加熱し、バッチ方式で発泡させ
る方法等により、ポリオレフイン系樹脂発泡体とし、表
皮材として、ポリ塩化ビニル樹脂シート、熱可塑性エラ
ストマーシート、布状物、皮革等を用いて、接着材によ
り上記ポリオレフイン系樹脂発泡体に接着する方法、或
いは熱ラミネートにより接着する方法により積層複合体
とするものである。
のポリオレフイン系樹脂、熱可塑性樹脂、架橋助剤、熱
分解型発泡剤等よりなる配合材料を押出機に供給し、押
し出して樹脂シートにし、この樹脂シートに電子線を照
射して架橋させ、この架橋シートを発泡炉に入れて発泡
させる方法、或いは上記の樹脂シートを押し出しと同時
に加熱ロールにより発泡させる方法、更には、上記の配
合材料を金型に供給して加熱し、バッチ方式で発泡させ
る方法等により、ポリオレフイン系樹脂発泡体とし、表
皮材として、ポリ塩化ビニル樹脂シート、熱可塑性エラ
ストマーシート、布状物、皮革等を用いて、接着材によ
り上記ポリオレフイン系樹脂発泡体に接着する方法、或
いは熱ラミネートにより接着する方法により積層複合体
とするものである。
【0008】本発明の積層複合体に用いられるポリオレ
フイン系樹脂発泡体(以下発泡体と呼称する)の見かけ
の密度は、小さ過ぎると発泡体の強度が低下するため、
荷重がかかった際に気泡破れ等が生じて歪みが回復せ
ず、大き過ぎると発泡体の柔軟性が低下するため、0.
03g/cm3 〜0.20g/cm3 が好ましい。
フイン系樹脂発泡体(以下発泡体と呼称する)の見かけ
の密度は、小さ過ぎると発泡体の強度が低下するため、
荷重がかかった際に気泡破れ等が生じて歪みが回復せ
ず、大き過ぎると発泡体の柔軟性が低下するため、0.
03g/cm3 〜0.20g/cm3 が好ましい。
【0009】上記発泡体の厚みは、厚くなり過ぎると成
形時に加熱時間が長くかかり工業生産的には好ましくな
い。一般的に、厚みが5.0mmを越えると、発泡体を
成形可能な温度まで加熱する際、発泡体全体が加熱され
ると、表面が過加熱となり表面荒れが生じることがあり
好ましくない。又、逆に薄くなり過ぎ、1.5mm未満
では発泡体の柔軟性が低下するため、1.5mm〜5.
0mmが好ましい。
形時に加熱時間が長くかかり工業生産的には好ましくな
い。一般的に、厚みが5.0mmを越えると、発泡体を
成形可能な温度まで加熱する際、発泡体全体が加熱され
ると、表面が過加熱となり表面荒れが生じることがあり
好ましくない。又、逆に薄くなり過ぎ、1.5mm未満
では発泡体の柔軟性が低下するため、1.5mm〜5.
0mmが好ましい。
【0010】本発明の積層複合体において、温度20℃
〜110℃の範囲で、20g/cm 2 の荷重を1時間か
けた後、荷重を除去して温度ど23℃で1時間放置した
結果、厚みの回復率が小さいと、インストルメントパネ
ルとして用いた場合、圧縮歪みが解消しないことがある
ため、厚みの回復率は86%以上が必要である。厚みの
回復率が86%以下では、発泡体の厚みが1.5mm〜
5.0mmであると、0.21mm〜0.70mm以上
発泡体が陥没することになり、表皮材が積層されていて
も、明らかに陥没部が観察されて外観上の不具合とな
る。
〜110℃の範囲で、20g/cm 2 の荷重を1時間か
けた後、荷重を除去して温度ど23℃で1時間放置した
結果、厚みの回復率が小さいと、インストルメントパネ
ルとして用いた場合、圧縮歪みが解消しないことがある
ため、厚みの回復率は86%以上が必要である。厚みの
回復率が86%以下では、発泡体の厚みが1.5mm〜
5.0mmであると、0.21mm〜0.70mm以上
発泡体が陥没することになり、表皮材が積層されていて
も、明らかに陥没部が観察されて外観上の不具合とな
る。
【0011】上記圧縮歪みの回復率を高くする方法とし
ては、例えば、ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系
樹脂の配合比率において、ポリプロピレン系樹脂の配合
比率を高くしたり、或いは柔軟性を失わない範囲で架橋
度を上げたりする方法が挙げられる。圧縮歪みの回復率
を高くする方法としては、上記以外にも、結晶性の高い
樹脂を用いたり、発泡体の気泡を小さくし、発泡体の大
きさを揃えたりする方法が挙げられる。
ては、例えば、ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系
樹脂の配合比率において、ポリプロピレン系樹脂の配合
比率を高くしたり、或いは柔軟性を失わない範囲で架橋
度を上げたりする方法が挙げられる。圧縮歪みの回復率
を高くする方法としては、上記以外にも、結晶性の高い
樹脂を用いたり、発泡体の気泡を小さくし、発泡体の大
きさを揃えたりする方法が挙げられる。
【0012】具体的には、ポリプロピレン系樹脂とポリ
エチレン系樹脂の総和100重量部に対して、ポリプロ
ピレン系樹脂60重量部〜100重量部、ポリエチレン
系樹脂40重量部〜0重量部が好ましい。又、架橋度に
関しては、発泡体の温度120℃におけるキシレン抽出
残分値が小さくなると、発泡体の強度が低下し、大きく
なると発泡体の柔軟性が低下するため、キシレン抽出残
分値は20重量%〜70重量%が好ましい。
エチレン系樹脂の総和100重量部に対して、ポリプロ
ピレン系樹脂60重量部〜100重量部、ポリエチレン
系樹脂40重量部〜0重量部が好ましい。又、架橋度に
関しては、発泡体の温度120℃におけるキシレン抽出
残分値が小さくなると、発泡体の強度が低下し、大きく
なると発泡体の柔軟性が低下するため、キシレン抽出残
分値は20重量%〜70重量%が好ましい。
【0013】上記キシレン抽出残分値は、発泡体を0.
1秤量して取り出し、気泡を潰し、温度120℃のキシ
レン50ml中で24時間保持した後、200メッシュ
の金網を透過させた残存物の乾燥重量(g)を秤り、次
式〔1〕により算出される。 残分値(重量%)=(残存物の乾燥重量/0.1)×100 〔1〕
1秤量して取り出し、気泡を潰し、温度120℃のキシ
レン50ml中で24時間保持した後、200メッシュ
の金網を透過させた残存物の乾燥重量(g)を秤り、次
式〔1〕により算出される。 残分値(重量%)=(残存物の乾燥重量/0.1)×100 〔1〕
【0014】本発明の積層複合体に用いられる樹脂マト
リックスは、ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系樹
脂からなるものである。
リックスは、ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系樹
脂からなるものである。
【0015】本発明の積層複合体に用いられるポリプロ
ピレン系樹脂は、プロピレン単独重合、或いはプロピレ
ンとプロピレン以外のα−オレフィンとを構造単位とす
る樹脂である。上記プロピレン以外のα−オレフィンと
しては、例えばエチレン、1−ブテン、1−ペンテン、
4−メチル−1−ペンテン、1−ヘプテン、1−オクテ
ン等が挙げられる。上記ポリプロピレン系樹脂のメルト
インデックス(MI)は小さくなると発泡体の成形性が
低下し、大きくなると発泡体の耐熱性が低下するため、
メルトインデックス(MI)は0.1g/10分〜12
g/10分、より好ましくは0.3g/10分〜10g
/10分である。
ピレン系樹脂は、プロピレン単独重合、或いはプロピレ
ンとプロピレン以外のα−オレフィンとを構造単位とす
る樹脂である。上記プロピレン以外のα−オレフィンと
しては、例えばエチレン、1−ブテン、1−ペンテン、
4−メチル−1−ペンテン、1−ヘプテン、1−オクテ
ン等が挙げられる。上記ポリプロピレン系樹脂のメルト
インデックス(MI)は小さくなると発泡体の成形性が
低下し、大きくなると発泡体の耐熱性が低下するため、
メルトインデックス(MI)は0.1g/10分〜12
g/10分、より好ましくは0.3g/10分〜10g
/10分である。
【0016】本発明の積層複合体に用いられるポリエチ
レン系樹脂は、エチレン単独、又は、エチレンとα−オ
レフィンとを構造単位とする樹脂である。上記α−オレ
フィンとしては、例えば、プロピレン、1−ブテン、1
−ペンテン、1−ヘキセン、4−メチル−1−ペンテ
ン、1−ヘプテン、1−オクテン等が挙げられる。
レン系樹脂は、エチレン単独、又は、エチレンとα−オ
レフィンとを構造単位とする樹脂である。上記α−オレ
フィンとしては、例えば、プロピレン、1−ブテン、1
−ペンテン、1−ヘキセン、4−メチル−1−ペンテ
ン、1−ヘプテン、1−オクテン等が挙げられる。
【0017】本発明の積層複合体においては、上記ポリ
プロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂に他の熱可塑性
樹脂、例えば、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリ
エチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、
ポリプロピレン、エチレン−プロピレンゴム、ポリエチ
レン酢酸ビニル、或いはポリブテン等を加えて発泡体と
することもできる。
プロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂に他の熱可塑性
樹脂、例えば、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリ
エチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、
ポリプロピレン、エチレン−プロピレンゴム、ポリエチ
レン酢酸ビニル、或いはポリブテン等を加えて発泡体と
することもできる。
【0018】本発明の積層複合体に用いられる架橋助剤
としては、例えば、過酸化ベンゾイル等のラジカル発生
剤、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロパントリ
(メタ)アクリレート、6−ヘキサンジオージル(メ
タ)アクリレート、1,9−ノナンジオールジ(メタ)
アクリレート、1,2,4−ベンゼントリカルボン酸ト
リアリルエステル等の多官能性モノマー等が挙げられ
る。これらは単独で用いられてもよく、併用されてもよ
い。これらの多官能性モノマーの添加量は、少な過ぎて
も多過ぎても発泡体の成形性が低下するため、ポリオレ
フイン系樹脂の総量100重量部に対して0.1〜10
重量部が好ましい。
としては、例えば、過酸化ベンゾイル等のラジカル発生
剤、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロパントリ
(メタ)アクリレート、6−ヘキサンジオージル(メ
タ)アクリレート、1,9−ノナンジオールジ(メタ)
アクリレート、1,2,4−ベンゼントリカルボン酸ト
リアリルエステル等の多官能性モノマー等が挙げられ
る。これらは単独で用いられてもよく、併用されてもよ
い。これらの多官能性モノマーの添加量は、少な過ぎて
も多過ぎても発泡体の成形性が低下するため、ポリオレ
フイン系樹脂の総量100重量部に対して0.1〜10
重量部が好ましい。
【0019】本発明の積層複合体に用いられる熱分解型
発泡剤としては、例えば、アゾジカルボンアミド、ベン
ゼンスルホニルヒドラジド、ジニトロソペンタメチレン
テトラミン、トルエンスルホニルヒドラジド、4,4−
オキシビス(ベンゼンスルホニルヒドラジド)等が挙げ
られる。これらは単独で用いられてもよく、併用されて
もよい。上記熱分解型発泡剤の添加量は、少なくなると
発泡体の成形性が低下し、多くなると発泡体の強度が低
下するため、ポリオレフイン系樹脂の総量100重量部
に対して1〜50重量部が好ましい。
発泡剤としては、例えば、アゾジカルボンアミド、ベン
ゼンスルホニルヒドラジド、ジニトロソペンタメチレン
テトラミン、トルエンスルホニルヒドラジド、4,4−
オキシビス(ベンゼンスルホニルヒドラジド)等が挙げ
られる。これらは単独で用いられてもよく、併用されて
もよい。上記熱分解型発泡剤の添加量は、少なくなると
発泡体の成形性が低下し、多くなると発泡体の強度が低
下するため、ポリオレフイン系樹脂の総量100重量部
に対して1〜50重量部が好ましい。
【0020】上記ポリオレフイン系樹脂には、得られる
発泡体の特性を損なわない範囲で、フェノール系、リン
系、アミン系、或いはイオン系等の抗酸化剤、金属害防
止剤、難燃剤、充填剤、滞電防止剤、顔料等が添加され
てもよい。
発泡体の特性を損なわない範囲で、フェノール系、リン
系、アミン系、或いはイオン系等の抗酸化剤、金属害防
止剤、難燃剤、充填剤、滞電防止剤、顔料等が添加され
てもよい。
【0021】本発明の積層複合体に用いられる表皮材と
しては、軟質塩化ビニルシート、塩化ビニル樹脂とAB
S樹脂との混合物と可塑材を主成分とするシート、熱可
塑性エラストマーシート、布状物、及び皮革等があげら
れる。
しては、軟質塩化ビニルシート、塩化ビニル樹脂とAB
S樹脂との混合物と可塑材を主成分とするシート、熱可
塑性エラストマーシート、布状物、及び皮革等があげら
れる。
【0022】上記表皮材は、接着剤により接着したり、
熱ラミネートにより接着することにより積層することが
できる。又、積層体は車の内装等に用いられる場合に
は、通常表皮材側が目に触れる側として用いられる。
熱ラミネートにより接着することにより積層することが
できる。又、積層体は車の内装等に用いられる場合に
は、通常表皮材側が目に触れる側として用いられる。
【0023】
【作用】本発明の積層複合体においては、ポリオレフイ
ン系樹脂発泡体の見かけの密度が0.03g/cm3 〜
0.20g/cm3 、厚みが1.5mm〜5.0mmで
あり、更に、温度20℃〜110℃において20g/c
m2 の荷重をかけた後、荷重を除去して温度23℃で1
時間放置し、厚みの回復率が86%以上であるポリオレ
フイン系樹脂発泡体とすることにより、真空成形時に破
泡等が起こらず、又、表皮材と積層することにより、自
動車のインストルメントパネルのように、高温下で荷重
がかかるような場合においても、跡形が残ることがな
く、圧縮歪み回復性に優れ、且つ複雑な2次加工も可能
な積層複合体とすることができる。
ン系樹脂発泡体の見かけの密度が0.03g/cm3 〜
0.20g/cm3 、厚みが1.5mm〜5.0mmで
あり、更に、温度20℃〜110℃において20g/c
m2 の荷重をかけた後、荷重を除去して温度23℃で1
時間放置し、厚みの回復率が86%以上であるポリオレ
フイン系樹脂発泡体とすることにより、真空成形時に破
泡等が起こらず、又、表皮材と積層することにより、自
動車のインストルメントパネルのように、高温下で荷重
がかかるような場合においても、跡形が残ることがな
く、圧縮歪み回復性に優れ、且つ複雑な2次加工も可能
な積層複合体とすることができる。
【0024】
(1)発泡体の製造 ポリプロピレン系樹脂としてエチレン−プロピレンラン
ダム共重合体(エチレン含有率4.0重量%、MI;
1.5g/10分)70部、ポリエチレン系樹脂として
直鎖状低密度ポリエチレン(密度0.920g/cm3
MI;10g/10分)30部に対して、架橋助剤とし
てジビニルベンゼン2.5部、有機系熱分解型発泡剤と
してアゾジカルボンアミド10部、酸化防止剤として
2,6−ジ−t−ブチル−p−クレゾール0.5部、及
びジラウリルチオジプロピオネート0.3部、金属害防
止剤としてメチルベンゾトリアゾール0.5部を配合し
て原料とし、2軸押出機(池貝鉄工社製、形式:PCM
87)により温度190℃で溶融混練して押し出し、厚
さ1.3mmのシートを製造した。
ダム共重合体(エチレン含有率4.0重量%、MI;
1.5g/10分)70部、ポリエチレン系樹脂として
直鎖状低密度ポリエチレン(密度0.920g/cm3
MI;10g/10分)30部に対して、架橋助剤とし
てジビニルベンゼン2.5部、有機系熱分解型発泡剤と
してアゾジカルボンアミド10部、酸化防止剤として
2,6−ジ−t−ブチル−p−クレゾール0.5部、及
びジラウリルチオジプロピオネート0.3部、金属害防
止剤としてメチルベンゾトリアゾール0.5部を配合し
て原料とし、2軸押出機(池貝鉄工社製、形式:PCM
87)により温度190℃で溶融混練して押し出し、厚
さ1.3mmのシートを製造した。
【0025】上記シートに加速電圧600KVで電子線
6.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
6.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
【0026】得られた上記ポリオレフイン系架橋発泡体
の密度は0.05g/cm3 、厚みは3.1mm、架橋
度は45%であった。この密度の測定には、ミラージュ
社製ED120T型比重計を用いた。圧縮後の厚みの圧
縮歪み回復率(下記の測定方法による)は、温度20℃
において99.8%、70℃において99.5%、11
0℃において95.0%であり、外観は均一で、良好な
ものであった。
の密度は0.05g/cm3 、厚みは3.1mm、架橋
度は45%であった。この密度の測定には、ミラージュ
社製ED120T型比重計を用いた。圧縮後の厚みの圧
縮歪み回復率(下記の測定方法による)は、温度20℃
において99.8%、70℃において99.5%、11
0℃において95.0%であり、外観は均一で、良好な
ものであった。
【0027】発泡体の圧縮歪み回復性の評価は、発泡体
の上に底面積5cm2 の円柱状の金属製の100gの重
りを載せて温度ど20℃、70℃、及び110℃の恒温
槽中に1時間放置し、重りを取り除いた後、温度23℃
にて1時間放置し、試験前と試験後の中心部の厚みを測
定して回復率を求めた。
の上に底面積5cm2 の円柱状の金属製の100gの重
りを載せて温度ど20℃、70℃、及び110℃の恒温
槽中に1時間放置し、重りを取り除いた後、温度23℃
にて1時間放置し、試験前と試験後の中心部の厚みを測
定して回復率を求めた。
【0028】(2)積層複合体の製造 上記の発泡体の表面をコロナ放電処理し、2液硬化型ポ
リエステル系接着剤(ポリエステル:日立化成ポリマー
社製、商品名:ハイボン、イソシアネート:住友バイエ
ルウレタン社製、商品名:DesmodurR)を用
い、厚さ0.65mmの塩化ビニル樹脂、及びアクリロ
ニトリル−ブタジエン−スチレン共重合樹脂の混合樹脂
シートと接着し積層複合体とした。
リエステル系接着剤(ポリエステル:日立化成ポリマー
社製、商品名:ハイボン、イソシアネート:住友バイエ
ルウレタン社製、商品名:DesmodurR)を用
い、厚さ0.65mmの塩化ビニル樹脂、及びアクリロ
ニトリル−ブタジエン−スチレン共重合樹脂の混合樹脂
シートと接着し積層複合体とした。
【0029】得られた積層複合体について、真空成形を
行い、外観、及び真空成形性を評価した。外観は、目視
にて破れ、膨れ、へこみ、表面荒れ等が観察されなかっ
た場合は○、1箇所でも観察された場合は×とした。
行い、外観、及び真空成形性を評価した。外観は、目視
にて破れ、膨れ、へこみ、表面荒れ等が観察されなかっ
た場合は○、1箇所でも観察された場合は×とした。
【0030】真空成形性は、H/Dを測定した。このH
/D値は発泡体を遠赤外線ヒーターにて発泡体の表面温
度が150℃〜160℃になるように加熱し、直径10
0mmの円柱状メス型金型を用いて真空成形し、この真
空成形の深さH(cm)と、直径D(cm)を測定して
H/Dを求めた。このH/Dが大きい方が成形性が良い
ことを示す。
/D値は発泡体を遠赤外線ヒーターにて発泡体の表面温
度が150℃〜160℃になるように加熱し、直径10
0mmの円柱状メス型金型を用いて真空成形し、この真
空成形の深さH(cm)と、直径D(cm)を測定して
H/Dを求めた。このH/Dが大きい方が成形性が良い
ことを示す。
【0031】更に、積層複合体の圧縮歪み回復性を観察
した。圧縮歪み回復性は、得られた積層複合体の表皮材
が積層された面に200gの分銅を載せて温度100℃
の恒温槽中に30分放置し、分銅を取り除いた後、温度
23℃にて30分放置し、分銅の跡形が残るがどうかを
目視により観察し、跡形が残っていない場合は○、少し
でも跡形が残っている場合は×とした。
した。圧縮歪み回復性は、得られた積層複合体の表皮材
が積層された面に200gの分銅を載せて温度100℃
の恒温槽中に30分放置し、分銅を取り除いた後、温度
23℃にて30分放置し、分銅の跡形が残るがどうかを
目視により観察し、跡形が残っていない場合は○、少し
でも跡形が残っている場合は×とした。
【0032】〔実施例2〕ポリプロピレン系樹脂として
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率3.0重量%、MI;0.5g/10分)65部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.922g/cm3 MI;6g/10分)35部に
対して、架橋助剤としてトリメチロールプロパントリメ
タクリレート3.0部、有機系熱分解型発泡剤としてア
ゾジカルボンアミド10部、酸化防止剤として2,6−
ジ−t−ブチル−p−クレゾール0.3部、及びジラウ
リルチオジプロピオネート0.3部、金属害防止剤とし
てメチルベンゾトリアゾール0.5部を配合して原料と
し、2軸押出機(池貝鉄工社製、形式:PCM87)に
より温度190℃で溶融混練して押し出し、厚さ1.5
mmのシートを製造した。
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率3.0重量%、MI;0.5g/10分)65部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.922g/cm3 MI;6g/10分)35部に
対して、架橋助剤としてトリメチロールプロパントリメ
タクリレート3.0部、有機系熱分解型発泡剤としてア
ゾジカルボンアミド10部、酸化防止剤として2,6−
ジ−t−ブチル−p−クレゾール0.3部、及びジラウ
リルチオジプロピオネート0.3部、金属害防止剤とし
てメチルベンゾトリアゾール0.5部を配合して原料と
し、2軸押出機(池貝鉄工社製、形式:PCM87)に
より温度190℃で溶融混練して押し出し、厚さ1.5
mmのシートを製造した。
【0033】上記シートに加速電圧700KVで電子線
5.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
5.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
【0034】得られたポリオレフイン系架橋発泡体につ
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
【0035】〔実施例3〕ポリプロピレン系樹脂として
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)80部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)20部
に対して、架橋助剤としてトリメリット酸トリアリルエ
ステル3.5部、有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカ
ルボンアミド6部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−
ブチル−p−クレゾール0.3部、及びジラウリルチオ
ジプロピオネート0.3部、金属害防止剤としてメチル
ベンゾトリアゾール0.5部を配合して原料とし、2軸
押出機(池貝鉄工社製、形式:PCM87)により温度
190℃で溶融混練して押し出し、厚さ2.0mmのシ
ートを製造した。
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)80部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)20部
に対して、架橋助剤としてトリメリット酸トリアリルエ
ステル3.5部、有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカ
ルボンアミド6部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−
ブチル−p−クレゾール0.3部、及びジラウリルチオ
ジプロピオネート0.3部、金属害防止剤としてメチル
ベンゾトリアゾール0.5部を配合して原料とし、2軸
押出機(池貝鉄工社製、形式:PCM87)により温度
190℃で溶融混練して押し出し、厚さ2.0mmのシ
ートを製造した。
【0036】上記シートに加速電圧700KVで電子線
7.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
7.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
【0037】得られたポリオレフイン系架橋発泡体につ
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
【0038】〔実施例4〕ポリプロピレン系樹脂として
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)60部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)40部
に対して、架橋助剤としてジビニルベンゼン2.5部、
有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド13
部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−ブチル−p−ク
レゾール0.3部、及びジラウリルチオジプロピオネー
ト0.3部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾ
ール0.5部を配合して原料とし、2軸押出機(池貝鉄
工社製、形式:PCM87)により温度190℃で溶融
混練して押し出し、厚さ2.1mmのシートを製造し
た。
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)60部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)40部
に対して、架橋助剤としてジビニルベンゼン2.5部、
有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド13
部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−ブチル−p−ク
レゾール0.3部、及びジラウリルチオジプロピオネー
ト0.3部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾ
ール0.5部を配合して原料とし、2軸押出機(池貝鉄
工社製、形式:PCM87)により温度190℃で溶融
混練して押し出し、厚さ2.1mmのシートを製造し
た。
【0039】上記シートに加速電圧600KVで電子線
5.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
5.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
【0040】得られたポリオレフイン系架橋発泡体につ
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
【0041】〔比較例1〕ポリプロピレン系樹脂として
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)70部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)30部
に対して、架橋助剤としてジビニルベンゼン2.5部、
有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド4
部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−ブチル−p−ク
レゾール0.3部、及びジラウリルチオジプロピオネー
ト0.3部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾ
ール0.5部を配合して原料とし、2軸押出機(池貝鉄
工社製、形式:PCM87)により温度190℃で溶融
混練して押し出し、厚さ1.3mmのシートを製造し
た。
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)70部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)30部
に対して、架橋助剤としてジビニルベンゼン2.5部、
有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド4
部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−ブチル−p−ク
レゾール0.3部、及びジラウリルチオジプロピオネー
ト0.3部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾ
ール0.5部を配合して原料とし、2軸押出機(池貝鉄
工社製、形式:PCM87)により温度190℃で溶融
混練して押し出し、厚さ1.3mmのシートを製造し
た。
【0042】上記シートに加速電圧600KVで電子線
6.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
6.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
【0043】得られたポリオレフイン系架橋発泡体につ
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
【0044】〔比較例2〕ポリプロピレン系樹脂として
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)70部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)30部
に対して、架橋助剤としてジビニルベンゼン2.5部、
有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド10
部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−ブチル−p−ク
レゾール0.3部、及びジラウリルチオジプロピオネー
ト0.3部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾ
ール0.5部を配合して原料とし、2軸押出機(池貝鉄
工社製、形式:PCM87)により温度190℃で溶融
混練して押し出し、厚さ0.7mmのシートを製造し
た。
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)70部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)30部
に対して、架橋助剤としてジビニルベンゼン2.5部、
有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド10
部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−ブチル−p−ク
レゾール0.3部、及びジラウリルチオジプロピオネー
ト0.3部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾ
ール0.5部を配合して原料とし、2軸押出機(池貝鉄
工社製、形式:PCM87)により温度190℃で溶融
混練して押し出し、厚さ0.7mmのシートを製造し
た。
【0045】上記シートに加速電圧600KVで電子線
6.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
6.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
【0046】得られたポリオレフイン系架橋発泡体につ
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
【0047】〔比較例3〕ポリプロピレン系樹脂として
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)40部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)60部
に対して、架橋助剤としてジビニルベンゼン2.5部、
有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド10
部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−ブチル−p−ク
レゾール0.3部、及びジラウリルチオジプロピオネー
ト0.3部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾ
ール0.5部を配合して原料とし、2軸押出機(池貝鉄
工社製、形式:PCM87)により温度190℃で溶融
混練して押し出し、厚さ1.3mmのシートを製造し
た。
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)40部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)60部
に対して、架橋助剤としてジビニルベンゼン2.5部、
有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド10
部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−ブチル−p−ク
レゾール0.3部、及びジラウリルチオジプロピオネー
ト0.3部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾ
ール0.5部を配合して原料とし、2軸押出機(池貝鉄
工社製、形式:PCM87)により温度190℃で溶融
混練して押し出し、厚さ1.3mmのシートを製造し
た。
【0048】上記シートに加速電圧600KVで電子線
6.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
6.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
【0049】得られたポリオレフイン系架橋発泡体につ
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
【0050】〔比較例4〕ポリプロピレン系樹脂として
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率3.0重量%、MI;0.5g/10分)50部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.922g/cm3 MI;6g/10分)50部に
対して、架橋助剤としてトリメチロールプロパントリメ
タクリレート3.0部、有機系熱分解型発泡剤としてア
ゾジカルボンアミド10部、酸化防止剤として2,6−
ジ−t−ブチル−p−クレゾール0.3部、及びジラウ
リルチオジプロピオネート0.3部、金属害防止剤とし
てメチルベンゾトリアゾール0.5部を配合して原料と
し、2軸押出機(池貝鉄工社製、形式:PCM87)に
より温度190℃で溶融混練して押し出し、厚さ1.5
mmのシートを製造した。
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率3.0重量%、MI;0.5g/10分)50部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.922g/cm3 MI;6g/10分)50部に
対して、架橋助剤としてトリメチロールプロパントリメ
タクリレート3.0部、有機系熱分解型発泡剤としてア
ゾジカルボンアミド10部、酸化防止剤として2,6−
ジ−t−ブチル−p−クレゾール0.3部、及びジラウ
リルチオジプロピオネート0.3部、金属害防止剤とし
てメチルベンゾトリアゾール0.5部を配合して原料と
し、2軸押出機(池貝鉄工社製、形式:PCM87)に
より温度190℃で溶融混練して押し出し、厚さ1.5
mmのシートを製造した。
【0051】上記シートに加速電圧700KVで電子線
2.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
2.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
【0052】得られたポリオレフイン系架橋発泡体につ
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
【0053】〔比較例5〕ポリプロピレン系樹脂として
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)50部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)50部
に対して、架橋助剤としてジビニルベンゼン2.5部、
有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド10
部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−ブチル−p−ク
レゾール0.3部、及びジラウリルチオジプロピオネー
ト0.3部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾ
ール0.5部を配合して原料とし、2軸押出機(池貝鉄
工社製、形式:PCM87)により温度190℃で溶融
混練して押し出し、厚さ0.8mmのシートを製造し
た。
エチレン−プロピレンランダム共重合体(エチレン含有
率4.0重量%、MI;1.5g/10分)50部、ポ
リエチレン系樹脂として直鎖状低密度ポリエチレン(密
度0.920g/cm3 MI;10g/10分)50部
に対して、架橋助剤としてジビニルベンゼン2.5部、
有機系熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド10
部、酸化防止剤として2,6−ジ−t−ブチル−p−ク
レゾール0.3部、及びジラウリルチオジプロピオネー
ト0.3部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾ
ール0.5部を配合して原料とし、2軸押出機(池貝鉄
工社製、形式:PCM87)により温度190℃で溶融
混練して押し出し、厚さ0.8mmのシートを製造し
た。
【0054】上記シートに加速電圧600KVで電子線
6.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
6.0Mradを照射して架橋させ、得られた架橋シー
トをオーブンに入れ、温度250℃で5分間自由発泡さ
せ、ポリオレフイン系架橋発泡体を得た。
【0055】得られたポリオレフイン系架橋発泡体につ
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
いて、〔実施例1〕と同様の評価を行い、〔実施例1〕
と同様に積層複合体を製造し、その評価を実施した。
【0056】以上の〔実施例1〕〜〔実施例4〕、及び
〔比較例1〕〜〔比較例5〕の発泡体の物性と、積層複
合体の物性とその評価結果を〔表1〕に纏めて示す。
〔比較例1〕〜〔比較例5〕の発泡体の物性と、積層複
合体の物性とその評価結果を〔表1〕に纏めて示す。
【0057】
【表1】
【0058】
【発明の効果】本発明の積層複合体においては、見かけ
の密度が0.03g/cm3 〜0.20g/cm3 、厚
みが1.5mm〜5.0mm、且つ、温度20℃〜11
0℃において20g/cm2 の荷重をかけた後、荷重を
除去して温度23℃で1時間放置し、厚みの回復率が8
6%以上であるポリオレフイン系樹脂発泡体とすること
により、以下の効果が得られる。 1)二次加工の真空成形時に破泡等が起こらない。 2)1)の効果により、複雑な2次加工も可能である。 3)表皮材と積層して積層複合体とすることにより、自
動車のインストルメントパネルのように、高温下で荷重
がかかるような場合においても、跡形が残ることがな
く、圧縮歪み回復性に優れたものとすることができる。 従って、工業分野等の用途における積層複合体として好
適である。
の密度が0.03g/cm3 〜0.20g/cm3 、厚
みが1.5mm〜5.0mm、且つ、温度20℃〜11
0℃において20g/cm2 の荷重をかけた後、荷重を
除去して温度23℃で1時間放置し、厚みの回復率が8
6%以上であるポリオレフイン系樹脂発泡体とすること
により、以下の効果が得られる。 1)二次加工の真空成形時に破泡等が起こらない。 2)1)の効果により、複雑な2次加工も可能である。 3)表皮材と積層して積層複合体とすることにより、自
動車のインストルメントパネルのように、高温下で荷重
がかかるような場合においても、跡形が残ることがな
く、圧縮歪み回復性に優れたものとすることができる。 従って、工業分野等の用途における積層複合体として好
適である。
Claims (1)
- 【請求項1】見かけの密度が0.03g/cm3 〜0.
20g/cm3 、厚みが1.5mm〜5.0mm、且
つ、温度20℃〜110℃において20g/cm2 の荷
重をかけた後、荷重を除去して温度23℃で1時間放置
し、厚みの回復率が86%以上であることを特徴とする
ポリオレフイン系樹脂発泡体と、表皮材とを積層してな
る積層複合体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6017386A JPH07223290A (ja) | 1994-02-14 | 1994-02-14 | 積層複合体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6017386A JPH07223290A (ja) | 1994-02-14 | 1994-02-14 | 積層複合体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07223290A true JPH07223290A (ja) | 1995-08-22 |
Family
ID=11942567
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6017386A Withdrawn JPH07223290A (ja) | 1994-02-14 | 1994-02-14 | 積層複合体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07223290A (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63159447A (ja) * | 1986-12-22 | 1988-07-02 | Japan Styrene Paper Co Ltd | ポリオレフイン系樹脂架橋発泡体及びその製造方法 |
JPH01222929A (ja) * | 1988-03-01 | 1989-09-06 | Toray Ind Inc | 表皮材ラミネート用ポリオレフィン系樹脂発泡体、その製造方法およびそれを用いた複合材 |
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1994
- 1994-02-14 JP JP6017386A patent/JPH07223290A/ja not_active Withdrawn
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS63159447A (ja) * | 1986-12-22 | 1988-07-02 | Japan Styrene Paper Co Ltd | ポリオレフイン系樹脂架橋発泡体及びその製造方法 |
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