JPH07180685A - ２気筒回転式密閉型圧縮機 - Google Patents
２気筒回転式密閉型圧縮機Info
- Publication number
- JPH07180685A JPH07180685A JP5328512A JP32851293A JPH07180685A JP H07180685 A JPH07180685 A JP H07180685A JP 5328512 A JP5328512 A JP 5328512A JP 32851293 A JP32851293 A JP 32851293A JP H07180685 A JPH07180685 A JP H07180685A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cylinder
- oil
- suction
- hole
- partition plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/001—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2210/00—Fluid
- F04C2210/26—Refrigerants with particular properties, e.g. HFC-134a
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、２気筒密閉型圧縮機において（特
にＨＦＣ冷媒を使用した圧縮機）下記構成により、油溜
め部の油を吸入孔に強制的に圧力差で給油し各圧縮要素
に分配することで摺動部位の部材部に適切な油膜を形成
させ耐摩耗性を向上させたものである。 【構成】 本発明は、吸入孔の分岐手前において密閉容
器内の底部の油溜め部に向かって延びる油戻し管をホル
ダーを介して保持し油溜め部の油を吸入孔に戻すように
した圧縮機の油戻し機構。
にＨＦＣ冷媒を使用した圧縮機）下記構成により、油溜
め部の油を吸入孔に強制的に圧力差で給油し各圧縮要素
に分配することで摺動部位の部材部に適切な油膜を形成
させ耐摩耗性を向上させたものである。 【構成】 本発明は、吸入孔の分岐手前において密閉容
器内の底部の油溜め部に向かって延びる油戻し管をホル
ダーを介して保持し油溜め部の油を吸入孔に戻すように
した圧縮機の油戻し機構。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、冷凍装置または、空
気調和装置において、冷媒ガスの圧縮を行う密閉型回転
圧縮機に関するものである。
気調和装置において、冷媒ガスの圧縮を行う密閉型回転
圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図６及び図７は従来の密閉回転圧縮機で
ある。図６は縦断面図、図７は横断面図である。
ある。図６は縦断面図、図７は横断面図である。
【０００３】図６において１は、密閉容器であり、この
密閉容器１内にステータ２−ａとロータ２−ｂとで構成
される電動機２が設置されている。電動機２の下部には
圧縮機構３が配設され、上記電動機２によって圧縮機構
３が駆動される。これによって、図示しないアキューム
レータを介して吸入管４から給油し吸入孔５から導入さ
れた冷媒が圧縮され吐出孔６より密閉容器１内に一旦吐
出させた後密閉容器１の上部に設けられた吐出管７から
冷凍サイクル側に冷媒が供給される。
密閉容器１内にステータ２−ａとロータ２−ｂとで構成
される電動機２が設置されている。電動機２の下部には
圧縮機構３が配設され、上記電動機２によって圧縮機構
３が駆動される。これによって、図示しないアキューム
レータを介して吸入管４から給油し吸入孔５から導入さ
れた冷媒が圧縮され吐出孔６より密閉容器１内に一旦吐
出させた後密閉容器１の上部に設けられた吐出管７から
冷凍サイクル側に冷媒が供給される。
【０００４】圧縮機構３は以下のように構成されてい
る。図６は拡大図である。電動機２により駆動されるシ
ャフト８が主軸受９に軸支されてシリンダ１０内を貫通
し、さらにその下端部は副軸受１１に軸支されている。
シャフト８のシリンダ１０の内部は、クランク部１２
（偏心部）となっておりこのクランク部とシリンダ１０
との間にローラ１３が嵌合され、シャフト８の回転によ
りローラ１３が遊星運動する。
る。図６は拡大図である。電動機２により駆動されるシ
ャフト８が主軸受９に軸支されてシリンダ１０内を貫通
し、さらにその下端部は副軸受１１に軸支されている。
シャフト８のシリンダ１０の内部は、クランク部１２
（偏心部）となっておりこのクランク部とシリンダ１０
との間にローラ１３が嵌合され、シャフト８の回転によ
りローラ１３が遊星運動する。
【０００５】また、シリンダ１０を貫通してベーン１４
が設けられスプリング１５の付勢力によりベーン１４の
一端側はローラ１３の外周に接触しシリンダ１０内を吸
入室１６と吐出室１７に分割している。上記ローラ１３
の遊星運動に応じてベーン１４は往復運動する。
が設けられスプリング１５の付勢力によりベーン１４の
一端側はローラ１３の外周に接触しシリンダ１０内を吸
入室１６と吐出室１７に分割している。上記ローラ１３
の遊星運動に応じてベーン１４は往復運動する。
【０００６】冷媒ガスはシャフト８の回転に伴うローラ
１３の遊星運動に応じて吸入孔５から吸込まれ、圧縮さ
れ吐出切欠１９から吐出されるがこの摺動部の動作を円
滑にするために密閉容器１内には冷凍機油２０が収容さ
れている。この冷凍機油２０はシャフト８の回転により
シャフト８下端に設けられているポンプ２１によって吸
い上げられ、各摺動部を潤滑するようになっている。
１３の遊星運動に応じて吸入孔５から吸込まれ、圧縮さ
れ吐出切欠１９から吐出されるがこの摺動部の動作を円
滑にするために密閉容器１内には冷凍機油２０が収容さ
れている。この冷凍機油２０はシャフト８の回転により
シャフト８下端に設けられているポンプ２１によって吸
い上げられ、各摺動部を潤滑するようになっている。
【０００７】このような圧縮機構の摺動部において、特
に摩耗が問題とされるのはベーン１４である。
に摩耗が問題とされるのはベーン１４である。
【０００８】ベーン１４はシャフト８の回転に伴い往復
運動するがこの際分割されたシリンダ１０内の二室の圧
力差によりシリンダ１０の貫通孔２２内面にこすりつけ
られベーン１４、シリンダ貫通孔２２の摩耗が問題とな
る。また、ベーン１４はスプリング１５とベーン背面の
圧力によりその端部がローラ１３に押し付けられている
ためベーン先端とローラ１３の外周部も摺動する。この
摺動部は他の摺動部（シャフト軸受部など）と異なりオ
イルポンプ２１から直接給油されない。この部分への油
の供給は従来吸入冷媒に含まれるオイル及びローラ端部
よりしみだすオイルにより潤滑されており、その供給量
が多くは望めず、しかも冷媒の圧縮によりこの摺動部の
温度が高温となり最も苛酷な摺動となりしばしば摩耗を
起こしていた。この様な問題を解決するため、特開昭５
７−１７３５８９号公報では図８に示すようなオイルイ
ンジェクタ機構５１が提案されている。オイルインジェ
クタ機構５１は前記吸入孔１８に連通するようにシリン
ダ１０下部に装着され一端を冷凍機油２０中に浸漬した
キャピラリーチューブで形成される給油管５２と圧力差
により開閉されるバルブとコイルスプリング５４とによ
り構成される。
運動するがこの際分割されたシリンダ１０内の二室の圧
力差によりシリンダ１０の貫通孔２２内面にこすりつけ
られベーン１４、シリンダ貫通孔２２の摩耗が問題とな
る。また、ベーン１４はスプリング１５とベーン背面の
圧力によりその端部がローラ１３に押し付けられている
ためベーン先端とローラ１３の外周部も摺動する。この
摺動部は他の摺動部（シャフト軸受部など）と異なりオ
イルポンプ２１から直接給油されない。この部分への油
の供給は従来吸入冷媒に含まれるオイル及びローラ端部
よりしみだすオイルにより潤滑されており、その供給量
が多くは望めず、しかも冷媒の圧縮によりこの摺動部の
温度が高温となり最も苛酷な摺動となりしばしば摩耗を
起こしていた。この様な問題を解決するため、特開昭５
７−１７３５８９号公報では図８に示すようなオイルイ
ンジェクタ機構５１が提案されている。オイルインジェ
クタ機構５１は前記吸入孔１８に連通するようにシリン
ダ１０下部に装着され一端を冷凍機油２０中に浸漬した
キャピラリーチューブで形成される給油管５２と圧力差
により開閉されるバルブとコイルスプリング５４とによ
り構成される。
【０００９】前記コイルスプリング５４のスプリング力
は通常運転時の密閉容器１の圧力よりも大きくすると共
に異常高圧運転時の密閉容器１の内の圧力よりも小さく
設定することにより、負荷の大きい異常高圧運転時では
シリンダ１０内のローラ１３やベーン１４が摩耗しやす
いため密閉容器１内底部に貯留された冷凍機油２０を圧
力差により吸入孔１８内に流入させ冷媒ガスと一緒にシ
リンダ１０内に入りシリンダ内のローラ１３やベーン１
４の表面に供給し摩耗を防止する。
は通常運転時の密閉容器１の圧力よりも大きくすると共
に異常高圧運転時の密閉容器１の内の圧力よりも小さく
設定することにより、負荷の大きい異常高圧運転時では
シリンダ１０内のローラ１３やベーン１４が摩耗しやす
いため密閉容器１内底部に貯留された冷凍機油２０を圧
力差により吸入孔１８内に流入させ冷媒ガスと一緒にシ
リンダ１０内に入りシリンダ内のローラ１３やベーン１
４の表面に供給し摩耗を防止する。
【００１０】また通常運転時においては高温のオイルが
吸入経路に浸入して効率を下げることというものであ
る。
吸入経路に浸入して効率を下げることというものであ
る。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】このような密閉型冷凍
圧縮機の冷媒としては従来ジクロロジフロロメタン（以
下フロン１２（ＣＦＣ１２）と称する）やハイドロクロ
ロジフロロメタン（以下フロン２２（ＨＣＦＣ２２）と
称する）が主に用いられておりまた、圧縮機構５に封入
される冷凍機油２０としては、ＣＦＣ１２やＨＣＦＣ２
２に対して溶解性を示すナフテン系やパラフィン系鉱油
が用いられている。
圧縮機の冷媒としては従来ジクロロジフロロメタン（以
下フロン１２（ＣＦＣ１２）と称する）やハイドロクロ
ロジフロロメタン（以下フロン２２（ＨＣＦＣ２２）と
称する）が主に用いられておりまた、圧縮機構５に封入
される冷凍機油２０としては、ＣＦＣ１２やＨＣＦＣ２
２に対して溶解性を示すナフテン系やパラフィン系鉱油
が用いられている。
【００１２】これら冷媒や冷凍機油は密閉容器１内を直
接循環するため、圧縮機構５においてはこれらの雰囲気
下において耐摩耗性を有することが必要である。
接循環するため、圧縮機構５においてはこれらの雰囲気
下において耐摩耗性を有することが必要である。
【００１３】ところで、最近上述した冷媒などからのフ
ロンの放出がオゾン層の破壊につながり、人体や生態系
に深刻な影響を与えることがはっきりしてきたためフロ
ン１２フロン２２などは段階的に使用が削減され将来は
全廃することが決定している。
ロンの放出がオゾン層の破壊につながり、人体や生態系
に深刻な影響を与えることがはっきりしてきたためフロ
ン１２フロン２２などは段階的に使用が削減され将来は
全廃することが決定している。
【００１４】このような状況下にあって、代替冷媒とし
て１、１、１、２−テトラフルオロエタン（以下フロン
１３４ａ（ＨＦＣ１３４ａ）と称す）、１、１−ジフル
オロエタン（以下フロン１５２ａ（ＨＦＣ１５２ａ）と
称す）、ハイドロジフロロメタン（以下フロン３２（Ｈ
ＦＣ３２）と称す）や、またはこれらの混合冷媒等が開
発されている。
て１、１、１、２−テトラフルオロエタン（以下フロン
１３４ａ（ＨＦＣ１３４ａ）と称す）、１、１−ジフル
オロエタン（以下フロン１５２ａ（ＨＦＣ１５２ａ）と
称す）、ハイドロジフロロメタン（以下フロン３２（Ｈ
ＦＣ３２）と称す）や、またはこれらの混合冷媒等が開
発されている。
【００１５】ところでこれらフロン１３４ａ、フロン１
５２ａ、フロン３２の冷媒は、オゾン破壊係数が低い反
面、フロン１２やフロン２２の使用において用いられて
いた冷凍機油である鉱油には殆ど溶解しない。このた
め、フロン１３４ａ、フロン１５２ａ、フロン３２、ま
たはそれらの混合冷媒等を冷媒圧縮機の冷媒として使用
する場合は、冷凍機油としてこれらの冷媒と相溶性を有
するエーテル系油、エステル系油、フッ素系油等の使用
が試みられている。
５２ａ、フロン３２の冷媒は、オゾン破壊係数が低い反
面、フロン１２やフロン２２の使用において用いられて
いた冷凍機油である鉱油には殆ど溶解しない。このた
め、フロン１３４ａ、フロン１５２ａ、フロン３２、ま
たはそれらの混合冷媒等を冷媒圧縮機の冷媒として使用
する場合は、冷凍機油としてこれらの冷媒と相溶性を有
するエーテル系油、エステル系油、フッ素系油等の使用
が試みられている。
【００１６】しかしながら、冷媒としてフロン１２、ま
たはフロン２２に代わってＨＦＣ１３４ａ、ＨＦＣ１５
２ａ、またはＨＦＣ３２を用い冷凍機油としてこれらの
冷媒と相溶性を有するたとえばポリアルキレングリコー
ル系油やポリエステル系油を用いた冷媒圧縮機の場合、
上述した圧縮機構５の摺動部材として使用されているＦ
Ｃ２５、特殊鋳鉄、焼結合金、ステンレス鋼などの耐摩
耗性が低下し、長期間安定して冷媒圧縮機を運転するこ
とが出来ないという問題が生じている。
たはフロン２２に代わってＨＦＣ１３４ａ、ＨＦＣ１５
２ａ、またはＨＦＣ３２を用い冷凍機油としてこれらの
冷媒と相溶性を有するたとえばポリアルキレングリコー
ル系油やポリエステル系油を用いた冷媒圧縮機の場合、
上述した圧縮機構５の摺動部材として使用されているＦ
Ｃ２５、特殊鋳鉄、焼結合金、ステンレス鋼などの耐摩
耗性が低下し、長期間安定して冷媒圧縮機を運転するこ
とが出来ないという問題が生じている。
【００１７】これは、従来冷媒としてフロン１２、また
は、フロン２２を用いた場合、そのフロン中の塩素（Ｃ
ｌ）原子が、金属基材のＦｅ原子と反応して耐摩耗性の
良い塩化鉄膜を形成するのに対し、フロン１３４ａ、フ
ロン１５２ａまたは、フロン３２を用いた場合は、これ
らの化合物中にＣｌ原子が存在しないために塩化鉄膜の
ような潤滑膜が形成されず、潤滑作用が低下することに
原因の一つがある。
は、フロン２２を用いた場合、そのフロン中の塩素（Ｃ
ｌ）原子が、金属基材のＦｅ原子と反応して耐摩耗性の
良い塩化鉄膜を形成するのに対し、フロン１３４ａ、フ
ロン１５２ａまたは、フロン３２を用いた場合は、これ
らの化合物中にＣｌ原子が存在しないために塩化鉄膜の
ような潤滑膜が形成されず、潤滑作用が低下することに
原因の一つがある。
【００１８】さらに、従来の鉱油系冷凍機油には環状化
合物が含まれており油膜形成能力が比較的高かったのに
対しフロン１３４ａ、フロン１５２ａ、フロン３２と相
溶性を有する冷凍機油は鎖状化合物が主体であり、厳し
い摺動条件下では適切な油膜厚さを保つことができない
ことも耐摩耗性の低下を促進させる要因となっている。
合物が含まれており油膜形成能力が比較的高かったのに
対しフロン１３４ａ、フロン１５２ａ、フロン３２と相
溶性を有する冷凍機油は鎖状化合物が主体であり、厳し
い摺動条件下では適切な油膜厚さを保つことができない
ことも耐摩耗性の低下を促進させる要因となっている。
【００１９】このようにフロン１２（ＣＦＣ１２）、フ
ロン２２（ＨＣＦＣ２２）に替わる新たな冷媒であるフ
ロン１３４ａ（ＨＦＣ１３４ａ）、フロン１５２ａ（Ｈ
ＦＣ１５２ａ）、またはフロン３２（ＨＦＣ３２）を用
い、これらの冷媒と相溶性を有する冷凍機油を使用した
冷媒圧縮機においては負荷の高い時だけでなく、通常負
荷においても厳しい摺動条件となり、特にベーン１４、
ローラ１３間の摩耗が大きな課題となってきた。
ロン２２（ＨＣＦＣ２２）に替わる新たな冷媒であるフ
ロン１３４ａ（ＨＦＣ１３４ａ）、フロン１５２ａ（Ｈ
ＦＣ１５２ａ）、またはフロン３２（ＨＦＣ３２）を用
い、これらの冷媒と相溶性を有する冷凍機油を使用した
冷媒圧縮機においては負荷の高い時だけでなく、通常負
荷においても厳しい摺動条件となり、特にベーン１４、
ローラ１３間の摩耗が大きな課題となってきた。
【００２０】このような課題を解決するために例えば特
開昭５７−１７３５８９号公報に於けるスプリングを弱
くしたり、無くして通常負荷においてもオイルインジェ
クションを行なうようにした場合は吸入孔に高温のオイ
ルが注入され吸入冷媒を過熱し、圧縮機の効率を下げる
という問題が想定される。
開昭５７−１７３５８９号公報に於けるスプリングを弱
くしたり、無くして通常負荷においてもオイルインジェ
クションを行なうようにした場合は吸入孔に高温のオイ
ルが注入され吸入冷媒を過熱し、圧縮機の効率を下げる
という問題が想定される。
【００２１】また、近年圧縮機をインバーターにより回
転数を可変させても、広範囲な運転をさせるため、圧縮
要素を２個もつ２気筒回転式圧縮機が多く用いられてい
る。この２気筒圧縮機の場合は各気筒へ供給するオイル
をうまく調整しないと十分な耐摩耗性、十分な効率が得
られないという課題が想定される。
転数を可変させても、広範囲な運転をさせるため、圧縮
要素を２個もつ２気筒回転式圧縮機が多く用いられてい
る。この２気筒圧縮機の場合は各気筒へ供給するオイル
をうまく調整しないと十分な耐摩耗性、十分な効率が得
られないという課題が想定される。
【００２２】本発明はこのような課題を解決するためな
されたもので特にＨＦＣ系の冷媒を用いた通常負荷にお
いても摺動条件の厳しいベーン、ローラ間の油膜を効率
を下げることなく形成し、耐摩耗性を向上させ、長寿命
化を図った冷媒圧縮機を提供することを目的とする。
されたもので特にＨＦＣ系の冷媒を用いた通常負荷にお
いても摺動条件の厳しいベーン、ローラ間の油膜を効率
を下げることなく形成し、耐摩耗性を向上させ、長寿命
化を図った冷媒圧縮機を提供することを目的とする。
【００２３】
【課題を解決するための手段】本発明は、密閉容器内に
電動機を有する駆動要素によって駆動される圧縮機要素
を複数個軸方向にローリングピストン形２気筒回転圧縮
機において前記密閉容器内の底部の油溜部と吸入孔とを
分岐手前において給油経路により連絡したもの、及び仕
切り板吸入連通孔において連絡したもので、さらに前記
給油経路の吸入孔に近接して、絞り部を設けたもので、
その絞り部の構成として細孔を設けたホルダーとしたも
のであり特にＨＦＣを冷媒とし、前記冷媒と相溶性を有
する冷凍機油を使用した圧縮機に適用するものである。
電動機を有する駆動要素によって駆動される圧縮機要素
を複数個軸方向にローリングピストン形２気筒回転圧縮
機において前記密閉容器内の底部の油溜部と吸入孔とを
分岐手前において給油経路により連絡したもの、及び仕
切り板吸入連通孔において連絡したもので、さらに前記
給油経路の吸入孔に近接して、絞り部を設けたもので、
その絞り部の構成として細孔を設けたホルダーとしたも
のであり特にＨＦＣを冷媒とし、前記冷媒と相溶性を有
する冷凍機油を使用した圧縮機に適用するものである。
【００２４】
【作用】本構成により、ＨＦＣ系を冷媒とした圧縮機に
おける通常運転時においても運転時における摺動部への
給油はオイルポンプだけでなく、吸入孔と油溜部（吐出
圧）との圧力差と絞り部により吸入冷媒に負荷に応じた
適量の油を混入させられる。吸入孔分岐部より手前にす
ることにより、２気筒の両シリンダ均等に供給され、こ
の油により特にベーン、ローラ間に適正な油膜を形成さ
せる。
おける通常運転時においても運転時における摺動部への
給油はオイルポンプだけでなく、吸入孔と油溜部（吐出
圧）との圧力差と絞り部により吸入冷媒に負荷に応じた
適量の油を混入させられる。吸入孔分岐部より手前にす
ることにより、２気筒の両シリンダ均等に供給され、こ
の油により特にベーン、ローラ間に適正な油膜を形成さ
せる。
【００２５】また、仕切り板部の吸入連通孔に供給した
場合は、冷媒ガスに混じった油は上部シリンダに吸入連
通孔壁面に出た油は重力で下部シリンダにゆき両シリン
ダのベーン、ローラ間に油膜を形成させる。
場合は、冷媒ガスに混じった油は上部シリンダに吸入連
通孔壁面に出た油は重力で下部シリンダにゆき両シリン
ダのベーン、ローラ間に油膜を形成させる。
【００２６】油溜り部の油には、冷媒がとけ込んでおり
給油経路を通った油は吸入孔直前の絞り部により減圧さ
れる。この時溶け込んでいた冷媒が蒸発しオイルを冷却
するためオイルの温度が下がり冷却後速やかに吸入孔に
入るため吸入冷媒を過熱させることがない。これによ
り、効率を低下させることなく、摺動部、特にベーン、
ローラ間の信頼性を向上させたものである。
給油経路を通った油は吸入孔直前の絞り部により減圧さ
れる。この時溶け込んでいた冷媒が蒸発しオイルを冷却
するためオイルの温度が下がり冷却後速やかに吸入孔に
入るため吸入冷媒を過熱させることがない。これによ
り、効率を低下させることなく、摺動部、特にベーン、
ローラ間の信頼性を向上させたものである。
【００２７】
【実施例】図１は本発明の圧縮機の一実施例の縦断面図
であり、図４はその横断面図である。
であり、図４はその横断面図である。
【００２８】容器１内部に電動機部２と圧縮機構部３が
配され、電動機部に直結されたシャフト８は主軸受９と
副軸受１１に支持されている。第１シリンダ１０−１と
第２シリンダ１０−２内にそれぞれ第１ローラ１３−
１、第２ローラ１３−２が配されシャフトの偏芯部に貫
入され、遊星運動を行なう。
配され、電動機部に直結されたシャフト８は主軸受９と
副軸受１１に支持されている。第１シリンダ１０−１と
第２シリンダ１０−２内にそれぞれ第１ローラ１３−
１、第２ローラ１３−２が配されシャフトの偏芯部に貫
入され、遊星運動を行なう。
【００２９】第１、２シリンダ１０−１、１０−２の第
１、第２貫通孔２２−１、２２−２に挿入された第１、
第２ベーン１４−１、１４−２は第１、第２ベーンバネ
１５−１、１５−２および背圧（吐出圧）により第１、
第２ローラ１３−１、１３−２に押し付けられた第１、
第２シリンダ１０−１、１０−２を第１、第２吸入室１
６−１、１６−２と第１、第２吐出室１７−１、１７−
２に分割する。
１、第２貫通孔２２−１、２２−２に挿入された第１、
第２ベーン１４−１、１４−２は第１、第２ベーンバネ
１５−１、１５−２および背圧（吐出圧）により第１、
第２ローラ１３−１、１３−２に押し付けられた第１、
第２シリンダ１０−１、１０−２を第１、第２吸入室１
６−１、１６−２と第１、第２吐出室１７−１、１７−
２に分割する。
【００３０】密閉容器１の底部には冷凍機油２０が通常
運転時ではシリンダ全体がつかるレベルまで封入されて
いる。この冷凍機油２０は従来冷媒Ｒ１２、Ｒ２２では
一般にナフテン系又はパラフィン系鉱油、アルキルベン
ゼン系合成油が用いられているが、ＨＦＣ系の冷媒の場
合は冷媒での相溶性のあるエーテル系エステル系オイル
が封印される。通常運転状態においてはその相溶性のた
め密閉容器底部の冷凍機油にはかなりの量の冷媒が溶け
込んでいる。
運転時ではシリンダ全体がつかるレベルまで封入されて
いる。この冷凍機油２０は従来冷媒Ｒ１２、Ｒ２２では
一般にナフテン系又はパラフィン系鉱油、アルキルベン
ゼン系合成油が用いられているが、ＨＦＣ系の冷媒の場
合は冷媒での相溶性のあるエーテル系エステル系オイル
が封印される。通常運転状態においてはその相溶性のた
め密閉容器底部の冷凍機油にはかなりの量の冷媒が溶け
込んでいる。
【００３１】第１シリンダ１０−１には第１の吸入孔５
があけられ、吸入管４を介しアキュームレータ（図示せ
ず）とつながっている。第１の吸入孔５は途中より分岐
部３３し、仕切り板３０にあけた吸入連通孔３１、第２
のシリンダ１０−２にあけた第２の吸入孔３２より上部
圧縮機構へつながっている。
があけられ、吸入管４を介しアキュームレータ（図示せ
ず）とつながっている。第１の吸入孔５は途中より分岐
部３３し、仕切り板３０にあけた吸入連通孔３１、第２
のシリンダ１０−２にあけた第２の吸入孔３２より上部
圧縮機構へつながっている。
【００３２】この第１の吸入孔５と密閉容器底部の油溜
り部とは給油経路２１によりつながっている。この給油
経路は第１シリンダ吸入孔に対し直角にあけられ前記分
岐部３３より手前（上流）の位置に開口した穴２４と絞
り部２１をもったホルダー２２とこのホルダーをかこみ
第１シリンダ１０−１に取付られた給油管２５からな
る。給油管２５は密閉容器底部付近に開口してその先端
には絞り部の目づまりを保護する目的でフィルター２６
がつけられている。絞り部をもったホルダー２２の取付
部分の詳細を図２に示す。
り部とは給油経路２１によりつながっている。この給油
経路は第１シリンダ吸入孔に対し直角にあけられ前記分
岐部３３より手前（上流）の位置に開口した穴２４と絞
り部２１をもったホルダー２２とこのホルダーをかこみ
第１シリンダ１０−１に取付られた給油管２５からな
る。給油管２５は密閉容器底部付近に開口してその先端
には絞り部の目づまりを保護する目的でフィルター２６
がつけられている。絞り部をもったホルダー２２の取付
部分の詳細を図２に示す。
【００３３】ホルダー２２には細管が圧入されておりこ
の細管は１ｍｍ以下の径を持つ穴があいており絞り作用
を持たせている。この細管のかわりに直接ホルダーに細
い穴をあけることも可能である。穴２４の端部にはネジ
が切られ、このネジ部で第１シリンダにホルダー２２を
固着しこれにより高低圧のシールを行なう。この構造に
より簡単に取付られる。これにより、絞り部２１を第１
の吸入孔５の近傍に配することができる。給油管２５
は、ホルダーを下部につけた場合、ホルダー開口部自身
がかなり下方に位置するため省略してもよい。
の細管は１ｍｍ以下の径を持つ穴があいており絞り作用
を持たせている。この細管のかわりに直接ホルダーに細
い穴をあけることも可能である。穴２４の端部にはネジ
が切られ、このネジ部で第１シリンダにホルダー２２を
固着しこれにより高低圧のシールを行なう。この構造に
より簡単に取付られる。これにより、絞り部２１を第１
の吸入孔５の近傍に配することができる。給油管２５
は、ホルダーを下部につけた場合、ホルダー開口部自身
がかなり下方に位置するため省略してもよい。
【００３４】図３は副軸受１１に絞り部２１を持ったホ
ルダー２５を取付けた例である。この構成による作用を
説明する。電動機２によりクランクシャフト８が駆動さ
れ第１、２ローラ１３−１、１３−２の遊星運動によ
り、吸入管４より第１シリンダの吸入孔５をへて第１吸
入室１６−１へ第２シリンダへは仕切り板３０にあいた
吸入連通孔３１をへて第２の吸入孔３２から第２吸入室
１６−２へＨＦＣなどの冷媒ガスが吸入され、第１、２
圧縮室１７−１、１７−２で圧力が上げられ吐出切欠１
９を経て吐出孔６より密閉容器１内へ吐出される。この
時、吸入室１６と圧縮室１７を仕切るベーン１４はスプ
リング１５とベーン背部にかかる圧力でローラ１３の外
周に押しつけられ接点３４で摺動しながら運動する。こ
の摺動点の潤滑油は主として吸入ガスに混入してきたオ
イルにより潤滑される。吸入管６に入ってくる吸入ガス
には冷媒ガスとともに冷媒サイクルを循環する。冷凍機
油がわずかながら含まれているが、この量のみでは特に
冷媒に摺動性が望めないＨＦＣでは不十分である。
ルダー２５を取付けた例である。この構成による作用を
説明する。電動機２によりクランクシャフト８が駆動さ
れ第１、２ローラ１３−１、１３−２の遊星運動によ
り、吸入管４より第１シリンダの吸入孔５をへて第１吸
入室１６−１へ第２シリンダへは仕切り板３０にあいた
吸入連通孔３１をへて第２の吸入孔３２から第２吸入室
１６−２へＨＦＣなどの冷媒ガスが吸入され、第１、２
圧縮室１７−１、１７−２で圧力が上げられ吐出切欠１
９を経て吐出孔６より密閉容器１内へ吐出される。この
時、吸入室１６と圧縮室１７を仕切るベーン１４はスプ
リング１５とベーン背部にかかる圧力でローラ１３の外
周に押しつけられ接点３４で摺動しながら運動する。こ
の摺動点の潤滑油は主として吸入ガスに混入してきたオ
イルにより潤滑される。吸入管６に入ってくる吸入ガス
には冷媒ガスとともに冷媒サイクルを循環する。冷凍機
油がわずかながら含まれているが、この量のみでは特に
冷媒に摺動性が望めないＨＦＣでは不十分である。
【００３５】吸入孔部は当然ながら低圧であり、この部
分と油溜り部２０の高圧部との圧力差によりフィルター
２６でゴミが除かれ給油管２５、絞り部２１の順で油が
第１の吸入孔５に供給される。油溜り部にある油は使用
される冷媒に対し、相溶性を考慮して選定されているの
で、かなりの量の冷媒が含まれている。この冷媒を含ん
だ油は油溜り部においては高温高圧であるが絞り部２１
にて減圧される。この減圧時に冷媒は蒸発し、その気化
熱により、油が冷却され、吸入孔には温度の下がった油
が混入される。従来の油インジェクション機構の場合、
油溜り部にキャピラリチューブを配していたため減圧が
油溜り部に浸ったキャピラリーチューブで行なわれる。
このため、細管内のオイルが冷却されてもすぐに周囲の
油より受熱してしまい、殆ど周囲の高温オイルに近い温
度のオイルが吸入孔に混入し、吸入ガスの過熱の原因に
なり、圧縮機の効率低下につながっていた。
分と油溜り部２０の高圧部との圧力差によりフィルター
２６でゴミが除かれ給油管２５、絞り部２１の順で油が
第１の吸入孔５に供給される。油溜り部にある油は使用
される冷媒に対し、相溶性を考慮して選定されているの
で、かなりの量の冷媒が含まれている。この冷媒を含ん
だ油は油溜り部においては高温高圧であるが絞り部２１
にて減圧される。この減圧時に冷媒は蒸発し、その気化
熱により、油が冷却され、吸入孔には温度の下がった油
が混入される。従来の油インジェクション機構の場合、
油溜り部にキャピラリチューブを配していたため減圧が
油溜り部に浸ったキャピラリーチューブで行なわれる。
このため、細管内のオイルが冷却されてもすぐに周囲の
油より受熱してしまい、殆ど周囲の高温オイルに近い温
度のオイルが吸入孔に混入し、吸入ガスの過熱の原因に
なり、圧縮機の効率低下につながっていた。
【００３６】しかしながら、本発明の絞り部は吸入孔に
近接して配されているため、周囲からの受熱を受けるこ
となく、温度の下がったオイルが吸入孔に混入され、効
率低下を招くことがない。
近接して配されているため、周囲からの受熱を受けるこ
となく、温度の下がったオイルが吸入孔に混入され、効
率低下を招くことがない。
【００３７】第１の吸入孔５に入ったオイルは、エジェ
クター効果で冷媒ガスと混じる。オイルの混じった冷媒
は分岐部３３で分かれ、上部の圧縮要素には吸入連通孔
３１、第２の吸入孔３２を通り第２の吸入室１６−２へ
と下部の圧縮要素へはそのまままっすぐに第１の吸入室
１６に入り、ローラ１３と共に圧縮室に移る。
クター効果で冷媒ガスと混じる。オイルの混じった冷媒
は分岐部３３で分かれ、上部の圧縮要素には吸入連通孔
３１、第２の吸入孔３２を通り第２の吸入室１６−２へ
と下部の圧縮要素へはそのまままっすぐに第１の吸入室
１６に入り、ローラ１３と共に圧縮室に移る。
【００３８】この時での一部分がローラ１３とベーン１
４の間、摺動部３４に入り、油膜を形成し、摩耗を防止
する。
４の間、摺動部３４に入り、油膜を形成し、摩耗を防止
する。
【００３９】吸入孔に混入し、摺動部を潤滑したオイル
は吐出ガスと一緒に吐出孔６より出される。吐出孔６よ
りでたオイルは、電動機２の切り欠き部を通る間にふる
い落とされ、その殆どが油溜り２０に戻る。従って吐出
管９を出て冷凍サイクルを循環するオイルは少なく抑え
ることができる。冷凍サイクルを循環するオイルを少な
くすると、オイルによる熱交換器の熱交換阻害を生じな
いため冷凍サイクルとしての効率もより向上する。
は吐出ガスと一緒に吐出孔６より出される。吐出孔６よ
りでたオイルは、電動機２の切り欠き部を通る間にふる
い落とされ、その殆どが油溜り２０に戻る。従って吐出
管９を出て冷凍サイクルを循環するオイルは少なく抑え
ることができる。冷凍サイクルを循環するオイルを少な
くすると、オイルによる熱交換器の熱交換阻害を生じな
いため冷凍サイクルとしての効率もより向上する。
【００４０】また吸入孔に混入するオイルは絞り部を通
るため、差圧が大きいほど多量のオイルが混入すること
になる。このことは、摺動部にとって苛酷な圧力差が大
きい時ほどより多い量の潤滑油が供給されることにな
る。信頼性が向上する。時程より多い量の潤滑油が供給
されることになる。信頼性が向上する。
るため、差圧が大きいほど多量のオイルが混入すること
になる。このことは、摺動部にとって苛酷な圧力差が大
きい時ほどより多い量の潤滑油が供給されることにな
る。信頼性が向上する。時程より多い量の潤滑油が供給
されることになる。信頼性が向上する。
【００４１】以上、特にベーン、ローラ間の摺動条件の
厳しいＨＦＣ系の冷媒を圧縮ガスとした場合について説
明したが、従来のＨＣＦＣ２２においても同様な効果が
期待できる。
厳しいＨＦＣ系の冷媒を圧縮ガスとした場合について説
明したが、従来のＨＣＦＣ２２においても同様な効果が
期待できる。
【００４２】図５は本発明の別の一実施例であり上下の
圧縮要素への油の分配原理が異なる。圧縮要素、吸入孔
の経路は、図１〜図４で述べた例と同じである。給油経
路２１は２つの圧縮要素の間の仕切り板３０にあげた吸
入経路３１に開口する穴２４とその他端のネジ部に挿入
された絞り部を持ったホルダー２２と、このホルダーに
固着され油溜り部に伸びる細管２３よりなる。油溜り部
と吸入連通孔との圧力差で細管２３、絞り部２１を通り
穴２４まできた油は吸入連通孔３１に入る。上部圧縮要
素と下部圧縮要素の吸入の位相は１８０°ずれているた
め、上部圧縮要素が吸入量の大きいクランク角の時間帯
では上方へのガス吸引力が大きいため吸入連通孔３１へ
でたオイルは冷媒に混じり上部圧縮要素へ吸入される。
圧縮要素への油の分配原理が異なる。圧縮要素、吸入孔
の経路は、図１〜図４で述べた例と同じである。給油経
路２１は２つの圧縮要素の間の仕切り板３０にあげた吸
入経路３１に開口する穴２４とその他端のネジ部に挿入
された絞り部を持ったホルダー２２と、このホルダーに
固着され油溜り部に伸びる細管２３よりなる。油溜り部
と吸入連通孔との圧力差で細管２３、絞り部２１を通り
穴２４まできた油は吸入連通孔３１に入る。上部圧縮要
素と下部圧縮要素の吸入の位相は１８０°ずれているた
め、上部圧縮要素が吸入量の大きいクランク角の時間帯
では上方へのガス吸引力が大きいため吸入連通孔３１へ
でたオイルは冷媒に混じり上部圧縮要素へ吸入される。
【００４３】しかしながら、上部圧縮要素の吸入量が少
なく下部圧縮要素の吸入量が大きいクランク角の時間帯
では重力の作用も付加され吸入連通孔３１に出たオイル
は落下し、第１の吸入孔５へ落ち、下部圧縮要素へと吸
込まれる。この原理により両圧縮要素へほぼ均等にオイ
ルが分配される。従って、本構成においても図１から図
４で説明したことと同様な信頼性の向上等の効果が期待
できる。
なく下部圧縮要素の吸入量が大きいクランク角の時間帯
では重力の作用も付加され吸入連通孔３１に出たオイル
は落下し、第１の吸入孔５へ落ち、下部圧縮要素へと吸
込まれる。この原理により両圧縮要素へほぼ均等にオイ
ルが分配される。従って、本構成においても図１から図
４で説明したことと同様な信頼性の向上等の効果が期待
できる。
【００４４】
【発明の効果】以上述べたように本発明は、密閉容器内
に電動機とこれによって駆動される２つの圧縮要素を仕
切り板を介して軸方向に配設し、前記各圧縮要素をシリ
ンダと１８０度対向の偏芯部を持つクランクシャフトに
より偏芯回転するローラと前記シリンダの溝に摺動自在
に挿入され、圧縮室と吸入室を仕切るベーンから構成
し、密閉容器外から冷媒を導入する第１の吸入孔を下部
の第１シリンダに設け前記第１の吸入孔から分岐し仕切
り板の吸入連通孔を介してつながる第２の吸入孔を第２
のシリンダに設け前記各圧縮要素の軸方向両端に、前記
クランクシャフトの主軸受及び副軸受と、設けて２気筒
ローリング・ピストン式回転圧縮機を構成し、前記密閉
容器内の底部の油溜め部と前記第１のシリンダの第１の
吸入孔とを分岐部より手前で給油経路により連絡した２
気筒回転式密閉型圧縮機で密閉容器内に電動機とこれに
よって駆動される２つの圧縮要素を仕切り板を介して軸
方向に配設し、前記各圧縮要素をシリンダと１８０度対
向の偏芯部を持つクランクシャフトにより偏芯回転する
ローラと前記シリンダの溝に摺動自在に挿入され、圧縮
室と吸入室を仕切るベーンから構成し、密閉容器外から
冷媒を導入する第１の吸入孔を下部の第１シリンダに設
け前記第１の吸入孔から分岐し仕切り板の吸入連通孔を
介してつながる第２の吸入孔を第２のシリンダに設け前
記各圧縮要素の軸方向両端に、前記クランクシャフトの
主軸受及び副軸受と、設けて２気筒ローリング・ピスト
ン式回転圧縮機を構成し、前記密閉容器内の底部の油溜
め部と前記仕切り板の吸入連通孔とを給油経路により連
絡した２気筒回転式密閉型圧縮機であって上下の圧縮機
構にオイルを均等に供給でき特に冷媒としてＨＦＣを使
用する摺動条件が厳しい場合においても冷却したオイル
をベーン、ローラ間の摺動部に供給でき負荷が高い時ほ
ど多量に供給できるため高い信頼性を有する。さらに供
給されるオイルが冷却されているため吸入ガスが過熱す
ることなく、また冷凍サイクルにも循環するオイル量が
少なく抑えられるため、効率の高い機器が実現できる等
の効果を有するものである。
に電動機とこれによって駆動される２つの圧縮要素を仕
切り板を介して軸方向に配設し、前記各圧縮要素をシリ
ンダと１８０度対向の偏芯部を持つクランクシャフトに
より偏芯回転するローラと前記シリンダの溝に摺動自在
に挿入され、圧縮室と吸入室を仕切るベーンから構成
し、密閉容器外から冷媒を導入する第１の吸入孔を下部
の第１シリンダに設け前記第１の吸入孔から分岐し仕切
り板の吸入連通孔を介してつながる第２の吸入孔を第２
のシリンダに設け前記各圧縮要素の軸方向両端に、前記
クランクシャフトの主軸受及び副軸受と、設けて２気筒
ローリング・ピストン式回転圧縮機を構成し、前記密閉
容器内の底部の油溜め部と前記第１のシリンダの第１の
吸入孔とを分岐部より手前で給油経路により連絡した２
気筒回転式密閉型圧縮機で密閉容器内に電動機とこれに
よって駆動される２つの圧縮要素を仕切り板を介して軸
方向に配設し、前記各圧縮要素をシリンダと１８０度対
向の偏芯部を持つクランクシャフトにより偏芯回転する
ローラと前記シリンダの溝に摺動自在に挿入され、圧縮
室と吸入室を仕切るベーンから構成し、密閉容器外から
冷媒を導入する第１の吸入孔を下部の第１シリンダに設
け前記第１の吸入孔から分岐し仕切り板の吸入連通孔を
介してつながる第２の吸入孔を第２のシリンダに設け前
記各圧縮要素の軸方向両端に、前記クランクシャフトの
主軸受及び副軸受と、設けて２気筒ローリング・ピスト
ン式回転圧縮機を構成し、前記密閉容器内の底部の油溜
め部と前記仕切り板の吸入連通孔とを給油経路により連
絡した２気筒回転式密閉型圧縮機であって上下の圧縮機
構にオイルを均等に供給でき特に冷媒としてＨＦＣを使
用する摺動条件が厳しい場合においても冷却したオイル
をベーン、ローラ間の摺動部に供給でき負荷が高い時ほ
ど多量に供給できるため高い信頼性を有する。さらに供
給されるオイルが冷却されているため吸入ガスが過熱す
ることなく、また冷凍サイクルにも循環するオイル量が
少なく抑えられるため、効率の高い機器が実現できる等
の効果を有するものである。
【００４５】また、絞り部をホルダーに設けた細孔によ
って構成することにより吸入孔に近接して絞り部を配置
でき吸入ガスの過熱防止することができ簡単に取付けが
できる。
って構成することにより吸入孔に近接して絞り部を配置
でき吸入ガスの過熱防止することができ簡単に取付けが
できる。
【図１】本発明における密閉型圧縮機の縦断面図
【図２】本発明における密閉型圧縮機の縦断面図
【図３】本発明における密閉型圧縮機の他の実施例の縦
断面図
断面図
【図４】本発明における密閉型圧縮機の横断面図
【図５】本発明における密閉型圧縮機の他の実施例の要
部拡大縦断面図
部拡大縦断面図
【図６】従来の密閉型圧縮機の縦断面図
【図７】従来の密閉型圧縮機の横断面図
【図８】従来の他の密閉型圧縮機の要部拡大断面図
１ 密閉容器 ２ 電動機 ３ 圧縮要素 ５ 第１の吸入孔 ８ クランクシャフト ９ 主軸受 １１ 副軸受 １４ ベーン ２０ 冷凍機油 ２２ ホルダー １０−１ 第１シリンダ １０−２ 第２シリンダ １３−１ 第１ローラ １３−２ 第２ローラ ３０ 仕切り板 ３１ 吸入連通孔 ３３ 分岐部
Claims (8)
- 【請求項１】密閉容器内に電動機とこれによって駆動さ
れる２つの圧縮要素を仕切り板を介して軸方向に配設
し、前記各圧縮要素をシリンダと１８０度対向の偏芯部
を持つクランクシャフトにより偏芯回転するローラと前
記シリンダの溝に摺動自在に挿入され、圧縮室と吸入室
を仕切るベーンから構成し、密閉容器外から冷媒を導入
する第１の吸入孔を下部の第１シリンダに設け前記第１
の吸入孔から分岐し仕切り板の吸入連通孔を介してつな
がる第２の吸入孔を第２のシリンダに設け前記各圧縮要
素の軸方向両端に、前記クランクシャフトの主軸受及び
副軸受と、設けて２気筒ローリング・ピストン式回転圧
縮機を構成し、前記密閉容器内の底部の油溜め部と前記
第１のシリンダの第１の吸入孔とを分岐部より手前で給
油経路により連絡した２気筒回転式密閉型圧縮機。 - 【請求項２】給油経路の吸入孔に近接して絞り部を設け
た請求項１記載の２気筒回転式密閉型圧縮機。 - 【請求項３】給油経路の絞り部をホルダーに設けた細孔
より構成し、前記ホルダーを第１シリンダの吸入孔に装
着した請求項１記載の２気筒回転式密閉型圧縮機。 - 【請求項４】給油経路の絞り部をホルダーに設けた細孔
により構成し、前記ホルダーを第１シリンダの吸入孔に
近接した副主軸受に装着した請求項２記載の２気筒回転
式密閉型圧縮機。 - 【請求項５】密閉容器内に電動機とこれによって駆動さ
れる２つの圧縮要素を仕切り板を介して軸方向に配設
し、前記各圧縮要素をシリンダと１８０度対向の偏芯部
を持つクランクシャフトにより偏芯回転するローラと前
記シリンダの溝に摺動自在に挿入され、圧縮室と吸入室
を仕切るベーンから構成し、密閉容器外から冷媒を導入
する第１の吸入孔を下部の第１シリンダに設け前記第１
の吸入孔から分岐し仕切り板の吸入連通孔を介してつな
がる第２の吸入孔を第２のシリンダに設け前記各圧縮要
素の軸方向両端に、前記クランクシャフトの主軸受及び
副軸受と、設けて２気筒ローリング・ピストン式回転圧
縮機を構成し、前記密閉容器内の底部の油溜め部と前記
仕切り板の吸入連通孔とを給油経路により連絡した２気
筒回転式密閉型圧縮機。 - 【請求項６】給油経路の吸入連通孔に近接して絞り部を
設けた請求項５記載の２気筒回転式密閉型圧縮機。 - 【請求項７】給油経路の絞り部をホルダーに設けた細孔
より構成し、前記ホルダーを仕切り板を介して吸入連通
孔に装着した請求項６記載の２気筒回転式密閉型圧縮
機。 - 【請求項８】冷媒をＨＦＣとし、前記冷媒と相溶性を有
する冷凍機油を使用した請求項１〜７いずれか記載の２
気筒回転式密閉型圧縮機。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32851293A JP3594981B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | ２気筒回転式密閉型圧縮機 |
| US08/361,031 US5518381A (en) | 1993-12-24 | 1994-12-21 | Closed rotary compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32851293A JP3594981B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | ２気筒回転式密閉型圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07180685A true JPH07180685A (ja) | 1995-07-18 |
| JP3594981B2 JP3594981B2 (ja) | 2004-12-02 |
Family
ID=18211113
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32851293A Expired - Fee Related JP3594981B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | ２気筒回転式密閉型圧縮機 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5518381A (ja) |
| JP (1) | JP3594981B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106870365A (zh) * | 2015-12-11 | 2017-06-20 | 上海日立电器有限公司 | 引压结构以及两级压缩机 |
| WO2018116912A1 (ja) * | 2016-12-19 | 2018-06-28 | 東芝キヤリア株式会社 | 回転式圧縮機および冷凍サイクル装置 |
| CN114001028A (zh) * | 2021-11-01 | 2022-02-01 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 一种压缩装置及旋转式压缩机 |
| CN114738276A (zh) * | 2022-05-07 | 2022-07-12 | 浙江巨能压缩机有限公司 | 一种双转子压缩机 |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6331488B1 (en) * | 1997-05-23 | 2001-12-18 | Micron Technology, Inc. | Planarization process for semiconductor substrates |
| US6171076B1 (en) | 1998-06-10 | 2001-01-09 | Tecumseh Products Company | Hermetic compressor assembly having a suction chamber and twin axially disposed discharge chambers |
| JP2000110719A (ja) * | 1998-10-05 | 2000-04-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 密閉形コンプレッサと開放形コンプレッサ |
| JP2001263280A (ja) * | 2000-03-15 | 2001-09-26 | Sanyo Electric Co Ltd | 回転圧縮機 |
| JP3723458B2 (ja) * | 2001-02-14 | 2005-12-07 | 三洋電機株式会社 | 回転圧縮機 |
| US6551069B2 (en) | 2001-06-11 | 2003-04-22 | Bristol Compressors, Inc. | Compressor with a capacity modulation system utilizing a re-expansion chamber |
| TWI301188B (en) * | 2002-08-30 | 2008-09-21 | Sanyo Electric Co | Refrigeant cycling device and compressor using the same |
| GB2394010A (en) * | 2002-10-10 | 2004-04-14 | Compair Uk Ltd | Oil sealed rotary vane compressor |
| US6799956B1 (en) | 2003-04-15 | 2004-10-05 | Tecumseh Products Company | Rotary compressor having two-piece separator plate |
| JP2005002832A (ja) * | 2003-06-10 | 2005-01-06 | Daikin Ind Ltd | ロータリー流体機械 |
| EP2180189A3 (en) * | 2003-09-30 | 2010-08-25 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Horizontal type rotary compressor |
| TWI344512B (en) * | 2004-02-27 | 2011-07-01 | Sanyo Electric Co | Two-stage rotary compressor |
| JP2006300048A (ja) * | 2005-03-24 | 2006-11-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 密閉型圧縮機 |
| KR20080068441A (ko) * | 2007-01-19 | 2008-07-23 | 삼성전자주식회사 | 용량가변 회전압축기 |
| US8177536B2 (en) | 2007-09-26 | 2012-05-15 | Kemp Gregory T | Rotary compressor having gate axially movable with respect to rotor |
| JP5373335B2 (ja) * | 2008-08-08 | 2013-12-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷凍装置 |
| US9267504B2 (en) | 2010-08-30 | 2016-02-23 | Hicor Technologies, Inc. | Compressor with liquid injection cooling |
| US8794941B2 (en) | 2010-08-30 | 2014-08-05 | Oscomp Systems Inc. | Compressor with liquid injection cooling |
| CN102996456B (zh) * | 2011-09-15 | 2015-05-06 | 安徽美芝精密制造有限公司 | 旋转式压缩机的油泵装置 |
| CN108412764A (zh) * | 2018-04-16 | 2018-08-17 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 压缩机及制冷循环系统及空调器 |
| CN112746963B (zh) * | 2019-10-31 | 2022-06-14 | 广东美的白色家电技术创新中心有限公司 | 压缩机、压缩机组件、热交换系统及电器设备 |
| JP6988940B2 (ja) * | 2020-03-30 | 2022-01-05 | 株式会社富士通ゼネラル | ロータリ圧縮機 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57173589A (en) * | 1981-04-16 | 1982-10-25 | Sanyo Electric Co Ltd | Oil injector mechanism of rotary compressor |
| JPS62291488A (ja) * | 1986-06-11 | 1987-12-18 | Toshiba Corp | 油回転真空ポンプ |
| JPH06103033B2 (ja) * | 1988-05-24 | 1994-12-14 | 松下電器産業株式会社 | 横置型２気筒回転式圧縮機の給油装置 |
| FR2666382B1 (fr) * | 1990-08-28 | 1992-10-16 | Cit Alcatel | Dispositif de pompage d'un gaz par une pompe a palettes et a joint d'huile et application aux detecteurs de fuites a helium. |
| JP2699724B2 (ja) * | 1991-11-12 | 1998-01-19 | 松下電器産業株式会社 | ２段気体圧縮機 |
-
1993
- 1993-12-24 JP JP32851293A patent/JP3594981B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-12-21 US US08/361,031 patent/US5518381A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106870365A (zh) * | 2015-12-11 | 2017-06-20 | 上海日立电器有限公司 | 引压结构以及两级压缩机 |
| WO2018116912A1 (ja) * | 2016-12-19 | 2018-06-28 | 東芝キヤリア株式会社 | 回転式圧縮機および冷凍サイクル装置 |
| CN109952439A (zh) * | 2016-12-19 | 2019-06-28 | 东芝开利株式会社 | 旋转式压缩机以及制冷循环装置 |
| CN109952439B (zh) * | 2016-12-19 | 2023-10-31 | 东芝开利株式会社 | 旋转式压缩机以及制冷循环装置 |
| CN114001028A (zh) * | 2021-11-01 | 2022-02-01 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 一种压缩装置及旋转式压缩机 |
| CN114738276A (zh) * | 2022-05-07 | 2022-07-12 | 浙江巨能压缩机有限公司 | 一种双转子压缩机 |
| CN114738276B (zh) * | 2022-05-07 | 2023-11-21 | 浙江巨能压缩机有限公司 | 一种双转子压缩机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5518381A (en) | 1996-05-21 |
| JP3594981B2 (ja) | 2004-12-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07180685A (ja) | ２気筒回転式密閉型圧縮機 | |
| KR0156879B1 (ko) | 밀폐형압축기 | |
| EP1577623A2 (en) | Trans-critical refrigerating unit | |
| EP2913528A1 (en) | Rotary compressor | |
| JP2006266170A (ja) | 密閉形スクロール圧縮機及び冷凍空調装置 | |
| JP2020051662A (ja) | 冷凍空調装置及びこれに用いる密閉型電動圧縮機 | |
| WO2001016485A1 (fr) | Compresseur entraine par un moteur en enceinte fermee | |
| JP2008215212A (ja) | 膨張機一体型圧縮機および冷凍サイクル装置 | |
| WO2020157792A1 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP3413916B2 (ja) | 密閉型回転式圧縮機 | |
| JPH0932776A (ja) | 密閉型圧縮機 | |
| JP4316048B2 (ja) | 冷媒循環システム | |
| EP1319840B1 (en) | Scroll compressor | |
| JP2008138572A (ja) | スクロール式流体機械 | |
| JP3476970B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JPH08114189A (ja) | 密閉型圧縮機 | |
| JP3585511B2 (ja) | 密閉型圧縮機 | |
| JPH08114190A (ja) | 密閉型圧縮機 | |
| JPH08114191A (ja) | 密閉型圧縮機 | |
| JPH09158875A (ja) | ロータリ式圧縮機 | |
| JP5911637B2 (ja) | 圧縮機 | |
| JPH1113667A (ja) | ロータリ圧縮機および冷媒回収機 | |
| JP2006037896A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2005090800A (ja) | 冷凍装置 | |
| JPH07119670A (ja) | 縦形ロータリ圧縮機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040902 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080910 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080910 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090910 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090910 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100910 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110910 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |