JPH07174143A - 転がり軸受 - Google Patents

転がり軸受

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JPH07174143A
JPH07174143A JP6072164A JP7216494A JPH07174143A JP H07174143 A JPH07174143 A JP H07174143A JP 6072164 A JP6072164 A JP 6072164A JP 7216494 A JP7216494 A JP 7216494A JP H07174143 A JPH07174143 A JP H07174143A
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久雄 矢部
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Koyo Seiko Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【構成】 酸化けい素および炭化けい素のうち少なくと
も酸化けい素と、MgAl2Ｏ4 スピネル構造体とを焼結助
剤として含有する、窒化けい素系の焼結材料を焼結した
セラミックスにより、転動体、あるいは転動体と一対の
軌道輪とを形成した転がり軸受である。 【効果】 かかる転がり軸受は、耐熱性、耐摩耗性にす
ぐれるとともに、腐蝕雰囲気下で使用する際の耐蝕性に
もすぐれ、長寿命である。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は転がり軸受に関し、より
詳細には、転動体、あるいは転動体と軌道輪が、窒化け
い素系のセラミックスによって形成された転がり軸受に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】高温下、
腐蝕環境下、真空中、あるいは無潤滑環境下等の、通常
の金属材料を使用できない過酷な条件下で使用される転
がり軸受として、少なくとも転動体（より好ましくは転
動体と軌道輪）をセラミックスによって形成した、いわ
ゆるセラミック軸受がある。
【０００３】上記セラミック軸受の材料であるセラミッ
クスとしては、とくに窒化けい素（Si3 Ｎ4 ）の微粒子
を含む焼結材料を焼結したものが、耐熱性や耐摩耗性に
すぐれるため、好適に採用されている。しかし上記窒化
けい素は、それ自体あまり焼結性がよくないので、焼結
材料には、通常、窒化けい素の焼結性を向上する各種の
焼結助剤が、所定量添加されている。
【０００４】従来使用されている焼結助剤の例として
は、たとえば酸化イットリウム（Ｙ2Ｏ3 ）等の希土類
酸化物や、あるいは酸化アルミニウム（Al2 Ｏ3 ）、窒
化アルミニウム（AlＮ）等があげられる。上記焼結助剤
を含有する窒化けい素系の焼結材料の具体例としては、
たとえばSi3 Ｎ4 −Ｙ2 Ｏ3 −Al2 Ｏ3 系焼結材料、Si
3 Ｎ4 −Ｙ2 Ｏ3 −Al2 Ｏ3 −AlＮ系焼結材料等が知ら
れている。
【０００５】ところが、上記窒化けい素系の焼結材料か
らなるセラミック軸受は、強酸性雰囲気、強アルカリ性
雰囲気等の腐蝕性雰囲気下で使用すると、とくに焼結助
剤、中でも酸化イットリウムが腐蝕されて窒化けい素粒
子間の結合力が低下する。その結果、セラミック軸受の
強度が著しく低下し、設計寿命以前に破損して使用不能
になるという問題があった。
【０００６】本発明の目的は、耐熱性、耐摩耗性にすぐ
れるとともに、腐蝕雰囲気下で使用する際の耐蝕性にも
すぐれた、長寿命の転がり軸受を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段および作用】本発明の転が
り軸受は、一対の軌道輪、および両軌道輪間に配置され
る複数の転動体のうち少なくとも上記転動体が、酸化け
い素および炭化けい素のうち少なくとも酸化けい素と、
Mg Al2Ｏ4 スピネル構造体とを焼結助剤として含有す
る、窒化けい素系の焼結材料を焼結したセラミックスに
より形成されているものである。
【０００８】上記セラミックスからなる転動体、あるい
は転動体と一対の軌道輪は、腐蝕雰囲気下での耐性にす
ぐれ、しかも耐熱性、耐摩耗性にもすぐれている。した
がって本発明によれば、耐摩耗性にすぐれるとともに、
腐蝕雰囲気下で使用する際の耐蝕性にもすぐれ、しかも
長寿命の転がり軸受を提供することができる。
【０００９】本発明において少なくとも転動体を形成す
るセラミックスは、前記のように、窒化けい素を主体と
し、酸化けい素および炭化けい素のうち少なくとも酸化
けい素と、Mg Al2Ｏ4 スピネル構造体とを焼結助剤とし
て含有する焼結材料の焼結により形成される。焼結材料
の主体である窒化けい素（Si3 Ｎ4 ）としては、α型、
β型等の種々の結晶系のものが使用できるが、とくにα
型のものが好適に採用される。上記窒化けい素の、焼結
前の焼結材料の段階での粒径はとくに限定されないが、
より緻密な焼結体を形成するには、平均粒径が０．４〜
１．５μｍ程度であるのが好ましい。
【００１０】焼結助剤のうちMg Al2Ｏ4 スピネル構造体
は、焼結時に窒化けい素粒子間を結合して焼結構造を緻
密化する、焼結助剤本来の作用をする他、当該窒化けい
素粒子とともに、とくに強酸や強アルカリに対して強い
耐性を示す粒界相を形成して、セラミックスの耐蝕性を
向上させるためにも作用する。また酸化けい素は、上記
窒化けい素粒子と、Mg Al2Ｏ4 スピネル構造体等の焼結
助剤との結合を強固にして、セラミックスの耐蝕性をさ
らに向上させる作用をする。
【００１１】そして炭化けい素は、Mg Al2Ｏ4 スピネル
構造体を助けて、セラミックスの耐蝕性をさらに向上さ
せる作用をする他、セラミックスの機械的特性、とくに
硬度の向上に寄与し、セラミックスの剛性を向上させる
ためにも作用する。また炭化けい素には、セラミックス
の摩擦抵抗を低減させ、表面潤滑性を向上させる作用も
ある。
【００１２】なお本発明においては、上記各化合物の作
用を妨げない範囲で、他の焼結助剤を併用することもで
きる。他の焼結助剤としては、これに限定されるもので
はないが、たとえば酸化チタン、酸化ハフニウム、酸化
タングステン等の酸化物や、あるいは炭化チタン、炭化
ハフニウム、炭化タングステン等の炭化物があげられ
る。
【００１３】これら他の焼結材料は、Mg Al2Ｏ4 スピネ
ル構造体と相乗的に作用して緻密化を促進する焼結促進
剤として作用する他、焼結後のセラミックス内で高融点
化合物の独立した粒子となって組織内に分散して、セラ
ミックスの強度および耐摩耗性を向上させる作用をす
る。またとくに酸化チタンは、黒色の着色剤としても機
能する。
【００１４】上記各焼結助剤の割合は、本発明ではとく
に限定されないが、焼結材料の総量に占める、Mg Al2Ｏ
4 スピネル構造体の割合は０．５〜６重量％が好まし
い。MgAl2Ｏ4 スピネル構造体の割合が０．５重量％未
満では、窒化チタンの焼結構造を緻密化する効果が不十
分になり、セラミックスの耐熱性、耐摩耗性が悪化する
おそれがある。一方、Mg Al2Ｏ4 スピネル構造体の割合
が６重量％を超えた場合には、却って、セラミックスの
耐蝕性が低下するおそれがある。なおMg Al2Ｏ4スピネ
ル構造体の割合のより好ましい範囲は２〜５重量％、と
くに３．５重量％前後である。
【００１５】また酸化けい素の割合は、０．１〜１重量
％が好ましい。酸化けい素の割合が０．１重量％未満で
は、その添加効果が十分に得られず、セラミックスの耐
蝕性が不十分になるおそれがある。一方、酸化けい素の
割合が１重量％を超えた場合には、焼結性が阻害される
おそれがある。酸化けい素の割合のより好ましい範囲は
０．５重量％前後である。
【００１６】炭化けい素は配合されなくてもよいので、
炭化けい素の割合の下限は０重量％まで限定されない
が、配合される場合の好ましい範囲は３〜５重量％であ
る。炭化けい素の割合が３重量％未満では、その添加効
果が十分に得られず、前述した機械的特性の改善効果お
よび摩擦抵抗の低減効果が不十分となるおそれがある。
一方、炭化けい素の割合が５重量％を超えた場合には、
焼結性が阻害されるおそれがある。炭化けい素の割合の
より好ましい範囲は５重量％である。
【００１７】上記以外の他の焼結助剤の割合は、０〜１
重量％が好ましい。他の焼結助剤の割合が１重量％を超
えた場合には、セラミックスの耐蝕性が低下するおそれ
がある。上記各焼結助剤の合計の割合についても、本発
明ではとくに限定されないが、炭化けい素を含まない系
では、合計の割合が３〜６重量％であるのが好ましく、
炭化けい素を含む系では、６〜１１重量％であるのが好
ましい。いずれの場合も、焼結助剤の合計の割合が下限
範囲未満では、焼結助剤の添加効果が不十分となり、セ
ラミックスの耐蝕性が十分に改善されないおそれがあ
る。一方、焼結助剤の合計の割合が上限範囲を超えた場
合には、セラミックスの耐熱性、耐摩耗性が悪化するお
それがある。
【００１８】前者の、炭化けい素を含まない系の焼結材
料は、焼結後のセラミックス表面の変質層が少なくなる
という利点があり、コストパフォーマンスの点ですぐれ
ているため、汎用用途の転がり軸受に適している。これ
は、セラミックス表面の変質層の大小を左右する炭化け
い素を含まないのが原因である。炭化けい素がセラミッ
クス表面の変質層の大小を左右するのは、当該炭化けい
素の焼結温度が、窒化けい素の通常の焼結温度１８００
〜１８５０℃より高い約２０００℃で、焼結が不足する
傾向にあるためであると考えられる。
【００１９】また後者の炭化けい素を含む系は、当該炭
化けい素の持つ摩擦抵抗低減作用によって、焼結後のセ
ラミックスが自己潤滑性を発揮するので、グリース等の
潤滑剤を使用できない、無潤滑条件下で使用される転が
り軸受に適している。本発明の転がり軸受は、前記のよ
うに一対の軌道輪と、両軌道輪間に配置される複数の転
動体とを備え、上記両者のうち少なくとも転動体が、上
記特定組成のセラミックスによって形成されたものであ
る。すなわち本発明の転がり軸受としては、 転動体のみが上記特定組成のセラミックスによって
形成されたものと、 転動体と軌道輪が、ともに上記セラミックスによっ
て形成されたもの、 の２種類が考えられる。
【００２０】このうちの、転動体と一対の軌道輪が、
ともに上記セラミックスによって形成された転がり軸受
は、耐熱性、耐摩耗性および耐蝕性の点で最も好ましい
が、要求される性能や用途等によっては、の、転動体
のみが上記特定組成のセラミックスによって形成された
転がり軸受も有用である。転動体のみが特定組成のセラ
ミックスによって形成される場合、軌道輪は、従来公知
の種々の軌道輪用の材料、たとえばステンレス鋼ＳＵＳ
４４０Ｃ等で形成するのが好ましい。
【００２１】また本発明の転がり軸受は、上記いずれの
構成においても、転動体を保持する保持器を備えている
のが好ましい。保持器は、とくに無潤滑環境下で使用さ
れる転がり軸受の場合、それ自体が自己潤滑性にすぐれ
た表面を有するものが好ましい。そのような保持器とし
ては、たとえば全体がふっ素系樹脂で形成されたもの
や、あるいはステンレス鋼ＳＵＳ３０４からなり、その
表面の全面にふっ素系樹脂の焼付け膜が形成されたもの
等があげられる。
【００２２】転動体や軌道輪を前記特定組成のセラミッ
クスで形成するには、たとえば前記各成分を所定量配合
して焼結材料を調製し、これを金型プレス等で所定の形
状に成形した後、この成形体を、不活性ガス雰囲気中で
所定時間焼結する方法等、通常のセラミックス体の成
形、焼結方法を採用することができる。焼結には、たと
えばホットプレス（ＨＰ）法、雰囲気加圧法、ホットア
イソスタティックプレス（ＨＩＰ）法等の従来公知の種
々の焼結方法が、いずれも適用可能である。
【００２３】
【実施例】サンプルNo.１〜３ 本発明にかかる転がり軸受を構成するセラミックスの組
成例として、平均粒径０．７μｍのα型窒化けい素と、
下記表１に示す各焼結助剤とを、同表中に示す割合で配
合し、エタノールを溶媒としてボールミルで４８時間混
合して、サンプルNo.１〜３の窒化けい素系の焼結材料
を調製した。
【００２４】
【表１】
【００２５】サンプルNo.４，５ 従来のセラミック軸受を構成するセラミックスの組成例
として、平均粒径０．７μｍのα型窒化けい素と、下記
表２に示す各焼結助剤とを、同表中に示す割合で配合
し、エタノールを溶媒としてボールミルで４８時間混合
して、サンプルNo.４，５の窒化けい素系の焼結材料を
調製した。
【００２６】
【表２】
【００２７】試験片の作製 上記サンプルNo.１〜５の各焼結材料に、所定量の有機
バインダーを添加して攪拌混合し、これを１０００kgｆ
／cm2 の成形圧力で加圧成形した後、得られた成形体を
温度５００℃の窒素ガス雰囲気中で脱脂し、さらに窒素
ガス雰囲気中で、１８００℃で２時間、常圧焼結させ
て、図１(a) に示す円板状のスラスト試験用平板（直径
ｄ1 ＝６０mm、中心の穴の直径ｄ2 ＝２５mm、厚みｔ＝
５mm）と、図１(b) に示す四角柱状の曲げ強度試験用の
試験片（縦ｈ＝３mm、横ｗ＝４mm、長さＬ＝４０mm）と
を製造した。
【００２８】物性試験 上記試験片の作製で得た曲げ強度試験用の試験片（図１
(b) のもの）を用いて、各焼結材料からなるセラミック
スの密度（ｇ／cm3 ）、ビッカース硬度Ｈｖ、曲げ強度
（kgｆ／mm2 ）、および破壊靱性Ｋlc（ＭＰａｍ1/2 ）
の各物性を、常法により測定した。
【００２９】変質層の測定 上記試験片を顕微鏡にて観察して、表面の変質層の厚み
を測定した。以上の結果を表３に示す。
【００３０】
【表３】
【００３１】酸浸漬試験 前記スラスト試験用平板（図１(a) のもの）を、８０℃
に加熱した３５％塩酸中に浸漬して１００時間放置する
酸浸漬試験を行い、浸漬前後の重量から重量減率（％）
〔＝（浸漬前重量−浸漬後重量）／浸漬前重量×１０
０〕を求めた。結果を図２および表４に示す。
【００３２】これらの結果をみると、サンプルNo.１〜
３の各焼結材料を焼結させたセラミックスからなる試験
用平板はいずれも、サンプルNo.４，５の焼結材料を焼
結させたセラミックスからなるものに比べて、重量減率
が著しく小さいことがわかった。 曲げ強度試験 前記曲げ強度試験用の試験片（図１(b) のもの）につい
て、上記と同条件で酸浸漬試験を行った後、その曲げ強
度を測定した。結果を、酸浸漬試験前の曲げ強度の結果
と併せて、図３および表４に示す。なお図３において
は、各サンプルの左側の棒グラフが酸浸漬試験前の曲げ
強度、右側の棒グラフが酸浸漬試験後の曲げ強度を表し
ている。
【００３３】これらの結果より明らかなようにサンプル
No.５の焼結材料を焼結させたセラミックスからなる試
験片は、既に酸浸漬試験前の段階で、曲げ強度が、目標
値である９０kgｆ／mm2 に満たなかった。またサンプル
No.４の焼結材料を焼結させたセラミックスからなる試
験片は、酸浸漬試験前には上記目標値（９０kgｆ／mm 2
以上）をクリヤする曲げ強度を有していたが、酸浸漬試
験によって曲げ強度が著しく低下して、目標値を下回っ
てしまった。これに対しサンプルNo.１〜３の各焼結材
料を焼結させたセラミックスからなる試験片はいずれ
も、酸浸漬試験前の段階で、上記目標値をクリヤする曲
げ強度を有しており、しかも酸浸漬試験による曲げ強度
の低下が小さく、酸浸漬試験後も上記目標値をクリヤす
ることができた。
【００３４】酸浸漬試験後の転がり寿命試験 図４(a) に示すように、軸受用の３個の玉２（軸受鋼Ｓ
ＵＪ２製、直径３／８インチ）、軌道輪３（軸受鋼ＳＵ
Ｊ２製）および保持器４（黄銅製）を組み合わせたもの
を、前記酸浸漬試験後のスラスト試験用平板１（図１
(a) のもの）の上に載せたサンプルを、スラスト試験装
置の定盤５上に載置し、同装置の荷重軸６によって、軌
道輪３に荷重をかけつつ、下記の条件で、図中矢印で示
す方向に回転させた。そして、回転時間４００時間を上
限として、上記スラスト試験用平板１の寿命を測定し
た。寿命の判断は、スラスト試験装置に取り付けられた
振動計の計測値が、一定の値を超えた時点とした。また
当該スラスト試験用平板１の、試験後の転走面の状態を
観察した。 〈条 件〉 潤滑油：スピンドル油＃６０ 荷重：図４(b) に示すように、段階的に荷重を増加させ
た（１００kgｆで２４時間、２５０kgｆで４８ 時間、
４００kgｆで３２８時間、合計４００時間） 回転速度：１２００r.p.m. 試験時間：最長４００時間 結果を図５および表４に示す。
【００３５】これらの結果からわかるように、サンプル
No.４，５の焼結材料を焼結させたセラミックスからな
る試験用平板はいずれも、皮むけ（ピーリング）を伴う
全周摩耗により、１００時間未満で破損してしまった。
これに対しサンプルNo.１〜３の焼結材料を焼結させた
セラミックスからなる試験用平板はいずれも、４００時
間の試験によっても転走面に剥離などが発生せず、酸浸
漬試験後も十分な強度を有することがわかった。
【００３６】
【表４】
【００３７】アルカリ浸漬試験 前記酸浸漬試験で使用したのと同じセラミックスからな
る、図１(a) に示す円板状のスラスト試験用平板を、８
０℃に加熱した３５％水酸化カリウム中に浸漬して１０
０時間放置するアルカリ浸漬試験を行い、浸漬前後の重
量から重量減率（％）〔＝（浸漬前重量−浸漬後重量）
／浸漬前重量×１００〕を求めた。結果を図６および表
５に示す。
【００３８】これらの結果をみると、サンプルNo.１〜
３の各焼結材料を焼結させたセラミックスからなる試験
用平板はいずれも、サンプルNo.４，５の焼結材料を焼
結させたセラミックスからなるものに比べて、重量減率
が著しく小さいことがわかった。 曲げ強度試験 前記酸浸漬後の曲げ強度試験で使用したのと同じセラミ
ックスからなる、図１(b) に示す四角柱状の曲げ強度試
験用の試験片について、上記と同条件でアルカリ浸漬試
験を行った後、その曲げ強度を測定した。結果を、アル
カリ浸漬試験前の曲げ強度の結果と併せて、図７および
表５に示す。なお図７においては、各サンプルの左側の
棒グラフがアルカリ浸漬試験前の曲げ強度、右側の棒グ
ラフがアルカリ浸漬試験後の曲げ強度を表している。
【００３９】これらの結果より明らかなようにサンプル
No.５の焼結材料を焼結させたセラミックスからなる試
験片は、既にアルカリ浸漬試験前の段階で、曲げ強度
が、目標値である９０kgｆ／mm2 に満たなかった。また
サンプルNo.４の焼結材料を焼結させたセラミックスか
らなる試験片は、アルカリ浸漬試験前には上記目標値
（９０kgｆ／mm2 以上）をクリヤする曲げ強度を有して
いたが、アルカリ浸漬試験によって曲げ強度が著しく低
下して、目標値を下回ってしまった。これに対しサンプ
ルNo.１〜３の各焼結材料を焼結させたセラミックスか
らなる試験片はいずれも、アルカリ浸漬試験前の段階
で、上記目標値をクリヤする曲げ強度を有しており、し
かもアルカリ浸漬試験による曲げ強度の低下が小さく、
アルカリ浸漬試験後も上記目標値をクリヤすることがで
きた。
【００４０】アルカリ浸漬試験後の転がり寿命試験 図４(a) に示す試験装置を使用して、前記酸浸漬後の転
がり寿命試験と同条件で、アルカリ浸漬試験後のスラス
ト試験用平板（図１(a) のもの）の寿命を測定するとと
もに、当該スラスト試験用平板の、試験後の転走面の状
態を観察した。結果を図８および表５に示す。
【００４１】これらの結果からわかるように、サンプル
No.４，５の焼結材料を焼結させたセラミックスからな
る試験用平板はいずれも、２００時間未満で破損してし
まった。これに対しサンプルNo.１〜３の焼結材料を焼
結させたセラミックスからなる試験用平板はいずれも、
３００時間を超える寿命があり、アルカリ浸漬試験後も
十分な強度を有することがわかった。
【００４２】
【表５】
【００４３】実施例１ 前記サンプルNo.３の焼結材料により、日本工業規格
（ＪＩＳ）に規定された呼び番号６２０６相当のラジア
ル玉軸受の内外輪と玉を作製し、それを、ポリテトラフ
ルオロエチレン製の保持器と組み合わせた。そして、１
０％塩酸＋３０％硫酸雰囲気中で、ラジアル荷重５kg、
回転速度１０r.p.m.の条件で連続回転させたところ、４
０００時間以上、良好に回転しているのが確認された。
【００４４】比較例１ 前記サンプルNo.４の焼結材料により、日本工業規格
（ＪＩＳ）に規定された呼び番号６２０６相当のラジア
ル玉軸受の内外輪と玉を作製し、それを、ポリテトラフ
ルオロエチレン製の保持器と組み合わせた。そして、上
記実施例１と同条件で連続回転させたところ、４０００
時間以内で軸受隙間が大きくなり、軸受としての機能を
果たさなくなった。
【００４５】
【発明の効果】以上のように本発明の転がり軸受は、耐
熱性、耐摩耗性にすぐれるとともに、腐蝕雰囲気下で使
用する際の耐蝕性にもすぐれ、長寿命であるため、高温
下、腐蝕環境下、真空中、あるいは無潤滑環境下等の、
通常の金属材料を使用できない過酷な条件下で用いるの
に適している。
【図面の簡単な説明】
【図１】同図(a) は、本発明の転がり軸受を構成するセ
ラミックス、および従来のセラミックス軸受用のセラミ
ックスの特性を評価するために、試料No.１〜５の焼結
材料を用いて作製したスラスト試験用平板の外観を示す
斜視図、同図(b) は、同じく試料No.１〜５の焼結材料
を用いて作製した四角柱状の曲げ強度試験用の試験片の
外観を示す斜視図である。
【図２】図１(a) に示したスラスト試験用平板を酸に浸
漬して腐蝕させる酸浸漬試験を行った際の、当該試験用
平板の重量減率（％）を示すグラフである。
【図３】図１(b) に示した曲げ強度試験用の試験片を上
記と同様の酸浸漬試験に供する前後の、曲げ強度の推移
を示すグラフである。
【図４】同図(a) は、図１(a) に示したスラスト試験用
平板の転がり寿命を試験するために使用した装置の概略
を示す断面図、同図(b) は、図４(a) の装置を使用した
転がり寿命試験の際の、荷重の推移を示すグラフであ
る。
【図５】図４(a) の装置を用いて測定した、酸浸漬試験
後の、スラスト試験用平板の転がり寿命を示すグラフで
ある。
【図６】図１(a) に示したスラスト試験用平板をアルカ
リに浸漬して腐蝕させるアルカリ浸漬試験を行った際
の、当該試験用平板の重量減率（％）を示すグラフであ
る。
【図７】図１(b) に示した曲げ強度試験用の試験片を上
記と同様のアルカリ浸漬試験に供する前後の、曲げ強度
の推移を示すグラフである。
【図８】図４(a) の装置を用いて測定した、アルカリ浸
漬試験後の、スラスト試験用平板の転がり寿命を示すグ
ラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 矢部 久雄 横浜市鶴見区末広町２丁目４番地 株式会 社東芝京浜事業所内 (72)発明者 池田 功 横浜市鶴見区末広町２丁目４番地 株式会 社東芝京浜事業所内

Claims (10)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】一対の軌道輪、および両軌道輪間に配置さ
    れる複数の転動体のうち少なくとも上記転動体が、酸化
    けい素および炭化けい素のうち少なくとも酸化けい素
    と、MgAl2Ｏ4 スピネル構造体とを焼結助剤として含有
    する、窒化けい素系の焼結材料を焼結したセラミックス
    により形成されている転がり軸受。
  2. 【請求項２】焼結材料が、α型の窒化けい素を含むもの
    である請求項１記載の転がり軸受。
  3. 【請求項３】焼結材料が、平均粒径０．４〜１．５μｍ
    の窒化けい素を含むものである請求項１記載の転がり軸
    受。
  4. 【請求項４】焼結材料の総量に占める、Mg Al2Ｏ4 スピ
    ネル構造体の割合が０．５〜６重量％である請求項１記
    載の転がり軸受。
  5. 【請求項５】焼結材料の総量に占める、酸化けい素の割
    合が０．１〜１重量％である請求項１記載の転がり軸
    受。
  6. 【請求項６】焼結材料の総量に占める、炭化けい素の割
    合が３〜５重量％である請求項１記載の転がり軸受。
  7. 【請求項７】焼結材料が、酸化けい素、炭化けい素およ
    びMg Al2Ｏ4 スピネル構造体のうち、酸化けい素とMg A
    l2Ｏ4 スピネル構造体の２種を含む焼結助剤を含有して
    いるとともに、焼結材料の総量に占める、当該焼結助剤
    の合計の割合が３〜６重量％である請求項１記載の転が
    り軸受。
  8. 【請求項８】焼結材料が、酸化けい素、炭化けい素およ
    びMg Al2Ｏ4 スピネル構造体の３種を含む焼結助剤を含
    有しているとともに、焼結材料の総量に占める、当該焼
    結助剤の合計の割合が６〜１１重量％である請求項１記
    載の転がり軸受。
  9. 【請求項９】焼結材料が、酸化けい素、炭化けい素およ
    びMg Al2Ｏ4 スピネル構造体の３種以外の他の成分をも
    焼結助剤として含有しており、焼結材料の総量に占め
    る、当該他の成分の割合が、１重量％以下である請求項
    １記載の転がり軸受。
  10. 【請求項１０】転動体を保持する保持器を備えており、
    当該保持器は、その全体がふっ素系樹脂で形成されてい
    るか、または、その表面の全面にふっ素系樹脂の焼付け
    膜が形成されている請求項１記載の転がり軸受。
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