JPH069215A - 酸化カルシウム多孔質粒状複合体及びその製造方法 - Google Patents
酸化カルシウム多孔質粒状複合体及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH069215A JPH069215A JP6599493A JP6599493A JPH069215A JP H069215 A JPH069215 A JP H069215A JP 6599493 A JP6599493 A JP 6599493A JP 6599493 A JP6599493 A JP 6599493A JP H069215 A JPH069215 A JP H069215A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- calcium oxide
- calcium
- calcium carbonate
- carbon dioxide
- particle diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【構成】 比表面積５ｍ２／ｇ以上及び粒経１ｍｍ以上
の高活性酸化カルシウム多孔質粒子と、その表面に形成
された炭酸カルシウム被覆層から成る酸化カルシウム多
孔質粒状複合体であって、このものは粒径３００μｍ以
下の水酸化カルシウム粉末又は炭酸カルシウム粉末を粒
径１ｍｍ以上の顆粒に造粒し、この造粒体を常圧下４０
０〜９５０℃の温度において３０分ないし２時間焼成
し、この焼成の後段において二酸化炭素と接触させる
か、あるいは焼成後さらに二酸化炭素雰囲気中、４００
〜７００℃において少なくとも炭酸化率１０％になるま
で処理することによって製造される。 【効果】 触媒、排気ガス吸着剤、製鋼用保温剤、製鋼
用フラックスなどとして有用な高活性酸化カルシウム多
孔質体の活性を維持したまま、長期間にわたって水分そ
の他の反応性ガスに対し良好な安定性を示す複合体が得
られる。
の高活性酸化カルシウム多孔質粒子と、その表面に形成
された炭酸カルシウム被覆層から成る酸化カルシウム多
孔質粒状複合体であって、このものは粒径３００μｍ以
下の水酸化カルシウム粉末又は炭酸カルシウム粉末を粒
径１ｍｍ以上の顆粒に造粒し、この造粒体を常圧下４０
０〜９５０℃の温度において３０分ないし２時間焼成
し、この焼成の後段において二酸化炭素と接触させる
か、あるいは焼成後さらに二酸化炭素雰囲気中、４００
〜７００℃において少なくとも炭酸化率１０％になるま
で処理することによって製造される。 【効果】 触媒、排気ガス吸着剤、製鋼用保温剤、製鋼
用フラックスなどとして有用な高活性酸化カルシウム多
孔質体の活性を維持したまま、長期間にわたって水分そ
の他の反応性ガスに対し良好な安定性を示す複合体が得
られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、比表面積が大きく、し
かも粒度が大きくて取り扱いやすい、安定化された高活
性酸化カルシウム多孔質粒状複合体及びその製造方法に
関するものである。
かも粒度が大きくて取り扱いやすい、安定化された高活
性酸化カルシウム多孔質粒状複合体及びその製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】酸化カルシウムは、通常炭酸カルシウム
を焼成することによって製造されているが、このものは
焼成温度によって活性度が異なることが知られている。
すなわち、炭酸カルシウムの脱炭酸温度に近い焼成温度
で得られるものは軟焼生石灰といわれ活性に富むが、さ
らに高温で焼成されるものは硬焼生石灰といわれ活性が
低い。これは、酸化カルシウムの結晶の成長と焼締りに
より開口空隙率の低下、換言すると比表面積が低下する
ためである。例えば純粋品についていえば軟焼生石灰の
開口空隙率は約５０％、比表面積は約２ｍ２／ｇである
のに対し、硬焼生石灰の開口空隙率は約１０％、比表面
積は約０．０４ｍ２／ｇと非常に小さくなっている。
を焼成することによって製造されているが、このものは
焼成温度によって活性度が異なることが知られている。
すなわち、炭酸カルシウムの脱炭酸温度に近い焼成温度
で得られるものは軟焼生石灰といわれ活性に富むが、さ
らに高温で焼成されるものは硬焼生石灰といわれ活性が
低い。これは、酸化カルシウムの結晶の成長と焼締りに
より開口空隙率の低下、換言すると比表面積が低下する
ためである。例えば純粋品についていえば軟焼生石灰の
開口空隙率は約５０％、比表面積は約２ｍ２／ｇである
のに対し、硬焼生石灰の開口空隙率は約１０％、比表面
積は約０．０４ｍ２／ｇと非常に小さくなっている。
【０００３】これまで、高活性の酸化カルシウムを得る
ために、粉末度を小さくして、比表面積を大きくする試
みがなされてきたが、炭酸カルシウムの粉末を小さくす
ることには限度があるため、炭酸カルシウムを原料とし
て用いる限り、あまり比表面積を大きくすることができ
ず、常圧での焼成による酸化カルシウム粉末の最も大き
い比表面積は約３ｍ２／ｇ程度である。また、真空下で
の焼成により活性度を高めることも提案されているが、
設備上多くの問題があり、実用化されていない［「ギプ
サム・アンド・ライム（Ｇｙｐｓｕｍ ＆ Ｌｉｍ
ｅ）」、第１７８号、第３１〜４０ページ］。
ために、粉末度を小さくして、比表面積を大きくする試
みがなされてきたが、炭酸カルシウムの粉末を小さくす
ることには限度があるため、炭酸カルシウムを原料とし
て用いる限り、あまり比表面積を大きくすることができ
ず、常圧での焼成による酸化カルシウム粉末の最も大き
い比表面積は約３ｍ２／ｇ程度である。また、真空下で
の焼成により活性度を高めることも提案されているが、
設備上多くの問題があり、実用化されていない［「ギプ
サム・アンド・ライム（Ｇｙｐｓｕｍ ＆ Ｌｉｍ
ｅ）」、第１７８号、第３１〜４０ページ］。
【０００４】他方、水酸化カルシウムの微細粉末を原料
として用い、これを真空下３００〜３９０℃の温度で焼
成して１１０〜１３３ｍ２／ｇという大きい比表面積の
酸化カルシウム粉末を製造した例も知られているが
［「ジャーナル・オブ・ジ・アメリカン・セラミック・
ソサエティ（Ｊ．Ａｍ．Ｃｅｒａｍｉｃ Ｓｏ
ｃ．）」、第６４巻、第２号、第７４〜８０ページ］、
この方法により得られる粉末は、高活性ではあるとして
も、粒径１〜１０μｍと微細なものであるため、取り扱
いにくく、その利用分野が制限されるのを免れない。
として用い、これを真空下３００〜３９０℃の温度で焼
成して１１０〜１３３ｍ２／ｇという大きい比表面積の
酸化カルシウム粉末を製造した例も知られているが
［「ジャーナル・オブ・ジ・アメリカン・セラミック・
ソサエティ（Ｊ．Ａｍ．Ｃｅｒａｍｉｃ Ｓｏ
ｃ．）」、第６４巻、第２号、第７４〜８０ページ］、
この方法により得られる粉末は、高活性ではあるとして
も、粒径１〜１０μｍと微細なものであるため、取り扱
いにくく、その利用分野が制限されるのを免れない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明者は、先に水酸
化カルシウム又は炭酸カルシウムの微粉末を造粒したの
ち、所定の加熱条件下、比較的低い温度で焼成して得た
酸化カルシウム多孔質体が大きい粒度であるにもかかわ
らず、高活性を示すことを見出し、この知見に基づい
て、少なくとも５ｍ２／ｇの比表面積及び少なくとも１
ｍｍの粒径をもつ水酸化カルシウム又は炭酸カルシウム
の造粒体焼成物から成る高活性酸化カルシウム多孔質体
を提案した（特願平４−３４５１５９号）。
化カルシウム又は炭酸カルシウムの微粉末を造粒したの
ち、所定の加熱条件下、比較的低い温度で焼成して得た
酸化カルシウム多孔質体が大きい粒度であるにもかかわ
らず、高活性を示すことを見出し、この知見に基づい
て、少なくとも５ｍ２／ｇの比表面積及び少なくとも１
ｍｍの粒径をもつ水酸化カルシウム又は炭酸カルシウム
の造粒体焼成物から成る高活性酸化カルシウム多孔質体
を提案した（特願平４−３４５１５９号）。
【０００６】しかしながら、この酸化カルシウム多孔質
体は高活性のため、輸送や貯蔵の間に大気中の二酸化炭
素や水分と反応して、その活性を低下するという欠点が
ある。
体は高活性のため、輸送や貯蔵の間に大気中の二酸化炭
素や水分と反応して、その活性を低下するという欠点が
ある。
【０００７】本発明は、このような高活性酸化カルシウ
ム多孔質体のもつ欠点を改良し、長時間大気中において
も、その活性が低下しない粒状複合体を得ることを目的
としてなされたものである。
ム多孔質体のもつ欠点を改良し、長時間大気中において
も、その活性が低下しない粒状複合体を得ることを目的
としてなされたものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、高活性酸化
カルシウム多孔質体の安定化について種々研究を重ねた
結果、この多孔質体の表面を炭酸カルシウム層で被覆す
ることにより、高活性酸化カルシウム多孔質体の活性を
そこなわずに、安定化しうることを見出し、この知見に
基づいて本発明をなすに至った。
カルシウム多孔質体の安定化について種々研究を重ねた
結果、この多孔質体の表面を炭酸カルシウム層で被覆す
ることにより、高活性酸化カルシウム多孔質体の活性を
そこなわずに、安定化しうることを見出し、この知見に
基づいて本発明をなすに至った。
【０００９】すなわち、本発明は、比表面積５ｍ２／ｇ
以上及び粒径１ｍｍ以上の高活性酸化カルシウム多孔質
粒子と、その表面に形成された炭酸カルシウム被覆層か
ら成る酸化カルシウム多孔質粒状複合体を提供するもの
である。
以上及び粒径１ｍｍ以上の高活性酸化カルシウム多孔質
粒子と、その表面に形成された炭酸カルシウム被覆層か
ら成る酸化カルシウム多孔質粒状複合体を提供するもの
である。
【００１０】この酸化カルシウム多孔質粒状複合体は、
例えば粒径３００μｍ以下の水酸化カルシウム粉末又は
炭酸カルシウム粉末を粒径１ｍｍ以上の顆粒に造粒し、
この造粒体を常圧下４００〜９５０℃の温度において３
０分ないし２時間焼成し、この焼成の後段において二酸
化炭素と接触させるか、あるいは焼成後さらに二酸化炭
素雰囲気中、４００〜７００℃において少なくとも炭酸
化率１０％になるまで処理することによって製造するこ
とができる。
例えば粒径３００μｍ以下の水酸化カルシウム粉末又は
炭酸カルシウム粉末を粒径１ｍｍ以上の顆粒に造粒し、
この造粒体を常圧下４００〜９５０℃の温度において３
０分ないし２時間焼成し、この焼成の後段において二酸
化炭素と接触させるか、あるいは焼成後さらに二酸化炭
素雰囲気中、４００〜７００℃において少なくとも炭酸
化率１０％になるまで処理することによって製造するこ
とができる。
【００１１】この方法における、造粒体の焼成条件とし
ては、水酸化カルシウムの場合は３９０〜４８０℃の間
を少なくとも５分間かけて昇温するように、また、炭酸
カルシウムの場合は、７００〜７８０℃の間を少なくと
も５分間かけて昇温させるように選ぶのがよい。
ては、水酸化カルシウムの場合は３９０〜４８０℃の間
を少なくとも５分間かけて昇温するように、また、炭酸
カルシウムの場合は、７００〜７８０℃の間を少なくと
も５分間かけて昇温させるように選ぶのがよい。
【００１２】この際に、原料として用いる水酸化カルシ
ウムは、市販水酸化カルシウム（消石灰）をそのまま用
いてもよいし、市販酸化カルシウム（生石灰）の水和生
成物を用いることもできるが、不純分が混入すると得ら
れる酸化カルシウムの活性度が低下するので、できるだ
け純度の高いものを用いるのが好ましい。この水酸化カ
ルシウムは、平均粒径１０〜３００μｍの粉末として用
いられる。
ウムは、市販水酸化カルシウム（消石灰）をそのまま用
いてもよいし、市販酸化カルシウム（生石灰）の水和生
成物を用いることもできるが、不純分が混入すると得ら
れる酸化カルシウムの活性度が低下するので、できるだ
け純度の高いものを用いるのが好ましい。この水酸化カ
ルシウムは、平均粒径１０〜３００μｍの粉末として用
いられる。
【００１３】また、炭酸カルシウムは、軽質、重質のい
ずれでもよく、市販品をそのまま用いてもよいし、水酸
化カルシウム水溶液に二酸化炭素を通して製造したもの
を用いてもよい。
ずれでもよく、市販品をそのまま用いてもよいし、水酸
化カルシウム水溶液に二酸化炭素を通して製造したもの
を用いてもよい。
【００１４】次に、水酸化カルシウム粉末又は炭酸カル
シウム粉末の造粒は、これに水を加えて混練りし、慣用
の造粒機を用いて最小直径、少なくとも１ｍｍ、例えば
直径３〜６ｍｍ、長さ３〜６ｍｍ程度の円柱状顆粒に押
出し成形することによって行われる。この際添加する水
分の量としては、水酸化カルシウムの重量に基づき５〜
２５重量％の範囲が適当である。この造粒に際しては、
保形性を向上させるために、所望に応じ有機バインダー
を添加することもできる。この有機バインダーとして
は、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）、ポリビニ
ルアルコールなどの水溶性高分子物質が用いられる。こ
の有機バインダーの添加量は、水酸化カルシウムの重量
当り０．５〜５％の範囲が適当である。
シウム粉末の造粒は、これに水を加えて混練りし、慣用
の造粒機を用いて最小直径、少なくとも１ｍｍ、例えば
直径３〜６ｍｍ、長さ３〜６ｍｍ程度の円柱状顆粒に押
出し成形することによって行われる。この際添加する水
分の量としては、水酸化カルシウムの重量に基づき５〜
２５重量％の範囲が適当である。この造粒に際しては、
保形性を向上させるために、所望に応じ有機バインダー
を添加することもできる。この有機バインダーとして
は、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）、ポリビニ
ルアルコールなどの水溶性高分子物質が用いられる。こ
の有機バインダーの添加量は、水酸化カルシウムの重量
当り０．５〜５％の範囲が適当である。
【００１５】このようにして得た造粒体は、次いで例え
ば電気炉を用いて焼成されるが、この焼成条件として
は、水酸化カルシウムの場合、３９０〜４８０℃の範囲
の間を少なくとも５分間、炭酸カルシウムの場合７００
〜７８０℃の範囲の間を少なくとも５分間かけて昇温さ
せることが必要である。これ以外の条件で焼成した場
合、比表面積５ｍ２／ｇ以上の高活性のものを得ること
ができない。
ば電気炉を用いて焼成されるが、この焼成条件として
は、水酸化カルシウムの場合、３９０〜４８０℃の範囲
の間を少なくとも５分間、炭酸カルシウムの場合７００
〜７８０℃の範囲の間を少なくとも５分間かけて昇温さ
せることが必要である。これ以外の条件で焼成した場
合、比表面積５ｍ２／ｇ以上の高活性のものを得ること
ができない。
【００１６】この際の昇温速度としては１〜１０℃／分
の範囲が好ましく、また水酸化カルシウムの場合４８０
℃、炭酸カルシウムの場合７８０℃の上限に達したなら
ば、できるだけ早く加熱を停止するのが好ましい。細孔
分布スペクトルを測定すると、この時点において、０．
０２〜０．２μｍ付近でピークが認められる。
の範囲が好ましく、また水酸化カルシウムの場合４８０
℃、炭酸カルシウムの場合７８０℃の上限に達したなら
ば、できるだけ早く加熱を停止するのが好ましい。細孔
分布スペクトルを測定すると、この時点において、０．
０２〜０．２μｍ付近でピークが認められる。
【００１７】大量処理の際は、仕込原料の完全な焼成を
はかるために、さらに昇温を続行させることが必要にな
るが、この場合は９５０℃を超えない温度でしかも活性
の低下を生じないように注意しなければならない。
はかるために、さらに昇温を続行させることが必要にな
るが、この場合は９５０℃を超えない温度でしかも活性
の低下を生じないように注意しなければならない。
【００１８】上記の焼成に際しては、フッ化カルシウム
のような低温で分解する還元剤を添加することにより、
焼成時間を短縮することができる。
のような低温で分解する還元剤を添加することにより、
焼成時間を短縮することができる。
【００１９】また本発明方法によれば、上記の製造条件
を選択することにより、活性度を所望の程度に調整され
た酸化カルシウムを得ることができる。
を選択することにより、活性度を所望の程度に調整され
た酸化カルシウムを得ることができる。
【００２０】このようにして、比表面積が５ｍ２／ｇ以
上、通常は１０〜６０ｍ２／ｇの高活性酸化カルシウム
多孔質体が、径１〜６ｍｍの粒状体として得られる。
上、通常は１０〜６０ｍ２／ｇの高活性酸化カルシウム
多孔質体が、径１〜６ｍｍの粒状体として得られる。
【００２１】このようにして得られた高活性酸化カルシ
ウム多孔質体の表面に炭酸カルシウム被覆を形成させる
には、この多孔質体を４００〜７００℃、好ましくは５
００〜６２０℃の温度に加熱し、二酸化炭素ガスと接触
させる。この際の二酸化炭素は、二酸化炭素単独でもよ
いが通常は窒素のような不活性ガスで希釈したものを継
続的に供給することによって行われる。この際の二酸化
炭素濃度は少なくとも３％にするのが好ましく、一般に
濃度が高いほど処理時間は短縮される。
ウム多孔質体の表面に炭酸カルシウム被覆を形成させる
には、この多孔質体を４００〜７００℃、好ましくは５
００〜６２０℃の温度に加熱し、二酸化炭素ガスと接触
させる。この際の二酸化炭素は、二酸化炭素単独でもよ
いが通常は窒素のような不活性ガスで希釈したものを継
続的に供給することによって行われる。この際の二酸化
炭素濃度は少なくとも３％にするのが好ましく、一般に
濃度が高いほど処理時間は短縮される。
【００２２】この際の供給速度としては、二酸化炭素濃
度５〜２０％で１００〜２００ｍｌ／分程度が適当であ
る。
度５〜２０％で１００〜２００ｍｌ／分程度が適当であ
る。
【００２３】この炭酸カルシウム被覆の形成は、水酸化
カルシウムを焼成して高活性酸化カルシウム多孔質体を
製造する際の焼成工程の後段において、二酸化炭素を供
給し、接触させることによっても行うことができる。
カルシウムを焼成して高活性酸化カルシウム多孔質体を
製造する際の焼成工程の後段において、二酸化炭素を供
給し、接触させることによっても行うことができる。
【００２４】高活性酸化カルシウム多孔質体の表面にお
ける炭酸カルシウム被覆の形成は、少なくとも炭酸化率
１０％、好ましくは２０〜４０％に対応する被覆が得ら
れるまで行うことが必要である。これよりも炭酸化の割
合が少ないと、安定化効果が不十分になるし、またこれ
よりも炭酸化が進むと、酸化カルシウムの活性が低下す
る。ここでいう炭酸化率とは、多孔質体全量に対する生
成した炭酸カルシウム重量の百分比である。
ける炭酸カルシウム被覆の形成は、少なくとも炭酸化率
１０％、好ましくは２０〜４０％に対応する被覆が得ら
れるまで行うことが必要である。これよりも炭酸化の割
合が少ないと、安定化効果が不十分になるし、またこれ
よりも炭酸化が進むと、酸化カルシウムの活性が低下す
る。ここでいう炭酸化率とは、多孔質体全量に対する生
成した炭酸カルシウム重量の百分比である。
【００２５】この炭酸カルシウム被覆の形成のために要
する処理時間は、炭酸化の条件に左右されるが、処理温
度５００〜６５０℃で５〜６０分程度である。
する処理時間は、炭酸化の条件に左右されるが、処理温
度５００〜６５０℃で５〜６０分程度である。
【００２６】
【発明の効果】本発明によると、触媒、排気ガス吸着
剤、製鋼用保温剤、製鋼用フラックスなどとして有用な
高活性酸化カルシウム多孔質体の活性を維持したまま、
長期間にわたって水分その他の反応性ガスに対し良好な
安定性を示す新規な複合体が得られる。
剤、製鋼用保温剤、製鋼用フラックスなどとして有用な
高活性酸化カルシウム多孔質体の活性を維持したまま、
長期間にわたって水分その他の反応性ガスに対し良好な
安定性を示す新規な複合体が得られる。
【００２７】
【実施例】次に実施例により本発明をさらに詳細に説明
する。
する。
【００２８】なお、各例中に示す比表面積は、以下のよ
うにして求めたものである。 比表面積；各試料０．５ｇを、モノソープ比表面積測定
装置（湯浅アイオニクス社製）を用いて、ＢＥＴ庶点法
により測定したのち、得られた測定値を２倍して１ｇ当
りの表面積とした。
うにして求めたものである。 比表面積；各試料０．５ｇを、モノソープ比表面積測定
装置（湯浅アイオニクス社製）を用いて、ＢＥＴ庶点法
により測定したのち、得られた測定値を２倍して１ｇ当
りの表面積とした。
【００２９】実施例１ 水酸化カルシウム粉末［鈴木工業（株）製、工業用消石
灰、純度９５．９％、粒度３００μｍ以下］に水２５重
量％を加え、ディスクペレター［（株）不二パウダル
製］を用いて直径３ｍｍ、長さ３ｍｍの顆粒に造粒し
た。
灰、純度９５．９％、粒度３００μｍ以下］に水２５重
量％を加え、ディスクペレター［（株）不二パウダル
製］を用いて直径３ｍｍ、長さ３ｍｍの顆粒に造粒し
た。
【００３０】この造粒体も電気炉に入れ、昇温速度１℃
／分で４７０℃まで加熱し、４７０℃に達したとき、た
だちに電気炉より取り出し、放冷した。この際の３９０
℃から４８０℃までの昇温時間は９０分であった。
／分で４７０℃まで加熱し、４７０℃に達したとき、た
だちに電気炉より取り出し、放冷した。この際の３９０
℃から４８０℃までの昇温時間は９０分であった。
【００３１】このものの細孔分布を細孔分布計（マイク
ロメディックス社製ＰＯＲＥＳＩＺ間焼成した。この際
の３９０℃から４７０℃までの昇温時間は８分であっ
た。このようにして得た酸化カルシウム多孔質体の細孔
分布を測定したところ、このものは０．０２〜０．２μ
ｍの範囲の細孔を有することが分った。また、このもの
の比表面積は１４．４ｍ２／ｇであった。
ロメディックス社製ＰＯＲＥＳＩＺ間焼成した。この際
の３９０℃から４７０℃までの昇温時間は８分であっ
た。このようにして得た酸化カルシウム多孔質体の細孔
分布を測定したところ、このものは０．０２〜０．２μ
ｍの範囲の細孔を有することが分った。また、このもの
の比表面積は１４．４ｍ２／ｇであった。
【００３２】次にこのようにして得た酸化カルシウム多
孔質体５ｇを管状反応器に装入し、窒素で希釈した二酸
化炭素（濃度９．９２％）を１００ｍｌ／分の速度で３
０分間供給し、二酸化炭素の反応率と反応温度との関係
を調べた。この結果をグラフとして図１に示す。このグ
ラフから明らかなように、炭酸カルシウム被覆を形成す
る際の反応温度としては、４００〜７００℃、特に５０
０〜６２０℃が好適である。
孔質体５ｇを管状反応器に装入し、窒素で希釈した二酸
化炭素（濃度９．９２％）を１００ｍｌ／分の速度で３
０分間供給し、二酸化炭素の反応率と反応温度との関係
を調べた。この結果をグラフとして図１に示す。このグ
ラフから明らかなように、炭酸カルシウム被覆を形成す
る際の反応温度としては、４００〜７００℃、特に５０
０〜６２０℃が好適である。
【００３３】実施例２ 実施例１で得た酸化カルシウム多孔質体５ｇを、実施例
１と同様にして６００℃において二酸化炭素で処理し、
炭酸化率の経時的変化を調べた。この結果をグラフとし
て図２に示す。このグラフから明らかなように、二酸化
炭素濃度約１０％の希釈ガスを用いた場合に、所要の炭
酸カルシウム被覆を形成するのに必要な時間は、５〜６
０分間である。
１と同様にして６００℃において二酸化炭素で処理し、
炭酸化率の経時的変化を調べた。この結果をグラフとし
て図２に示す。このグラフから明らかなように、二酸化
炭素濃度約１０％の希釈ガスを用いた場合に、所要の炭
酸カルシウム被覆を形成するのに必要な時間は、５〜６
０分間である。
【００３４】実施例３ 炭酸カルシウム粉末［備北粉化（株）製、純度９８％、
粒度１５０μｍ以下］を直径３ｍｍ、長さ３ｍｍの顆粒
に造粒し、この造粒体を電気炉に入れ、室温から７８０
℃まで、昇温速度１℃／分で加熱し、７８０℃に達する
と同時に電気炉より取り出し、放冷した。この際の７０
０℃から７８０℃までの昇温時間は８０分であった。こ
のものの比表面積は３５．８６ｍ２／ｇであった。
粒度１５０μｍ以下］を直径３ｍｍ、長さ３ｍｍの顆粒
に造粒し、この造粒体を電気炉に入れ、室温から７８０
℃まで、昇温速度１℃／分で加熱し、７８０℃に達する
と同時に電気炉より取り出し、放冷した。この際の７０
０℃から７８０℃までの昇温時間は８０分であった。こ
のものの比表面積は３５．８６ｍ２／ｇであった。
【００３５】次に、このようにして得た酸化カルシウム
多孔質体を実施例１と同じ希釈二酸化炭素ガスを用い、
６００℃において５分間炭酸化処理したところ、炭酸化
率２０％をもつ炭酸カルシウム被覆酸化カルシウム多孔
質複合体が得られた。
多孔質体を実施例１と同じ希釈二酸化炭素ガスを用い、
６００℃において５分間炭酸化処理したところ、炭酸化
率２０％をもつ炭酸カルシウム被覆酸化カルシウム多孔
質複合体が得られた。
【００３６】参考例 実施例１で得た比表面積１４．４ｍ２／ｇをもつ酸化カ
ルシウム多孔質体（Ａ）と、この表面に１０％の炭酸化
率で炭酸カルシウム被覆を施した粒状複合体（Ｂ）につ
いて、湿度６６％、温度２０℃の大気中に放置したとき
の水分吸収率の経時的変化を調べた。この水分吸収率は
数１に従って求めたものである。
ルシウム多孔質体（Ａ）と、この表面に１０％の炭酸化
率で炭酸カルシウム被覆を施した粒状複合体（Ｂ）につ
いて、湿度６６％、温度２０℃の大気中に放置したとき
の水分吸収率の経時的変化を調べた。この水分吸収率は
数１に従って求めたものである。
【００３７】
【数１】
【００３８】このようにして、求めたそれぞれの結果を
表１に示す。
表１に示す。
【００３９】
【表１】
【図１】 炭酸化処理における反応率と反応温度の関係
を示すグラフ。
を示すグラフ。
【図２】 炭酸化処理における炭酸化率の経時的変化を
示すグラフ。
示すグラフ。
Claims (2)
- 【請求項１】 比表面積５ｍ２／ｇ以上及び粒径１ｍｍ
以上の高活性酸化カルシウム多孔質粒子と、その表面に
形成された炭酸カルシウム被覆層から成る酸化カルシウ
ム多孔質粒状複合体。 - 【請求項２】 粒径３００μｍ以下の水酸化カルシウム
粉末又は炭酸カルシウム粉末を粒径１ｍｍ以上の顆粒に
造粒し、この造粒体を常圧下４００〜９５０℃の温度に
おいて３０分ないし２時間焼成し、この焼成の後段にお
いて二酸化炭素と接触させるか、あるいは焼成後さらに
二酸化炭素雰囲気中、４００〜７００℃において少なく
とも炭酸化率１０％になるまで処理することを特徴とす
る炭酸カルシウム被覆層を有する酸化カルシウム多孔質
粒状複合体及びその製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06599493A JP3417490B2 (ja) | 1992-03-03 | 1993-03-03 | 酸化カルシウム多孔質粒状複合体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-82680 | 1992-03-03 | ||
| JP8268092 | 1992-03-03 | ||
| JP06599493A JP3417490B2 (ja) | 1992-03-03 | 1993-03-03 | 酸化カルシウム多孔質粒状複合体及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH069215A true JPH069215A (ja) | 1994-01-18 |
| JP3417490B2 JP3417490B2 (ja) | 2003-06-16 |
Family
ID=26407154
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06599493A Expired - Lifetime JP3417490B2 (ja) | 1992-03-03 | 1993-03-03 | 酸化カルシウム多孔質粒状複合体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3417490B2 (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002090070A1 (en) * | 2001-05-02 | 2002-11-14 | Sanei Kensetsu Kabushiki Kaisha | Gas absorbing material |
| WO2006106878A1 (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Ube Material Industries, Ltd. | カルシウム及び／又はマグネシウムを含む多孔質粒子からなる粒状物 |
| KR100722464B1 (ko) * | 2006-07-14 | 2007-05-28 | 주식회사 두산 | 패키징용 게터, 고활성 산화칼슘, 및 고활성 산화칼슘의제조방법 |
| JP2007155087A (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 真空断熱材 |
| JP2007326769A (ja) * | 2006-05-08 | 2007-12-20 | Setsuo Kobayashi | マグネシウム系緩速溶解剤及びその製造方法 |
| CN102225780A (zh) * | 2011-04-19 | 2011-10-26 | 上海彭浦冶金辅料有限公司 | 一种高活性氧化钙及其生产方法 |
| JP2012066952A (ja) * | 2010-09-22 | 2012-04-05 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 消石灰ブリケット及びその用途 |
| CN103058246A (zh) * | 2012-12-24 | 2013-04-24 | 刘立文 | 一种硫酸钙生产高纯氧化钙的方法 |
| JP2015510442A (ja) * | 2011-12-26 | 2015-04-09 | エルジー・ハウシス・リミテッドＬｇ Ｈａｕｓｙｓ，Ｌｔｄ． | 高比表面積のゲッター材を含む真空断熱材 |
| CN105217670A (zh) * | 2015-08-24 | 2016-01-06 | 成都理工大学 | 一种高纯氧化钙的生产方法 |
| CN109384255A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-02-26 | 武汉科技大学 | 一种氧化钙球粒及其制备方法 |
| JP2020158696A (ja) * | 2019-03-27 | 2020-10-01 | 太平洋セメント株式会社 | 無機多孔質材で被覆されたケミカルヒートポンプ用化学蓄熱材およびその製造方法 |
| JP2021137767A (ja) * | 2020-03-09 | 2021-09-16 | 株式会社Ｍｃラボ | 乾燥剤 |
| IT202100026225A1 (it) * | 2021-10-13 | 2023-04-13 | Unicalce S P A | Materiale granulare a base di calce aerea viva, relativo processo di preparazione e suoi utilizzi. |
-
1993
- 1993-03-03 JP JP06599493A patent/JP3417490B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002090070A1 (en) * | 2001-05-02 | 2002-11-14 | Sanei Kensetsu Kabushiki Kaisha | Gas absorbing material |
| WO2006106878A1 (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Ube Material Industries, Ltd. | カルシウム及び／又はマグネシウムを含む多孔質粒子からなる粒状物 |
| US7976806B2 (en) | 2005-03-30 | 2011-07-12 | Ube Material Industries, Ltd. | Granular material comprising porous particles containing calcium and/or magnesium |
| KR101270921B1 (ko) * | 2005-03-30 | 2013-06-03 | 다이요 닛산 가부시키가이샤 | 칼슘 및/또는 마그네슘을 함유하는 다공질 입자로이루어지는 입상물 |
| JP4890444B2 (ja) * | 2005-03-30 | 2012-03-07 | 宇部マテリアルズ株式会社 | カルシウム及び／又はマグネシウムを含む多孔質粒子からなる粒状物 |
| JP2007155087A (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 真空断熱材 |
| JP2007326769A (ja) * | 2006-05-08 | 2007-12-20 | Setsuo Kobayashi | マグネシウム系緩速溶解剤及びその製造方法 |
| KR100722464B1 (ko) * | 2006-07-14 | 2007-05-28 | 주식회사 두산 | 패키징용 게터, 고활성 산화칼슘, 및 고활성 산화칼슘의제조방법 |
| JP2012066952A (ja) * | 2010-09-22 | 2012-04-05 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 消石灰ブリケット及びその用途 |
| CN102225780A (zh) * | 2011-04-19 | 2011-10-26 | 上海彭浦冶金辅料有限公司 | 一种高活性氧化钙及其生产方法 |
| JP2015510442A (ja) * | 2011-12-26 | 2015-04-09 | エルジー・ハウシス・リミテッドＬｇ Ｈａｕｓｙｓ，Ｌｔｄ． | 高比表面積のゲッター材を含む真空断熱材 |
| CN103058246A (zh) * | 2012-12-24 | 2013-04-24 | 刘立文 | 一种硫酸钙生产高纯氧化钙的方法 |
| CN103058246B (zh) * | 2012-12-24 | 2016-03-30 | 刘立文 | 一种硫酸钙生产高纯氧化钙的方法 |
| CN105217670A (zh) * | 2015-08-24 | 2016-01-06 | 成都理工大学 | 一种高纯氧化钙的生产方法 |
| CN109384255A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-02-26 | 武汉科技大学 | 一种氧化钙球粒及其制备方法 |
| JP2020158696A (ja) * | 2019-03-27 | 2020-10-01 | 太平洋セメント株式会社 | 無機多孔質材で被覆されたケミカルヒートポンプ用化学蓄熱材およびその製造方法 |
| JP2021137767A (ja) * | 2020-03-09 | 2021-09-16 | 株式会社Ｍｃラボ | 乾燥剤 |
| IT202100026225A1 (it) * | 2021-10-13 | 2023-04-13 | Unicalce S P A | Materiale granulare a base di calce aerea viva, relativo processo di preparazione e suoi utilizzi. |
| WO2023062430A1 (en) * | 2021-10-13 | 2023-04-20 | Unicalce S.P.A. | Granular material based on quicklime, its preparation process and uses |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3417490B2 (ja) | 2003-06-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3417490B2 (ja) | 酸化カルシウム多孔質粒状複合体及びその製造方法 | |
| JPS6291410A (ja) | クロマトグラフイ−分離用リン酸カルシウム系ヒドロキシアパタイト及びその製造方法 | |
| JP3381948B2 (ja) | 高活性酸化カルシウム多孔質体の製造方法 | |
| CN111818998B (zh) | 有机物分解用催化剂以及有机物分解装置 | |
| JP2008525168A (ja) | カーボンナノチューブの製造のための担持触媒を合成するための方法 | |
| JPS61245842A (ja) | 細孔の狭い触媒支持体の製造方法 | |
| RU2753684C2 (ru) | Пористые керамические продукты из субоксидов титана | |
| EP1926687B1 (en) | Lithium zirconate process | |
| JPS6121717A (ja) | 酸素の分離方法 | |
| CN107008157B (zh) | 一种sapo-56分子筛膜及其制备方法 | |
| JPH04349116A (ja) | 多孔質炭酸カルシウム微細粒子及びその製造方法 | |
| US3743709A (en) | Preparation of highly porous alumina | |
| JPH0585814A (ja) | コージエライト質ハニカム構造体の製造法 | |
| Chen et al. | Preparation of alumina-zirconia materials by the sol-gel method from metal alkoxides | |
| JP2003226571A (ja) | 酸素ラジカル含有カルシウムアルミネートの製造方法 | |
| JP3381226B2 (ja) | 排ガス中の二酸化炭素除去方法 | |
| RU2671583C1 (ru) | Поглотитель диоксида углерода, способ его приготовления и способ очистки газовых смесей | |
| Richardson et al. | Sintering of yttrium oxide powders prepared by emulsion evaporation | |
| JPH02153818A (ja) | ゼオライト成形体の製造法 | |
| KR101862612B1 (ko) | 나노 폴리스티렌 비드를 이용한 다공성 감마-알루미나 제조방법 | |
| Ghoneim et al. | Characteristics and effect of thermal treatment on surface texture of ultrafine zirconia powders | |
| JP2000128656A (ja) | 酸化チタン多孔質焼結体、その製造方法および用途 | |
| JPH03170327A (ja) | 球状炭酸カルシウムの製造方法 | |
| JP2004315274A (ja) | 針状酸化ニッケル粉末とその製造方法 | |
| JP2004142954A (ja) | 表面多孔質化炭酸カルシウム粉粒体、その製造方法及びそれからなるスラリー |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080411 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090411 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 7 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100411 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100411 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110411 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 10 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130411 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |