JPH0691367A - アルミニウム材の加熱溶接法 - Google Patents
アルミニウム材の加熱溶接法Info
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 接合作業の効率化を図るとともに、接合強度
に優れた溶接品を生産することができるアルミニウム材
の加熱溶接法を目的とする。 【構成】 アルミニウムからなる被溶接部材１１、１１
の接合界面に、溶加材にフラックスを含有させたインサ
ート材１２を介在させ、接合部を一対の発熱体１３、１
３で挟み、これらの発熱体１３、１３からの熱伝導によ
り前記インサート材１２を溶融して被接合部材１１、１
１を接合する構成とする。さらに、前記被溶接部材１
１、１１の接合部において、前記発熱体１３による加熱
と同時に、接合面を接合方向に加圧することが好まし
い。
に優れた溶接品を生産することができるアルミニウム材
の加熱溶接法を目的とする。 【構成】 アルミニウムからなる被溶接部材１１、１１
の接合界面に、溶加材にフラックスを含有させたインサ
ート材１２を介在させ、接合部を一対の発熱体１３、１
３で挟み、これらの発熱体１３、１３からの熱伝導によ
り前記インサート材１２を溶融して被接合部材１１、１
１を接合する構成とする。さらに、前記被溶接部材１
１、１１の接合部において、前記発熱体１３による加熱
と同時に、接合面を接合方向に加圧することが好まし
い。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウム材の溶
接、特に部材の一部分のみの溶接に好適に用いられるア
ルミニウム材の加熱溶接法に関するものである。
接、特に部材の一部分のみの溶接に好適に用いられるア
ルミニウム材の加熱溶接法に関するものである。
【０００２】なお、本明細書において「アルミニウム」
の語は、アルミニウムとその合金の両方を含む意味で用
いられる。
の語は、アルミニウムとその合金の両方を含む意味で用
いられる。
【０００３】
【従来の技術】従来、アルミニウム材の一部分のみを接
合する方法として、非酸化雰囲気中で溶加材を介在させ
た被溶接部材に銅製その他の電極を接触状態に配置し、
加圧下で被溶接部材の接合予定箇所に電流を流し、その
電流による抵抗発熱で接合部の温度を上昇させて溶接す
る抵抗スポット溶接法が行われている。また、トーチろ
う付や高周波ろう付等の大気中におけるろう付法も行わ
れている。
合する方法として、非酸化雰囲気中で溶加材を介在させ
た被溶接部材に銅製その他の電極を接触状態に配置し、
加圧下で被溶接部材の接合予定箇所に電流を流し、その
電流による抵抗発熱で接合部の温度を上昇させて溶接す
る抵抗スポット溶接法が行われている。また、トーチろ
う付や高周波ろう付等の大気中におけるろう付法も行わ
れている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
抵抗スポット溶接法においては、アルミニウム材は固有
抵抗が小で熱伝導度が大であるために発熱量が小さく、
そのために溶接に必要な発熱量を得るには１スポットあ
たり２０〜３０ｋＡの高電流を要する。その結果、エネ
ルギーコストが高く、また電極先端部に銅とアルミニウ
ムとの合金を形成し易いために、電極のドレッシング間
隔が短くなり電極の消耗が激しいことから生産性が悪い
という問題点がある。また、電極の消耗やアルミニウム
材の表面状態のばらつきに起因して接合強度がばらつ
き、接合品は信頼性が劣るものであった。さらに、電流
集中度を上げるためには、被溶接部材の重ね代を大きく
取る必要があり使用する被溶接部材が多くなるという問
題点もある。
抵抗スポット溶接法においては、アルミニウム材は固有
抵抗が小で熱伝導度が大であるために発熱量が小さく、
そのために溶接に必要な発熱量を得るには１スポットあ
たり２０〜３０ｋＡの高電流を要する。その結果、エネ
ルギーコストが高く、また電極先端部に銅とアルミニウ
ムとの合金を形成し易いために、電極のドレッシング間
隔が短くなり電極の消耗が激しいことから生産性が悪い
という問題点がある。また、電極の消耗やアルミニウム
材の表面状態のばらつきに起因して接合強度がばらつ
き、接合品は信頼性が劣るものであった。さらに、電流
集中度を上げるためには、被溶接部材の重ね代を大きく
取る必要があり使用する被溶接部材が多くなるという問
題点もある。
【０００５】また、トーチろう付法や高周波ろう付法に
おいては、大型部材の一部のみを接合するに際して、加
熱と加圧とを同時に行うことは物理的に不可能であるた
めに接合不可能、あるいは接合強度が極めてばらつくと
いう問題点がある。特に、接合部材がＡｌ−Ｍｇ系合金
である場合は、これらのろう付法における熱効率の悪さ
から接合が困難である。
おいては、大型部材の一部のみを接合するに際して、加
熱と加圧とを同時に行うことは物理的に不可能であるた
めに接合不可能、あるいは接合強度が極めてばらつくと
いう問題点がある。特に、接合部材がＡｌ−Ｍｇ系合金
である場合は、これらのろう付法における熱効率の悪さ
から接合が困難である。
【０００６】本発明は、このような問題点を解決するこ
とを目的として、接合作業の効率化を図るとともに、大
型部材の一部分の接合であっても接合強度に優れた溶接
品を生産することができるアルミニウム材の加熱溶接法
を提供しようとするものである。
とを目的として、接合作業の効率化を図るとともに、大
型部材の一部分の接合であっても接合強度に優れた溶接
品を生産することができるアルミニウム材の加熱溶接法
を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のアルミニウム材
の加熱溶接法は、前記目的を達成するために、アルミニ
ウムからなる被溶接部材（１１）（１１）の接合界面
に、溶加材にフラックスを含有させたインサート材（１
２）を介在させ、接合部を一対の発熱体（１３）（１
３）で挟み、これらの発熱体（１３）（１３）からの熱
伝導により前記インサート材（１２）を溶融して被接合
部材（１１）（１１）を接合することを特徴とするもの
である。
の加熱溶接法は、前記目的を達成するために、アルミニ
ウムからなる被溶接部材（１１）（１１）の接合界面
に、溶加材にフラックスを含有させたインサート材（１
２）を介在させ、接合部を一対の発熱体（１３）（１
３）で挟み、これらの発熱体（１３）（１３）からの熱
伝導により前記インサート材（１２）を溶融して被接合
部材（１１）（１１）を接合することを特徴とするもの
である。
【０００８】前記被溶接部材（１１）を構成するアルミ
ニウム材としては、その組成が特に限定されるものでは
なく、各種組成のものを適宜用い得る。
ニウム材としては、その組成が特に限定されるものでは
なく、各種組成のものを適宜用い得る。
【０００９】前記インサート材（１２）は、溶加材が前
記被溶接部材（１１）よりも融点の低いアルミニウム合
金であり、かつフラックスを含有させたものであれば、
その組成や形状は特に限定されない。本発明において使
用できるインサート材（１２）の一例として、一般に溶
接用の溶加材として使用されるＳｉ、Ｚｎ等の融点低下
に有効な元素を含有するＡｌ合金の粉末、またはこれら
の合金組成の単体粉末に、弗化物系フラックスまたは塩
化物系フラックス粉末を添加し混合して、この混合粉末
を熱圧成形後に押出成形等により所要形状に成形したも
のがある。さらにこのような固形のインサート材（１
２）の代表的な組成として、Ａｌ、Ｓｉ、弗化物系フラ
ックスを含み、弗化物系フラックスを除く元素の合計含
有量に対してＳｉ含有量が３〜１５wt％、かつ弗化物系
フラックスを除く元素の合計と弗化物系フラックスとを
重量比で９９．９：０．１〜７０：３０の割合で含有
し、かつ密度が理論値の９０％以上であるインサート材
を挙げることができる。なお、前記インサート材（１
２）は必ずしも前述されたような固形である必要はな
く、前記合金粉末または合金組成の単体粉末およびフラ
ックス粉末に液状バインダーを混合攪拌した懸濁液も使
用可能である。これらのインサート材（１２）を前記被
溶接材（１１）（１１）の接合界面に介在させる方法と
しては、インサート材（１２）が固形の場合は平板状に
成形して接合界面に挟めば良く、また液状の場合は接合
面に塗布すれば良い。
記被溶接部材（１１）よりも融点の低いアルミニウム合
金であり、かつフラックスを含有させたものであれば、
その組成や形状は特に限定されない。本発明において使
用できるインサート材（１２）の一例として、一般に溶
接用の溶加材として使用されるＳｉ、Ｚｎ等の融点低下
に有効な元素を含有するＡｌ合金の粉末、またはこれら
の合金組成の単体粉末に、弗化物系フラックスまたは塩
化物系フラックス粉末を添加し混合して、この混合粉末
を熱圧成形後に押出成形等により所要形状に成形したも
のがある。さらにこのような固形のインサート材（１
２）の代表的な組成として、Ａｌ、Ｓｉ、弗化物系フラ
ックスを含み、弗化物系フラックスを除く元素の合計含
有量に対してＳｉ含有量が３〜１５wt％、かつ弗化物系
フラックスを除く元素の合計と弗化物系フラックスとを
重量比で９９．９：０．１〜７０：３０の割合で含有
し、かつ密度が理論値の９０％以上であるインサート材
を挙げることができる。なお、前記インサート材（１
２）は必ずしも前述されたような固形である必要はな
く、前記合金粉末または合金組成の単体粉末およびフラ
ックス粉末に液状バインダーを混合攪拌した懸濁液も使
用可能である。これらのインサート材（１２）を前記被
溶接材（１１）（１１）の接合界面に介在させる方法と
しては、インサート材（１２）が固形の場合は平板状に
成形して接合界面に挟めば良く、また液状の場合は接合
面に塗布すれば良い。
【００１０】前記被溶接部材（１１）の接合界面にイン
サート材（１２）を介在させるとともに、その接合部を
一対の発熱体（１３）にて挟む具体的な配置例として、
次のようなものを挙げることができる。
サート材（１２）を介在させるとともに、その接合部を
一対の発熱体（１３）にて挟む具体的な配置例として、
次のようなものを挙げることができる。
【００１１】図１（Ｂ）に示されている第１の配置例
は、２枚の平板状の被溶接部材（１１）（１１）を重ね
合わせて接合する例であり、接合界面にインサート材
（１２）を介在させるように配置するとともに、それら
の重ね合わせ方向に被溶接材（１１）（１１）を挟むよ
うに一対の発熱体（１３）（１３）を配置するものであ
る。
は、２枚の平板状の被溶接部材（１１）（１１）を重ね
合わせて接合する例であり、接合界面にインサート材
（１２）を介在させるように配置するとともに、それら
の重ね合わせ方向に被溶接材（１１）（１１）を挟むよ
うに一対の発熱体（１３）（１３）を配置するものであ
る。
【００１２】図２に示されている第２の配置例は、被溶
接部材（１１）（１１）の端面同士を互いに突き合わせ
て接合する例であり、接合界面にインサート材（１２）
を介在させるように配置するとともに、突き合わせ方向
と直交し、かつ各発熱体（１３）が２つの被溶接部材
（１１）（１１）に跨がるように一対の発熱体（１３）
（１３）を配置するものである。
接部材（１１）（１１）の端面同士を互いに突き合わせ
て接合する例であり、接合界面にインサート材（１２）
を介在させるように配置するとともに、突き合わせ方向
と直交し、かつ各発熱体（１３）が２つの被溶接部材
（１１）（１１）に跨がるように一対の発熱体（１３）
（１３）を配置するものである。
【００１３】また、前記被溶接部材（１１）（１１）の
接合部において、前記発熱体（１３）による加熱と同時
に、接合面を接合方向に加圧することが好ましい。加圧
する具体的な方法として、図１（Ｂ）に示されている第
１の配置例であれば、各発熱体（１３）の両側から加圧
機等により圧力を付与して接合面を加圧するように構成
することができる。このように加熱方向と加圧方向が一
致する場合は、被溶接部材（１１）を加圧機の加圧部で
直接挟み、この加圧部の被溶接部材（１１）との接触部
分付近を外部の熱源から熱を与えて加圧部自身を本発明
における発熱体（１３）とする構成も可能である。具体
的には、図３（Ａ）に示されているようにエアシリンダ
等の加圧機の加圧部（１４）の先端の周りに高周波誘導
熱源（１５）を設けて加圧部（１４）を加熱する方式、
図３（Ｂ）に示されているように加圧部（１４）の先端
の周りに赤外線加熱炉（１６）やバーナを設けて加圧部
（１４）を加熱する方式等がある。また、図２に示され
ている第２の配置例においては、第１の配置例のように
発熱体（１３）を加圧部と兼用させることは困難である
が、矢印方向に別途加圧すれば良い。なお、アルミニウ
ム材は熱伝導度が良いため、発熱体（１３）の温度は前
記インサート材（１２）の融点よりもやや高く設定すれ
ばインサート材（１２）を十分に溶融させることがで
き、接合時間は１０秒程度で良い。
接合部において、前記発熱体（１３）による加熱と同時
に、接合面を接合方向に加圧することが好ましい。加圧
する具体的な方法として、図１（Ｂ）に示されている第
１の配置例であれば、各発熱体（１３）の両側から加圧
機等により圧力を付与して接合面を加圧するように構成
することができる。このように加熱方向と加圧方向が一
致する場合は、被溶接部材（１１）を加圧機の加圧部で
直接挟み、この加圧部の被溶接部材（１１）との接触部
分付近を外部の熱源から熱を与えて加圧部自身を本発明
における発熱体（１３）とする構成も可能である。具体
的には、図３（Ａ）に示されているようにエアシリンダ
等の加圧機の加圧部（１４）の先端の周りに高周波誘導
熱源（１５）を設けて加圧部（１４）を加熱する方式、
図３（Ｂ）に示されているように加圧部（１４）の先端
の周りに赤外線加熱炉（１６）やバーナを設けて加圧部
（１４）を加熱する方式等がある。また、図２に示され
ている第２の配置例においては、第１の配置例のように
発熱体（１３）を加圧部と兼用させることは困難である
が、矢印方向に別途加圧すれば良い。なお、アルミニウ
ム材は熱伝導度が良いため、発熱体（１３）の温度は前
記インサート材（１２）の融点よりもやや高く設定すれ
ばインサート材（１２）を十分に溶融させることがで
き、接合時間は１０秒程度で良い。
【００１４】また、本発明においては、接合部が発熱体
（１３）の寸法よりも大きい場合でも、発熱体（１３）
を接合部上をスライドさせることによって接合できる。
例えば、図４に示されているように、平板状の被溶接部
材（１１）（１１）を重ね合わせて接合する場合、イン
サート材（１２）を介在させた被溶接部材（１１）（１
１）の両側を一対のローラ状の発熱体（１３´）（１３
´）で挟み、ローラを回転させながら矢印方向にスライ
ドさせれば、連続して大面積の接合を行える。また、図
５に示されているように、被接合部材（１１）（１１）
を突き合わせて接合する場合も、一対のローラ状の発熱
体（１３´）（１３´）を回転させながらスライドさせ
ることによって、連続して大面積の接合を行える。さら
に、図４および図５において、一対の発熱体（１３´）
（１３´）をスライドさせないで回転力のみを与え、被
溶接部材（１１）（１１）をスライドさせるようにして
も良い。
（１３）の寸法よりも大きい場合でも、発熱体（１３）
を接合部上をスライドさせることによって接合できる。
例えば、図４に示されているように、平板状の被溶接部
材（１１）（１１）を重ね合わせて接合する場合、イン
サート材（１２）を介在させた被溶接部材（１１）（１
１）の両側を一対のローラ状の発熱体（１３´）（１３
´）で挟み、ローラを回転させながら矢印方向にスライ
ドさせれば、連続して大面積の接合を行える。また、図
５に示されているように、被接合部材（１１）（１１）
を突き合わせて接合する場合も、一対のローラ状の発熱
体（１３´）（１３´）を回転させながらスライドさせ
ることによって、連続して大面積の接合を行える。さら
に、図４および図５において、一対の発熱体（１３´）
（１３´）をスライドさせないで回転力のみを与え、被
溶接部材（１１）（１１）をスライドさせるようにして
も良い。
【００１５】
【作用】本発明においては、接合界面にインサート材
（１２）を介在させた被溶接部材（１１）の接合部を一
対の発熱体（１３）で挟むことにより、熱が被溶接部材
（１１）を介して、または直接にインサート材（１２）
に伝導してインサート材（１２）が溶融する。前記イン
サート材（１１）は通常の溶加材にフラックスが含有さ
れているために、該インサート材（１２）材が溶融する
と接合面には溶加材と同時にフラックスも供給され、被
溶接部材（１１）の表面に形成される酸化皮膜が除去さ
れて被溶接部材（１１）への溶加材の融着性が高めら
れ、大気中においても良好に溶接できる。
（１２）を介在させた被溶接部材（１１）の接合部を一
対の発熱体（１３）で挟むことにより、熱が被溶接部材
（１１）を介して、または直接にインサート材（１２）
に伝導してインサート材（１２）が溶融する。前記イン
サート材（１１）は通常の溶加材にフラックスが含有さ
れているために、該インサート材（１２）材が溶融する
と接合面には溶加材と同時にフラックスも供給され、被
溶接部材（１１）の表面に形成される酸化皮膜が除去さ
れて被溶接部材（１１）への溶加材の融着性が高めら
れ、大気中においても良好に溶接できる。
【００１６】また、図１（Ｂ）および図２に示されてい
るように、インサート材（１２）を介在させた被溶接部
材（１１）を、加熱と同時に接合方向に加圧することに
より、インサート材（１２）の被溶接部材（１１）への
融着性が一層高められて接合強度の向上および接合時間
の短縮を図ることができる。
るように、インサート材（１２）を介在させた被溶接部
材（１１）を、加熱と同時に接合方向に加圧することに
より、インサート材（１２）の被溶接部材（１１）への
融着性が一層高められて接合強度の向上および接合時間
の短縮を図ることができる。
【００１７】このようにして溶接された被溶接部材（１
１）においては、優れた接合強度が得られ、またインサ
ート材（１２）の介在面積、発熱体（１３）の断面積お
よび加圧面積によって接合面積を任意に選択することも
可能である。
１）においては、優れた接合強度が得られ、またインサ
ート材（１２）の介在面積、発熱体（１３）の断面積お
よび加圧面積によって接合面積を任意に選択することも
可能である。
【００１８】
【実施例】次に、本発明のアルミニウム材の加熱溶接法
の具体的実施例について、図面を参照しつつ説明する。
の具体的実施例について、図面を参照しつつ説明する。
【００１９】本実施例において、母材としてＪＩＳＡ６
Ｎ０１−Ｔ５合金からなり幅１５mm×長さ１００mm×厚
さ１．０mmの板材を使用した。また、インサート材とし
てＡｌ−１０％Ｓｉ合金粉末からなる溶加材に弗化物系
フラックス（４５．８％ＫＦ−５４．２％ＡｌＦ３の共
晶）粉末を重量比で９０：１０の割合で混合し、この混
粉を熱圧成形後幅１５mm×長さ１０mm×厚さ０．７mmに
押出成形したものを使用した。
Ｎ０１−Ｔ５合金からなり幅１５mm×長さ１００mm×厚
さ１．０mmの板材を使用した。また、インサート材とし
てＡｌ−１０％Ｓｉ合金粉末からなる溶加材に弗化物系
フラックス（４５．８％ＫＦ−５４．２％ＡｌＦ３の共
晶）粉末を重量比で９０：１０の割合で混合し、この混
粉を熱圧成形後幅１５mm×長さ１０mm×厚さ０．７mmに
押出成形したものを使用した。
【００２０】そして、図１（Ａ）に示されているよう
に、２枚の前記板材（１１）（１１）の端部同士を、こ
れらの間に前記インサート材（１２）をサンドイッチ状
に介在配置した状態に重ね代１０mmで重ね合せた。さら
に、図１（Ｂ）に示されているように、この重ね合せ物
の重ね合せ部分を通電により発熱する一対のカーボンヒ
ータ（１３）で挟み、エアシリンダ（図示省略）により
矢印方向から加圧した。カーボンヒータ（１３）の熱は
板材（１１）（１１）を介して伝達し、インサート材
（１２）を溶融して２枚の板材（１１）は溶接された。
このような溶接装置を用いて、ヒータ温度７００℃、加
圧力２０kg／cm2 、溶接時間５sec の溶接条件で接合し
た５個の溶接品について、各溶接品を破断するまで引張
って破断荷重を調べたところ、いずれも１８０〜１９０
kgf の接合強度に優れるものであった。
に、２枚の前記板材（１１）（１１）の端部同士を、こ
れらの間に前記インサート材（１２）をサンドイッチ状
に介在配置した状態に重ね代１０mmで重ね合せた。さら
に、図１（Ｂ）に示されているように、この重ね合せ物
の重ね合せ部分を通電により発熱する一対のカーボンヒ
ータ（１３）で挟み、エアシリンダ（図示省略）により
矢印方向から加圧した。カーボンヒータ（１３）の熱は
板材（１１）（１１）を介して伝達し、インサート材
（１２）を溶融して２枚の板材（１１）は溶接された。
このような溶接装置を用いて、ヒータ温度７００℃、加
圧力２０kg／cm2 、溶接時間５sec の溶接条件で接合し
た５個の溶接品について、各溶接品を破断するまで引張
って破断荷重を調べたところ、いずれも１８０〜１９０
kgf の接合強度に優れるものであった。
【００２１】さらに、本発明のインサート材も前記組成
のものに限定されるものではなく、Ａｌ−Ｓｉ系合金や
Ａｌ−Ｚｎ系合金等の溶加材に塩化物系または他の組成
の弗化物系のフラックスを添加し、所要形状に成形した
インサート材も使用できる。また、固形の溶加材の代わ
りに、アルミニウム系合金成分粉末、フラックス成分粉
末および液状バインダを混合したものを接合部に塗布し
て溶接することも可能である。また、発熱体の種類もカ
ーボンヒータに限らず、電気ヒータ等も使用できる。
のものに限定されるものではなく、Ａｌ−Ｓｉ系合金や
Ａｌ−Ｚｎ系合金等の溶加材に塩化物系または他の組成
の弗化物系のフラックスを添加し、所要形状に成形した
インサート材も使用できる。また、固形の溶加材の代わ
りに、アルミニウム系合金成分粉末、フラックス成分粉
末および液状バインダを混合したものを接合部に塗布し
て溶接することも可能である。また、発熱体の種類もカ
ーボンヒータに限らず、電気ヒータ等も使用できる。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の溶接法に
よれば、接合界面にフラックスを含有する溶加材からな
るインサート材を介在させた被溶接部材を、その接合部
を一対の発熱体で挟むようにして加熱することにより、
接合部に溶加材とフラックスが同時に供給されため、大
気中において短時間で優れた接合強度を達成することが
できる。また、前記加熱と同時に接合方向に加圧するこ
とにより、溶加材の被溶接部材への融着性を一層高めて
接合強度の向上および接合時間の短縮を図ることができ
る。
よれば、接合界面にフラックスを含有する溶加材からな
るインサート材を介在させた被溶接部材を、その接合部
を一対の発熱体で挟むようにして加熱することにより、
接合部に溶加材とフラックスが同時に供給されため、大
気中において短時間で優れた接合強度を達成することが
できる。また、前記加熱と同時に接合方向に加圧するこ
とにより、溶加材の被溶接部材への融着性を一層高めて
接合強度の向上および接合時間の短縮を図ることができ
る。
【００２３】本発明において、接合面積の拡大はインサ
ート材の介在面積、発熱体の断面積積の拡大、発熱体ま
たは被溶接部材の移動等によって容易に行われるため、
従来の抵抗スポット溶接法に比較して接合面積を大とす
ることができ、この点からも接合強度の向上を図ること
ができる。しかも、被接合部材を接合方向に発熱体で挟
む加熱方式では加熱と同時に加圧することが容易である
ため、大型部材の一部分の接合で接合強度が要求される
場合にも好適に用いることができる。
ート材の介在面積、発熱体の断面積積の拡大、発熱体ま
たは被溶接部材の移動等によって容易に行われるため、
従来の抵抗スポット溶接法に比較して接合面積を大とす
ることができ、この点からも接合強度の向上を図ること
ができる。しかも、被接合部材を接合方向に発熱体で挟
む加熱方式では加熱と同時に加圧することが容易である
ため、大型部材の一部分の接合で接合強度が要求される
場合にも好適に用いることができる。
【００２４】また、被溶接部材であるアルミニウム材は
熱伝導度が高いことから、エネルギーコストを低減させ
ることができるとともに、通常の大気中ろう付法と比較
して溶接時間が短くてすみ、Ａｌ−Ｍｇ系合金部材の接
合も良好に行える。
熱伝導度が高いことから、エネルギーコストを低減させ
ることができるとともに、通常の大気中ろう付法と比較
して溶接時間が短くてすみ、Ａｌ−Ｍｇ系合金部材の接
合も良好に行える。
【図１】本発明の第１の配置例および本実施例を模式的
に説明する断面図であり、（Ａ）は板材とインサート材
を重ね合せた状態、（Ｂ）は重ね合せた板材およびイン
サート材をカーボンヒータで挟んだ状態である。
に説明する断面図であり、（Ａ）は板材とインサート材
を重ね合せた状態、（Ｂ）は重ね合せた板材およびイン
サート材をカーボンヒータで挟んだ状態である。
【図２】本発明の第２の配置例を模式的に説明する断面
図である。
図である。
【図３】（Ａ），（Ｂ）は本発明の第１の配置例の変形
例を模式的に説明する断面図である。
例を模式的に説明する断面図である。
【図４】本発明の第１の配置例の変形例を模式的に説明
する断面図である。
する断面図である。
【図５】本発明の第２の配置例の変形例を模式的に説明
する斜視図である。
する斜視図である。
１１…被溶接部材（板材） １２…インサート材 １３…発熱体（カーボンヒータ）
Claims (2)
- 【請求項１】 アルミニウムからなる被溶接部材（１
１）（１１）の接合界面に、溶加材にフラックスを含有
させたインサート材（１２）を介在させ、接合部を一対
の発熱体（１３）（１３）で挟み、これらの発熱体（１
３）（１３）からの熱伝導により前記インサート材（１
２）を溶融して被接合部材（１１）（１１）を接合する
ことを特徴とするアルミニウム材の加熱溶接法。 - 【請求項２】 前記被溶接部材（１１）（１１）の接合
部において、前記発熱体（１３）による加熱と同時に、
接合面を接合方向に加圧することを特徴とする請求項１
に記載のアルミニウム材の加熱溶接法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4245008A JPH0691367A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | アルミニウム材の加熱溶接法 |
| CA002105365A CA2105365C (en) | 1992-09-14 | 1993-09-01 | Method of hot brazing aluminum articles |
| US08/116,010 US5504296A (en) | 1992-09-14 | 1993-09-02 | Method of hot brazing aluminum articles |
| EP93307021A EP0588545B1 (en) | 1992-09-14 | 1993-09-06 | Method of hot brazing aluminum articles |
| DE69310845T DE69310845T2 (de) | 1992-09-14 | 1993-09-06 | Verfahren zum Hartlöten von Aluminium-Gegenständen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4245008A JPH0691367A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | アルミニウム材の加熱溶接法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0691367A true JPH0691367A (ja) | 1994-04-05 |
Family
ID=17127207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4245008A Pending JPH0691367A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | アルミニウム材の加熱溶接法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5504296A (ja) |
| EP (1) | EP0588545B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0691367A (ja) |
| CA (1) | CA2105365C (ja) |
| DE (1) | DE69310845T2 (ja) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2714361B2 (ja) * | 1994-07-22 | 1998-02-16 | 昭和アルミニウム株式会社 | フラックス含有Ａｌ合金ろう材の製造方法 |
| DE4433548A1 (de) * | 1994-09-06 | 1996-03-07 | Ingbuero Wolf & Partner Gmbh | Verfahren zum flußmittelfreien Löten von Bauteilen aus Messing |
| JP3311173B2 (ja) * | 1994-10-12 | 2002-08-05 | アスモ株式会社 | 電気モータ及びその製造方法 |
| DE19512089C1 (de) * | 1995-04-03 | 1996-10-02 | Kurt Prof Dr Ing Koppe | Verfahren zur Verbindung von umformbaren Blechbauteilen, vorzugsweise Feinblechen, durch Löten |
| DE19615841A1 (de) * | 1996-04-20 | 1997-11-06 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur Herstellung von Diffusionslötverbindungen |
| US5742021A (en) * | 1996-08-12 | 1998-04-21 | International Business Machines Corporation | High thermal conductivity substrate and the method of brazing a cap thereto |
| DE19714755C2 (de) * | 1997-04-10 | 2002-01-24 | Schweistechnische Lehr Und Ver | Löt-Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung der dazu erforderlichen Zusatzwerkstoff-Depots |
| JP2000117484A (ja) * | 1998-10-19 | 2000-04-25 | Senko Kinzoku:Kk | 継目なしリング状ブレージング材及びその製造方法 |
| DE19925301A1 (de) * | 1999-06-02 | 2000-12-07 | Solvay Fluor & Derivate | Mit Aluminium-Silicium-Legierung beschichtete Bauteile |
| CZ9902562A3 (en) * | 1999-07-19 | 2001-06-13 | Diafrikt | Soldering rings and process for producing thereof |
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| AU2003234143A1 (en) * | 2002-04-22 | 2003-11-03 | Alcoa Inc. | Flux coated brazing sheet |
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| JP4943827B2 (ja) * | 2006-11-30 | 2012-05-30 | 矢崎総業株式会社 | 抵抗溶接方法及び導体ユニット |
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| DE102007014852B4 (de) | 2007-03-28 | 2012-09-06 | Audi Ag | Verfahren zur Herstellung einer nahtförmigen Lötverbindung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
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| FR2938460B1 (fr) | 2008-11-19 | 2012-01-13 | Fp Soudage | Produit de brasage comprenant un melange de flux de brasage et metal d'apport et procede de fabrication |
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| EP2306134B1 (fr) * | 2009-10-01 | 2012-05-30 | Techspace Aero S.A. | Procédé de fabrication d'un échangeur de chaleur et échangeur obtenu par le procédé |
| WO2013087137A1 (de) | 2011-12-16 | 2013-06-20 | Hochschule Für Angewandte Wissenschaften - Fachhochschule Kempten | Verfahren zum fügen zweier im wesentlichen blechartiger werkstücke mittels reibquetschschweissen unter verwendung eines zusatzwerkstoffs |
| WO2016040365A1 (en) | 2014-09-09 | 2016-03-17 | Celltech Metals Inc. | Method of creating a bonded structure and appartuses for same |
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| CN111054989B (zh) * | 2019-12-31 | 2021-11-26 | 河北建筑工程学院 | 一种铜铝tig压钎焊设备及工艺 |
| CN114571196B (zh) * | 2022-05-06 | 2022-07-29 | 新乡市杰达精密电子器件有限公司 | 一种具有热水蒸汽两用功能的膜加热器的生产工艺 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
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- 1992-09-14 JP JP4245008A patent/JPH0691367A/ja active Pending
-
1993
- 1993-09-01 CA CA002105365A patent/CA2105365C/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-09-02 US US08/116,010 patent/US5504296A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-09-06 EP EP93307021A patent/EP0588545B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-09-06 DE DE69310845T patent/DE69310845T2/de not_active Expired - Fee Related
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| EP0588545B1 (en) | 1997-05-21 |
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