JPH068352Y2 - 内外筒型流体封入式パワ−ユニツトマウント - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 産業上の利用分野 本考案は、車両に搭載されるパワーユニットを車体に支
持する際に用いるパワーユニットマウントに関し、とり
わけ、内筒，外筒間に支持弾性体が装填されるタイプの
マウントであって、該支持弾性体内に振動減衰を発生さ
せるための流体室を設けるようにした内外筒型流体封入
式パワーユニットマウントに関する。

従来の技術 一般に、エンジン，トランスミッション等の結合体で構
成されるパワーユニットマウント（エンジンマウント）
で車体側に支持されることにより、エンジン振動等が車
体に伝達されるのを低減するようになっている。かかる
パワーユニットマウントは、通常パワーユニットと車体
に夫々装着される取付部材を備えており、これら取付部
材間にゴム等の弾性体が配されることにより構成されて
いる。

ところで、かかるパワーユニットマウントとしては、弾
性体が何らかの理由で切断された場合に、夫々の取付部
材が互いに離脱されてしまうのを防止し、かつ、小型化
を図ることができるようになった内外筒型のものが存在
する。即ち、この内外筒型パワーユニットマウントは、
パワーユニット又は車体の一方に装着される内筒と、パ
ワーユニット又は車体の他方に装着される外筒と、これ
ら内，外筒間に装填される支持弾性体とを備え、該支持
弾性体でパワーユニットの荷重を支持すると共に、外筒
が内筒を囲繞していることにより、支持弾性体切断時に
内，外筒の離脱が防止されるようになっている。

一方パワーユニットマウントには、たとえば特願昭６０
−３４２３６号に提案されているように、特に特定の周
波数領域の振動減衰を行なうために支持弾性体内に液体
を封入するようにしたものがある。この特定の振動減衰
領域は、通常エンジンシェイクとかエンジンアイドリン
グ等の低周波大振幅領域の人力振動に設定することによ
り、車体振動の低減を効果的に行なうことができる。

ところで、前述した内外筒型パワーユニットマウントに
液体封入の機能を付加したものとしては、従来に特開昭
６１−６５９３５号に開示されたものが存在する。この
内外筒型流体封入式パワーユニットマウントは、内，外
筒間の支持弾性体内に内筒を境に１対の流体室が形成さ
れ、これら流体室を内筒外周に嵌着されるブロックに形
成されたオリフィスで連通することにより構成されてい
る。そして、パワーユニットの振動に伴って内，外筒間
が変位されると、前記支持弾性体が変形して一方の流体
室が膨張されると同時に他方の流体室が潰され、このと
きに前記オリフィス内を流体室内の液体が移動されるよ
うになっている。ところで、液体封入式のマウントの振
動減衰理論としては、前記特願昭６０−３４２３６号に
開示したように、オリフィス内を移動する液体を質量と
し、流体室側壁の拡張弾性をばねとするダイナミックダ
ンパ作用が行なわれることが本出願人によって解析され
ている。

発明が解決しようとする問題点 しかしながら、前記特開昭６１−６５９３５号に開示さ
れた内外筒型流体封入式パワーユニットマウントは、内
外筒型にすることにより支持弾性体破損時の安全性を、
より小型化にして発揮することができるのであるが、夫
々の流体室が支持弾性体内に形成され、該支持弾性体自
体を側壁としている。しかし、該支持弾性体はパワーユ
ニットの大荷重を支持する必要があり、必然的に大きな
ばね定数をもって形成されている。従って、前記流体室
の拡張弾性によるばね定数も必然的に大きくなり、前記
流体室、オリフィスで構成される振動減衰機構で設定さ
れる制振対象周波数領域は、エンジンシェイクとかアイ
ドル振動とは大きく懸け離れた高周波域となってしま
う。

従って、車両乗心地に大きく影響するエンジンシェイ
ク，アイドル振動を効果的に低減することは不可能であ
り、依然として車体への低周波入力が行なわれてしまう
という問題がある。

そこで、本発明はかかる従来の問題点に鑑みて、内外筒
型のパワーユニットマウントであって、流体室の１つを
支持弾性体とは別に設けた弾性体で隔成し、この別の弾
性体のばね定数を独自にチューニングできるようにする
ことによって、拡張弾性のばね定数を大幅に低下させる
と共に、更に、支持弾性体に形成される流体室側壁の動
ばね特性を制御できるようにすることによって、実用周
波数領域の振動減衰を効果的に行わせるようにした内外
筒型流体封入式パワーユニットマウントを提供すること
を目的とする。

問題点を解決するための手段 かかる目的を達成するために本考案の内外筒型流体封入
式パワーユニットマウントは、パワーユニット又は車体
のいずれか一方に装着される内筒と、この内筒を囲繞し
前記パワーユニット又は車体の他方に装着される外筒
と、これら内，外筒間に装填され前記パワーユニットの
荷重を支持する支持弾性体とを備え、該支持弾性体の一
部に空洞部を形成して該空洞部に箱体を嵌入することに
より、密閉された主流体室と、一側に支持弾性体とは分
離したダイヤフラムを有する密閉された副流体室とをそ
れぞれ隔成形成するとともに、前記外筒の内周に沿って
オリフィス通路を形成してこれら主流体室と副流体室と
をオリフィス通路を介して連通することにより、少なく
とも１つの振動減衰機構を構成し、かつ、前記主流体室
を隔成する支持弾性体壁部に、この壁部の拡張弾性を高
くさせる変形規制手段を設けることにより構成してあ
る。

作用 以上の構成により本考案の内外筒型流体封入式パワーユ
ニットマウントにあっては、パワーユニットの振動に伴
って内筒，外筒間が相対変位され、支持弾性体が変形さ
れると、主流体室内容積は変化され、該流体室内液体は
オリフィス通路を介して副流体室との間で移動されるこ
とにより振動減衰機構が機能されることになる。このと
き、前記副流体室を構成するダイヤフラムは前記支持弾
性体とは分離して設けられる関係上、該ダイヤフラムの
拡張弾性を前記支持弾性体の剛性とは関係なく大幅に小
さくすることができるため、前記振動減衰機構での制振
対象周波数領域を実用の低周波域にチューニングできる
ようになる。また、主流体室の壁部に変形規制手段を設
けて、支持弾性体で構成される当該壁部の拡張弾性を高
くするようにしたので、主流体室に発生する圧力変化を
振動減衰機構の高いロスフアクタとして取り出すことが
できるようになり、前記振動減衰機構での制振機能と相
俟って著しい振動減衰性能の向上が図られることにな
る。

実施例 以下、本考案の実施例を図に基づいて詳細に説明する。

即ち、第１図(A)，(B)，第２図は本考案の内外筒型流体
封入式パワーユニットマウント１０（以下単にパワーユ
ニットマウントと称す）の第１実施例を示し、このパワ
ーユニットマウント１０は内筒１２と、この内筒１２を
囲繞する外筒１４と、これら内，外筒１２，１４間に装
填される支持弾性体１６とを備えている。そして、第３
図に示すように前記内筒１２は、これに挿通されるボル
ト２０を介してパワーユニット２２から前記パワーユニ
ットマウント１０の両側に突設される１対のブラケット
２２ａに装着され、かつ前記外筒１４はブラケット２４
ａを介して車体メンバ２４に装着され、パワーユニット
２２の荷重は前記支持弾性体１６で支持されるようにな
っている。尚、これとは逆に内筒１２を車体メンバ２４
側に、外筒１４をパワーユニット２２側に装着するよう
にしたものでもよい。

そして、第１，２図に示したように前記外筒14の中央部
には内径方向に陥入される周方面の溝30が形成され、こ
の溝３０の外側開放部が閉止板32により液密的に閉止さ
れることにより、オリフィス通路３４が形成されるよう
になっている。

一方、前記支持弾性体１６には内筒１２の図中上方側に
位置して空洞部３６を設ける一方、前記外筒１４には前
記空洞部３６の形成位置に対応して開口部３８が形成さ
れている。尚、この開口部３８は前記空洞部３６の開口
面積より大きく形成され、該空洞部３６の外筒１４軸方
向側壁３６ａおよび前記オリフィス通路３４の空洞部３
６側端を閉止する外筒１４周方向側壁３６ｂの上端部
が、前記開口部３８の内周に嵌合されるようになってい
る。

前記空洞部３６の開放部からは閉塞体４０が空洞部３６
内に挿入され、該閉塞体４０によって空洞部３６の開放
部が閉止されるようになっている。前記閉塞体４０は空
洞部３６内側に密接嵌合される箱体４２と、この箱体４
２の図中上方端部周縁から一体に突設されるフランジ部
４４とを備え、前記箱体４２の上端部を中間板４６で閉
止すると共に、箱体４２の下端部は開口部４８ａが形成
された下側板４８で隔成してある。また、前記箱体４２
の上端開放部は、前記支持弾性体１６と分離されるダイ
ヤフラム５２で閉止されている。

ところで、前記空洞部３６のオリフィス通路34端を閉止
する側壁３６ｂには連通口３４ａ，３４ｂが形成されて
おり、前記箱体４２の周方向側壁には前記連通口３４
ａ，３４ｂと略一致する開口部４２ａ，４２ｂが形成さ
れている。尚、４２ａは中間板４６と下側板４８との間
の室４２ｃに連通され、かつ、４２ｂは中間板４６とダ
イヤフラム５２との間の後述する副流体室５４に連通さ
れるようになっている。

そして、前記閉塞体４０は箱体４２を空洞部36内に挿入
した後、フランジ部４４を外筒１４外周に周回してかし
めることにより固定されるようになっている。ところ
で、このように閉塞体４０を固定する際には、予め前記
空洞部３６、前記オリフィス通路３４および後述する副
流体室５４内には水等の液体を充填した状態で行なわ
れ、前記閉塞体４０により液体は液密的に封入される。
そして、このように液体が封入された前記空洞部３６を
主流体室５０とし、内，外筒１２，１４間の相対的変位
による支持弾性体１６の変形で、前記主流体室５０内容
積は変化されるようになっている。このように容積変化
した際主流体室５０内の液体は、オリフィス通路３４を
介して中間板４６，ダイヤフラム５２間の室との間で移
動し、この室を副流体室５４とし、かかる主流体室５
０，オリフィス通路３４および副流体室５４で振動減衰
機構５６が形成されるようになっている。

一方、前記支持弾性体１６の図中下端部は内筒１２を保
持するに十分な肉厚を残して切除され、該支持弾性体１
６下端と外筒１４内周との間には、比較的大きな間隙部
Ｓが形成されている。

更に、前記閉塞体４０の箱体４２内は、中間板４６と下
側板４８との間の室４２ｃと前記下側板４８下方の主流
体室５０との間にも、開口部48aを１つのオリフィスと
した副振動減衰機構５８が構成されるようになってい
る。

ここで本実施例にあっては、更に第１図(A)，(B)に示す
ように前記主流体室５０を隔成する支持弾性体１６の壁
部１６ａ，１６ｂに変形規制手段としての金枠１００を
設けてある。この金枠１００は主流体室５０の第１図
(A)中左右方向の幅より長い角棒状に形成され、主流
体室５０の内筒１２軸方向（第１図(B)中左右方向）に
対向される１対の前記壁部１６ａ，１６ｂに、厚さ方向
の略半分が埋設された状態で固設されている。尚、前記
金枠１００は図中上下方向に２本設けられ、各金枠１０
０の両端部は第１図(A)中主流体室５０の左右両側対応
位置より更に外方に突出されている。

以上の構成により本実施例のパワーユニットマウント１
０にあっては、パワーユニット２２の振動に伴って内筒
１２，外筒１４間に相対変位が生ずると、主流体室５０
内容積が変化する。

そして、前記パワーユニット２２の振動が、エンジンシ
ェイク（約５〜１５Hz）とかアイドル振動（約２０〜４
０Hz）等の低周波大振幅領域にあるときは、主流体室５
０内の液体は、外筒１４に沿って形成されたオリフィス
通路３４を介して主流体室５０と副流体室５４との間で
移動される。つまり、振動減衰機構５６が機能されるこ
とになり、該振動減衰機構５６は前記オリフィス通路34
内を移動する液体質量（ｍ）を“マス”とし、主流体室
５０の側壁５０ａ，５０ｂの拡張弾性(K)および副流体
室５４のダイヤフラム５２の拡張弾性(k)を“ばね”と
する液柱共振現象を発揮し、このときの共振周波数は となる。従って、このときの共振周波数_０をパワーユ
ニット２２の制振領域に設定することにより、ダイナミ
ックダンパ作用で前記パワーユニット２２から車体側に
伝達される振動を効果的に振動減衰（パワーユニット２
２から車体２４に至る振動伝達率の低下）できることに
なる。

ところで、本実施例では主流体室５０の側壁は、パワー
ユニット２２荷重を支持する支持弾性体16で形成される
ため、前記側壁の拡張弾性(K)は必然的に大きく設定さ
れるが、副流体室５４のダイヤフラム５２は前記支持弾
性体１６とは分離して設けられるため、該ダイヤフラム
５２の拡張弾性(k)は前記支持弾性体１６のばね定数と
は関係なく、独自に小さく設定することができる。従っ
て、前記式から明らかなように振動減衰機構５６での
共振周波数_０を低くすることができる。

更に、オリフィス通路３４は外筒１４の内周部に形成さ
れるため、オリフィス通路３４の長さを大きく設定でき
ると共に、該オリフィス通路３４の開口面積も広くする
ことができる。従って、オリフィス通路３４内を移動す
る液体質量（ｍ）も必然的に大きくなり、前記式から
共振周波数_０を更に低くすることができる。

このように本実施例では、支持弾性体１６とは分離され
たダイヤフラム５２を設けることにより、振動減衰機構
５６の全体的な拡張弾性を低くすることができ、該振動
減衰機構５６の共振周波数を低下させてパワーユニット
２２の制振対象周波数領域を、エンジンシェイクとかア
イドル振動等の低周波領域に設定することができ、更に
はオリフィス通路３４内の液体質量を大きくできること
によって前記制振しようとする低周波数領域のチューニ
ング幅を大幅に増大することができる。

次に、前記パワーユニット２２から車室内のこもり音原
因となる振動周波数（約１００〜２００Hz）とかエンジ
ン燃焼音（約２００〜４００Hz）が発生されている場
合、これら高周波小振幅領域の振動がパワーユニットマ
ウント１０に入力されると、主流体室５０内容積は高周
波振幅に同期して変化される。このとき、振動減衰機構
５６のオリフィス通路３４は長く形成されているため、
かかる高周波時には液体通過がスティックされた状態と
なり、前記振動減衰機構５６は機能されない。ところ
が、副振動減衰機構５８のオリフィスとして機能する開
口部４８ａは、その開口面積が広くかつ長さは下側板４
８の厚さとなっているため、高周波領域にあっても主流
体室５０内の液体は前記開口部４８ａを介して該主流体
室５０と室４２ｃとの間で自由に移動できる。尚、前記
開口部４８ａは低周波領域にあっても自由に液体移動さ
れることはいうまでもない。

そして、このように開口部４８ａでも液体が通過される
ことにより液柱共振が生じ、高周波領域で副振動減衰機
構５８が機能されることになり、主流体室５０側壁の拡
張弾性と、開口部４８ａを通過する液体質量との関係
で、前記振動減衰機構５６と同様に振動伝達率の低減機
能が行なわれる。

更に、本実施例にあっては主流体室５０の壁部１６ａ，
１６ｂに金枠１００を設けたので、主流体室５０の圧力
が高まり壁部１６ａ，１６ｂが拡張しようとするとき、
前記金枠１００によって壁部１６ａ，１６ｂの膨出が規
制されるため、主流体室５０の拡張弾性を高くすること
ができる。即ち、主流体室５０の拡張弾性が小さいと、
該主流体室５０内の圧力変化が単に壁部１６ａ，１６ｂ
の膨出変形によって吸収されてしまうため、振動減衰を
行なうための十分なロスフアクタを発生させることがで
きなくなってしまう。また、前記拡張弾性が小さいと静
的荷重負荷つまりパワーユニット荷重の大小によって、
減衰特性が大巾に変化してしまう。ところが、前述した
ように金枠100を設けて主流体室５０の拡張弾性を高く
してやることにより、主流体室５０に発生する圧力変化
を、低周波域の振動であればオリフィス通路３４を介し
て副流体室５４に、また高周波域の振動であれば開口部
４８ａを介して室４２ｃに夫々高い効率をもって伝播さ
せることができ、十分に高いロスフアクタを得ることが
できるようになる。従って、主流体室５０の圧力変化に
基づいて機能する振動減衰機構５６および副振動減衰機
構５８による振動減衰機能が著しく向上されることにな
る。

第４図(A)，(B)は他の実施例を示し、前記実施例と同一
構成部分に同一符号を付して重複する説明を省略して述
べる。

即ち、この実施例に用いられる変形規制手段としての金
枠１１０は、第５図にも示すように主流体室５０両側の
壁部１６ａ，１６ｂに配置される１対の逆Ｕ字状枠部１
１１，１１２と、この枠部111，１１２の下端部間を連
結する連結部１１３，114とによって構成されている。
このように構成された金枠１１０は第４図(A)，(B)に示
したように、主流体室５０外側を囲むようにして配置さ
れ、第５図中二点鎖線で埋設位置を示すように逆Ｕ字状
枠部１１１，１１２は前記壁部１６ａ，１６ｂに、そし
て連結部１１３，１１４は支持弾性体１６の下側に厚さ
の略半分が埋設されて固設されている。

従って、この実施例によっても主流体室５０の拡張弾性
は、前記金枠１１０によって高くすることができ、前記
実施例と同様の機能が発揮されることになる。

第６図は更に他の実施例を示し、第１図(A)，(B)に示し
た実施例で用いられる金枠１００と併用して、壁部１６
ａ，１６ｂ内に埋設された硬質の布（キャンバス）１２
０と共に変形規制手段を構成するようにしたものであ
る。

従って、この実施例では壁部１６ａ，１６ｂに埋設され
るキャンバス１２０の量とか質を変化させることによ
り、拡張弾性のチューニングを金枠１００のみの場合に
比べてより行いやすくなる。

尚、この実施例にあってはキャンバス１２０を入れるこ
とにより、壁部１６ａ，１６ｂの縦ばね定数（サージ）
の発生周波数が低下して動ばね定数が高くなり、高周波
域の振動（音）吸収機能が低下するが、金枠１００が質
量体となって共振し、音振動を効果的に減衰することが
できる。たとえば、第７図に示すようにキャンバス１２
０のみを用いた場合サージによる振動特性(イ)と、金枠1
00を併用した場合の該金枠１００共振による振動特性
(ロ)との差によって現われる斜線域が防振効果域とな
る。

第８図は本考案の第２実施例を示し、前記第１実施例と
同一構成部分に同一符号を付して重複する説明を省略す
る。

即ち、この実施例では中間板４６に副流体室54と室４２
ｃを連通する弁口６０を形成し、この弁口６０に主流体
室５０に入力される振動の振幅に応じて該弁口６０を開
閉する弁体６１を嵌合し、これら弁口６０，弁体６１で
開閉バルブ６２を構成してある。即ち、該開閉バルブ６
２は振幅が大きな場合、つまりアイドリング時等の低周
波大振幅域では閉弁され、前記第１実施例と同様に主流
体室５０と副流体室５４はオリフィス通路３４を介して
連通され、該オリフィス通路３４内で液体振動が行なわ
れる。一方、エンジン燃焼音等の高周波小振幅域の振動
が入力された場合は、前記開閉バルブ６２は開弁状態が
保持されるため、副流体室５４と室４２ｃは連通つまり
弁体６１が振動板として作用し、室４２ｃから副流体室
５４内に振動が伝播される。従って、この場合の副振動
減衰機構５８は開口部４８ａをオリフィスとして、主流
体室５０の拡張弾性とダイヤフラム５２の拡張弾性が制
振対象周波数の決定要素となる。

尚、この実施例にあっても主流体室５０の壁部１６ａ，
１６ｂに金枠１００が設けられており、前記第１実施例
と同様の機能を発揮することができる。

第９図(A)，(B)は更に他の実施例を示し、オリフィス通
路３４を外筒１４に沿って略２周させるようにしたもの
で、前記実施例と同一構成部分に同一符号を付して重複
する説明を省略する。

即ち、この実施例では第１０図の閉塞体４０に示すよう
に、箱体４２の側壁一方に室４２ｃ内外に連通する開口
部４２ａ，４２ｅを形成し、かつ側壁他方には室４２ｃ
内外に連通する開口部42dおよび副流体室５４内外に連
通する開口部４２ｂを形成してある。そして、室４２ｃ
内には開口部４２ｄと開口部４２ｅとを連通するように
仕切壁４２ｆ，４２ｇを設け、該仕切壁４２ｆ，４２ｇ
によって第１，第２，第３室４２c₁，４２c₂，４２c₃に
隔成してある。第１，第３室４２c₁，４２c₃の下側板４
８には主流体室５０に連通する比較的大きな開口部４８
ａ，４８ｂが形成されると共に、第１，第３室４２c₁，
４２c₃の中間板４６には副流体室５４に連通可能な開閉
バルブ６２ａ，６２ｂが設けられている。

一方、オリフィス通路３４は仕切板３０ａによって中心
軸方向に２つの第１，第２オリフィス通路３４_Ａ，３４
_Ｂに隔成され、一方の第１オリフィス通路３４_Ａは開口
部３４ａ，３４ｄを介して前記閉塞体４０の開口部４２
ａ，４２ｄに連通されると共に、他方の第２オリフィス
通路３４_Ｂは開口部３４ｅ，３４ｂを介して閉塞体４０
の開口部４２ｅ，４２ｂに連通されている。

従って、この実施例では低周波大振幅時には、開閉バル
ブ６２ａ，６２ｂが閉弁されるため、主流体室５０は、
開口部４８ａ，第１室42c₁，開口部４２ａ，第１オリフ
ィス通路３４_Ａ，開口部４２ｄ，第２室42c₂，開口部４
２ｅ，第２オリフィス通路３４_Ｂおよび開口部４２ｂを
介して副流体室５４に連通される。このため、主，副流
体室５０，５４間は外筒１４に沿って略２周する第１，
第２オリフィス通路３４_Ａ，３４_Ｂを介して連通される
ことになり、オリフィス通路長さをより長くすることが
できる。従って、振動共振されるオリフィス内の液体質
量が増大されることから、より低周波域の振動領域での
チューニングを行うことができるようになる。

一方、高周波小振幅時には開閉バルブ６２ａ，６２ｂが
開弁されるため、主流体室５０は、開口部４８ａ，４８
ｂおよび第１，第３室42c₁,42c₃を介して副流体室５４
に連通されることになり、前記第８図の実施例と同様に
高周波域での振動減衰を効果的に行なうことができるよ
うになる。

なお、前記全ての実施例における金枠１００，１１０
は、支持弾性体１６の表面部のみに埋設された状態で固
設されているため、支持弾性体１６自身の弾性変形を阻
害することがなく、耐久性を悪化させる心配もない。

考案の効果 以上説明したように本考案の内外筒型流体封入式パワー
ユニットマウントにあっては、支持弾性体の一部に空洞
部を形成して該空洞部に箱体を嵌入することにより、密
閉された主流体室と、一側に支持弾性体とは分離したダ
イヤフラムを有する密閉された副流体室とをそれぞれ隔
成形成するとともに、外筒の内周に沿ってオリフィス通
路を形成してこれら主流体室と副流体室とをオリフィス
通路を介して連通することにより振動減衰機構を構成し
ているから、オリフィス通路の長さを大きく設定でき
て、該オリフィス通路内を移動する液体質量が大きくな
り、しかも前記ダイヤフラムの拡張弾性を支持弾性体の
支持剛性とは関係なく独自に調整することができること
から、制振しようとする振動周波数領域のチューニング
幅を著しく拡大することができるようになる。更に、前
記主流体室の壁部に変形規制手段を設けて、該主流体室
の拡張弾性を高くするようにしたので、振動減衰機構に
発生するロスファクタを大きくすることができ、該振動
減衰機構による振動減衰効果を著しく向上することがで
きるようになり、前記制振周波数領域のチューニング幅
拡大と相俟って、パワーユニットから車体側に伝達され
る振動を防止若しくは著しく低減し、車両乗心地の著し
い向上を図ることができる。

更に、本考案は内筒と、この内筒を囲繞する外筒との間
に前記支持弾性体を装填するようにした内外筒型パワー
ユニットマウントに、前記振動減衰機構を設けるように
したので、パワーユニットマウントとして前述した各効
果を発揮できることは勿論のこと、支持弾性体の破損時
にも内筒と外筒が互いに離脱されてしまうのを阻止する
機能を有し、延いてはパワーユニットが脱落されてしま
うのが防止される。従って、かかるパワーユニットマウ
ントに離脱防止機構を敢えて設ける必要がなく、パワー
ユニットマウント自体の小型化を図ることができ、狭い
エンジンルーム内でのレイアウトが著しく容易になると
いう各種優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図，第２図は本考案の内外筒型流体封入式パワーユ
ニットマウントの一実施例を示し、第１図(A)は断面正
面図、第１図(B)は(A)図中Ｉ−Ｉ線からの断面図，第２
図は要部斜視図、第３図は本考案のパワーユニットマウ
ントの取付状態を示す概略図、第４図，第５図は本考案
の他の実施例を示し、第４図(A)は斜視図、第４図(B)は
(A)図中IV−IV線からの断面図、第５図は制御手段の斜
視図、第６図，第７図は本考案の他の実施例を示し、第
６図は第１図(B)に対応する断面側面図、第７図は振動
特性図、第８図は本考案の他の実施例を示す第１図(A)
に対応する断面正面図、第９図，第１０図は本考案の他
の実施例を示し、第９図(A)は断面正面図、第９図(B)は
(A)図中IX−IX線からの断面図、第１０図は閉塞体の要
部斜視図である。 １０……内外筒型液体封入式パワーユニットマウント、
１２……内筒、１４……外筒、１６……支持弾性体、１
６ａ，１６ｂ……壁部、２２……パワーユニット、２４
……車体メンバ（車体）、３４……オリフィス通路、３
６……空洞部、５０……主流体室、５………ダイヤフラ
ム、５４……副流体室、５６……振動減衰機構、５８…
…副振動減衰機構、１００，１１０……金枠（変形規制
手段）。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】パワーユニット又は車体のいずれか一方に
   装着される内筒と、この内筒を囲繞し前記パワーユニッ
   ト又は車体の他方に装着される外筒と、これら内，外筒
   間に装填され前記パワーユニットの荷重を支持する支持
   弾性体とを備え、 該支持弾性体の一部に空洞部を形成して該空洞部に箱体
   を嵌入することにより、密閉された主流体室と、一側に
   支持弾性体とは分離したダイヤフラムを有する密閉され
   た副主流体室とをそれぞれ隔成形成するとともに、前記
   外筒の内周に沿ってオリフィス通路を形成してこれら主
   流体室と副流体室とをオリフィス通路を介して連通する
   ことにより、少なくとも１つの振動減衰機構を構成し、 かつ、前記主流体室を隔成する支持弾性体壁部に、この
   壁部の拡張弾性を高くさせる変形規制手段を設けたこと
   を特徴とする内外筒型流体封入式パワーユニットマウン
   ト。