JPH0649568A - 高温クリープ抵抗材料 - Google Patents
高温クリープ抵抗材料Info
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- JPH0649568A JPH0649568A JP10856593A JP10856593A JPH0649568A JP H0649568 A JPH0649568 A JP H0649568A JP 10856593 A JP10856593 A JP 10856593A JP 10856593 A JP10856593 A JP 10856593A JP H0649568 A JPH0649568 A JP H0649568A
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- temperature creep
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
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-
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- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
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- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は、Ｔｉ3 Ａｌタイプの金属間化合物基
合金を含む多相高温材料に関し、特に熱機関、例えば内
燃機関、ガスタービン及び航空機エンジンに使用するこ
とを意図している。 【構成】チタン５５〜８０原子％、アルミニウム３０〜
４０原子％、シリコン０．１〜２０原子％、ニオブ０．
１〜１５原子％を有する多相高温材料。
合金を含む多相高温材料に関し、特に熱機関、例えば内
燃機関、ガスタービン及び航空機エンジンに使用するこ
とを意図している。 【構成】チタン５５〜８０原子％、アルミニウム３０〜
４０原子％、シリコン０．１〜２０原子％、ニオブ０．
１〜１５原子％を有する多相高温材料。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｔｉ3 Ａｌタイプの金
属間化合物に基く合金から作られた多相高温材料に関
し、特に内燃機関、ガスタービン及び航空機エンジンの
ような熱機関で使用される。
属間化合物に基く合金から作られた多相高温材料に関
し、特に内燃機関、ガスタービン及び航空機エンジンの
ような熱機関で使用される。
【０００２】
【従来の技術】熱機関の開発は、可能なかぎり同じサイ
ズを維持しつつ、より高出力を得ようとする方向に次第
に向けられている。その結果、個々の構成部品は熱応力
が確実に増加している。その様なことから、次第に、使
用される材料として、優れた耐熱性を有しかつ高強度の
ものが要求されてきている。
ズを維持しつつ、より高出力を得ようとする方向に次第
に向けられている。その結果、個々の構成部品は熱応力
が確実に増加している。その様なことから、次第に、使
用される材料として、優れた耐熱性を有しかつ高強度の
ものが要求されてきている。
【０００３】材料分野での多数の開発に加えて、例えば
ニッケル基合金、特にＴｉ3 Ａｌタイプの金属間化合物
に基く合金は、低密度と高融点との組合せのため、熱機
関で使用することの関心が高まっている。多くの開発に
より、これら高温材料の機械的特性を改良する試みがな
されている。これらの開発では、材料特性の改良に加え
て、特に、高い使用温度での腐食作用に対する抵抗性、
例えば高温燃焼ガス、ガス状塩化物、二酸化硫黄の作用
に対する抵抗性を提案している。
ニッケル基合金、特にＴｉ3 Ａｌタイプの金属間化合物
に基く合金は、低密度と高融点との組合せのため、熱機
関で使用することの関心が高まっている。多くの開発に
より、これら高温材料の機械的特性を改良する試みがな
されている。これらの開発では、材料特性の改良に加え
て、特に、高い使用温度での腐食作用に対する抵抗性、
例えば高温燃焼ガス、ガス状塩化物、二酸化硫黄の作用
に対する抵抗性を提案している。
【０００４】さらに、低温では、濃縮されたアルカリ金
属の硫酸塩とアルカリ土類金属の硫酸塩により有効寿命
が制限され、これら材料がもっている有効な強度ポテン
シャルを十分に利用することが妨げられる。すなわち、
酸化抵抗に限度があるので、達成可能な高温クリープ抵
抗に対応する使用温度が低下する。
属の硫酸塩とアルカリ土類金属の硫酸塩により有効寿命
が制限され、これら材料がもっている有効な強度ポテン
シャルを十分に利用することが妨げられる。すなわち、
酸化抵抗に限度があるので、達成可能な高温クリープ抵
抗に対応する使用温度が低下する。
【０００５】２元チタン／アルミニウム成分は、酸化抵
抗が、先に述べた用途に対して全く不適当であることが
十分よく知られている。何故なら、酸化速度は、現在使
用されている超合金のそれよりも数十倍高いものであ
る。そして、その酸化物層は密着性が低い。その結果、
確実に腐食性の浸蝕を生じる。クロムとバナジウムを相
当割合で有するチタン アルミナイドを主成分とする化
合物は、９００℃を越える温度で優れた酸化抵抗を示す
ことが知られている。これは現在使用されている超合金
のそれと匹敵できる。しかし、より低い温度での酸化挙
動は、全く不適切で、２元チタン アルミナイド、すな
わちＴｉ3 Ａｌのそれと同等である。
抗が、先に述べた用途に対して全く不適当であることが
十分よく知られている。何故なら、酸化速度は、現在使
用されている超合金のそれよりも数十倍高いものであ
る。そして、その酸化物層は密着性が低い。その結果、
確実に腐食性の浸蝕を生じる。クロムとバナジウムを相
当割合で有するチタン アルミナイドを主成分とする化
合物は、９００℃を越える温度で優れた酸化抵抗を示す
ことが知られている。これは現在使用されている超合金
のそれと匹敵できる。しかし、より低い温度での酸化挙
動は、全く不適切で、２元チタン アルミナイド、すな
わちＴｉ3 Ａｌのそれと同等である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】同様に、これら化合物
は、その機械的特性が工業的用途に全く不適切である。
これらは、低温では事実上延性がなく、高温ではクリー
プ抵抗が不適切で、又はクリープ応力が制限される。
は、その機械的特性が工業的用途に全く不適切である。
これらは、低温では事実上延性がなく、高温ではクリー
プ抵抗が不適切で、又はクリープ応力が制限される。
【０００７】この従来技術で述べられたように、本発明
の目的は、所望の機械的特性と、所望の腐食抵抗との両
方を持つ、当初に述べられたタイプの高温材料を提供す
ることにある。
の目的は、所望の機械的特性と、所望の腐食抵抗との両
方を持つ、当初に述べられたタイプの高温材料を提供す
ることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段及び作用】この目的は請求
項１（いずれの場合も、その値は原子％で示される）の
事項の発明により達成される。従って、チタン５５〜８
０原子％とアルミニウム３０〜４０原子％とを有するＴ
ｉ3 Ａｌ基合金は、シリコン（０．１〜２０原子％）と
ニオブ（０．１〜１５原子％）とを合金化することによ
り、酸化抵抗が相当増強される。所定のシリコン添加に
より、Ｔｉ5 Ｓｉ3 析出物が形成される。同時に、酸化
物層の密着性が増加するとともに酸化速度が相当減少す
る。所定のニオブ添加により、特にシリコンと組合わせ
ることにより、更に酸化物層の密着性が増加するととも
に酸化速度が減少する。シリコンとニオブとの添加によ
り、酸化物層のチタン酸化物（ＴｉＯ2 ）の割合が減少
する。このチタン酸化物は、これに固有の高不整合性を
有するため、成長速度が高い。
項１（いずれの場合も、その値は原子％で示される）の
事項の発明により達成される。従って、チタン５５〜８
０原子％とアルミニウム３０〜４０原子％とを有するＴ
ｉ3 Ａｌ基合金は、シリコン（０．１〜２０原子％）と
ニオブ（０．１〜１５原子％）とを合金化することによ
り、酸化抵抗が相当増強される。所定のシリコン添加に
より、Ｔｉ5 Ｓｉ3 析出物が形成される。同時に、酸化
物層の密着性が増加するとともに酸化速度が相当減少す
る。所定のニオブ添加により、特にシリコンと組合わせ
ることにより、更に酸化物層の密着性が増加するととも
に酸化速度が減少する。シリコンとニオブとの添加によ
り、酸化物層のチタン酸化物（ＴｉＯ2 ）の割合が減少
する。このチタン酸化物は、これに固有の高不整合性を
有するため、成長速度が高い。
【０００９】シリコンとニオブとを合金化することによ
り、同時に、２相の微細構造が形成される。これによ
り、Ｔｉ3 Ａｌ基合金と比較して、高温強度とクリープ
応力の限定とが顕著に改善される。
り、同時に、２相の微細構造が形成される。これによ
り、Ｔｉ3 Ａｌ基合金と比較して、高温強度とクリープ
応力の限定とが顕著に改善される。
【００１０】本発明をさらに改善する方法として、上述
の添加物のシリコンとニオブに補足して又は置き換えて
クロム、タンタル、タングステン、モリブデン、又はバ
ナジウム又はこれらの成分の組合わせたものを合金化す
ることもできる。可能な合金成分は、１〜２０原子％の
クロム、１〜１０原子％のタンタル、０．１〜５原子％
のタングステン、モリブデン及びバナジウムである。
の添加物のシリコンとニオブに補足して又は置き換えて
クロム、タンタル、タングステン、モリブデン、又はバ
ナジウム又はこれらの成分の組合わせたものを合金化す
ることもできる。可能な合金成分は、１〜２０原子％の
クロム、１〜１０原子％のタンタル、０．１〜５原子％
のタングステン、モリブデン及びバナジウムである。
【００１１】稠密な保護酸化物層の形成は、チタン ア
ルミナイドにとって特に重要である。何故なら、これら
は酸素、窒素がコア マトリックス内に侵入するのを防
ぎ、そのことによりコアマトリックスの脆化を防ぐため
である。溶解した酸素と窒素との拡散を取り除くため、
又は少なくともそれを相当量減少させるために、いわゆ
る活性成分、例えばイットリウム、ハフニウム、エルビ
ウム、及びランタン及び他の希土類元素、又はこれら元
素を組合わせたものを添加することができる。一方で、
これらの酸化物や窒化物はチタンのそれより熱力学的に
相当安定である。他方で、これら成分により同時に所定
の金属間化合物の酸化抵抗が増加する。
ルミナイドにとって特に重要である。何故なら、これら
は酸素、窒素がコア マトリックス内に侵入するのを防
ぎ、そのことによりコアマトリックスの脆化を防ぐため
である。溶解した酸素と窒素との拡散を取り除くため、
又は少なくともそれを相当量減少させるために、いわゆ
る活性成分、例えばイットリウム、ハフニウム、エルビ
ウム、及びランタン及び他の希土類元素、又はこれら元
素を組合わせたものを添加することができる。一方で、
これらの酸化物や窒化物はチタンのそれより熱力学的に
相当安定である。他方で、これら成分により同時に所定
の金属間化合物の酸化抵抗が増加する。
【００１２】本発明の高温材料を作り、加工すること
は、特に困難なことではないく、このタイプの材料に使
用される従来の方法で実施できる。例えば、精密鋳造、
方向性凝固、または粉末冶金学的方法に実施できる。
は、特に困難なことではないく、このタイプの材料に使
用される従来の方法で実施できる。例えば、精密鋳造、
方向性凝固、または粉末冶金学的方法に実施できる。
【００１３】本発明をさらに改良する場合、機械的な合
金化により先に述べた反応成分の酸化物を添加して、本
発明の高温材料を製造できる。この方法により、特に熱
抵抗金属間化合物を得ることができる。
金化により先に述べた反応成分の酸化物を添加して、本
発明の高温材料を製造できる。この方法により、特に熱
抵抗金属間化合物を得ることができる。
【００１４】本発明の好適な実施例によれば、ボロン
（０．０５〜５原子％）又は炭素又は窒素（０．０５〜
１原子％）、又はこれら成分の組合わせたものの添加に
よりなされる。このことにより、機械的特性と緊密粒子
の微細構造についてさらに改良が達成される。このこと
は、上記ボロン、炭素、及び窒素の添加により、安定し
た硼化物、炭化物、窒化物、又は炭窒化物を形成するこ
とにより達成される。
（０．０５〜５原子％）又は炭素又は窒素（０．０５〜
１原子％）、又はこれら成分の組合わせたものの添加に
よりなされる。このことにより、機械的特性と緊密粒子
の微細構造についてさらに改良が達成される。このこと
は、上記ボロン、炭素、及び窒素の添加により、安定し
た硼化物、炭化物、窒化物、又は炭窒化物を形成するこ
とにより達成される。
【００１５】最後に述べたボロン、炭素及び窒素の添加
物は、これらの金属間化合物の方向性凝固に関連して特
に重要である。その結果、かなり広範囲の化合物の析
出、例えば、硼化物、珪化物、及び類似の強度増強化合
物の析出がもたらされる。
物は、これらの金属間化合物の方向性凝固に関連して特
に重要である。その結果、かなり広範囲の化合物の析
出、例えば、硼化物、珪化物、及び類似の強度増強化合
物の析出がもたらされる。
【００１６】
【実施例】適用される例を幾つか挙げれば、 １．工業ガスタービンと航空機エンジン用の高性能ター
ビンブレード ２．ターボチャージャー用コンプレッサーローター がある。
ビンブレード ２．ターボチャージャー用コンプレッサーローター がある。
【００１７】上記の合金は、高い応力のかかる構成部
品、例えば、静止ガスタービンや航空機エンジン中のガ
スタービンブレード、ジーゼルエンジン中のターボチャ
ージャー用のコンプレッサーインペラー用に使用でき
る。
品、例えば、静止ガスタービンや航空機エンジン中のガ
スタービンブレード、ジーゼルエンジン中のターボチャ
ージャー用のコンプレッサーインペラー用に使用でき
る。
【００１８】構成部品は、特に、次の工程で作られる。
【００１９】 チタン合金に類似しているインベストメント鋳造 ロッド形状の電極は、鋳造用の基本材料で、請求項記載
の成分を有する。これを、真空中で、アーク溶解法によ
り、モールド内に流し込んだ。溶融物はモールド内に流
れる。モールドの温度は室温と１２００℃との間とする
ことができる。鋳造中に、モールドを固定して静止する
ようにし、又は回転軸の回りに回転するようにできる。
試験片を鋳造し、冷却した後、モールドを除去し、その
構成部品を熱処理し、機械的又は化学的に加工し、拡散
ブレードやインペラーブレード用のタービンブレードと
して使用した。
の成分を有する。これを、真空中で、アーク溶解法によ
り、モールド内に流し込んだ。溶融物はモールド内に流
れる。モールドの温度は室温と１２００℃との間とする
ことができる。鋳造中に、モールドを固定して静止する
ようにし、又は回転軸の回りに回転するようにできる。
試験片を鋳造し、冷却した後、モールドを除去し、その
構成部品を熱処理し、機械的又は化学的に加工し、拡散
ブレードやインペラーブレード用のタービンブレードと
して使用した。
【００２０】この製造は、今まで使用されていたニッケ
ル基合金からなるタービンブレードに類似した方法で行
われた。
ル基合金からなるタービンブレードに類似した方法で行
われた。
【００２１】ＰＭ（粉末）製造 鋳造製造法に代えて粉末冶金学方法をおこなった。これ
は、組成の均一性に関し、かつ微細構造の粒子径の狭い
許容誤差に関し、特に厳重な要求がある場合に使用され
るのが好ましい。この方法を使用すれば、他の材料で知
られている製造技術に従って、複雑な形の構成部品、例
えば、タービンブレード又はターボチャージャー ロー
ターを製造するのが同様に可能である。チタン アルミ
ナイドの場合、粉末を準備する場合、確実に酸素、窒素
量を低くすることのみが必要である。これは、真空中、
保護ガス下で粉末を作ることにより達成される。
は、組成の均一性に関し、かつ微細構造の粒子径の狭い
許容誤差に関し、特に厳重な要求がある場合に使用され
るのが好ましい。この方法を使用すれば、他の材料で知
られている製造技術に従って、複雑な形の構成部品、例
えば、タービンブレード又はターボチャージャー ロー
ターを製造するのが同様に可能である。チタン アルミ
ナイドの場合、粉末を準備する場合、確実に酸素、窒素
量を低くすることのみが必要である。これは、真空中、
保護ガス下で粉末を作ることにより達成される。
【００２２】
【発明の効果】上記方法でチタン アルミナイドから作
られた構成部品は、好ましくは、回転部材、例えば、静
止ガスタービンや航空機エンジン中のローターブレード
に使用される。何故なら、その低密度性（ニッケル基合
金の約５０％のみ）の結果、これらは、遠心力がとほと
んど半減し、ローターの使用寿命が増加する。航空機エ
ンジンでは、これら構成部品を使用して重量が削減する
ことにより、エンジンの燃料消費が減少されるので、さ
らに重要な役割を果たす。ターボチャージャーローター
の場合は、材料が低密度であることにより、コンプレッ
サーローターが急激な負荷変化に対して応答時間が短時
間となる。
られた構成部品は、好ましくは、回転部材、例えば、静
止ガスタービンや航空機エンジン中のローターブレード
に使用される。何故なら、その低密度性（ニッケル基合
金の約５０％のみ）の結果、これらは、遠心力がとほと
んど半減し、ローターの使用寿命が増加する。航空機エ
ンジンでは、これら構成部品を使用して重量が削減する
ことにより、エンジンの燃料消費が減少されるので、さ
らに重要な役割を果たす。ターボチャージャーローター
の場合は、材料が低密度であることにより、コンプレッ
サーローターが急激な負荷変化に対して応答時間が短時
間となる。
【００２３】これらと他の有利な組成と処理手順は、従
属項の主題である。
属項の主題である。
フロントページの続き (71)出願人 593088212 ゲーカーエスエス − フォルッシュング ツェントゥルム・ゲーストハハトゲーエム ベーハー ＧＫＳＳ − ＦＯＲＳＣＨＵＮＧＳＺＥ ＮＴＲＵＭ ＧＥＥＳＴＨＡＣＨＴ ＧＭ ＢＨ ドイツ連邦共和国、デー − 2054 ゲー ストハハト、マックス − プランク − シュトラーセ（番地無し) (72)発明者 ローレンツ・ジングハイザー ドイツ連邦共和国、デー − 6900 ハイ デルベルク、シュバルツバルトシュトラー セ 66／１ (72)発明者 リヒャルト・バーグナー ドイツ連邦共和国、デー − 2057 ライ ンベク、プラールスドルファーベーク 20 (72)発明者 ピーター・ベーベン ドイツ連邦共和国、デー − 2057 ライ ンベク、アム・コルク 20 (72)発明者 ハインリッヒ・メッキング ドイツ連邦共和国、デー − 2110 ブー フホルツ、ロッゲンカンプ 14 (72)発明者 ジェンシャン・ウ 中華人民共和国、200030 シャンハイ、ホ ン・チャオ・ロード、レーン 84、ビルデ ィング16、ルーム 302
Claims (8)
- 【請求項１】 チタン／アルミニウム系中に金属間化合
物を含み、特に内燃機関、ガスタービン及び航空機エン
ジンのような熱機関で使用され、チタンが５５〜８０原
子％、アルミニウムが３０〜４０原子％、シリコンが
０．１〜２０原子％、及びニオブが０．１〜１５原子％
である高温クリープ抵抗材料。 - 【請求項２】 シリコンに代えてクロムが１〜２０原子
％含まれていることを特徴とする請求項１に記載の高温
クリープ抵抗材料。 - 【請求項３】 ニオブに代えてタンタルが１〜１０原子
％含まれていることを特徴とする請求項１に記載の高温
クリープ抵抗材料。 - 【請求項４】 シリコン及び／又はニオブ及び／又はク
ロム及び／又はタンタルに加えて、タングステン、モリ
ブデン、及び／又はバナジウムを１〜５原子％含み、す
べての合金成分の割合が合計で１００原子％となる請求
項１乃至３のいずれかに記載の高温クリープ抵抗材料。 - 【請求項５】 イットリウム及び／又はハフニウム及び
／又はエルビウム及び／又はランタンを、各々０．０５
〜２原子％、合計が最大３原子％まで混合されている請
求項１乃至４のいずれかに記載の高温クリープ抵抗材
料。 - 【請求項６】 機械的な合金化により作られる請求項５
に記載の高温クリープ抵抗材料。 - 【請求項７】 ボロン含有量が０．０５〜５原子％であ
る請求項１乃至５のいずれかに記載の高温クリープ抵抗
材料。 - 【請求項８】 ボロンに追加して又はボロンに代えて炭
素及び又は窒素を０．０５〜１原子％混合されている請
求項７に記載の高温クリープ抵抗材料。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4215194.5 | 1992-05-08 | ||
| DE19924215194 DE4215194C2 (de) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | Hochwarmfester Werkstoff |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0649568A true JPH0649568A (ja) | 1994-02-22 |
Family
ID=6458417
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10856593A Pending JPH0649568A (ja) | 1992-05-08 | 1993-05-10 | 高温クリープ抵抗材料 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0568951A2 (ja) |
| JP (1) | JPH0649568A (ja) |
| DE (1) | DE4215194C2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003064434A (ja) * | 2001-08-21 | 2003-03-05 | Daido Steel Co Ltd | Ｔｉ基耐熱材料 |
| CN107002178A (zh) * | 2014-11-25 | 2017-08-01 | 赛峰飞机发动机公司 | 由铝和钛的合金制作三维部件的方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996030551A1 (en) * | 1995-03-28 | 1996-10-03 | Alliedsignal Inc. | Castable gamma titanium-aluminide alloy containing niobium, chromium and silicon and turbocharger wheels made thereof |
| US6425964B1 (en) * | 1998-02-02 | 2002-07-30 | Chrysalis Technologies Incorporated | Creep resistant titanium aluminide alloys |
| DE19933633A1 (de) * | 1999-07-17 | 2001-01-18 | Abb Alstom Power Ch Ag | Hochtemperaturlegierung |
| DE10058155A1 (de) * | 2000-11-22 | 2002-05-23 | Geesthacht Gkss Forschung | Legierung auf der Basis von Titanaluminiden |
| DE102005015862A1 (de) | 2005-04-07 | 2006-10-12 | Ald Vacuum Technologies Gmbh | Verfahren zum Herstellen einer Vielzahl von insbesondere aus Titanaluminid bestehenden Bauteilen und Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1245136B (de) * | 1964-02-15 | 1967-07-20 | Bundesrep Deutschland | Verwendung von Titanlegierungen zur Herstellung von schmiedbaren, hochwarmfesten und oxydationsbestaendigen Werkstuecken |
| US4983357A (en) * | 1988-08-16 | 1991-01-08 | Nkk Corporation | Heat-resistant TiAl alloy excellent in room-temperature fracture toughness, high-temperature oxidation resistance and high-temperature strength |
| JP2510141B2 (ja) * | 1989-08-18 | 1996-06-26 | 日産自動車株式会社 | Ｔｉ―Ａｌ系軽量耐熱材料 |
| JP2952924B2 (ja) * | 1990-01-30 | 1999-09-27 | 日本鋼管株式会社 | ＴｉＡｌ基耐熱合金及びその製造方法 |
| JPH0446664A (ja) * | 1990-06-11 | 1992-02-17 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミナイドの鋳造方法 |
-
1992
- 1992-05-08 DE DE19924215194 patent/DE4215194C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-05-05 EP EP93107134A patent/EP0568951A2/de not_active Ceased
- 1993-05-10 JP JP10856593A patent/JPH0649568A/ja active Pending
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| CN107002178A (zh) * | 2014-11-25 | 2017-08-01 | 赛峰飞机发动机公司 | 由铝和钛的合金制作三维部件的方法 |
| CN107002178B (zh) * | 2014-11-25 | 2019-11-01 | 赛峰飞机发动机公司 | 由铝和钛的合金制作三维部件的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4215194C2 (de) | 1995-06-29 |
| DE4215194A1 (de) | 1993-11-11 |
| EP0568951A3 (ja) | 1994-02-23 |
| EP0568951A2 (de) | 1993-11-10 |
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