JPH0635739B2 - コンクリート補強用鋼棒 - Google Patents

コンクリート補強用鋼棒

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JPH0635739B2
JPH0635739B2 JP63215332A JP21533288A JPH0635739B2 JP H0635739 B2 JPH0635739 B2 JP H0635739B2 JP 63215332 A JP63215332 A JP 63215332A JP 21533288 A JP21533288 A JP 21533288A JP H0635739 B2 JPH0635739 B2 JP H0635739B2
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Arcelor Luxembourg SA
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、熱間圧延により成形され、リブがその外周面
に螺旋状の線に沿つて配設され、かつ該螺旋と反対の螺
糸を有する錨着体または連結体に螺装される螺糸の一部
となつている。コンクリート補強用鋼棒に関する。
〔従来の技術〕
ほぼ円形の断面形状を有する鋼製の杆状体に、ほぼ台形
の断面形状のリブを螺旋状の線に沿つて配列せしめて形
成し、 前記リブの基部の幅をｂ、 前記杆状体の直径をds、 前記リブの高さをｈ、 前記リブの基部に形成される円弧状部の半径をＲ（単
位：mm）、 前記杆状体の長手方向の軸に対するリブの傾斜角をα
（単位：度）、 前記リブの側縁の傾斜角をβ（単位：度）、 としたとき、傾斜角βおよび半径Ｒがそれぞれ次の不等
式 ４０゜＜β＜６０゜ １．０＜Ｒ＜３．０ を満足し、前記リブは前記螺旋状の線とは反対の螺糸を
有する錨着体または連結体に螺装されるべくされた熱間
転造製のコンクリート補強用鋼棒は、例えば１９７３年
（昭和４８年）に発行された「ベトン・ウント・スター
ルベトンバウ」の第２号の第２５〜３５頁に記載されて
いる。
螺装可能なコンクリート補強用鋼棒は、リブが二重の目
的を果す。その第１は、コンクリート中において適当な
固着を確保しなければならないことであり、その第２
は、コンクリート補強用鋼棒の長手方向の一端部が、該
鋼棒を錨着体または連結体中に螺装される際に、螺糸と
して機能し、錨着体または連結体中に必要な力を伝達し
なければならないことである。
この２つの目的を達成する機能を果たすものとして、Ｇ
ＥＷＩ−steel（登録商標）として知られるコンクリー
ト補強用鋼棒が知られており、また前記刊行物に記載さ
れている。
これらのコンクリート補強用鋼棒は、鋼製の杆状体の部
分の直径に対して比較的に広幅のリブを備え、リブ間の
間隔は短く形成されている。これらのコンクリート補強
用鋼棒は、リブの寸法がリブの基部における幅のリブの
高さに対する比を約３．７とされており、また鋼棒の杆
状体の長手方向の軸に沿つて計測したリブ間の間隔は前
記鋼製の杆状体の部分の公称直径に対して０．５であ
る。これに伴つて前記リブの前記杆状体の長手方向軸に
対する傾斜角αは約８１．５゜である。
このようなリブの形状およびリブ配列によれば、短い寸
法での螺装結合が可能であり、また各リブがコンクリー
ト補強用鋼棒の長手方向軸に対してかなり大なる傾斜角
を有することにより、螺装結合後に振動等の外力に対す
る自己弛み止めの機能が確保されている。
〔発明の解決しようとする課題〕
本発明はこのコンクリート補強用鋼棒において、リブ形
状およびリブ配列を改良しようとするものであつて、コ
ンクリート補強用鋼棒の動応力負担能力即ち錨着体また
は連結体に螺装されたコンクリート補強用鋼棒に引張力
と圧縮力とが交番して作用した場合などの動応力を負担
する能力、例えばドイツ標準規格ＤＩＮ４８８によつて
計測した疲れ強さ、を改善し、螺旋状に形成したリブか
ら生ずるノツチ効果の影響を減少し、これにより螺糸に
よる結合部分の領域における疲労限界を増大せしめるこ
とを目的とする。
〔課題を解決するための手段〕
本発明は、ほぼ円形の断面形状を有する鋼製の杆状体
に、ほぼ台形の断面形状のリブを螺旋状の線に沿つて配
列せしめて形成し、 前記リブの基部の幅をｂ、 前記杆状体の直径をds、 前記リブの高さをｈ、 前記リブの基部に形成される円弧状部の半径をＲ（単
位：mm）、 前記杆状体の長手方向の軸に対するリブの傾斜角をα
（単位：度）、 前記リブの側縁の傾斜角をβ（単位：度）、 としたとき、傾斜角βおよび半径Ｒがそれぞれ次の不等
式 ４０゜＜β＜６０゜ １．０＜Ｒ＜３．０ を満足し、前記リブは前記螺旋状の線とは反対の螺糸を
有する錨着体または連結体に螺装されるべくされた熱間
転造製のコンクリート補強用鋼棒であつて、 前記リブの高さｈの杆状体の直径dsに対する比ｈ／d
sと、前記リブの基部の幅ｂの高さｈに対する比ｂ／ｈ
および前記リブの前記長手方向の軸に対する傾斜角α
が、それぞれ次の不等式 ０．０４ｈ／ds０．０６ １．５ ｂ／ｈ３．３ ６０゜ ＜ α ＜８０゜ を満足し、かつ前記リブの部分には、コンクリート補強
用鋼棒の転造時の焼入れ処理および再加熱処理時の熱に
より形成されるスケールによる摩擦係数または機械加工
処理あるいは化学的処理により生ずる摩擦係数を、前記
鋼棒の転造時の摩擦係数より大とする粗面が形成されて
いることを特徴とするものである。
〔発明の構成および効果〕
上記目的を達成するため本発明においては、前記従来技
術によるコンクリート補強用鋼棒において、前記リブの
高さｈの鋼棒の直径dsに対する比ｈ／dsと、前記リブの
基部の幅ｂの高さに対する比ｂ／ｈおよび前記リブの長
手方向の軸に対する傾斜角αが、それぞれ次のの不等式 ０．０４ ｈ／ds０．０６ １．５ ｂ／ｈ３．３ ６０゜ ＜ α ＜８０゜ を満足させ、かつ前記リブの部分の表面に摩擦係数を大
とする粗面を形成した構成とする。
または、前記リブを含む鋼棒の表面区域の部分を、コン
クリート補強用鋼棒の転造時の焼入れおよび再加熱処理
時の熱により形成されたスケールにより摩擦係数を大と
した面を形成した構成とする。
あるいは、前記リブの部分には機械加工処理および化学
的処理の少なくとも一方により、転造時の摩擦係数より
大なる摩擦係数を有する面を形成する構成とする。
本発明によるコンクリート補強用鋼棒の効果をさらに向
上せるには、前記リブの部分は、サンドブラスト手段、
腐食処理等により摩擦係数を大きくするか、リブを螺旋
状線に沿つてその半ピツチごとに、１個の割合で形成す
るか、個々のリブを杆状体の周面のほぼ半周の長さにわ
たつてその最大高さを維持する長さのものに形成する
か、リブによる螺旋の間に該リブより高さが低い突起ま
たは補助リブを、これらが前記リブを配設した螺旋状の
線から外れた位置に突設するか、前記突起または補助リ
ブに代えてあるいは補助リブ等の突起とともに、凹みあ
るいは凹条を形成するか、さらにはリブ間の杆状体の長
手方向の軸に沿う間隔Ｃと杆状体の直径dsとのＣdsを
０．３８Ｃ／ds０．６０とするか、またはリブの高
さｈに対するリブの基部の幅ｂの比ｂ／ｈを２．０ｂ
／ｈ３．０とするかなど、明細書に記載の手段を採る
ことができる。
このように前記リブの部分は摩擦係数または強度を杆状
体の部分より大に構成することにより、動力学的な力ま
たは荷重の伝達性を良好とし、これによつて従来の錨着
体または連結体のほか、動力学的応力部材とともに使用
できる。
従つて本発明によれば、前記従来技術における螺装可能
のコンクリート補強用鋼棒と比較すると、杆状体の長手
方向の軸に対するリブの傾斜角αは小で、かつほつそり
としたものにされている。このような定め方は、ノツチ
効果の影響を少なくし、動応力負担能力を増大させるば
かりでなく、熱間転造工程における充填率を向上させ、
これによりコンクリート補強用鋼棒の生産性を向上す
る。
コンクリート補強用鋼棒の杆状体の長手方向の軸に対す
るリブの傾斜角αをより小さくすることにより、螺装結
合の際の自己弛み止め機能の限界を超えてしまうことが
ないように、前記螺装結合の際に用いられるコンクリー
ト補強用鋼棒のリブの側端面の摩擦係数を増大する手段
が、前述のとおり採用されている。前記の手段はそれぞ
れ単独で施されてもよく、複数個の手段が共に施されて
もよい。
本発明によりリブの形状やリブの配列を変更した場合、
即ちリブの高さｈに対するリブの基部の幅ｂの比あるい
は杆状体の長手方向の軸に対するリブの傾斜角αを変更
した場合、前記螺装時における荷重負担作用を支配する
単位長さあたりの剪断面積は減少するから、同一の荷重
を伝達する必要がある場合には、通常錨着体または連結
体の長さを増大させなければならない。
前記リブの部分においてコンクリート補強用鋼棒の強度
が増大せしめられれば、螺装される部分の剪断面積が減
少したとしても、螺装される部分を同じ長さとして同じ
大きさまたはそれ以上の力を伝達することができるか
ら、特にリブ間の間隔の転造公差の総和により錨着体ま
たは連結体として長いものを使用せざるを得ないという
好ましくない事態を避けることができる。このことは本
発明のコンクリート補強用鋼棒に、リブを含む鋼棒の表
面区域の部分に鋼棒の芯部の強度に比して大なる強度を
付与する手段により達成することができる。例えばTemp
core steel（商標名）という商品名で知られてきたコン
クリート補強用鋼棒がある。この鋼材は、熱間転造装置
の最終のロールスタンドからの出口において、水冷却ラ
インによりリブを含む鋼材の表面区域の部分が集中的に
冷却され、該部分に硬い組織が形成され、その硬化され
た表面区域の部分は前記水冷却ラインの出口から鋼材が
出された後に芯部に保有されている熱によつて再加熱さ
れる。この種の鋼およびその製造法は一般的に知られて
いるから、詳細な説明は不要であろう。この種の鋼材は
芯部に比して水冷却および再加熱された部分の強度が向
上され、かつ表面の摩擦係数も増加する。従つて前記リ
ブの部分は杆状部の芯部に比して強度および摩擦係数が
増大する。このような鋼材の特性は、特に本発明による
コンクリート補強用鋼棒に適している。
上記のような鋼材により作られ、本発明によるリブ形状
およびリブ配列を有するコンクリート補強用鋼棒は、す
ぐれた延性を有する。コンクリート補強用鋼棒の延性
は、均一な伸び、降伏強さに対する引張り強さの比およ
び接着性により定められる。本発明によるコンクリート
補強用鋼棒においては均一な伸びが６％またはそれ以上
（６％）、降伏強さに対する引張り強さの比が１．１
またはそれ以上（１．１）、鋼棒の表面粗さにより補
われた十分に柔かな、あるいは適度の接着性を持たせる
ことは格別の困難性なく行うことができる。
コンクリート補強用鋼棒の杆状体の長手方向の軸に対す
るリブの傾斜角αを減少させ、杆状体の直径dsに対する
リブの高さｈの比ｈ／dsを減少させることは、これによ
り所要のリブ面積またはこれに関連する面積を減少させ
ることになる。この現象は、リブの長さを杆状体の周面
の殆ど半分以上の長さとし、かつその長さにわたつて最
大のリブ高さを維持させること、および／または、リブ
を１つの螺旋状線に沿つて半ピツチごとに１個のリブの
割合で配列することによつて、阻止することができる。
この２種の対策は単位長さにおける剪断面積を増大させ
る効果、即ち螺装連結における荷重負担能力、即ち錨着
体または連結体内に螺装係止された螺糸状に配列された
リブが鋼棒に作用する応力に耐える能力、を増大させる
効果を有する。しかし、前記所要のリブ面積またはこれ
に関連する面積を減少させる現象は、リブ間に補助リブ
や凹みまたは凹条を形成することによつても阻止するこ
とができる。少くとも補助リブは、螺糸となるリブが配
列された螺旋状の線から外れた位置に形成されるもので
あつて、その高さは鋼棒が錨着体や連結体に螺装される
際に、邪魔にならない高さに形成されなければならな
い。従つて、前記補助リブに外接する円筒形包絡面の直
径は、コンクリート補強用鋼棒に螺装される錨着体また
は連結体の螺糸の内径よりは小さい寸法でなければなら
ない。
補助リブまたは凹みは、特定のリブ面積またはこれに関
連する面積を増大させるものではあるが、リブの螺旋状
線によつて補強リブまたは凹みの位置に接着剤が付着し
ないことがあるので、補強リブまたは凹みは特定のコン
クリート補強用鋼棒に付加的に用いるべきである。即ち
補強リブや凹みは螺旋状に配設したリブの螺糸としての
機能を損なうものではないから、補強リブまたは凹みあ
るいは凹条は、鋼種やその供給者の指定に基いて希望す
る方法で、螺旋状に配設すべきリブとできるだけ関連せ
しめて採用すべきである。
〔実施例〕
以下実施例および図面に基いて本発明を詳細に説明す
る。第１図ないし第３図は本発明の熱間転造製コンクリ
ート補強用鋼棒の一実施例を示すもので、第２図に断面
を示したように、芯部となる杆状体２は円形の断面を有
し、その周面にリブ３，４が突設されている。このリブ
３，４は杆状体の長手方向の軸５を含む面によつて分割
された２個の周面のそれぞれに、前記軸５に沿う方向に
間隔を隔てて配列された２群に形成され、その一方の群
のリブ３と他方の群のリブ４とは、互いに隣接する端部
が僅かな間隔を隔てて対向し、かつ１本の螺旋状の線上
に配設され、これらが一連となつて螺糸を形成して、こ
れと対応する螺糸を備えた錨着体または連結体に螺装す
べくされる。このように形成したリブ３，４を以下にお
いて螺糸リブと称する。この螺糸リブは第２図に示すよ
うに、その何れについても杆状体（鋼棒）の周面部のほ
ぼ半分の長さにわたつて、その最大高さを維持するよう
に形成されている。
第１図ないし第３図に記載の次の記号は、それぞれリブ
形状およびリブ配列に関する記号である。
ｂ：リブの基部の幅 ds：杆状体（鋼棒）の公称直径 ｈ：リブの高さ Ｒ：リブの基部に形成される円弧状部の半径（単位：m
m） α：杆状体の長手方向の軸５に対するリブの傾斜角（単
位：度） β：リブの側縁部の傾斜角 Ｃ：コンクリート補強用鋼棒（杆状体）の長手方向の軸
に沿つて計測したリブの間隔 螺旋連結の荷重負担能力を左右する単位長さにおける剪
断面積は、リブの基部の幅ｂ、長さと、リブ間の間隔Ｃ
またはリブの傾斜角αによつて定まる。公知の螺糸リブ
を有する鋼棒と比較すると、リブの基部の幅ｂは減少さ
れている。この結果としてもたらされる剪断面積の減少
は、一部についてはリブの長さの増大と、さらに補強用
鋼棒の表面区域の部分、即ちリブを含む補強用鋼棒の表
面から棒鋼の直径の約１０〜１２％の部分の強度の増大
によつて補償されている。この強度の増大は、熱間転造
装置の最終のローラスタンドから出された熱間転造され
た鋼材を、その前記表面区域の部分（リブを含む）に、
水冷却ラインにより集中的に冷却を加え、該部分に硬質
の組織を形成させ、この鋼材が水冷却ラインから出され
た後に、前記硬質の組織が形成された区域を鋼棒の芯部
（杆状部）の有する熱量によつて再加熱させることによ
つて達成できる。この方法で製作したコンクリート補強
用鋼棒は、前記表面区域部分に生ずるスケールと自己弛
み止めのために望ましい摩擦係数の増大とによつて、螺
子リブの自己弛み止め機能が優れている。
第４図および第５図に本発明のコンクリート補強用鋼棒
の他の実施例を示す。この実施例が第１図ないし第３図
に示す実施例と異る点は、螺糸リブ３の間に補助リブ６
が形成され、螺子リブ４の間に凹みまたは凹条７が形成
されている点である。これらの付加要素は、コンクリー
ト補強用鋼棒のコンクリートに対する接着性を改良す
る。これら補助リブ６および凹みまたは凹条７は、螺糸
リブ３，４の傾斜角αが小で、即ち螺糸リブのピツチが
増大し、螺糸リブ３，４の間隔が特定の寸法を超え、特
定のリブ面積またはこれに対応する面積が小となりすぎ
た場合に必要となる。もし螺糸リブをリブが配列される
螺旋状線の１ピツチに２個またはそれ以上のリブを配設
することが不可能であるかまたは好ましいとはいえず、
追加の螺旋状線に沿つて補強リブを配設する場合、即ち
第４図に示すように螺糸リブの螺旋状線とは外れた位置
に補助リブ６を配設する場合には、補助リブ６はそのリ
ブの高さを螺糸リブ３，４の高さより低く、螺糸リブ
３，４が対応する錨着体または連結体８に螺装される際
に補助リブがその妨げとならない高さに形成しなければ
ならない。従つて補助リブに外接する円筒形の包絡面の
直径Ｄは、コンクリート補強用鋼棒に螺装される錨着体
または連結体の螺糸の内径より小でなければならない。
補助リブの形状は、いわゆるリブ形状のもの以外にリブ
形状から逸脱する形状、例えばフインあるいはバリのよ
うな形状のものに代えてもよい。なお図中９はナツトで
ある。
第４図に示したコンクリート補強用鋼棒の実施例におい
ては、補助リブ６とともに凹みまたは凹条７をも示し
て、２個の基本的に実施可能な形態を示した。螺装リブ
３および／または螺糸リブ４の間には、その所望のいか
なる位置において、補助リブのみ、または凹条のみを形
成してもよい。このようにリブや凹みまたは凹条の配列
により、鋼種または供給者によりコンクリート補強用鋼
棒の形式指定を行うことのできることを示している。第
４図に示したリブ配列は、ヨーロツパ標準規格８０−８
５による鋼材ＦｅＢ５００の指定する配列である。
例： 次の化学的成分を有する鋼材よりテンプコア（Tempcor
e）プロセスにより、杆状体の直径dsが２８mmのＢＳｔ
５００／５５０Ｓの規格のリブ付コンクリート補強用鋼
棒を転造により製作した。
Ｃ＝０．１９重量％ Mn＝１．０４重量％ Si＝０．２４重量％ Cu０．２０重量％ Ｐ＝０．０１５重量％ Ｓ＝０．０１重量％ リブ付鋼棒はほぼ円形断面の杆状体の外周面に、実質的
に台形断面のリブを２組の列に形成したものであつた。
これらののリブはそれぞれ２本を並列して１本の螺旋状
の線上に配列したものであつた。リブ形状およびリブ配
列は次のような寸法を有していた（記号については前述
のとおり）。
ｂ＝４．５mm ds＝２８mm ｈ＝１．６５mm Ｒ＝１．８mm α＝７６゜ β＝４５゜ Ｃ＝１１mm ｈ／ds＝０．０５９ ｂ／ｈ＝２．７ Ｃ／ds＝０．４ 各リブは、鋼棒の周面のほぼ半分、即ち１７０゜にわた
り、その最大高さで延在していた。ＤＩＮ４８８の規格
に基いて試験したリブ付鋼棒の各特性の計測値は次のと
おりであつた。
Re＝５６８Ｎ／mm2 Rm＝６６６Ｎ／mm2 Ａ５＝２１．４％ 疲労試験は次の条件より、ＤＩＮ４８８の規格に基いて
行われ、 応力範囲 ２σA＝２５０Ｎ／mm2 最大応力 σO＝３２５Ｎ／mm2 ３．５Mio荷重サイクルまで鋼棒に降伏現象を生じなか
つた。
スリーブ（２本の螺糸リブ付き鋼棒の隣接端を連結する
連結体）の長さを２．４７＝９４mmとした機械的連結に
おける引張り試験においては、補強用鋼棒の公称降伏力
の１．２倍以上の連結抵抗を示した。
補強用鋼棒の疲労試験および機械的連結に関する試験の
両者とも、従来技術の鋼棒に関する試験値（ベトン ウ
ント スタールベトンバウ、１９７３年第２号、第２５
〜３５頁）に比して１０〜２０％優れたものであつた。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明のコンクリート補強用鋼棒の一実施例の
正面図、第２図は第１図II−II線に沿う断面図、第３図
は第１図III−III線に沿う部分拡大断面図、第４図は本
発明のコンクリート補強用鋼棒の他の実施例の正面図、
第５図はその連結体と連結した状態の正面図である。 １……コンクリート補強用鋼棒、 ２……その杆状体、 ３，４……リブ、 ５……杆状体の長手方向軸線、 ６……補助リブ、７……凹み、 ８……連結体、９……ナツト。
フロントページの続き (72)発明者 デイーテル ユングヴイルト ドイツ連邦共和国、8000 ミユンヘン 40、ウンゲレルストラッセ、68ａ (56)参考文献 特開 昭56−3745（ＪＰ，Ａ)

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】ほぼ円形の断面形状を有する鋼製の杆状体
    に、ほぼ台形の断面形状のリブを螺旋状の線に沿つて配
    列せしめて形成し、 前記リブの基部の幅をｂ、 前記杆状体の直径をds、 前記リブの高さをｈ、 前記リブの基部に形成される円弧状部の半径をＲ（単
    位：mm）、 前記杆状体の長手方向の軸に対するリブの傾斜角をα
    （単位：度）、 前記リブの側縁の傾斜角をβ（単位：度）、 としたとき、傾斜角βおよび半径Ｒがそれぞれ次の不等
    式 ４０゜＜β＜６０゜ １．０＜Ｒ＜３．０ を満足し、前記リブは前記螺旋状の線とは反対の螺糸を
    有する錨着体または連結体に螺装されるべくされた熱間
    転造製のコンクリート補強用鋼棒において、 前記リブの高さｈの杆状体の直径dsに対する比ｈ／d
    sと、前記リブの基部の幅ｂの高さｈに対する比ｂ／ｈ
    および前記リブの前記長手方向の軸に対する傾斜角α
    が、それぞれ次の不等式 ０．０４ ｈ／ds０．０６ １．５ ｂ／ｈ３．３ ６０゜ ＜ α ＜８０゜ を満足し、かつ前記リブを含む鋼棒の表面区域の部分に
    は、コンクリート補強用鋼棒の転造時の焼入れ処理およ
    び再加熱処理時の熱により形成されたスケールによる摩
    擦係数を転造時の摩擦係数より大とした面が形成されて
    いることを特徴とするコンクリート補強用鋼棒。
  2. 【請求項２】ほぼ円形の断面形状を有する鋼製の杆状体
    に、ほぼ台形の断面形状のリブを螺旋状の線に沿つて配
    列せしめて形成し、 前記リブの基部の幅をｂ、 前記杆状体の直径をds、 前記リブの高さをｈ、 前記リブの基部に形成される円弧状部の半径をＲ（単
    位：mm）、 前記杆状体の長手方向の軸に対するリブの傾斜角をα
    （単位：度）、 前記リブの側縁の傾斜角をβ（単位：度）、 としたとき、傾斜角βおよび半径Ｒがそれぞれ次の不等
    式 ４０゜＜β＜６０゜ １．０＜Ｒ＜３．０ を満足し、前記リブは前記螺旋状の線とは反対の螺糸を
    有する錨着体または連結体に螺装されるべくされた熱間
    転造製のコンクリート補強用鋼棒において、 前記リブの高さｈの杆状体の直径dsに対する比ｈ／d
    sと、前記リブの基部の幅ｂの高さｈに対する比ｂ／ｈ
    および前記リブの前記長手方向の軸に対する傾斜角α
    が、それぞれ次の不等式 ０．０４ｈ／ds０．０６ １．５ ｂ／ｈ３．３ ６０゜ ＜ α ＜８０゜ を満足し、かつ前記リブの部分には、機械加工処理およ
    び化学的処理の少くとも一方により、転造時の摩擦係数
    より大なる摩擦係数を有する面が形成されていることを
    特徴とするコンクリート補強用鋼棒。
  3. 【請求項３】前記リブの部分は、その端部を含めて、前
    記杆状体の部分に比して大なる強度を有していることを
    特徴とする第１請求項または第２請求項に記載のコンク
    リート補強用鋼棒。
  4. 【請求項４】前記杆状体の長手方向の軸に沿つて計測し
    たリブ間の間隔Ｃは前記杆状体の直径との比Ｃ／dsが、
    次の不等式 ０．３８Ｃ／ds０．６０ を満足する間隔であることを特徴とする、第１請求項な
    いし第３請求項の何れか１つに記載のコンクリート補強
    用鋼棒。
  5. 【請求項５】前記リブの間には、該リブの高さより低い
    高さの突起または補強リブが、前記リブが配列されてい
    る螺旋状の線から外れた位置に配設され、前記突起また
    は補強リブの高さは前記コンクリート補強用鋼棒が関連
    する前記錨着体または連結体への螺装を阻害しない高さ
    とされていることを特徴とする、第１請求項ないし第４
    請求項の何れか１つに記載のコンクリート補強用鋼棒。
  6. 【請求項６】前記鋼棒は、少なくとも炭素、マンガンお
    よび銅の含有量が、重量比において ０．１０Ｃ０．２７ ０．４０Mn１．４０ Cu０．８０ であることを特徴とする、第１請求項ないし第５請求項
    の何れか１つのに記載のコンクリート補強用鋼棒。
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