JPH0632250Y2 - ドリル - Google Patents
ドリルInfo
- Publication number
- JPH0632250Y2 JPH0632250Y2 JP14384788U JP14384788U JPH0632250Y2 JP H0632250 Y2 JPH0632250 Y2 JP H0632250Y2 JP 14384788 U JP14384788 U JP 14384788U JP 14384788 U JP14384788 U JP 14384788U JP H0632250 Y2 JPH0632250 Y2 JP H0632250Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- drill
- sintered body
- thinning
- outer peripheral
- peripheral side
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Drilling Tools (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この考案は、切刃を超高圧焼結体で構成したドリルに係
わり、特に、超高圧焼結体で構成した部分における欠損
の発生を防止する技術に関するものである。
わり、特に、超高圧焼結体で構成した部分における欠損
の発生を防止する技術に関するものである。
［従来の技術］ たとえば、ツイストドリルは、第４図に示すように、ド
リル本体１の外周に２つのねじれ溝２が形成され、ねじ
れ溝２の回転方向を向く壁面の先端稜線部に切刃３が形
成されている。ここで、切刃３のすくい角は、第５図
(A)(B)(C)および第７図に示すように、外周側から内周
側へ向かうに従って漸次減少し、中央部のチゼル４では
極端な負角となる。しかも、第６図に示すように、切削
速度は外周側から内周側へ向かうに従って漸次減少し、
チゼル４では極めて小さくなる。このためチゼル４で
は、切刃３におけるような切削は行われず、チゼル４が
被削材を押し分けるような極めて負担の大きい加工とな
る。
リル本体１の外周に２つのねじれ溝２が形成され、ねじ
れ溝２の回転方向を向く壁面の先端稜線部に切刃３が形
成されている。ここで、切刃３のすくい角は、第５図
(A)(B)(C)および第７図に示すように、外周側から内周
側へ向かうに従って漸次減少し、中央部のチゼル４では
極端な負角となる。しかも、第６図に示すように、切削
速度は外周側から内周側へ向かうに従って漸次減少し、
チゼル４では極めて小さくなる。このためチゼル４で
は、切刃３におけるような切削は行われず、チゼル４が
被削材を押し分けるような極めて負担の大きい加工とな
る。
そこで、従来よりドリル本体の先端部にシンニングを施
すことが行われている。シンニングには、第８図(A)(B)
(C)に示すように、Ｓ型（同図Ａ）、Ｘ型（同図Ｂ）、
Ｎ型（同図Ｃ）およびそれらの複合型がありその中でも
Ｓ型が最も広く用いられている。このうちＳ型およびＸ
型シンニングは、いずれも芯厚部の壁部（図中ハッチン
グの部分）を削り取ることによってチゼル幅を小さくす
るとともに、芯厚部に外周側の切刃と同様の切削作用を
行うシンニング刃５を形成するものであり、これによっ
て、芯厚部における切れ味を向上することができ、さら
に、切屑の排出を円滑に行うことができる。
すことが行われている。シンニングには、第８図(A)(B)
(C)に示すように、Ｓ型（同図Ａ）、Ｘ型（同図Ｂ）、
Ｎ型（同図Ｃ）およびそれらの複合型がありその中でも
Ｓ型が最も広く用いられている。このうちＳ型およびＸ
型シンニングは、いずれも芯厚部の壁部（図中ハッチン
グの部分）を削り取ることによってチゼル幅を小さくす
るとともに、芯厚部に外周側の切刃と同様の切削作用を
行うシンニング刃５を形成するものであり、これによっ
て、芯厚部における切れ味を向上することができ、さら
に、切屑の排出を円滑に行うことができる。
ところで、近年、切刃を超高圧焼結体で構成したドリル
が開発されつつある。このドリルは、ねじれ溝の回転方
向を向く壁部の先端に超高圧焼結体からなる刃部をろう
付けしたもので、高温硬度が高いことから高速切削に適
しているという利点を有している。このため、第９図
(A)(B)(C)に示すように、切刃３全体を超高圧焼結体に
より構成し、さらに先端面にシンニングを施したドリル
が種々開発されている。
が開発されつつある。このドリルは、ねじれ溝の回転方
向を向く壁部の先端に超高圧焼結体からなる刃部をろう
付けしたもので、高温硬度が高いことから高速切削に適
しているという利点を有している。このため、第９図
(A)(B)(C)に示すように、切刃３全体を超高圧焼結体に
より構成し、さらに先端面にシンニングを施したドリル
が種々開発されている。
［考案が解決しようとする課題］ しかしながら、超高圧焼結体は極めて高温硬度が高い半
面、靱性および抗折力は超硬合金のそれに比して遥かに
低く、しかも、上述したように、チゼル部近傍は切削速
度が極めて遅いために、第１０図(A)(B)(C)に示すよう
な欠損Ｐが生じ易い。特に、シンニングを行うと超高圧
焼結体で構成された部分が削り取られるためにその部分
の機械的強度が低下する。このため、欠損がさらに生じ
易くなり、これが実用化の大きな妨げとなっていた。
面、靱性および抗折力は超硬合金のそれに比して遥かに
低く、しかも、上述したように、チゼル部近傍は切削速
度が極めて遅いために、第１０図(A)(B)(C)に示すよう
な欠損Ｐが生じ易い。特に、シンニングを行うと超高圧
焼結体で構成された部分が削り取られるためにその部分
の機械的強度が低下する。このため、欠損がさらに生じ
易くなり、これが実用化の大きな妨げとなっていた。
この考案は、上記実情に鑑みてなされたもので、超高圧
焼結体で構成された部分における欠損を防止することが
できるドリルを提供することを目的とする。
焼結体で構成された部分における欠損を防止することが
できるドリルを提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ この考案のドリルは、切刃を構成するねじれ溝の壁部の
うち少なくとも芯厚を形成する仮想円柱よりも外周側の
部分を超高圧焼結体で構成し、この超高圧焼結体で構成
された部分を含むようにシンニングを施すことにより軸
線部から外周方向へ直線状に延びるシンニング刃を形成
し、さらに、シンニング刃と沿う方向から見たすくい面
とドリル本体の軸線となす角度を０°〜３０°としたも
のである。
うち少なくとも芯厚を形成する仮想円柱よりも外周側の
部分を超高圧焼結体で構成し、この超高圧焼結体で構成
された部分を含むようにシンニングを施すことにより軸
線部から外周方向へ直線状に延びるシンニング刃を形成
し、さらに、シンニング刃と沿う方向から見たすくい面
とドリル本体の軸線となす角度を０°〜３０°としたも
のである。
［作用］ 上記構成のドリルにあっては、超高圧焼結体からなる切
刃を外周側に設けているから、芯厚部における欠損の発
生を未然に防止することができる。しかも、外周側にお
いては切削速度が速いから、切刃の欠損も防止されると
ともに耐摩耗性および切れ味が向上し、よって、高速切
削に使用して優れた性能を発揮する。さらに、超高圧焼
結体で構成された部分を含むようにシンニング刃を構成
し、しかも、シンニング刃に沿う方向から見たすくい面
と軸線とのなす角度を０°〜３０°としているから、シ
ンニング刃の刃物角が大きく、超高圧焼結体で構成され
た部分の欠損をさらに有効に防止することができる。た
とえば、ツイストドリルでは、芯厚を形成する仮想円柱
よりも外周側に位置する切刃に、ねじれ溝のねじれ角に
応じた正のすくい角と逃げ角が付されているため、その
刃物角は鋭角となる。しかし、シンニング刃と沿うすく
い面と軸線とのなす角度を０°以上とすることにより、
すくい面がネガランドとしての機能を果たすから、切削
速度が比較的遅くても欠損が防止されるのである。ただ
し、上記角度が大きすぎると、シンニング刃のすくい角
が極端に負角となって切削抵抗が増大するため３０°以
下とする必要がある。
刃を外周側に設けているから、芯厚部における欠損の発
生を未然に防止することができる。しかも、外周側にお
いては切削速度が速いから、切刃の欠損も防止されると
ともに耐摩耗性および切れ味が向上し、よって、高速切
削に使用して優れた性能を発揮する。さらに、超高圧焼
結体で構成された部分を含むようにシンニング刃を構成
し、しかも、シンニング刃に沿う方向から見たすくい面
と軸線とのなす角度を０°〜３０°としているから、シ
ンニング刃の刃物角が大きく、超高圧焼結体で構成され
た部分の欠損をさらに有効に防止することができる。た
とえば、ツイストドリルでは、芯厚を形成する仮想円柱
よりも外周側に位置する切刃に、ねじれ溝のねじれ角に
応じた正のすくい角と逃げ角が付されているため、その
刃物角は鋭角となる。しかし、シンニング刃と沿うすく
い面と軸線とのなす角度を０°以上とすることにより、
すくい面がネガランドとしての機能を果たすから、切削
速度が比較的遅くても欠損が防止されるのである。ただ
し、上記角度が大きすぎると、シンニング刃のすくい角
が極端に負角となって切削抵抗が増大するため３０°以
下とする必要がある。
［実施例］ 以下、この考案の一実施例を第１図ないし第３図を参照
しながら説明する。第１図は実施例のドリルを示す軸線
方向先端視図である。
しながら説明する。第１図は実施例のドリルを示す軸線
方向先端視図である。
この図において符号１０はドリル本体である。ドリル本
体１０は軸線Ｏ回りに回転させられる例えば超硬合金
製、高速度鋼等の合金工具鋼製のもので、その外周には
２つのねじれ溝（切屑排出溝）１１・１１が形成されて
いる。ねじれ溝１１の回転方向を向く壁面の先端部に
は、チップ１２がろう付けされている。チップ１２は、
超硬合金製の台金１３と、この台金１３と一体的に形成
され、先端稜線部に直線状の切刃１４ａを有する超高圧
焼結体製の刃部１４からなるもので、ねじれ溝１１の先
端壁部のうちドリル本体１０の芯厚Ｔを形成する仮想円
柱よりも外周側の部分を構成している。たとえば、芯厚
Ｔがドリル直径Ｄの２０％とすると、チップ１２は軸線
からＤ／１０〜３Ｄ／５離間して配置され、好ましくは
Ｄ／５〜３Ｄ／５離間して配置される。なお、刃部１４
を構成する超高圧焼結体の材質としては、ＣＢＮ焼結
体、ＢＮ焼結体、ダイヤモンド焼結体などから適宜選定
される。
体１０は軸線Ｏ回りに回転させられる例えば超硬合金
製、高速度鋼等の合金工具鋼製のもので、その外周には
２つのねじれ溝（切屑排出溝）１１・１１が形成されて
いる。ねじれ溝１１の回転方向を向く壁面の先端部に
は、チップ１２がろう付けされている。チップ１２は、
超硬合金製の台金１３と、この台金１３と一体的に形成
され、先端稜線部に直線状の切刃１４ａを有する超高圧
焼結体製の刃部１４からなるもので、ねじれ溝１１の先
端壁部のうちドリル本体１０の芯厚Ｔを形成する仮想円
柱よりも外周側の部分を構成している。たとえば、芯厚
Ｔがドリル直径Ｄの２０％とすると、チップ１２は軸線
からＤ／１０〜３Ｄ／５離間して配置され、好ましくは
Ｄ／５〜３Ｄ／５離間して配置される。なお、刃部１４
を構成する超高圧焼結体の材質としては、ＣＢＮ焼結
体、ＢＮ焼結体、ダイヤモンド焼結体などから適宜選定
される。
また、ドリル本体１０の先端部にはシンニングが施さ
れ、そこには芯厚部から延びて刃部１４に達する凹状の
シンニング部１５が軸線Ｏを挟んで点対称に形成されて
いる。これによって、チゼル幅Ｗは０．０２mm〜２mmと
され、さらに、刃部１４の稜線部に切刃１４ａと連続し
外周側の部分が超高圧焼結体で構成されたシンニング刃
１５ａが形成されている。シンニング刃１５ａと切刃１
４ａとのなす角度αは、５°〜２０°に設定されてい
る。また、シンニング刃１５ａに沿う方向から見た軸線
Ｏとすくい面１５ｂとのなす角度γは０°〜３０°に設
定されている。
れ、そこには芯厚部から延びて刃部１４に達する凹状の
シンニング部１５が軸線Ｏを挟んで点対称に形成されて
いる。これによって、チゼル幅Ｗは０．０２mm〜２mmと
され、さらに、刃部１４の稜線部に切刃１４ａと連続し
外周側の部分が超高圧焼結体で構成されたシンニング刃
１５ａが形成されている。シンニング刃１５ａと切刃１
４ａとのなす角度αは、５°〜２０°に設定されてい
る。また、シンニング刃１５ａに沿う方向から見た軸線
Ｏとすくい面１５ｂとのなす角度γは０°〜３０°に設
定されている。
ここで、シンニング部１５は、円板状砥石の砥石軸を一
定方向へ往復移動させる研削加工によって形成されたも
ので、その横断面形状は円弧状をなしている。そして、
砥石軸を移動させる方向、すなわち、シンニング部１５
の谷線と軸線Ｏとのなす角度β（谷線及び軸線と直
交する方向から見た角度）は５°〜２０°に設定されて
いる。これは、角度βが５°を下回ると凹部１５の容積
が大きくなりすぎてチゼル部分の機械的強度が低下し、
角度βが２０°を上回るとシンニング刃１５ａで生成さ
れた切屑の排出性が悪化するからである。なお、凹部１
５の横断面の曲率半径は、０．０５mm〜３mmに設定され
ている。
定方向へ往復移動させる研削加工によって形成されたも
ので、その横断面形状は円弧状をなしている。そして、
砥石軸を移動させる方向、すなわち、シンニング部１５
の谷線と軸線Ｏとのなす角度β（谷線及び軸線と直
交する方向から見た角度）は５°〜２０°に設定されて
いる。これは、角度βが５°を下回ると凹部１５の容積
が大きくなりすぎてチゼル部分の機械的強度が低下し、
角度βが２０°を上回るとシンニング刃１５ａで生成さ
れた切屑の排出性が悪化するからである。なお、凹部１
５の横断面の曲率半径は、０．０５mm〜３mmに設定され
ている。
さらに、ドリル本体１０の内部には、一端部が先端逃げ
面に開口する油穴１６が形成されており、高圧の切削油
を吐出し得るようになっている。
面に開口する油穴１６が形成されており、高圧の切削油
を吐出し得るようになっている。
上記ドリルにおいては、超高圧焼結体からなる切刃１４
ａを外周側に設けているから、芯厚部における欠損の発
生を未然に防止することができる。しかも、前述したよ
うに、外周側においては切削速度が速いから、切刃１４
ａの欠損も防止されるとともに耐摩耗性および切れ味を
向上させることができる。また、超高圧焼結体で構成さ
れた部分を含むようにシンニング刃１５ａを構成し、し
かも、シンニング刃１５ａに沿う方向から見たすくい面
と軸線とのなす角度を０°〜３０°としているから、シ
ンニング刃１５ａの刃物角が大きく、超高圧焼結体で構
成された部分の欠損をより有効に防止することができ
る。
ａを外周側に設けているから、芯厚部における欠損の発
生を未然に防止することができる。しかも、前述したよ
うに、外周側においては切削速度が速いから、切刃１４
ａの欠損も防止されるとともに耐摩耗性および切れ味を
向上させることができる。また、超高圧焼結体で構成さ
れた部分を含むようにシンニング刃１５ａを構成し、し
かも、シンニング刃１５ａに沿う方向から見たすくい面
と軸線とのなす角度を０°〜３０°としているから、シ
ンニング刃１５ａの刃物角が大きく、超高圧焼結体で構
成された部分の欠損をより有効に防止することができ
る。
また、ドリル本体１０に油穴１６を形成しているから、
切刃１４ａの冷却効果を高めることができる。さらに、
シンニング部の谷線と軸線Ｏとのなす角度を２０°以
下としているから、シンニング刃１５ａで生成される切
屑が流出し易く、切削油により切屑を強制的に排出し得
ることと相俟って、切屑排出性を大幅に向上させること
ができる。したがって、上記ドリルは、低速切削は勿論
のこと、高速切削に使用した場合にも優れた性能を発揮
することができる。
切刃１４ａの冷却効果を高めることができる。さらに、
シンニング部の谷線と軸線Ｏとのなす角度を２０°以
下としているから、シンニング刃１５ａで生成される切
屑が流出し易く、切削油により切屑を強制的に排出し得
ることと相俟って、切屑排出性を大幅に向上させること
ができる。したがって、上記ドリルは、低速切削は勿論
のこと、高速切削に使用した場合にも優れた性能を発揮
することができる。
なお、上記ドリルと従来の超高圧焼結体製切刃を有する
ドリルとにより穴明け加工を行った結果を比較すると、
ドリル直径８．８mm、送り０．１５mm／ｒｅｖ、切削速
度２００ｍ／ｍｉｎでＦＣ材に深さ２０mmの穴明け加工
を行ったところ、従来ドリルでは３９穴加工でチゼル部
分に欠損が発生したのに対し、上記ドリルでは、１２０
穴加工でも何ら異常が見られなかった。
ドリルとにより穴明け加工を行った結果を比較すると、
ドリル直径８．８mm、送り０．１５mm／ｒｅｖ、切削速
度２００ｍ／ｍｉｎでＦＣ材に深さ２０mmの穴明け加工
を行ったところ、従来ドリルでは３９穴加工でチゼル部
分に欠損が発生したのに対し、上記ドリルでは、１２０
穴加工でも何ら異常が見られなかった。
ところで、上記実施例では切刃１４ａを直線状に形成し
ているが、回転方向へ向けて凹または凸となる曲線状と
しても良い。さらに、本考案は上記のようなツイストド
リルに限るものではなく、切屑排出溝が真っすぐな直刃
ドリルに適用しても同様の効果を奏することは勿論であ
る。
ているが、回転方向へ向けて凹または凸となる曲線状と
しても良い。さらに、本考案は上記のようなツイストド
リルに限るものではなく、切屑排出溝が真っすぐな直刃
ドリルに適用しても同様の効果を奏することは勿論であ
る。
［考案の効果］ 以上説明したようにこの考案のドリルにおいては、切刃
を構成するねじれ溝の壁部のうち少なくとも芯厚を形成
する仮想円柱よりも外周側の部分を超高圧焼結体で構成
し、この超高圧焼結体で構成された部分を含むようにシ
ンニングを施すことにより軸線部から外周方向へ直線状
に延びるシンニング刃を形成し、さらに、シンニング刃
に沿う方向から見たすくい面とドリル本体の軸線とのな
す角度を０°〜３０°としているから、芯厚部における
欠損の発生を未然に防止することができる。しかも、外
周側においては切削速度が速いから、切刃の欠損も防止
されるとともに耐摩耗性および切れ味を向上させること
ができる。また、シンニング刃の刃物角が大きいため、
超高圧焼結体で構成された部分の欠損をより有効に防止
することができ、低速切削は勿論のこと、高速切削に使
用した場合にも優れた性能を発揮することができる。
を構成するねじれ溝の壁部のうち少なくとも芯厚を形成
する仮想円柱よりも外周側の部分を超高圧焼結体で構成
し、この超高圧焼結体で構成された部分を含むようにシ
ンニングを施すことにより軸線部から外周方向へ直線状
に延びるシンニング刃を形成し、さらに、シンニング刃
に沿う方向から見たすくい面とドリル本体の軸線とのな
す角度を０°〜３０°としているから、芯厚部における
欠損の発生を未然に防止することができる。しかも、外
周側においては切削速度が速いから、切刃の欠損も防止
されるとともに耐摩耗性および切れ味を向上させること
ができる。また、シンニング刃の刃物角が大きいため、
超高圧焼結体で構成された部分の欠損をより有効に防止
することができ、低速切削は勿論のこと、高速切削に使
用した場合にも優れた性能を発揮することができる。
第１図ないし第３図は本考案の一実施例を示すもので、
第１図はドリルを示す軸線方向先端視図、第２図は第１
図のII方向矢視図、第３図は第１図のIII方向矢視図、
第４図および第５図(A)(B)(C)は従来のドリルを示すも
ので、第４図はその軸線方向先端視図、第５図(A)は第
４図のＡ−Ａ線断面図、同図(B)は第４図のＢ−Ｂ線断
面図、同図(C)は第４図のＣ−Ｃ線断面図、第６図は切
削速度を説明するためのドリルの軸線方向先端視図、第
７図は軸心からの距離と切刃のすくい角との関係を示す
線図、第８図(A)(B)(C)はそれぞれシンニングを施した
従来のドリルを示す軸線方向先端視図、第９図(A)(B)
(C)はそれぞれ超高圧焼結体製の切刃を有する従来のド
リルを示す軸線方向先端視図、第１０図(A)(B)(C)は、
それらドリルが欠損した状態をそれぞれ示す軸線方向先
端視図である。 １０……ドリル本体、 １１……ねじれ溝（切屑排出溝）、 １４ａ……切刃、１５ａ……シンニング刃、 １５ｂ……すくい面、Ｏ……軸線。
第１図はドリルを示す軸線方向先端視図、第２図は第１
図のII方向矢視図、第３図は第１図のIII方向矢視図、
第４図および第５図(A)(B)(C)は従来のドリルを示すも
ので、第４図はその軸線方向先端視図、第５図(A)は第
４図のＡ−Ａ線断面図、同図(B)は第４図のＢ−Ｂ線断
面図、同図(C)は第４図のＣ−Ｃ線断面図、第６図は切
削速度を説明するためのドリルの軸線方向先端視図、第
７図は軸心からの距離と切刃のすくい角との関係を示す
線図、第８図(A)(B)(C)はそれぞれシンニングを施した
従来のドリルを示す軸線方向先端視図、第９図(A)(B)
(C)はそれぞれ超高圧焼結体製の切刃を有する従来のド
リルを示す軸線方向先端視図、第１０図(A)(B)(C)は、
それらドリルが欠損した状態をそれぞれ示す軸線方向先
端視図である。 １０……ドリル本体、 １１……ねじれ溝（切屑排出溝）、 １４ａ……切刃、１５ａ……シンニング刃、 １５ｂ……すくい面、Ｏ……軸線。
Claims (2)
- 【請求項１】軸線回りに回転させられる超硬合金または
鋼製のドリル本体の外周に切屑排出溝が設けられ、この
切屑排出溝の回転方向を向く壁面の先端稜線部に、内周
側から外周側へ向かって延びる切刃が設けられたドリル
において、上記切刃を構成するねじれ溝の壁部のうち少
なくとも芯厚を形成する仮想円柱よりも外周側の部分を
超高圧焼結体で構成し、この超高圧焼結体で構成された
部分を含むようにシンニングを施すことにより軸線部か
ら外周方向へ直線状に延びるシンニング刃を形成し、さ
らに、シンニング刃に沿う方向から見たすくい面と軸線
とのなす角度を０°〜３０°としたことを特徴とするド
リル。 - 【請求項２】前記ドリル本体の内部に、その先端逃げ面
に開口する油穴を設けたことを特徴とする実用新案登録
請求の範囲第１項に記載のドリル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14384788U JPH0632250Y2 (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | ドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14384788U JPH0632250Y2 (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | ドリル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0263912U JPH0263912U (ja) | 1990-05-14 |
| JPH0632250Y2 true JPH0632250Y2 (ja) | 1994-08-24 |
Family
ID=31411037
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14384788U Expired - Lifetime JPH0632250Y2 (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | ドリル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0632250Y2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11370039B2 (en) | 2017-09-07 | 2022-06-28 | Osg Corporation | Drill |
| RU2795861C2 (ru) * | 2018-10-04 | 2023-05-12 | Искар Лтд. | Режущая головка, содержащая концевую часть с радиально ориентированными фронтальными режущими кромками с отрицательными и положительными передними углами, и поворотный режущий инструмент |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4183335B2 (ja) * | 1999-05-10 | 2008-11-19 | 株式会社タンガロイ | 超高圧焼結体チップ付きのドリル |
| DE10027544A1 (de) * | 2000-06-02 | 2001-12-13 | Kennametal Inc | Bohrerspitze für einen Spiralbohrer und Verfahren zum Herstellen einer Spannut im Bereich einer Bohrerspitze für einen Spiralbohrer |
| US9199315B2 (en) | 2000-06-02 | 2015-12-01 | Kennametal Inc. | Twist drill and method for producing a twist drill which method includes forming a flute of a twist drill |
| JP4694702B2 (ja) * | 2001-01-17 | 2011-06-08 | ダイジ▲ェ▼ット工業株式会社 | 耐熱金属用ドリル |
| JP2006088267A (ja) * | 2004-09-24 | 2006-04-06 | Big Tool Co Ltd | ドリル |
| CN101472696A (zh) * | 2006-06-23 | 2009-07-01 | Osg株式会社 | 钻头 |
| JP2008213121A (ja) * | 2007-03-07 | 2008-09-18 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | ツイストドリル |
| JP5051801B2 (ja) * | 2011-03-03 | 2012-10-17 | 株式会社ビック・ツール | ドリル |
| JP2014004671A (ja) * | 2012-06-27 | 2014-01-16 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | ドリル |
| JP6519971B2 (ja) * | 2014-01-16 | 2019-05-29 | 三菱日立ツール株式会社 | ドリル |
| JP6342662B2 (ja) * | 2014-01-29 | 2018-06-13 | 京セラ株式会社 | ドリルおよびそれを用いた切削加工物の製造方法 |
| JP6606840B2 (ja) * | 2014-03-28 | 2019-11-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 多結晶ダイヤモンド焼結体付き回転切削工具 |
| JP5940205B1 (ja) * | 2015-10-20 | 2016-06-29 | 日進工具株式会社 | ドリル |
| JP5940208B1 (ja) * | 2015-12-17 | 2016-06-29 | 日進工具株式会社 | ドリル |
| WO2019049258A1 (ja) * | 2017-09-07 | 2019-03-14 | オーエスジー株式会社 | 深穴加工方法 |
| WO2022201298A1 (ja) * | 2021-03-23 | 2022-09-29 | 住友電工ハードメタル株式会社 | ドリルヘッド、先端交換式ドリル及びドリル |
-
1988
- 1988-11-02 JP JP14384788U patent/JPH0632250Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11370039B2 (en) | 2017-09-07 | 2022-06-28 | Osg Corporation | Drill |
| RU2795861C2 (ru) * | 2018-10-04 | 2023-05-12 | Искар Лтд. | Режущая головка, содержащая концевую часть с радиально ориентированными фронтальными режущими кромками с отрицательными и положительными передними углами, и поворотный режущий инструмент |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0263912U (ja) | 1990-05-14 |
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