JPH06310256A - スパークプラグ - Google Patents
スパークプラグInfo
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- JPH06310256A JPH06310256A JP5125553A JP12555393A JPH06310256A JP H06310256 A JPH06310256 A JP H06310256A JP 5125553 A JP5125553 A JP 5125553A JP 12555393 A JP12555393 A JP 12555393A JP H06310256 A JPH06310256 A JP H06310256A
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- noble metal
- spark plug
- center electrode
- shortest distance
- tip
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
- H01T13/00—Sparking plugs
- H01T13/20—Sparking plugs characterised by features of the electrodes or insulation
- H01T13/39—Selection of materials for electrodes
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
- H01T13/00—Sparking plugs
- H01T13/46—Sparking plugs having two or more spark gaps
- H01T13/467—Sparking plugs having two or more spark gaps in parallel connection
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 長寿命で，着火性に優れたスパークプラグを
提供すること。 【構成】 中心電極１の先端部１０は接地電極２１，２
２と対向配置している。先端部１０は，上記接地電極の
放電面２１１，２２１と対面する平面部１１１，１２１
と，該平面部から脚部１９に向けて形成された斜面部１
０１，１０２とを有する。上記平面部には，上記放電面
と対向する位置に貴金属チップ３１，３２を設けてい
る。上記放電面は，上記貴金属チップとの間には火花ギ
ャップＧを，上記斜面部との間には最短距離Ａを，碍子
４の先端面４０との間には最短距離Ｂを各々形成してい
る。火花ギャップＧ，最短距離Ａ，最短距離Ｂは，Ａ≧
１．２Ｇで，かつＢ≧Ｇの関係を有する。上記平面部の
軸方向の軸方向長さＬと上記平面部に対して垂直方向の
断面の断面積Ｓとは，Ｓ／Ｌ≧０．７の関係を有するこ
とが好ましい。
提供すること。 【構成】 中心電極１の先端部１０は接地電極２１，２
２と対向配置している。先端部１０は，上記接地電極の
放電面２１１，２２１と対面する平面部１１１，１２１
と，該平面部から脚部１９に向けて形成された斜面部１
０１，１０２とを有する。上記平面部には，上記放電面
と対向する位置に貴金属チップ３１，３２を設けてい
る。上記放電面は，上記貴金属チップとの間には火花ギ
ャップＧを，上記斜面部との間には最短距離Ａを，碍子
４の先端面４０との間には最短距離Ｂを各々形成してい
る。火花ギャップＧ，最短距離Ａ，最短距離Ｂは，Ａ≧
１．２Ｇで，かつＢ≧Ｇの関係を有する。上記平面部の
軸方向の軸方向長さＬと上記平面部に対して垂直方向の
断面の断面積Ｓとは，Ｓ／Ｌ≧０．７の関係を有するこ
とが好ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，中心電極に接合された
貴金属チップと接地電極の放電面とが対向配置している
スパークプラグに関する。
貴金属チップと接地電極の放電面とが対向配置している
スパークプラグに関する。
【０００２】
【従来技術】近年，自動車用内燃機関は，補機器の増加
に伴い，スパークプラグの脱着が非常に困難になってい
る。そのため，脱着しなくてよい，又は脱着回数の少な
い長寿命のスパークプラグが要求されている。また，近
年の省エネルギーの動向により，自動車用内燃機関には
低燃費性及び希薄燃焼化が要求されている。そのため，
スパークプラグには高い着火性が求められている。
に伴い，スパークプラグの脱着が非常に困難になってい
る。そのため，脱着しなくてよい，又は脱着回数の少な
い長寿命のスパークプラグが要求されている。また，近
年の省エネルギーの動向により，自動車用内燃機関には
低燃費性及び希薄燃焼化が要求されている。そのため，
スパークプラグには高い着火性が求められている。
【０００３】このような問題を解決課題とした従来技術
としては，図１３〜図１５に示すスパークプラグが知ら
れている（特公昭６２─３１７９７号）。このスパーク
プラグは，中心電極１と，該中心電極１の先端部１０と
対向配置している接地電極２１，２２とを有する。中心
電極１の先端部１０は，接地電極２１，２２の放電部２
１９，２２９と対向する位置に，リング状の貴金属円盤
３を設けている。
としては，図１３〜図１５に示すスパークプラグが知ら
れている（特公昭６２─３１７９７号）。このスパーク
プラグは，中心電極１と，該中心電極１の先端部１０と
対向配置している接地電極２１，２２とを有する。中心
電極１の先端部１０は，接地電極２１，２２の放電部２
１９，２２９と対向する位置に，リング状の貴金属円盤
３を設けている。
【０００４】中心電極１の脚部１９は，碍子４の内孔に
挿入固定されている。碍子４は，接地電極２１，２２を
設けた金属ハウジング５の内孔に挿入固定されている。
上記貴金属円盤３と放電部２１９，２２９との間の火花
ギャップにおいては，飛火が発生する。
挿入固定されている。碍子４は，接地電極２１，２２を
設けた金属ハウジング５の内孔に挿入固定されている。
上記貴金属円盤３と放電部２１９，２２９との間の火花
ギャップにおいては，飛火が発生する。
【０００５】
【解決しようとする課題】しかしながら，上記スパーク
プラグにおいては，中心電極１の先端部１０の全周にわ
たり貴金属円盤３を配設しているため，中心電極１と貴
金属円盤３との接合面の面積が長くなる。そのため，中
心電極１の先端部１０及び貴金属円盤３には，中心電極
１の電極材料と貴金属円盤３の貴金属材料との熱膨張差
に起因する熱応力が作用する。
プラグにおいては，中心電極１の先端部１０の全周にわ
たり貴金属円盤３を配設しているため，中心電極１と貴
金属円盤３との接合面の面積が長くなる。そのため，中
心電極１の先端部１０及び貴金属円盤３には，中心電極
１の電極材料と貴金属円盤３の貴金属材料との熱膨張差
に起因する熱応力が作用する。
【０００６】それ故，貴金属円盤３に亀裂，剥離，又は
脱落が発生することがある。また，剥離した貴金属円盤
は火花ギャップを短絡する原因ともなる。そのため，上
記スパークプラグは，貴金属チップを用いているにも係
わらず，必ずしも長寿命化を図ることができない。
脱落が発生することがある。また，剥離した貴金属円盤
は火花ギャップを短絡する原因ともなる。そのため，上
記スパークプラグは，貴金属チップを用いているにも係
わらず，必ずしも長寿命化を図ることができない。
【０００７】また，他の従来例としては，図１６に示す
スパークプラグが知られている（特公平３─５０３９６
号）。該スパークプラグは，外側電極２５と，該外側電
極２５と気中放電間隙Ｙをおいて対面している中心電極
１と，該中心電極１を挿入固定した絶縁体４５と，該絶
縁体４５の脚部４６を固定している金具５５とを有す
る。
スパークプラグが知られている（特公平３─５０３９６
号）。該スパークプラグは，外側電極２５と，該外側電
極２５と気中放電間隙Ｙをおいて対面している中心電極
１と，該中心電極１を挿入固定した絶縁体４５と，該絶
縁体４５の脚部４６を固定している金具５５とを有す
る。
【０００８】中心電極１の先端部１０には貴金属３０が
接合されている。絶縁体４５の先端部４７は，金具５５
から突出しており，脚部４６よりも径小の径小部４７１
を有する。外側電極２５の放電部２６と絶縁体４５の径
小部４７１との間には，空隙Ｚが形成されている。上記
スパークプラグは，機関取付ネジ径１４ｍｍ型である。
接合されている。絶縁体４５の先端部４７は，金具５５
から突出しており，脚部４６よりも径小の径小部４７１
を有する。外側電極２５の放電部２６と絶縁体４５の径
小部４７１との間には，空隙Ｚが形成されている。上記
スパークプラグは，機関取付ネジ径１４ｍｍ型である。
【０００９】しかしながら，放電部２６と絶縁体４５と
の空隙Ｚは，気中放電間隙Ｙに比べて約半分の寸法に規
定されている。そのため，このスパークプラグを取り付
けたエンジンを作動させた場合に，絶縁体４５の径小部
４７１にカーボン等の付着物が付着したり，エンジン運
転条件により気中放電間隙Ｙでの放電電圧が高くなった
りすると，上記空隙Ｚでも飛火を生ずる。このため，実
質的に狭い空隙Ｚにおいて生じる火炎核は，気中放電間
隙Ｙで生じる火炎核に比べ，消炎されやすい。
の空隙Ｚは，気中放電間隙Ｙに比べて約半分の寸法に規
定されている。そのため，このスパークプラグを取り付
けたエンジンを作動させた場合に，絶縁体４５の径小部
４７１にカーボン等の付着物が付着したり，エンジン運
転条件により気中放電間隙Ｙでの放電電圧が高くなった
りすると，上記空隙Ｚでも飛火を生ずる。このため，実
質的に狭い空隙Ｚにおいて生じる火炎核は，気中放電間
隙Ｙで生じる火炎核に比べ，消炎されやすい。
【００１０】また，上記空隙Ｚは，外側電極２５及び絶
縁体４５により取り囲まれているので，燃料を含む混合
気が入りにくい。また，スパークプラグを燃焼室に取り
付けた場合，空隙Ｚは，燃焼室の中心からみて正規の気
中放電間隔Ｙよりも遠い位置となる。そのため，空隙Ｚ
での飛火は，気中放電間隔Ｙにおける飛火よりも，燃焼
室全体に火炎伝播しにくい。
縁体４５により取り囲まれているので，燃料を含む混合
気が入りにくい。また，スパークプラグを燃焼室に取り
付けた場合，空隙Ｚは，燃焼室の中心からみて正規の気
中放電間隔Ｙよりも遠い位置となる。そのため，空隙Ｚ
での飛火は，気中放電間隔Ｙにおける飛火よりも，燃焼
室全体に火炎伝播しにくい。
【００１１】これらの理由により，上記空隙Ｚにおける
飛火は，非常に着火性が悪い。更に，通常のエンジン運
転状態において頻繁に発生する。そのため，上記スパー
クプラグの着火性は，依然として不充分である。そこ
で，本発明はかかる従来の問題点に鑑み，長寿命で，着
火性に優れたスパークプラグを提供しようとするもので
ある。
飛火は，非常に着火性が悪い。更に，通常のエンジン運
転状態において頻繁に発生する。そのため，上記スパー
クプラグの着火性は，依然として不充分である。そこ
で，本発明はかかる従来の問題点に鑑み，長寿命で，着
火性に優れたスパークプラグを提供しようとするもので
ある。
【００１２】
【課題の解決手段】本発明は，接地電極を設けた金属ハ
ウジングの内孔に碍子が挿入固定され，該碍子の内孔に
中心電極の脚部が挿入固定され，上記中心電極の先端部
と上記接地電極とが対向配置されているスパークプラグ
において，上記中心電極の先端部は，接地電極の放電面
と対面する平面部と，該平面部から上記脚部に向けて形
成された斜面部とを有し，上記平面部には，上記接地電
極の放電面と対向する位置に貴金属チップを設け，上記
接地電極の放電面は，上記貴金属チップとの間には火花
ギャップＧを，上記斜面部との間には最短距離Ａを，上
記碍子の先端面との間には最短距離Ｂを各々形成してお
り，上記火花ギャップＧ，最短距離Ａ，及び最短距離Ｂ
は，Ａ≧１．２Ｇで，かつＢ≧Ｇの関係を有することを
特徴とするスパークプラグにある。
ウジングの内孔に碍子が挿入固定され，該碍子の内孔に
中心電極の脚部が挿入固定され，上記中心電極の先端部
と上記接地電極とが対向配置されているスパークプラグ
において，上記中心電極の先端部は，接地電極の放電面
と対面する平面部と，該平面部から上記脚部に向けて形
成された斜面部とを有し，上記平面部には，上記接地電
極の放電面と対向する位置に貴金属チップを設け，上記
接地電極の放電面は，上記貴金属チップとの間には火花
ギャップＧを，上記斜面部との間には最短距離Ａを，上
記碍子の先端面との間には最短距離Ｂを各々形成してお
り，上記火花ギャップＧ，最短距離Ａ，及び最短距離Ｂ
は，Ａ≧１．２Ｇで，かつＢ≧Ｇの関係を有することを
特徴とするスパークプラグにある。
【００１３】本発明において，上記接地電極の放電面
は，上記貴金属チップとの間には火花ギャップＧを，斜
面部との間には最短距離Ａを，碍子の先端面との間には
最短距離Ｂを各々形成している。そして，上記火花ギャ
ップＧ，最短距離Ａ，及び最短距離Ｂは，Ａ≧１．２Ｇ
で，かつＢ≧Ｇの関係を有する。
は，上記貴金属チップとの間には火花ギャップＧを，斜
面部との間には最短距離Ａを，碍子の先端面との間には
最短距離Ｂを各々形成している。そして，上記火花ギャ
ップＧ，最短距離Ａ，及び最短距離Ｂは，Ａ≧１．２Ｇ
で，かつＢ≧Ｇの関係を有する。
【００１４】Ａ＜１．２Ｇの場合には，接地電極の放電
面と斜面部との間で，飛火が発生し易くなる（図７参
照）。Ｂ＜Ｇの場合には，内燃期間における最適燃焼時
の空燃比が低下する（図８参照）。そのため，高濃度の
燃料ガスを必要とする。
面と斜面部との間で，飛火が発生し易くなる（図７参
照）。Ｂ＜Ｇの場合には，内燃期間における最適燃焼時
の空燃比が低下する（図８参照）。そのため，高濃度の
燃料ガスを必要とする。
【００１５】また，上記中心電極における平面部の軸方
向長さＬと，該平面部に対して垂直方向の断面の断面積
Ｓとは，Ｓ／Ｌ≧０．７の関係を有することが好ましい
（図１０参照）。尚，Ｓ／Ｌ＜０．７の場合には，貴金
属チップと平面部との接合面で酸化が進行し，貴金属チ
ップが剥離するおそれがある。
向長さＬと，該平面部に対して垂直方向の断面の断面積
Ｓとは，Ｓ／Ｌ≧０．７の関係を有することが好ましい
（図１０参照）。尚，Ｓ／Ｌ＜０．７の場合には，貴金
属チップと平面部との接合面で酸化が進行し，貴金属チ
ップが剥離するおそれがある。
【００１６】平面部は，中心電極の軸方向に対し平行な
平面であり，その先端部に１又は２以上形成されてい
る。また，接地電極の放電面に対面して配置されてい
る。上記平面部には，上記放電面と対向する位置にの
み，貴金属チップが接合している。貴金属チップは，円
盤状，矩形平板状等の偏平な形状をしている。
平面であり，その先端部に１又は２以上形成されてい
る。また，接地電極の放電面に対面して配置されてい
る。上記平面部には，上記放電面と対向する位置にの
み，貴金属チップが接合している。貴金属チップは，円
盤状，矩形平板状等の偏平な形状をしている。
【００１７】貴金属チップとしては，スパークプラグの
寿命に対応した量の貴金属を用いてる。該貴金属として
は，Ｐｔ−Ｉｒ−Ｎｉ合金，Ｐｔ−Ｉｒ合金，Ｐｔ−Ｎ
ｉ，Ｐｔ−Ａｇ，純Ｐｔ，Ｐｔ−Ｗ，Ｐｔ−Ｒｕ−Ｐｄ
等がある。上記接地電極の放電面は，安定した飛火を発
生させるために，貴金属チップの表面と平行であること
が好ましい。
寿命に対応した量の貴金属を用いてる。該貴金属として
は，Ｐｔ−Ｉｒ−Ｎｉ合金，Ｐｔ−Ｉｒ合金，Ｐｔ−Ｎ
ｉ，Ｐｔ−Ａｇ，純Ｐｔ，Ｐｔ−Ｗ，Ｐｔ−Ｒｕ−Ｐｄ
等がある。上記接地電極の放電面は，安定した飛火を発
生させるために，貴金属チップの表面と平行であること
が好ましい。
【００１８】
【作用及び効果】本発明のスパークプラグにおいては，
接地電極の放電面と貴金属チップとの間の火花ギャップ
Ｇ，及び上記放電面と中心電極の斜面部との間の最短距
離Ａは，Ａ≧１．２Ｇの関係を有する。そのため，上記
最短距離Ａでは殆ど飛火が発生せずに，上記火花ギャッ
プＧでの飛火の発生頻度は最大となる（図７参照）。ま
た，低濃度の燃料ガス濃度が希薄でも，優れた着火性を
有する。
接地電極の放電面と貴金属チップとの間の火花ギャップ
Ｇ，及び上記放電面と中心電極の斜面部との間の最短距
離Ａは，Ａ≧１．２Ｇの関係を有する。そのため，上記
最短距離Ａでは殆ど飛火が発生せずに，上記火花ギャッ
プＧでの飛火の発生頻度は最大となる（図７参照）。ま
た，低濃度の燃料ガス濃度が希薄でも，優れた着火性を
有する。
【００１９】また，上記火花ギャップＧ，及び接地電極
の放電面と碍子の先端面との間の最短距離Ｂは，Ｂ≧Ｇ
の関係を有する。そのため，上記最短距離Ｂでは，飛火
は発生しない。また，碍子の先端面にカーボン等の導電
性付着物が付着しても，最短距離Ｂでは，飛火は発生し
ない。従って，飛火は，放電面と最も近接している貴金
属チップとの間の火花ギャップＧで，頻度良く発生す
る。また，火花ギャップＧは，中心電極の先端付近に位
置している。そのため，外方からの混合気が火花ギャッ
プに達しやすい。そのため，火花ギャップで形成された
火炎核は成長しやすい。
の放電面と碍子の先端面との間の最短距離Ｂは，Ｂ≧Ｇ
の関係を有する。そのため，上記最短距離Ｂでは，飛火
は発生しない。また，碍子の先端面にカーボン等の導電
性付着物が付着しても，最短距離Ｂでは，飛火は発生し
ない。従って，飛火は，放電面と最も近接している貴金
属チップとの間の火花ギャップＧで，頻度良く発生す
る。また，火花ギャップＧは，中心電極の先端付近に位
置している。そのため，外方からの混合気が火花ギャッ
プに達しやすい。そのため，火花ギャップで形成された
火炎核は成長しやすい。
【００２０】また，本発明のスパークプラグを燃焼室に
取り付けた場合に，中心電極の先端部は燃焼室の中心部
を向く。そのため，上記火花ギャップＧで飛火が発生す
ることとなり，燃焼室全体に火炎が伝播しやすくなる。
このように，火花ギャップＧでの飛火の発生頻度が増加
すると，スパークプラグの着火性が向上する。
取り付けた場合に，中心電極の先端部は燃焼室の中心部
を向く。そのため，上記火花ギャップＧで飛火が発生す
ることとなり，燃焼室全体に火炎が伝播しやすくなる。
このように，火花ギャップＧでの飛火の発生頻度が増加
すると，スパークプラグの着火性が向上する。
【００２１】また，中心電極の平面部に偏平な貴金属チ
ップを接合している。そのため，貴金属チップは，平面
部と面接触することになり，両者の接合面全面にわたり
均一で良好に接合することができる。また，貴金属チッ
プは，接地電極との間で飛火が形成される部位にのみ接
合している。そのため，中心電極において最も消耗の激
しい部分を貴金属チップが被覆することになり，中心電
極の消耗を防止することができる。このため，スパーク
プラグの長寿命化を図ることができる。
ップを接合している。そのため，貴金属チップは，平面
部と面接触することになり，両者の接合面全面にわたり
均一で良好に接合することができる。また，貴金属チッ
プは，接地電極との間で飛火が形成される部位にのみ接
合している。そのため，中心電極において最も消耗の激
しい部分を貴金属チップが被覆することになり，中心電
極の消耗を防止することができる。このため，スパーク
プラグの長寿命化を図ることができる。
【００２２】また，貴金属チップは，スパークプラグの
寿命に対応した量を用いている。そのため，必要最小限
量の貴金属を用いて，最大限に貴金属チップを利用する
ことができる。以上のごとく，本発明によれば，長寿命
で，着火性に優れたスパークプラグを提供することがで
きる。
寿命に対応した量を用いている。そのため，必要最小限
量の貴金属を用いて，最大限に貴金属チップを利用する
ことができる。以上のごとく，本発明によれば，長寿命
で，着火性に優れたスパークプラグを提供することがで
きる。
【００２３】
実施例１ 本発明にかかるスパークプラグについて，図１〜図５を
用いて説明する。本例のスパークプラグは，図１に示す
ごとく，接地電極２１，２２を設けた金属ハウジング５
の内孔に碍子４が挿入固定されている。碍子４の内孔に
は中心電極１の脚部１９が挿入固定され，上記中心電極
１の先端部１０と接地電極２１，２２とが対向配置され
ている。
用いて説明する。本例のスパークプラグは，図１に示す
ごとく，接地電極２１，２２を設けた金属ハウジング５
の内孔に碍子４が挿入固定されている。碍子４の内孔に
は中心電極１の脚部１９が挿入固定され，上記中心電極
１の先端部１０と接地電極２１，２２とが対向配置され
ている。
【００２４】上記中心電極１の先端部１０は，図２〜図
４に示すごとく，接地電極２１，２２の放電面２１１，
２２１と対面する平面部１１１，１２１と，該平面部１
１１，１２１から脚部１９に向けて形成された斜面部１
０１，１０２とを有する。上記平面部１１１，１２１に
は，接地電極２１，２２の放電面２１１，２２１と対向
する位置に，貴金属チップ３１，３２を接合している。
４に示すごとく，接地電極２１，２２の放電面２１１，
２２１と対面する平面部１１１，１２１と，該平面部１
１１，１２１から脚部１９に向けて形成された斜面部１
０１，１０２とを有する。上記平面部１１１，１２１に
は，接地電極２１，２２の放電面２１１，２２１と対向
する位置に，貴金属チップ３１，３２を接合している。
【００２５】上記接地電極２１，２２の放電面２１１，
２２１は，図１に示すごとく，上記貴金属チップ３１，
３２との間には火花ギャップＧを，斜面部１０１，１０
２との間には最短距離Ａを，碍子４の先端面４１との間
には最短距離Ｂを各々形成している。上記火花ギャップ
Ｇ，最短距離Ａ，及び最短距離Ｂは，Ａ≧１．２Ｇで，
かつＢ≧Ｇの関係を有する。また，中心電極１における
平面部１１１，１２１の軸方向長さＬと該平面部１１
１，１２１に対して垂直方向の断面の断面積Ｓとは，Ｓ
／Ｌ≧０．７の関係を有する。
２２１は，図１に示すごとく，上記貴金属チップ３１，
３２との間には火花ギャップＧを，斜面部１０１，１０
２との間には最短距離Ａを，碍子４の先端面４１との間
には最短距離Ｂを各々形成している。上記火花ギャップ
Ｇ，最短距離Ａ，及び最短距離Ｂは，Ａ≧１．２Ｇで，
かつＢ≧Ｇの関係を有する。また，中心電極１における
平面部１１１，１２１の軸方向長さＬと該平面部１１
１，１２１に対して垂直方向の断面の断面積Ｓとは，Ｓ
／Ｌ≧０．７の関係を有する。
【００２６】平面部１１１，１２１は，中心電極１の軸
方向に対し平行な平面である。また，接地電極２１，２
２の放電面２１１，２２１に対面して配置されている。
平面部１１１，１２１には，放電面２１１，２２１と対
向する位置にのみ，貴金属チップ３１，３２が抵抗溶接
してある。貴金属チップ３１，３２の表面は，安定した
飛火を発生させるために，上記接地電極２１，２２の放
電面２１１，２２１と平行である。
方向に対し平行な平面である。また，接地電極２１，２
２の放電面２１１，２２１に対面して配置されている。
平面部１１１，１２１には，放電面２１１，２２１と対
向する位置にのみ，貴金属チップ３１，３２が抵抗溶接
してある。貴金属チップ３１，３２の表面は，安定した
飛火を発生させるために，上記接地電極２１，２２の放
電面２１１，２２１と平行である。
【００２７】貴金属チップ３１，３２は，直径１．０ｍ
ｍ，厚み０．４ｍｍの偏平な円盤状である。貴金属チッ
プ３１，３２としては，スパークプラグの寿命に対応し
た量の貴金属を用いている。該貴金属は，７８ｗｔ％Ｐ
ｔ−２０ｗｔ％Ｉｒ−２ｗｔ％Ｎｉ合金である。
ｍ，厚み０．４ｍｍの偏平な円盤状である。貴金属チッ
プ３１，３２としては，スパークプラグの寿命に対応し
た量の貴金属を用いている。該貴金属は，７８ｗｔ％Ｐ
ｔ−２０ｗｔ％Ｉｒ−２ｗｔ％Ｎｉ合金である。
【００２８】中心電極１の平面部を除いた部位の直径は
２．５ｍｍである。中心電極１としては，耐熱性Ｎｉ合
金を用いた。接地電極２１，２２は，耐熱性Ｎｉ合金を
用いた。碍子４は，公知のアルミナ焼結体を用いた。
２．５ｍｍである。中心電極１としては，耐熱性Ｎｉ合
金を用いた。接地電極２１，２２は，耐熱性Ｎｉ合金を
用いた。碍子４は，公知のアルミナ焼結体を用いた。
【００２９】本例のスパークプラグにおいては，図５に
示すごとく，碍子４の内孔４０には，上記中心電極１の
脚部１９の他に，内蔵抵抗１３５，及び端子１３６が挿
入固定されている。また，中心電極１と内蔵抵抗１３５
の間には，導電性ガラス１３４が溶融固着している。碍
子４と金属ハウジング５との気密性を確保するために，
ガスケット１３１，１３２が組み付けられている。碍子
４は，金属ハウジング５の腹部５１をかしめることによ
り，金属ハウジング５と一体化されている。
示すごとく，碍子４の内孔４０には，上記中心電極１の
脚部１９の他に，内蔵抵抗１３５，及び端子１３６が挿
入固定されている。また，中心電極１と内蔵抵抗１３５
の間には，導電性ガラス１３４が溶融固着している。碍
子４と金属ハウジング５との気密性を確保するために，
ガスケット１３１，１３２が組み付けられている。碍子
４は，金属ハウジング５の腹部５１をかしめることによ
り，金属ハウジング５と一体化されている。
【００３０】実施例２ 本例においては，火花ギャップＧに対する最短距離Ａの
比（Ａ／Ｇ）と火花の発生頻度との関係について評価し
た。実施例１のスパークプラグを圧力チャンバー内に取
り付けた。圧力チャンバー内は，空気により７ｋｇ／ｃ
ｍ2 に加圧した。尚，この条件は，自動車内エンジンで
スパークプラグが放電する電圧と同じ電圧で放電する条
件である。そして，通常の自動車点火電源を用いて，上
記スパークプラグを放電させた。
比（Ａ／Ｇ）と火花の発生頻度との関係について評価し
た。実施例１のスパークプラグを圧力チャンバー内に取
り付けた。圧力チャンバー内は，空気により７ｋｇ／ｃ
ｍ2 に加圧した。尚，この条件は，自動車内エンジンで
スパークプラグが放電する電圧と同じ電圧で放電する条
件である。そして，通常の自動車点火電源を用いて，上
記スパークプラグを放電させた。
【００３１】上記Ａ／Ｇの値を変えて放電させた場合，
図６に示すごとく，火花ギャップＧで飛火ｇが発生し
た。また，接地電極２１の放電面２１１と中心電極１の
斜面部１０１との間の最短距離Ａでも飛火ａが発生し
た。飛火ｇが発生する原因としては，平面部１１１の上
端１８及び放電面２１１の上端２８が凸状であるため，
該上端１８，２８において電界が強くなるためであると
考えられる。
図６に示すごとく，火花ギャップＧで飛火ｇが発生し
た。また，接地電極２１の放電面２１１と中心電極１の
斜面部１０１との間の最短距離Ａでも飛火ａが発生し
た。飛火ｇが発生する原因としては，平面部１１１の上
端１８及び放電面２１１の上端２８が凸状であるため，
該上端１８，２８において電界が強くなるためであると
考えられる。
【００３２】また，飛火ａが発生する原因としては，斜
面部１０１の下端１０９及び放電面２１１の下端２９が
凸状であるため，該下端１８，２８において電界が強く
なるためであると考えられる。尚，接地電極２１の放電
面２１１と碍子４の先端面４１との間の最短距離Ｂで
は，飛火は発生しなかった。
面部１０１の下端１０９及び放電面２１１の下端２９が
凸状であるため，該下端１８，２８において電界が強く
なるためであると考えられる。尚，接地電極２１の放電
面２１１と碍子４の先端面４１との間の最短距離Ｂで
は，飛火は発生しなかった。
【００３３】そして，Ａ／Ｇの値を変えた場合の，上記
飛火ｇの発生頻度と，上記飛火ａの発生頻度とを測定し
た。放電面２１１と中心電極１の先端部１０との間で１
０００発飛火を発生させて，それぞれの飛火の回数を百
分率（％）で表し，発生頻度とした。その結果を図７に
示す。
飛火ｇの発生頻度と，上記飛火ａの発生頻度とを測定し
た。放電面２１１と中心電極１の先端部１０との間で１
０００発飛火を発生させて，それぞれの飛火の回数を百
分率（％）で表し，発生頻度とした。その結果を図７に
示す。
【００３４】同図より知られるように，Ａ／Ｇが大きく
なるに従い，飛火ｇの発生頻度が増加し，飛火ａの発生
頻度は減少した。つまり，最短距離Ａが火花ギャップＧ
よりも大きくなるに従い，飛火ｇの発生頻度が増加した
ことになる。そして，最短距離Ａが火花ギャップＧの
１．２倍以上であると，飛火ａは殆ど発生せず，飛火ｇ
の発生頻度がほぼ最大となる。
なるに従い，飛火ｇの発生頻度が増加し，飛火ａの発生
頻度は減少した。つまり，最短距離Ａが火花ギャップＧ
よりも大きくなるに従い，飛火ｇの発生頻度が増加した
ことになる。そして，最短距離Ａが火花ギャップＧの
１．２倍以上であると，飛火ａは殆ど発生せず，飛火ｇ
の発生頻度がほぼ最大となる。
【００３５】ここで，上記測定結果について考察してみ
ると，飛火ｇの発生部位は，中心電極の先端付近であ
る。そのため，スパークプラグを燃焼室内に取り付けた
場合，中心電極の先端部は燃焼室の中心方向に開放して
いる状態となる。そのため，飛火ｇの発生部位が燃料と
空気との混合気に達しやすい。更に，燃焼室の中心部に
近いため，燃焼室内全体に火炎が伝播しやすい。従っ
て，飛火ｇの発生頻度が増加すると，スパークプラグの
着火性が向上すると考えられる。
ると，飛火ｇの発生部位は，中心電極の先端付近であ
る。そのため，スパークプラグを燃焼室内に取り付けた
場合，中心電極の先端部は燃焼室の中心方向に開放して
いる状態となる。そのため，飛火ｇの発生部位が燃料と
空気との混合気に達しやすい。更に，燃焼室の中心部に
近いため，燃焼室内全体に火炎が伝播しやすい。従っ
て，飛火ｇの発生頻度が増加すると，スパークプラグの
着火性が向上すると考えられる。
【００３６】一方，飛火ａの火炎核は，中心電極及び接
地電極に囲まれているため，火炎核に混合気が達しにく
く，成長しにくい。また，例え，火炎核が成長しても，
飛火ａの位置が燃焼室の中心部よりも遠いため，燃焼室
全体に火炎が伝播しにくく，着火性が悪い。
地電極に囲まれているため，火炎核に混合気が達しにく
く，成長しにくい。また，例え，火炎核が成長しても，
飛火ａの位置が燃焼室の中心部よりも遠いため，燃焼室
全体に火炎が伝播しにくく，着火性が悪い。
【００３７】実施例３ 本例においては，接地電極の放電面と碍子の先端面との
間の最短距離Ｂ，及び上記放電面と貴金属チップとの間
の火花ギャップＧの関係について評価した。上記評価
は，碍子の先端面にカーボンが付着したことを想定し
て，導電ペーストを碍子の先端面に塗布し，焼き付け
て，中心電極と碍子の先端面とを導通状態とした。上記
最短距離Ｂと火花ギャップＧとは同等の距離である。
間の最短距離Ｂ，及び上記放電面と貴金属チップとの間
の火花ギャップＧの関係について評価した。上記評価
は，碍子の先端面にカーボンが付着したことを想定し
て，導電ペーストを碍子の先端面に塗布し，焼き付け
て，中心電極と碍子の先端面とを導通状態とした。上記
最短距離Ｂと火花ギャップＧとは同等の距離である。
【００３８】この状態で，上記実施例２と同様の条件
で，スパークプラグを放電させた。その結果，最短距離
Ｂでは飛火が発生せず，火花ギャップＧで頻繁に飛火ｇ
が発生した。これは，碍子の先端面は平坦，もしくは曲
率半径の大きい滑らかな凸面であるため，電界が弱く，
Ｂ＝Ｇの場合にも，殆ど最短距離Ｂでは飛火が発生しな
いと考えられる。
で，スパークプラグを放電させた。その結果，最短距離
Ｂでは飛火が発生せず，火花ギャップＧで頻繁に飛火ｇ
が発生した。これは，碍子の先端面は平坦，もしくは曲
率半径の大きい滑らかな凸面であるため，電界が弱く，
Ｂ＝Ｇの場合にも，殆ど最短距離Ｂでは飛火が発生しな
いと考えられる。
【００３９】実施例４ 本例においては，火花ギャップＧに対する最短距離Ａの
比（Ａ／Ｇ）とスパークプラグの着火性との関係につい
て評価した。接地電極の放電面と斜面部との間の最短距
離Ａを０．８〜１．４ｍｍの範囲で変化させて，上記放
電面と貴金属チップとの間の火花ギャップＧに対する，
上記放電面と斜面部との間の最短距離Ａの比（Ａ／Ｇ）
を，図８に示すごとく，種々に変えた（試料１〜試料
４）。火花ギャップＧは１．０ｍｍである。放電面と碍
子の先端面との間の最短距離Ｂは２．４ｍｍである。
比（Ａ／Ｇ）とスパークプラグの着火性との関係につい
て評価した。接地電極の放電面と斜面部との間の最短距
離Ａを０．８〜１．４ｍｍの範囲で変化させて，上記放
電面と貴金属チップとの間の火花ギャップＧに対する，
上記放電面と斜面部との間の最短距離Ａの比（Ａ／Ｇ）
を，図８に示すごとく，種々に変えた（試料１〜試料
４）。火花ギャップＧは１．０ｍｍである。放電面と碍
子の先端面との間の最短距離Ｂは２．４ｍｍである。
【００４０】中心電極，貴金属チップ，接地電極の寸法
及び材質については，上記実施例１のスパークプラグと
同様である。この中心電極，貴金属チップ，接地電極
を，当社製のスパークプラグ（ＰＫ２０Ｒ）に組み込ん
だ。上記測定条件は，水冷４気筒，４サイクル，１５０
０ｃｃのエンジンで，アイドルにて６５０ｒｐｍで運転
した。ガソリンと空気との混合気をスパークプラグに導
入し，混合気の空燃比を徐々に希薄化した。そして，エ
ンジンの燃焼室での燃焼が失火するときの空燃比を希薄
限界とした。即ち，失火すると，ガソリン成分としての
炭化水素（ＨＣ）が，そのまま排気ガス中に出てくる。
このガソリン成分を検出することにより，上記希薄限界
を知ることができる。
及び材質については，上記実施例１のスパークプラグと
同様である。この中心電極，貴金属チップ，接地電極
を，当社製のスパークプラグ（ＰＫ２０Ｒ）に組み込ん
だ。上記測定条件は，水冷４気筒，４サイクル，１５０
０ｃｃのエンジンで，アイドルにて６５０ｒｐｍで運転
した。ガソリンと空気との混合気をスパークプラグに導
入し，混合気の空燃比を徐々に希薄化した。そして，エ
ンジンの燃焼室での燃焼が失火するときの空燃比を希薄
限界とした。即ち，失火すると，ガソリン成分としての
炭化水素（ＨＣ）が，そのまま排気ガス中に出てくる。
このガソリン成分を検出することにより，上記希薄限界
を知ることができる。
【００４１】尚，比較のために，従来例で述べたスパー
クプラグ（特公平３─５０３９６号）を試料Ｃ１とし
て，上記と同様の測定を行った。該スパークプラグにお
いては，実施例１のスパークプラグに対応する各寸法
は，Ｇ＝Ｙ＝１．０，Ａ＝Ｂ＝Ｚ＝０．５となり，Ａ／
Ｇ＝０．５である（図１６参照）。上記測定結果を図８
に示した。
クプラグ（特公平３─５０３９６号）を試料Ｃ１とし
て，上記と同様の測定を行った。該スパークプラグにお
いては，実施例１のスパークプラグに対応する各寸法
は，Ｇ＝Ｙ＝１．０，Ａ＝Ｂ＝Ｚ＝０．５となり，Ａ／
Ｇ＝０．５である（図１６参照）。上記測定結果を図８
に示した。
【００４２】同図より知られるように，本発明のように
Ａ／Ｇが１．２以上の場合（試料３，試料４）には，空
燃比は約１７であった。一方，試料１，試料Ｃ１は，希
薄限界が空燃比１６程度であった。このことから，火花
ギャップＧに対する最短距離Ａの比（Ａ／Ｇ）が１．２
以上の場合には，希薄な燃料でも，十分に着火すること
がわかる。
Ａ／Ｇが１．２以上の場合（試料３，試料４）には，空
燃比は約１７であった。一方，試料１，試料Ｃ１は，希
薄限界が空燃比１６程度であった。このことから，火花
ギャップＧに対する最短距離Ａの比（Ａ／Ｇ）が１．２
以上の場合には，希薄な燃料でも，十分に着火すること
がわかる。
【００４３】実施例５ 本例においては，平面部の形状と貴金属チップの酸化剥
離との関係について評価した。評価条件は，水冷６気筒
４サイクル，２０００ｃｃとし，アイドリング１分間と
全負荷５０００ｒｐｍ１分間とを繰り返し，１００時間
運転し，スパークプラグに熱応力負荷を与えた。
離との関係について評価した。評価条件は，水冷６気筒
４サイクル，２０００ｃｃとし，アイドリング１分間と
全負荷５０００ｒｐｍ１分間とを繰り返し，１００時間
運転し，スパークプラグに熱応力負荷を与えた。
【００４４】該スパークプラグは，実施例１と同様のも
のを用い，平面部の軸方向の長さＬと平面部に垂直な断
面の断面積Ｓとを変えて，中心電極の平面部の形状を変
えた。中心電極に接合されている貴金属チップは，７８
ｗｔ％Ｐｔ─２０ｗｔ％Ｉｒ─２ｗｔ％Ｎｉ合金を用い
た。
のを用い，平面部の軸方向の長さＬと平面部に垂直な断
面の断面積Ｓとを変えて，中心電極の平面部の形状を変
えた。中心電極に接合されている貴金属チップは，７８
ｗｔ％Ｐｔ─２０ｗｔ％Ｉｒ─２ｗｔ％Ｎｉ合金を用い
た。
【００４５】エンジン運転後のスパークプラグは，図９
に示すごとく，貴金属チップ３１と中心電極１との接合
面７に，酸化剥離７１，７２が発生する場合があった。
そこで，Ｓ／Ｌと酸化率との関係を図１０に示した。酸
化率とは，図９に示すごとく，貴金属チップ３１の直径
Ｄに対する酸化剥離の長さ（ｄ１＋ｄ２）の割合をい
う。同図より知られるように，Ｓ／Ｌが０．７以上の場
合には接合面の酸化率は約３５％未満であった。逆に，
Ｓ／Ｌが０．７よりも小さくなると，酸化率が急増し
た。
に示すごとく，貴金属チップ３１と中心電極１との接合
面７に，酸化剥離７１，７２が発生する場合があった。
そこで，Ｓ／Ｌと酸化率との関係を図１０に示した。酸
化率とは，図９に示すごとく，貴金属チップ３１の直径
Ｄに対する酸化剥離の長さ（ｄ１＋ｄ２）の割合をい
う。同図より知られるように，Ｓ／Ｌが０．７以上の場
合には接合面の酸化率は約３５％未満であった。逆に，
Ｓ／Ｌが０．７よりも小さくなると，酸化率が急増し
た。
【００４６】上記測定結果について以下のように考察し
た。中心電極の平面部と貴金属チップとの接合面は，加
熱時に熱応力を受ける。この熱応力は，接合面の最高温
度が小さい程小さくなる。そして，接合面の最高温度
は，加熱時の混合気からの受熱と，中心電極の軸方向，
即ち先端部から碍子内孔方向への熱伝導とのバランスに
より決まる。そのため，中心電極は混合気からの受熱量
が多くても，その軸方向に受熱を伝導させやすい性質を
有すれば，接合面の熱応力を低下させることができる。
た。中心電極の平面部と貴金属チップとの接合面は，加
熱時に熱応力を受ける。この熱応力は，接合面の最高温
度が小さい程小さくなる。そして，接合面の最高温度
は，加熱時の混合気からの受熱と，中心電極の軸方向，
即ち先端部から碍子内孔方向への熱伝導とのバランスに
より決まる。そのため，中心電極は混合気からの受熱量
が多くても，その軸方向に受熱を伝導させやすい性質を
有すれば，接合面の熱応力を低下させることができる。
【００４７】ここで，中心電極の平面部の熱伝導率は，
熱伝導の一般法則から，中心電極の平面部と垂直な断面
の断面積Ｓが大きく，平面部の軸方向長さＬが短い程，
高い値を示すことが知られている。このため，混合気か
らの受熱量を一定とした場合，Ｓ／Ｌが大きい程，貴金
属チップの最高温度は低下し，上記接合面の熱応力が小
さくなる。従って，Ｓ／Ｌが０．７以上であれば，接合
面の酸化を防止することができると考えられる。
熱伝導の一般法則から，中心電極の平面部と垂直な断面
の断面積Ｓが大きく，平面部の軸方向長さＬが短い程，
高い値を示すことが知られている。このため，混合気か
らの受熱量を一定とした場合，Ｓ／Ｌが大きい程，貴金
属チップの最高温度は低下し，上記接合面の熱応力が小
さくなる。従って，Ｓ／Ｌが０．７以上であれば，接合
面の酸化を防止することができると考えられる。
【００４８】以上より，Ｓ／Ｌ≧０．７であれば，酸化
剥離は低いレベルに抑制でき，貴金属チップの脱落の不
具合を発生しない。その結果，スパークプラグの長寿命
化を図ることができる。尚，貴金属チップが８０ｗｔ％
Ｐｔ─２０ｗｔ％Ｉｒ合金である場合についても，上記
と同様の結果であった。
剥離は低いレベルに抑制でき，貴金属チップの脱落の不
具合を発生しない。その結果，スパークプラグの長寿命
化を図ることができる。尚，貴金属チップが８０ｗｔ％
Ｐｔ─２０ｗｔ％Ｉｒ合金である場合についても，上記
と同様の結果であった。
【００４９】実施例６ 本例のスパークプラグは，図１１，図１２に示すごと
く，３つの平面部１３１，１４１，１５１を有する中心
電極１と，各平面部１３１，１４１，１５１に対面配置
された接地電極２３，２４，２５を有する。各平面部１
３１，１４１，１５１は，接地電極２３，２４，２５の
各放電面に対向する位置に，偏平な形状の貴金属チップ
３３，３４，３５を抵抗溶接している。
く，３つの平面部１３１，１４１，１５１を有する中心
電極１と，各平面部１３１，１４１，１５１に対面配置
された接地電極２３，２４，２５を有する。各平面部１
３１，１４１，１５１は，接地電極２３，２４，２５の
各放電面に対向する位置に，偏平な形状の貴金属チップ
３３，３４，３５を抵抗溶接している。
【００５０】中心電極１は，平面部１４１から脚部１９
に向けて斜面部１０４を有する。また，平面部１３１，
１５１から脚部１９に向けても，図示しないが各々斜面
部を有する。その他は，実施例１と同様である。本例に
おいても，実施例１と同様の効果を有する。
に向けて斜面部１０４を有する。また，平面部１３１，
１５１から脚部１９に向けても，図示しないが各々斜面
部を有する。その他は，実施例１と同様である。本例に
おいても，実施例１と同様の効果を有する。
【図１】実施例１のスパークプラグの一部断面要部側面
図。
図。
【図２】実施例１のスパークプラグの平面図。
【図３】実施例１の中心電極の断面図。
【図４】実施例１の中心電極の要部斜視図。
【図５】実施例１のスパークプラグの一部断面側面図。
【図６】実施例２における，飛火の発生部位を示す説明
図。
図。
【図７】実施例２における，火花ギャップ（Ｇ）に対す
る最短距離（Ａ）の比（Ａ／Ｇ）と，飛火の発生頻度と
の関係を示すグラフ。
る最短距離（Ａ）の比（Ａ／Ｇ）と，飛火の発生頻度と
の関係を示すグラフ。
【図８】実施例４における，火花ギャップ（Ｇ）に対す
る最短距離（Ａ）の比（Ａ／Ｇ）と，希薄限界との関係
を示すグラフ。
る最短距離（Ａ）の比（Ａ／Ｇ）と，希薄限界との関係
を示すグラフ。
【図９】実施例５における，中心電極と貴金属チップと
の接合面における酸化剥離状態を示す説明図。
の接合面における酸化剥離状態を示す説明図。
【図１０】実施例５における，平面部の軸方向長さ
（Ｌ）に対する平面部に垂直な断面の断面積（Ｓ）の比
（Ｓ／Ｌ）と，酸化率との関係を示すグラフ。
（Ｌ）に対する平面部に垂直な断面の断面積（Ｓ）の比
（Ｓ／Ｌ）と，酸化率との関係を示すグラフ。
【図１１】実施例６のスパークプラグの平面図。
【図１２】実施例６のスパークプラグの側面図。
【図１３】従来例のスパークプラグにおける，一部断面
要部側面図。
要部側面図。
【図１４】従来例のスパークプラグの平面図。
【図１５】従来例の中心電極の先端部の横断面図。
【図１６】他の従来例のスパークプラグにおける，一部
断面要部側面図。
断面要部側面図。
１．．．中心電極， １０．．．先端部， １０１，１０２，１０４．．．斜面部， １１１，１２１，１３１，１４１，１５１，．．．平面
部， １９．．．脚部， ２１，２２，２３，２４，２５．．．接地電極， ２１１，２２１，２３１，２４１，２５１．．．放電
面， ３１，３２，３３，３４，３５．．．貴金属チップ， ４．．．碍子， ５．．．金属ハウジング， Ｇ．．．放電面と貴金属チップとの間の火花ギャップ， Ａ．．．放電面と斜面部との間の最短距離， Ｂ．．．放電面と碍子の先端面との間の最短距離， Ｌ．．．中心電極における平面部の軸方向長さ， Ｓ．．．中心電極における平面部に対して垂直方向の断
面の断面積，
部， １９．．．脚部， ２１，２２，２３，２４，２５．．．接地電極， ２１１，２２１，２３１，２４１，２５１．．．放電
面， ３１，３２，３３，３４，３５．．．貴金属チップ， ４．．．碍子， ５．．．金属ハウジング， Ｇ．．．放電面と貴金属チップとの間の火花ギャップ， Ａ．．．放電面と斜面部との間の最短距離， Ｂ．．．放電面と碍子の先端面との間の最短距離， Ｌ．．．中心電極における平面部の軸方向長さ， Ｓ．．．中心電極における平面部に対して垂直方向の断
面の断面積，
Claims (2)
- 【請求項１】 接地電極を設けた金属ハウジングの内孔
に碍子が挿入固定され，該碍子の内孔に中心電極の脚部
が挿入固定され，上記中心電極の先端部と上記接地電極
とが対向配置されているスパークプラグにおいて，上記
中心電極の先端部は，接地電極の放電面と対面する平面
部と，該平面部から上記脚部に向けて形成された斜面部
とを有し，上記平面部には，上記接地電極の放電面と対
向する位置に貴金属チップを設け，上記接地電極の放電
面は，上記貴金属チップとの間には火花ギャップＧを，
上記斜面部との間には最短距離Ａを，上記碍子の先端面
との間には最短距離Ｂを各々形成しており，上記火花ギ
ャップＧ，最短距離Ａ，及び最短距離Ｂは，Ａ≧１．２
Ｇで，かつＢ≧Ｇの関係を有することを特徴とするスパ
ークプラグ。 - 【請求項２】 請求項１において，上記中心電極におけ
る平面部の軸方向長さＬと該平面部に対して垂直方向の
断面の断面積Ｓとは，Ｓ／Ｌ≧０．７の関係を有するこ
とを特徴とするスパークプラグ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12555393A JP3473044B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | スパークプラグ |
| US08/224,975 US5502351A (en) | 1993-04-28 | 1994-04-08 | Spark plug having horizontal discharge gap |
| GB9407677A GB2277555B (en) | 1993-04-28 | 1994-04-18 | A spark plug |
| DE4414545A DE4414545B4 (de) | 1993-04-28 | 1994-04-26 | Zündkerze |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12555393A JP3473044B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | スパークプラグ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06310256A true JPH06310256A (ja) | 1994-11-04 |
| JP3473044B2 JP3473044B2 (ja) | 2003-12-02 |
Family
ID=14913056
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12555393A Expired - Lifetime JP3473044B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | スパークプラグ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5502351A (ja) |
| JP (1) | JP3473044B2 (ja) |
| DE (1) | DE4414545B4 (ja) |
| GB (1) | GB2277555B (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7521849B2 (en) | 2005-09-29 | 2009-04-21 | Federal-Mogul World Wide, Inc. | Spark plug with welded sleeve on electrode |
| WO2009066797A1 (ja) * | 2007-11-20 | 2009-05-28 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | スパークプラグ |
| WO2009066716A1 (ja) * | 2007-11-20 | 2009-05-28 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | スパークプラグ |
| JP2009187840A (ja) * | 2008-02-07 | 2009-08-20 | Ngk Spark Plug Co Ltd | スパークプラグ |
| JP2014526786A (ja) * | 2011-09-26 | 2014-10-06 | ローベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 接地電極を側方に立設した点火プラグ |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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