JPH06248323A - 転炉における炉口付着地金の除去方法 - Google Patents
転炉における炉口付着地金の除去方法Info
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- JPH06248323A JPH06248323A JP3835993A JP3835993A JPH06248323A JP H06248323 A JPH06248323 A JP H06248323A JP 3835993 A JP3835993 A JP 3835993A JP 3835993 A JP3835993 A JP 3835993A JP H06248323 A JPH06248323 A JP H06248323A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 吹錬中に転炉炉口に付着した地金を除去して
転炉稼働率の向上を図るとともに、主ランスの吹錬用酸
素に影響を与えることなく炉口近傍に酸素を吹き付け２
次燃焼させて炉口に付着した地金を溶解、除去する方法
を提供する。 【構成】 転炉吹錬中に、吹錬用主ランス１の側壁に設
けた２次燃焼用酸素供給ノズル２から湯面７に向けて２
次燃焼用酸素を吹き付け、転炉排ガスを転炉５内で燃焼
させて転炉炉口に付着した地金６を除去する方法であっ
て、２次燃焼用酸素供給ノズルの開口部４と湯面７間の
距離Ｌを吹錬用主ランスの開口部３と湯面７間の距離Ｈ
の 2.0〜 3.0倍となるように設定し、吹錬用酸素流量に
対して 7〜15％の２次燃焼用酸素を２次燃焼用酸素供給
ノズル２によって吹錬用主ランス軸に対してθ＝25°〜
40°の角度で下向きに吹き付け、２次燃焼用酸素流量は
吹錬中期から末期にかけてその流量を増加させて吹錬用
酸素とは独立して制御する。
転炉稼働率の向上を図るとともに、主ランスの吹錬用酸
素に影響を与えることなく炉口近傍に酸素を吹き付け２
次燃焼させて炉口に付着した地金を溶解、除去する方法
を提供する。 【構成】 転炉吹錬中に、吹錬用主ランス１の側壁に設
けた２次燃焼用酸素供給ノズル２から湯面７に向けて２
次燃焼用酸素を吹き付け、転炉排ガスを転炉５内で燃焼
させて転炉炉口に付着した地金６を除去する方法であっ
て、２次燃焼用酸素供給ノズルの開口部４と湯面７間の
距離Ｌを吹錬用主ランスの開口部３と湯面７間の距離Ｈ
の 2.0〜 3.0倍となるように設定し、吹錬用酸素流量に
対して 7〜15％の２次燃焼用酸素を２次燃焼用酸素供給
ノズル２によって吹錬用主ランス軸に対してθ＝25°〜
40°の角度で下向きに吹き付け、２次燃焼用酸素流量は
吹錬中期から末期にかけてその流量を増加させて吹錬用
酸素とは独立して制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、転炉における炉口付着
地金の除去方法に関し、詳細には、吹錬によって発生す
るCOガスを２次燃焼させその燃焼効率を向上し、燃焼領
域をコントロールすることで炉口付着地金を吹錬中に除
去する方法に関するものである。
地金の除去方法に関し、詳細には、吹錬によって発生す
るCOガスを２次燃焼させその燃焼効率を向上し、燃焼領
域をコントロールすることで炉口付着地金を吹錬中に除
去する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】転炉
吹錬において、スピッティングやスロッピングなどの原
因により、炉口に付着する地金は、吹錬中や出鋼中に落
下する危険があるとともに主原料の装入やサブランス浸
漬にも支障を来すことがある。このため、炉口に付着し
た地金は定期的に除去が行われている。この除去には、
従来より、スクラップシュートや地金除去専用治具を用
いて削り取る方法、あるいは主ランスの先端に専用の治
具を装着させて炉口に向けて酸素を吹き付けて溶かして
取るなどの方法が採用されている。
吹錬において、スピッティングやスロッピングなどの原
因により、炉口に付着する地金は、吹錬中や出鋼中に落
下する危険があるとともに主原料の装入やサブランス浸
漬にも支障を来すことがある。このため、炉口に付着し
た地金は定期的に除去が行われている。この除去には、
従来より、スクラップシュートや地金除去専用治具を用
いて削り取る方法、あるいは主ランスの先端に専用の治
具を装着させて炉口に向けて酸素を吹き付けて溶かして
取るなどの方法が採用されている。
【０００３】例えば、特公平 4− 37142号公報には、出
鋼後に転炉を傾動させて切削刃にて転炉炉口付着物を切
削除去する方法が提案されている。また、特開平 4− 8
8110号公報には、主ランスの先端に外装して設置した地
金除去ノズルにより酸素を炉口付着地金に吹き付け溶解
除去する方法が提案されている。このように転炉の非稼
働時（出鋼後次の溶銑の受湯までの間）に炉口付着地金
を除去する方法は種々検討されている。しかし、これら
の方法は、非稼働時とは言えいずれも転炉稼働時間の一
部を当てて地金除去作業を実施するため転炉の稼働率を
下げることとなる。また、装置の準備や後片付けについ
ても手間がかかる。
鋼後に転炉を傾動させて切削刃にて転炉炉口付着物を切
削除去する方法が提案されている。また、特開平 4− 8
8110号公報には、主ランスの先端に外装して設置した地
金除去ノズルにより酸素を炉口付着地金に吹き付け溶解
除去する方法が提案されている。このように転炉の非稼
働時（出鋼後次の溶銑の受湯までの間）に炉口付着地金
を除去する方法は種々検討されている。しかし、これら
の方法は、非稼働時とは言えいずれも転炉稼働時間の一
部を当てて地金除去作業を実施するため転炉の稼働率を
下げることとなる。また、装置の準備や後片付けについ
ても手間がかかる。
【０００４】一方、上記の問題点を改善して、吹錬中に
炉口地金に酸素を吹き付け転炉排ガスを２次燃焼させて
除去する方法が提案されている。例えば、実開平 4− 8
4346号公報に示されているように、吹錬用兼炉口地金切
り用ランスを用いる方法である。しかし、この方法にお
いては、上述した転炉の稼働率の問題は改善されるもの
の、主、副孔から流出する酸素は同じ系統より取り出
し、独立して制御する方法となっていないため、吹錬用
酸素が制御できなくなり、品質に悪影響を与えるととも
に、効率的に炉口付着地金を除去することが難しい。
炉口地金に酸素を吹き付け転炉排ガスを２次燃焼させて
除去する方法が提案されている。例えば、実開平 4− 8
4346号公報に示されているように、吹錬用兼炉口地金切
り用ランスを用いる方法である。しかし、この方法にお
いては、上述した転炉の稼働率の問題は改善されるもの
の、主、副孔から流出する酸素は同じ系統より取り出
し、独立して制御する方法となっていないため、吹錬用
酸素が制御できなくなり、品質に悪影響を与えるととも
に、効率的に炉口付着地金を除去することが難しい。
【０００５】そこで、本発明は、上記の問題点を改善す
るためになしたものであって、その目的は、吹錬中に転
炉炉口に付着した地金を除去して転炉稼働率の向上を図
るとともに、主ランスの吹錬用酸素に影響を与えること
なく炉口近傍に酸素を吹き付け２次燃焼させて炉口に付
着した地金を溶解、除去する方法を提供するものであ
る。
るためになしたものであって、その目的は、吹錬中に転
炉炉口に付着した地金を除去して転炉稼働率の向上を図
るとともに、主ランスの吹錬用酸素に影響を与えること
なく炉口近傍に酸素を吹き付け２次燃焼させて炉口に付
着した地金を溶解、除去する方法を提供するものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明の転炉における炉口付着地金の除去方法は、
転炉吹錬中に、吹錬用主ランスの側壁に設けられた少な
くとも１つの２次燃焼用酸素供給ノズルから湯面に向け
て２次燃焼用酸素を吹き付け、転炉排ガスを転炉内で燃
焼させて炉口周辺にて温度を上昇させ転炉炉口に付着し
た地金を除去する方法であって、２次燃焼用酸素供給ノ
ズルの開口部と湯面間の距離を吹錬用主ランスの開口部
と湯面間の距離の 2.0〜 3.0倍となるように設定し、吹
錬用酸素流量に対して 7〜15％の２次燃焼用酸素を前記
２次燃焼用酸素供給ノズルによって吹錬用主ランス軸に
対して25°〜40°の角度で下向きに吹き付け、２次燃焼
用酸素流量は吹錬中期から末期にかけてその流量を増加
させて吹錬用酸素とは独立して制御するものである。
め、本発明の転炉における炉口付着地金の除去方法は、
転炉吹錬中に、吹錬用主ランスの側壁に設けられた少な
くとも１つの２次燃焼用酸素供給ノズルから湯面に向け
て２次燃焼用酸素を吹き付け、転炉排ガスを転炉内で燃
焼させて炉口周辺にて温度を上昇させ転炉炉口に付着し
た地金を除去する方法であって、２次燃焼用酸素供給ノ
ズルの開口部と湯面間の距離を吹錬用主ランスの開口部
と湯面間の距離の 2.0〜 3.0倍となるように設定し、吹
錬用酸素流量に対して 7〜15％の２次燃焼用酸素を前記
２次燃焼用酸素供給ノズルによって吹錬用主ランス軸に
対して25°〜40°の角度で下向きに吹き付け、２次燃焼
用酸素流量は吹錬中期から末期にかけてその流量を増加
させて吹錬用酸素とは独立して制御するものである。
【０００７】
【作用】本発明では、吹錬用主ランスの側壁に少なくと
も１つの２次燃焼用酸素供給ノズルを設けるものである
から、主ランスの吹錬用酸素とは全く別に２次燃焼用酸
素を供給することができ主ランスの吹錬用酸素の制御が
２次燃焼用酸素に影響されることなくできる。そしてさ
らに、（１）２次燃焼用酸素供給ノズルの開口部と湯面
間の距離を吹錬用主ランスの開口部と湯面間の距離の
2.0〜 3.0倍となるように設定すること、（２）２次燃
焼用酸素の吹き込み量を吹錬用酸素流量の 7〜15％とす
ること、（３）２次燃焼用酸素を吹錬用主ランス軸に対
して25°〜40°の角度で下向きに吹き付けること、
（４）２次燃焼用酸素流量を吹錬用酸素とは独立して吹
錬中期から末期にかけて増加させて制御することによ
り、吹錬中に転炉炉口近傍で２次燃焼用酸素を効果的に
燃焼させることができるとともに、この２次燃焼熱によ
り炉口に付着した地金を溶解、除去することができる。
また、このように吹錬中に炉口に付着した大部分の地金
の除去ができることで転炉稼働率の向上が図れる。
も１つの２次燃焼用酸素供給ノズルを設けるものである
から、主ランスの吹錬用酸素とは全く別に２次燃焼用酸
素を供給することができ主ランスの吹錬用酸素の制御が
２次燃焼用酸素に影響されることなくできる。そしてさ
らに、（１）２次燃焼用酸素供給ノズルの開口部と湯面
間の距離を吹錬用主ランスの開口部と湯面間の距離の
2.0〜 3.0倍となるように設定すること、（２）２次燃
焼用酸素の吹き込み量を吹錬用酸素流量の 7〜15％とす
ること、（３）２次燃焼用酸素を吹錬用主ランス軸に対
して25°〜40°の角度で下向きに吹き付けること、
（４）２次燃焼用酸素流量を吹錬用酸素とは独立して吹
錬中期から末期にかけて増加させて制御することによ
り、吹錬中に転炉炉口近傍で２次燃焼用酸素を効果的に
燃焼させることができるとともに、この２次燃焼熱によ
り炉口に付着した地金を溶解、除去することができる。
また、このように吹錬中に炉口に付着した大部分の地金
の除去ができることで転炉稼働率の向上が図れる。
【０００８】次に、上記（１）〜（３）に示す数値条件
の限定理由を、図１および図２を参照して説明する。な
お、図１は、転炉を断面示して内部を示す概要図、図２
は、吹錬用主ランスの要部断面図であって、図中、１は
吹錬用主ランス、２は２次燃焼用酸素供給ノズル、３は
吹錬用主ランスの開口部（吹錬用酸素噴出孔）、４は２
次燃焼用酸素供給ノズルの開口部（酸素噴出孔）、５は
転炉、６は炉口に付着した地金、７は湯面を示す。
の限定理由を、図１および図２を参照して説明する。な
お、図１は、転炉を断面示して内部を示す概要図、図２
は、吹錬用主ランスの要部断面図であって、図中、１は
吹錬用主ランス、２は２次燃焼用酸素供給ノズル、３は
吹錬用主ランスの開口部（吹錬用酸素噴出孔）、４は２
次燃焼用酸素供給ノズルの開口部（酸素噴出孔）、５は
転炉、６は炉口に付着した地金、７は湯面を示す。
【０００９】（１）２次燃焼用酸素供給ノズル２の開口
部４と湯面７間の距離Ｌを吹錬用主ランス１の開口部３
と湯面７間の距離Ｈの 2.0〜 3.0倍に設定する点につい
て ２次燃焼位置を炉口付着地金６近傍に限定して効率よく
地金６を溶解、除去するためには、２次燃焼用酸素の吹
き込みによって形成される火炎の最大発熱部が炉口部に
保持されることが肝要であり、そのためには、２次燃焼
用酸素供給ノズル２の開口部４をＬ／Ｈ＝ 2.0〜 3.0を
満たす範囲に設定する必要がある。Ｌ／Ｈが 2.0未満で
は、開口部４が転炉５内に位置することになり主として
炉内溶鋼の昇熱に寄与することになり、またＬ／Ｈが
3.0超では、開口部４が転炉５外に位置して炉口直上で
燃焼が行われることになり、いずれも炉口近傍での昇熱
が不十分となるため炉口付着地金６を溶解、除去するこ
とができなくなる。
部４と湯面７間の距離Ｌを吹錬用主ランス１の開口部３
と湯面７間の距離Ｈの 2.0〜 3.0倍に設定する点につい
て ２次燃焼位置を炉口付着地金６近傍に限定して効率よく
地金６を溶解、除去するためには、２次燃焼用酸素の吹
き込みによって形成される火炎の最大発熱部が炉口部に
保持されることが肝要であり、そのためには、２次燃焼
用酸素供給ノズル２の開口部４をＬ／Ｈ＝ 2.0〜 3.0を
満たす範囲に設定する必要がある。Ｌ／Ｈが 2.0未満で
は、開口部４が転炉５内に位置することになり主として
炉内溶鋼の昇熱に寄与することになり、またＬ／Ｈが
3.0超では、開口部４が転炉５外に位置して炉口直上で
燃焼が行われることになり、いずれも炉口近傍での昇熱
が不十分となるため炉口付着地金６を溶解、除去するこ
とができなくなる。
【００１０】（２）２次燃焼用酸素の吹き込み量を吹錬
用酸素流量の 7〜15％とする点について 吹錬によって
発生するCOガスの燃焼は、転炉５の内部雰囲気中におけ
る酸素濃度の影響を受け、この酸素量が不足すると、CO
ガスの燃焼率を十分に高めることができなくなる。実験
によれば図３に示すように、炉口近傍では約 7％以上の
２次燃焼用酸素量が確保できればCOガスの燃焼率が上が
ることが分かった。しかし酸素量が多くなると、炉口金
物や耐火物を溶損させてしまうため２次燃焼用酸素量は
15％を上限とした。なお、図３は、２次燃焼用酸素流量
と吹錬用酸素流量に対する比率および流速を色々に変え
た場合におけるCOガスの燃焼性の良否を調べた結果を示
すグラフである。
用酸素流量の 7〜15％とする点について 吹錬によって
発生するCOガスの燃焼は、転炉５の内部雰囲気中におけ
る酸素濃度の影響を受け、この酸素量が不足すると、CO
ガスの燃焼率を十分に高めることができなくなる。実験
によれば図３に示すように、炉口近傍では約 7％以上の
２次燃焼用酸素量が確保できればCOガスの燃焼率が上が
ることが分かった。しかし酸素量が多くなると、炉口金
物や耐火物を溶損させてしまうため２次燃焼用酸素量は
15％を上限とした。なお、図３は、２次燃焼用酸素流量
と吹錬用酸素流量に対する比率および流速を色々に変え
た場合におけるCOガスの燃焼性の良否を調べた結果を示
すグラフである。
【００１１】（３）２次燃焼用酸素を吹錬用主ランス軸
に対して25°〜40°の角度θで下向きに吹き付ける点に
ついて ２次燃焼用酸素は、吹錬酸素の排ガスに巻き込まれなが
らCOガスを燃焼させて発熱することになるが、排ガスの
流れが２次燃焼用酸素の噴出方向に影響を与える。すな
わち、排ガスの上方への流れが大きいため、２次燃焼位
置を炉口近傍にコントロールしようとすると、２次燃焼
用酸素供給ノズル２からの２次燃焼用酸素の吹き込み
を、吹錬用主ランス軸に対して25°〜40°の角度θで下
向きに吹き付ける必要がある。この吹き込み角度θが25
°より小さくなると、２次燃焼位置が主ランス１沿いに
なり炉口近傍での昇熱が不十分となる。また吹き込み角
度θが40°を超えると、２次燃焼酸素が排ガスの上方へ
の流れに押し上げられ２次燃焼位置が炉口直上となり、
やはり炉口近傍での昇熱が不十分となる。
に対して25°〜40°の角度θで下向きに吹き付ける点に
ついて ２次燃焼用酸素は、吹錬酸素の排ガスに巻き込まれなが
らCOガスを燃焼させて発熱することになるが、排ガスの
流れが２次燃焼用酸素の噴出方向に影響を与える。すな
わち、排ガスの上方への流れが大きいため、２次燃焼位
置を炉口近傍にコントロールしようとすると、２次燃焼
用酸素供給ノズル２からの２次燃焼用酸素の吹き込み
を、吹錬用主ランス軸に対して25°〜40°の角度θで下
向きに吹き付ける必要がある。この吹き込み角度θが25
°より小さくなると、２次燃焼位置が主ランス１沿いに
なり炉口近傍での昇熱が不十分となる。また吹き込み角
度θが40°を超えると、２次燃焼酸素が排ガスの上方へ
の流れに押し上げられ２次燃焼位置が炉口直上となり、
やはり炉口近傍での昇熱が不十分となる。
【００１２】次に、（４）２次燃焼用酸素流量を吹錬用
酸素とは独立して吹錬中期から末期にかけて増加させて
制御する理由を説明する。これは、吹錬の脱炭期に大量
のCOガスが発生し２次燃焼率が高められるとともに、溶
鋼温度が上昇して、排ガス温度も上がり、炉口付着地金
除去に有利な状態となるためで、実験によれば図４に示
すパターンで２次燃焼用酸素の吹き込み量を増加させる
と、効率的に地金が除去できることが分かった。しか
し、転炉寿命などにより地金の付着状況が変化するた
め、状況に応じた流量設定を図ることが望ましい。
酸素とは独立して吹錬中期から末期にかけて増加させて
制御する理由を説明する。これは、吹錬の脱炭期に大量
のCOガスが発生し２次燃焼率が高められるとともに、溶
鋼温度が上昇して、排ガス温度も上がり、炉口付着地金
除去に有利な状態となるためで、実験によれば図４に示
すパターンで２次燃焼用酸素の吹き込み量を増加させる
と、効率的に地金が除去できることが分かった。しか
し、転炉寿命などにより地金の付着状況が変化するた
め、状況に応じた流量設定を図ることが望ましい。
【００１３】
（実施例）図１に示す転炉において、図４に示す２次燃
焼用酸素流量パターンと下記条件で吹錬を行った。この
吹錬中および吹錬後の炉口の地金付着状況を調査した結
果、炉口内側に付着する地金の量が減り炉口地金除去作
業時間が従来の半分以下となり、転炉の稼働率が向上
し、生産性は約10％程度向上した。
焼用酸素流量パターンと下記条件で吹錬を行った。この
吹錬中および吹錬後の炉口の地金付着状況を調査した結
果、炉口内側に付着する地金の量が減り炉口地金除去作
業時間が従来の半分以下となり、転炉の稼働率が向上
し、生産性は約10％程度向上した。
【００１４】吹錬条件 ２次燃焼用酸素供給ノズルの開口部と湯面間の距離Ｌ：
5500mm ２次燃焼用酸素供給ノズル径：φ28mm ２次燃焼用酸素の吹き込み速度（マッハ）： 1.2 ２次燃焼用酸素の吹き込み角度θ：30° 吹錬用主ランスの開口部と湯面間の距離Ｈ：2200mm 吹錬用主ランスのノズル径：φ44mm Ｌ／Ｈ：2.50 吹錬用酸素流量に対する２次燃焼用酸素の吹き込み量の
比率：10％
5500mm ２次燃焼用酸素供給ノズル径：φ28mm ２次燃焼用酸素の吹き込み速度（マッハ）： 1.2 ２次燃焼用酸素の吹き込み角度θ：30° 吹錬用主ランスの開口部と湯面間の距離Ｈ：2200mm 吹錬用主ランスのノズル径：φ44mm Ｌ／Ｈ：2.50 吹錬用酸素流量に対する２次燃焼用酸素の吹き込み量の
比率：10％
【００１５】（比較例）比較例として、下記に示す吹錬
条件以外の条件は上記実施例と同じにして吹錬を行い、
吹錬中および吹錬後の炉口の地金付着状況を調査した。
その結果、この方法では地金除去状況が一様ではなく部
分的な除去しかできなかった。これは主に、２次燃焼用
酸素の吹き込み角度θが大きく炉口近傍での昇熱が不十
分であったためと考えられる。
条件以外の条件は上記実施例と同じにして吹錬を行い、
吹錬中および吹錬後の炉口の地金付着状況を調査した。
その結果、この方法では地金除去状況が一様ではなく部
分的な除去しかできなかった。これは主に、２次燃焼用
酸素の吹き込み角度θが大きく炉口近傍での昇熱が不十
分であったためと考えられる。
【００１６】吹錬条件 ２次燃焼用酸素供給ノズルの開口部と湯面間の距離Ｌ：
5000mm ２次燃焼用酸素の吹き込み角度θ：60° Ｌ／Ｈ：2.27
5000mm ２次燃焼用酸素の吹き込み角度θ：60° Ｌ／Ｈ：2.27
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係わる転
炉における炉口付着地金の除去方法によれば、吹錬用主
ランスによる吹錬用酸素とは別系統で２次燃焼用酸素を
吹き込むので吹錬用主ランスの吹錬用酸素の制御が２次
燃焼用酸素に影響されることなくできる。また、転炉炉
口の特に内側に付着する地金の量が減少するので、付着
地金の除去作業時間が大幅に減少でき、転炉の稼働率が
向上し、延いては転炉の生産性を向上させることができ
る。
炉における炉口付着地金の除去方法によれば、吹錬用主
ランスによる吹錬用酸素とは別系統で２次燃焼用酸素を
吹き込むので吹錬用主ランスの吹錬用酸素の制御が２次
燃焼用酸素に影響されることなくできる。また、転炉炉
口の特に内側に付着する地金の量が減少するので、付着
地金の除去作業時間が大幅に減少でき、転炉の稼働率が
向上し、延いては転炉の生産性を向上させることができ
る。
【図１】本発明に係わる転炉を断面示して内部を示す概
要図である。
要図である。
【図２】本発明に係わる吹錬用主ランスの要部断面図で
ある。
ある。
【図３】２次燃焼用酸素流量と吹錬用酸素流量に対する
比率および流速を色々に変えた場合におけるCOガスの燃
焼性の良否を調べた結果を示すグラフである。
比率および流速を色々に変えた場合におけるCOガスの燃
焼性の良否を調べた結果を示すグラフである。
【図４】吹錬酸素量と２次燃焼用酸素量の吹き込みパタ
ーンを示すグラフである。
ーンを示すグラフである。
１：吹錬用主ランス ２：２次燃焼用酸
素供給ノズル ３：吹錬用主ランスの開口部 ４：２次燃焼用酸
素供給ノズルの開口部 ５：転炉 ６：炉口付着地金
７：湯面
素供給ノズル ３：吹錬用主ランスの開口部 ４：２次燃焼用酸
素供給ノズルの開口部 ５：転炉 ６：炉口付着地金
７：湯面
Claims (1)
- 【請求項１】 転炉吹錬中に、吹錬用主ランスの側壁に
設けられた少なくとも１つの２次燃焼用酸素供給ノズル
から湯面に向けて２次燃焼用酸素を吹き付け、転炉排ガ
スを転炉内で燃焼させて炉口周辺にて温度を上昇させ転
炉炉口に付着した地金を除去する方法であって、２次燃
焼用酸素供給ノズルの開口部と湯面間の距離を吹錬用主
ランスの開口部と湯面間の距離の 2.0〜 3.0倍となるよ
うに設定し、吹錬用酸素流量に対して 7〜15％の２次燃
焼用酸素を前記２次燃焼用酸素供給ノズルによって吹錬
用主ランス軸に対して25°〜40°の角度で下向きに吹き
付け、２次燃焼用酸素流量は吹錬中期から末期にかけて
その流量を増加させて吹錬用酸素とは独立して制御する
ことを特徴とする転炉における炉口付着地金の除去方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3835993A JPH06248323A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 転炉における炉口付着地金の除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3835993A JPH06248323A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 転炉における炉口付着地金の除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248323A true JPH06248323A (ja) | 1994-09-06 |
Family
ID=12523092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3835993A Pending JPH06248323A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 転炉における炉口付着地金の除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06248323A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008138271A (ja) * | 2006-12-05 | 2008-06-19 | Jfe Steel Kk | 転炉型精錬炉における精錬方法 |
| CN114015829A (zh) * | 2021-10-20 | 2022-02-08 | 阳春新钢铁有限责任公司 | 一种转炉炉帽粘渣清理的方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61139616A (ja) * | 1984-12-11 | 1986-06-26 | Nisshin Steel Co Ltd | 転炉炉口付着物の除去方法 |
| JPH0543926A (ja) * | 1991-08-15 | 1993-02-23 | Kobe Steel Ltd | ２次燃焼吹錬方法 |
-
1993
- 1993-02-26 JP JP3835993A patent/JPH06248323A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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