JPH06218575A - ろう付け用合金 - Google Patents
ろう付け用合金Info
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- JPH06218575A JPH06218575A JP5257480A JP25748093A JPH06218575A JP H06218575 A JPH06218575 A JP H06218575A JP 5257480 A JP5257480 A JP 5257480A JP 25748093 A JP25748093 A JP 25748093A JP H06218575 A JPH06218575 A JP H06218575A
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- Japan
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- alloy
- brazing
- weight
- iron
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/04—Alloys based on copper with zinc as the next major constituent
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】従来技術の欠点を解消し、容易にろう付けでき
る良好な特性を有するろう付け合金を提供。 【構成】熱交換器、とくに放熱器に用いるろう付け用の
合金であり、これは、14〜31重量％の亜鉛、0.1 〜1.5
重量％の鉄、0.001 〜0.05重量％の燐および０〜0.09重
量％の砒素を含有し、残りは銅および付随的な不純物で
ある。
る良好な特性を有するろう付け合金を提供。 【構成】熱交換器、とくに放熱器に用いるろう付け用の
合金であり、これは、14〜31重量％の亜鉛、0.1 〜1.5
重量％の鉄、0.001 〜0.05重量％の燐および０〜0.09重
量％の砒素を含有し、残りは銅および付随的な不純物で
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ろう付けが容易で、熱
交換器、とくに放熱器で用いられる銅−亜鉛合金に関す
る。
交換器、とくに放熱器で用いられる銅−亜鉛合金に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】銅および黄銅で作られた放熱器などの熱
交換器は、軟化ハンダによって通常の技術で接合され
る。これは、熱交換器での弱点がハンダ接合であること
を意味する。ハンダ付けでは、熱交換器の金属部分が溶
融金属、すなわち充填金属により接合される。その溶融
温度は、被接合部分のそれより低い。
交換器は、軟化ハンダによって通常の技術で接合され
る。これは、熱交換器での弱点がハンダ接合であること
を意味する。ハンダ付けでは、熱交換器の金属部分が溶
融金属、すなわち充填金属により接合される。その溶融
温度は、被接合部分のそれより低い。
【０００３】溶融充填金属は、被接合部分の表面を溶融
しないで濡らすものである。充填金属の作業温度が 450
℃以上である場合、ろう付けと言い、充填金属は、ろう
付け充填金属と称する。ろう付け充填金属の作業温度
は、その化学的組成に依存している。
しないで濡らすものである。充填金属の作業温度が 450
℃以上である場合、ろう付けと言い、充填金属は、ろう
付け充填金属と称する。ろう付け充填金属の作業温度
は、その化学的組成に依存している。
【０００４】ヨーロッパ特許出願第 429,026号は、急速
固化法により製造されたろう付け充填金属として用いら
れる低−ニッケルの銅合金に関する。このろう付け充填
合金は、少なくとも０〜５原子％のNi、０〜15原子％の
Snおよび10〜20原子％のＰを含有し、残りは、銅と付随
的な不純物である。ヨーロッパ特許出願第 429,026号の
合金は、低融点を有し自己フラックス性の安価な合金元
素に基づいたものである。その合金のろう付け温度は、
600〜 700℃である。
固化法により製造されたろう付け充填金属として用いら
れる低−ニッケルの銅合金に関する。このろう付け充填
合金は、少なくとも０〜５原子％のNi、０〜15原子％の
Snおよび10〜20原子％のＰを含有し、残りは、銅と付随
的な不純物である。ヨーロッパ特許出願第 429,026号の
合金は、低融点を有し自己フラックス性の安価な合金元
素に基づいたものである。その合金のろう付け温度は、
600〜 700℃である。
【０００５】熱交換器で使用される材料の機械的特性
は、合金添加物や冷間加工することによって高められ
る。熱交換器には、一緒にろう付けあるいはハンダ付け
されるフィンおよび管がある。これは、少なくともハン
ダあるいはろう付け合金の溶融温度に加熱することを意
味する。冷間加工された金属は、加熱すると、軟化し始
め、すなわち再結晶化を始める。したがって、合金添加
物は、フィン材料に作用して軟化温度を高めることとな
る。通常、黄銅は、ハンダ付け中に軟化しない。
は、合金添加物や冷間加工することによって高められ
る。熱交換器には、一緒にろう付けあるいはハンダ付け
されるフィンおよび管がある。これは、少なくともハン
ダあるいはろう付け合金の溶融温度に加熱することを意
味する。冷間加工された金属は、加熱すると、軟化し始
め、すなわち再結晶化を始める。したがって、合金添加
物は、フィン材料に作用して軟化温度を高めることとな
る。通常、黄銅は、ハンダ付け中に軟化しない。
【０００６】熱交換器のフィンおよび管は、接合後でも
元の硬度をできるだけ保持することが必要である。それ
でないと、熱交換器は、機械的損傷に対して弱く、過敏
過ぎることとなる。ろう付け温度は、ハンダ付け温度よ
り 300℃高い。これは、黄銅がろう付け中に軟化するこ
とを意味する。
元の硬度をできるだけ保持することが必要である。それ
でないと、熱交換器は、機械的損傷に対して弱く、過敏
過ぎることとなる。ろう付け温度は、ハンダ付け温度よ
り 300℃高い。これは、黄銅がろう付け中に軟化するこ
とを意味する。
【０００７】カム等（Kamf A., Carlsson R., Sundberg
R., Ostlund S., Ryde L.）の刊行物"Precipitation o
f iron in strip cast CuFe2.4 - influence on recrys
tallisation temperature and mechanical properties"
（1989年 5月31から 6月 2日までミラノで開催されたEv
olution of Advanced Materials, AIM & ASMで刊行）か
ら、2.4 重量％のFe、0.15重量％のZn、0.03重量％の
Ｐ、および残りは銅を含有する合金CuFe2.4 は、製造物
が最終寸法に冷間ロール加工した鋳込み材料である場
合、非常に高い軟化温度を有するものであることが知ら
れている。
R., Ostlund S., Ryde L.）の刊行物"Precipitation o
f iron in strip cast CuFe2.4 - influence on recrys
tallisation temperature and mechanical properties"
（1989年 5月31から 6月 2日までミラノで開催されたEv
olution of Advanced Materials, AIM & ASMで刊行）か
ら、2.4 重量％のFe、0.15重量％のZn、0.03重量％の
Ｐ、および残りは銅を含有する合金CuFe2.4 は、製造物
が最終寸法に冷間ロール加工した鋳込み材料である場
合、非常に高い軟化温度を有するものであることが知ら
れている。
【０００８】制御された高速冷却によって、冷間ロール
加工後のCuFe2.4 材料の再結晶化温度を高めて、改良さ
れた電気伝導率と強度との組合せを得ることが可能であ
る。しかし、ろう付けテスト、すなわちヨーロッパ特許
出願第 429,026号のろう付け充填剤材料により作られた
少量のペーストあるいは粉末をCuFe2.4 の片の表面上に
置いての黄銅濡れテストを用いたろう付けテストでは、
その広がりは良くなく、銅の上よりさらに制限されたも
のであった。
加工後のCuFe2.4 材料の再結晶化温度を高めて、改良さ
れた電気伝導率と強度との組合せを得ることが可能であ
る。しかし、ろう付けテスト、すなわちヨーロッパ特許
出願第 429,026号のろう付け充填剤材料により作られた
少量のペーストあるいは粉末をCuFe2.4 の片の表面上に
置いての黄銅濡れテストを用いたろう付けテストでは、
その広がりは良くなく、銅の上よりさらに制限されたも
のであった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、従来
技術の欠点のいくつかを解消せしめ、熱交換器で使用さ
れるろう付け容易な良好な合金を得ることであり、これ
によりその合金は、硬度を保持し、高い腐食耐性を有す
る。さらに、本発明の本質的に新規な特徴は、特許請求
の範囲の記載から明らかである。
技術の欠点のいくつかを解消せしめ、熱交換器で使用さ
れるろう付け容易な良好な合金を得ることであり、これ
によりその合金は、硬度を保持し、高い腐食耐性を有す
る。さらに、本発明の本質的に新規な特徴は、特許請求
の範囲の記載から明らかである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明によると、その合
金は、14〜31重量％の亜鉛、0.1 〜1.5 重量％の鉄、0.
001 〜0.05重量％の燐および０〜0.09重量％の砒素を含
有し、残りは銅および付随的な不純物である。本発明の
合金のためのろう付け温度は、 600℃〜 700℃である。
これは、本発明の合金は、例えばヨーロッパ特許出願第
429,026号に説明されたろう付け充填剤材料に使用でき
ることを意味する。
金は、14〜31重量％の亜鉛、0.1 〜1.5 重量％の鉄、0.
001 〜0.05重量％の燐および０〜0.09重量％の砒素を含
有し、残りは銅および付随的な不純物である。本発明の
合金のためのろう付け温度は、 600℃〜 700℃である。
これは、本発明の合金は、例えばヨーロッパ特許出願第
429,026号に説明されたろう付け充填剤材料に使用でき
ることを意味する。
【００１１】本発明による合金は、強度を大きく失うこ
となくろう付けできるために、熱交換器、とくに放熱器
に有利に適するものである。また、良好な腐食耐性と良
好な成形性も有し、さらに、必要によりストリップとし
て鋳込みおよび溶接できる。本発明の合金の良好な温度
耐性は、合金元素の凝結あるいは分散によって得られ、
これによって、制御された微細な粒径が得られる。
となくろう付けできるために、熱交換器、とくに放熱器
に有利に適するものである。また、良好な腐食耐性と良
好な成形性も有し、さらに、必要によりストリップとし
て鋳込みおよび溶接できる。本発明の合金の良好な温度
耐性は、合金元素の凝結あるいは分散によって得られ、
これによって、制御された微細な粒径が得られる。
【００１２】
【作用】本発明の合金は、銅−亜鉛−鉄（CuZnFe）シス
テムに基づいたものである。銅亜鉛（CuZn）システムに
おいて、鉄添加により、粒生長を制御し、それにより比
較的高温で軟化特性をも制御するのが可能である。 650
℃以下のろう付け温度を用いると、所望の温度安定性を
得るためには、0.7 重量％以上の鉄を添加しなければな
らない。 650℃と 700℃の間のろう付け温度を用いる
と、温度安定のためには、１重量％以上の鉄を添加しな
ければならない。燐は、本発明の合金に、鉄との凝結物
を得るために添加される。
テムに基づいたものである。銅亜鉛（CuZn）システムに
おいて、鉄添加により、粒生長を制御し、それにより比
較的高温で軟化特性をも制御するのが可能である。 650
℃以下のろう付け温度を用いると、所望の温度安定性を
得るためには、0.7 重量％以上の鉄を添加しなければな
らない。 650℃と 700℃の間のろう付け温度を用いる
と、温度安定のためには、１重量％以上の鉄を添加しな
ければならない。燐は、本発明の合金に、鉄との凝結物
を得るために添加される。
【００１３】本発明の合金はしたがって、鉄の凝結物あ
るいは鉄と燐の凝結物を含有するものである。これは、
粒生長が制限され、ろう付け中の軟化が鉄あるいは鉄と
燐の添加なしの合金と比較して低いことを意味する。し
かし、１重量％以上の鉄を用いたとき、良好な腐食耐性
を得るために、0.04重量％以上の砒素を添加しなければ
ならない。
るいは鉄と燐の凝結物を含有するものである。これは、
粒生長が制限され、ろう付け中の軟化が鉄あるいは鉄と
燐の添加なしの合金と比較して低いことを意味する。し
かし、１重量％以上の鉄を用いたとき、良好な腐食耐性
を得るために、0.04重量％以上の砒素を添加しなければ
ならない。
【００１４】次に、本発明の合金をさらに、添付図面に
記載の実施例により説明するが、本発明はそれらによっ
て限定されるものではない。
記載の実施例により説明するが、本発明はそれらによっ
て限定されるものではない。
【００１５】
【実施例】本発明による合金を先ず鋳込み、粉砕した。
鋳込試料を2mm の厚さに冷間ロール加工し、そしてアニ
ール処理した。漬けてブラッシュした後、合金を0.5mm
厚にさらに冷間ロール加工した。重量％の異なる合金の
組成を以下の表１に示す。 ［表１］ 合金 Cu Zn Fe Ｐ As １ 85.3 14.2 0.49 0.006 ２ 84.6 14.5 0.98 0.006 ３ 84.0 14.4 1.43 0.007 0.08 ４ 68.7 30.0 1.26 0.006 0.03 ５ 68.5 30.1 1.30 0.001 0.081 本発明の合金の軟化特性は、 650℃と 700℃のろう付け
温度で塩槽中で２分間アニール処理した後、試験した。
両硬度、降伏強度、引っ張り強度および伸び率を測定し
た。本発明の合金に対する降伏強度および伸び率は、図
１に示される。図１中の本発明の合金の挙動は、合金１
を除いて互いにまったく同じであり、その降伏強度は、
ろう付け温度範囲 600℃〜 700℃で他の合金より非常に
低いものである。
鋳込試料を2mm の厚さに冷間ロール加工し、そしてアニ
ール処理した。漬けてブラッシュした後、合金を0.5mm
厚にさらに冷間ロール加工した。重量％の異なる合金の
組成を以下の表１に示す。 ［表１］ 合金 Cu Zn Fe Ｐ As １ 85.3 14.2 0.49 0.006 ２ 84.6 14.5 0.98 0.006 ３ 84.0 14.4 1.43 0.007 0.08 ４ 68.7 30.0 1.26 0.006 0.03 ５ 68.5 30.1 1.30 0.001 0.081 本発明の合金の軟化特性は、 650℃と 700℃のろう付け
温度で塩槽中で２分間アニール処理した後、試験した。
両硬度、降伏強度、引っ張り強度および伸び率を測定し
た。本発明の合金に対する降伏強度および伸び率は、図
１に示される。図１中の本発明の合金の挙動は、合金１
を除いて互いにまったく同じであり、その降伏強度は、
ろう付け温度範囲 600℃〜 700℃で他の合金より非常に
低いものである。
【００１６】しかし、他の合金１〜５の温度安定性は、
温度 650℃と 700℃での２分間のアニール処理の前後の
硬度を示す図２に、より良好に示される。図２(a) は、
合金１〜３中での鉄添加の硬度への影響を示し、図２
(b) は、合金３−４での亜鉛添加の硬度への影響を示
す。 120の硬度(HV)が所望の温度安定性に対する最も低
い値である場合、図２(a) から、 650℃から 700℃の間
の温度でろう付け中、良好な軟化耐性のために少なくと
も１重量％の鉄が必要であることが分かる。しかし、１
重量％以下の鉄を添加する合金１−２は、 650℃より低
いろう付け温度に適するものである。図２(b) により、
ろう付け後の硬度(HV)は、合金３および４の両方で 120
以上であるので、亜鉛添加は、温度安定性に悪影響しな
いことが示される。
温度 650℃と 700℃での２分間のアニール処理の前後の
硬度を示す図２に、より良好に示される。図２(a) は、
合金１〜３中での鉄添加の硬度への影響を示し、図２
(b) は、合金３−４での亜鉛添加の硬度への影響を示
す。 120の硬度(HV)が所望の温度安定性に対する最も低
い値である場合、図２(a) から、 650℃から 700℃の間
の温度でろう付け中、良好な軟化耐性のために少なくと
も１重量％の鉄が必要であることが分かる。しかし、１
重量％以下の鉄を添加する合金１−２は、 650℃より低
いろう付け温度に適するものである。図２(b) により、
ろう付け後の硬度(HV)は、合金３および４の両方で 120
以上であるので、亜鉛添加は、温度安定性に悪影響しな
いことが示される。
【００１７】本発明の合金１〜５の腐食特性のテストと
して、結晶間腐食、応力腐食クラックおよび脱亜鉛化の
耐性をNaCl、NaHSO3、CuClおよびCuCl22H2O を含有する
テスト溶液中で試験した。溶液のpH値は、HCl で3.0 に
調整した。合金１〜５の試料は、この溶液に72時間、常
温で完全に浸漬した。
して、結晶間腐食、応力腐食クラックおよび脱亜鉛化の
耐性をNaCl、NaHSO3、CuClおよびCuCl22H2O を含有する
テスト溶液中で試験した。溶液のpH値は、HCl で3.0 に
調整した。合金１〜５の試料は、この溶液に72時間、常
温で完全に浸漬した。
【００１８】試料は、クラックに対する受容性を試験す
るために、固定の抑制力を与えて、およびそれなしで、
曲げストリップに掛けて試験した。その結果は、表２に
示されるように、腐食のタイプ（合金の番号の後のａと
ｂは、同様の試料を意味する）、腐食深さおよび攻撃の
量、ならびにこれらの腐食タイプに対する受容性の分類
あるいは等級を示す。等級は１ないし３を用いたが、１
は良好で、３は不良である。したがって、異なる腐食タ
イプの等級は、絶対等級として互いに設定したものであ
る。全等級は、次の式により、計算される。
るために、固定の抑制力を与えて、およびそれなしで、
曲げストリップに掛けて試験した。その結果は、表２に
示されるように、腐食のタイプ（合金の番号の後のａと
ｂは、同様の試料を意味する）、腐食深さおよび攻撃の
量、ならびにこれらの腐食タイプに対する受容性の分類
あるいは等級を示す。等級は１ないし３を用いたが、１
は良好で、３は不良である。したがって、異なる腐食タ
イプの等級は、絶対等級として互いに設定したものであ
る。全等級は、次の式により、計算される。
【００１９】 全等級＝応力腐食＋結晶間腐食＋３×脱亜鉛化
【００２０】
【表２】 図３の(a) (b) (c) および(d) は、本発明の合金中の異
なる添加元素の効果を示す。図３(a) は、腐食耐性は、
亜鉛含有率を低減することにより改良されることを示
す。図３の(b) と(c) は、１重量％以上の鉄含有率は、
腐食耐性を低減し、砒素を添加することが必要になるこ
とを示す。砒素含有率は、合金１〜３での所望の腐食耐
性を得るために、少なくとも0.04重量％にすべきであ
る。図３(d) からは、合金４−５に対して、腐食耐性
は、砒素添加により改良されないことが分かる。
なる添加元素の効果を示す。図３(a) は、腐食耐性は、
亜鉛含有率を低減することにより改良されることを示
す。図３の(b) と(c) は、１重量％以上の鉄含有率は、
腐食耐性を低減し、砒素を添加することが必要になるこ
とを示す。砒素含有率は、合金１〜３での所望の腐食耐
性を得るために、少なくとも0.04重量％にすべきであ
る。図３(d) からは、合金４−５に対して、腐食耐性
は、砒素添加により改良されないことが分かる。
【００２１】本発明の合金１〜３のろう付け温度での濡
れも試験した。この試験は、試験すべき合金で作られた
平らな片の上に同じ合金で作られた曲げられた片を掛け
るように載せて、曲がった片の一側が平らな片と少なく
とも点線曲線接続を形成するようにして、行なわれた。
ヨーロッパ特許出願第 429,026号に説明されるように、
ろう付け充填材料をこれらの２つの合金片の接続線の一
端の上に広げた。次に、試料片をろう付け温度に加熱し
た。濡れ長さの結果値は、２つの片の間の接合線に沿っ
たろう付け充填材料の全長として測定され、表３に示さ
れる。 ［表３］各合金に対する濡れ長さ（各ろう付け温度） 合金 620℃ 650℃ 680℃ １ 16mm >60mm >60mm ２ 15mm >60mm >60mm ３ 16mm 24mm >60mm Ｍ 13mm 16mm 26mm 合金１〜３の濡れ長さは、まったく同様であり、合金１
〜３の濡れ長さが本発明の従来技術で説明された合金Ｍ
（＝CuFe2.4 ）より非常に良好である。
れも試験した。この試験は、試験すべき合金で作られた
平らな片の上に同じ合金で作られた曲げられた片を掛け
るように載せて、曲がった片の一側が平らな片と少なく
とも点線曲線接続を形成するようにして、行なわれた。
ヨーロッパ特許出願第 429,026号に説明されるように、
ろう付け充填材料をこれらの２つの合金片の接続線の一
端の上に広げた。次に、試料片をろう付け温度に加熱し
た。濡れ長さの結果値は、２つの片の間の接合線に沿っ
たろう付け充填材料の全長として測定され、表３に示さ
れる。 ［表３］各合金に対する濡れ長さ（各ろう付け温度） 合金 620℃ 650℃ 680℃ １ 16mm >60mm >60mm ２ 15mm >60mm >60mm ３ 16mm 24mm >60mm Ｍ 13mm 16mm 26mm 合金１〜３の濡れ長さは、まったく同様であり、合金１
〜３の濡れ長さが本発明の従来技術で説明された合金Ｍ
（＝CuFe2.4 ）より非常に良好である。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の方法によ
り前記のような効果が得られた。すなわち、熱交換器で
使用されるろう付けが容易な良好な合金が得られた。そ
して、硬度を保持し高い腐食耐性を有するろう付け用合
金が得られた。
り前記のような効果が得られた。すなわち、熱交換器で
使用されるろう付けが容易な良好な合金が得られた。そ
して、硬度を保持し高い腐食耐性を有するろう付け用合
金が得られた。
【図１】本発明の合金の降伏強度と伸び率の温度への依
存性を例として示すグラフである。
存性を例として示すグラフである。
【図２】本発明の合金の鉄と亜鉛のろう付け前後の硬度
に対する効果を例として示すグラフである。
に対する効果を例として示すグラフである。
【図３】本発明の合金の亜鉛、鉄および砒素の腐食等級
に対する効果を例として示すグラフである。
に対する効果を例として示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 レイフ タッペル スウェーデン王国 エス−745 95 エン コピング、 トルイエスタ、 ピイエル 6126 (72)発明者 ロルフ スンドベリ スウェーデン王国 エス−722 20 ベス テロース、 ノレリーヤータン ３
Claims (7)
- 【請求項１】 14〜31重量％の亜鉛、0.1 〜1.5 重量％
の鉄、0.001 〜0.05重量％の燐および０〜0.09重量％の
砒素を含有し、残りは銅および付随的な不純物である合
金であることを特徴とする熱交換器、とくに放熱器に使
用されるろう付け用合金。 - 【請求項２】 請求項１に記載の合金において、 650℃
以下のろう付け温度で、該合金中の鉄含有率は、0.7 〜
1.0 重量％であることを特徴とするろう付け用合金。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の合金におい
て、 650℃〜 700℃のろう付け温度で、該合金中の鉄含
有率は1.0 〜1.5 重量％であることを特徴とするろう付
け用合金。 - 【請求項４】 請求項３に記載の合金において、砒素含
有率は、0.03〜0.09重量％であることを特徴とするろう
付け用合金。 - 【請求項５】 請求項１、２、３、４のいずれかに記載
の合金において、該合金は、14〜16重量％の亜鉛、0.1
〜1.5 重量％の鉄、0.001 〜0.05重量％の燐および０〜
0.09重量％の砒素を含有し、残りは銅および付随的な不
純物であることを特徴とするろう付け用合金。 - 【請求項６】 請求項１、２、３、４、５のいずれかに
記載の合金において、砒素を該合金に添加して腐食特性
を改良することを特徴とするろう付け用合金。 - 【請求項７】 請求項１、２、３、４、５、６のいずれ
かに記載の合金において、燐を該合金に添加して軟化特
性を改良することを特徴とするろう付け用合金。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB9220108A GB2270926B (en) | 1992-09-23 | 1992-09-23 | Alloys for brazing |
| GB9220108.6 | 1992-09-23 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06218575A true JPH06218575A (ja) | 1994-08-09 |
| JP3949735B2 JP3949735B2 (ja) | 2007-07-25 |
Family
ID=10722379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25748093A Expired - Fee Related JP3949735B2 (ja) | 1992-09-23 | 1993-09-22 | ろう付け用合金 |
Country Status (5)
| Country | Link |
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