JPH0368733A - ラジエータープレート用銅合金および銅合金材の製造法 - Google Patents
ラジエータープレート用銅合金および銅合金材の製造法Info
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- JPH0368733A JPH0368733A JP20376189A JP20376189A JPH0368733A JP H0368733 A JPH0368733 A JP H0368733A JP 20376189 A JP20376189 A JP 20376189A JP 20376189 A JP20376189 A JP 20376189A JP H0368733 A JPH0368733 A JP H0368733A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/085—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from copper or copper alloys
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
- F28D1/05316—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明はラジェータープレート用として特に樹脂製タン
クとの接合用ラジェータープレート用として優れた耐応
力腐食割れ性、強度、成形性、半田付は性、樹脂との密
着性を有する銅合金に関するものである。
クとの接合用ラジェータープレート用として優れた耐応
力腐食割れ性、強度、成形性、半田付は性、樹脂との密
着性を有する銅合金に関するものである。
［従来の技術］
従来、ラジェータープレートはラジェーターチューブに
固定するとともにラジェータータンクと固定されるもの
である。すなわち、第１図において工は黄銅製タンク、
２はラジェータープレート、４はラジェーターチューブ
、５はラジェーターフィンで、これらの固定方法として
ははんだ付け３が用いられており、強度、成形性、はん
だ付は性が要求されている。これに対し、近年、耐食性
の観点から第２図に示すように樹脂製タンク ６が用い
られるようになってきて、ラジェータープレート ７と
樹脂製タンク ６のはんだ付けができなくなり、かしめ
による方法が採用されている。第２図中８はシーリング
材である。
固定するとともにラジェータータンクと固定されるもの
である。すなわち、第１図において工は黄銅製タンク、
２はラジェータープレート、４はラジェーターチューブ
、５はラジェーターフィンで、これらの固定方法として
ははんだ付け３が用いられており、強度、成形性、はん
だ付は性が要求されている。これに対し、近年、耐食性
の観点から第２図に示すように樹脂製タンク ６が用い
られるようになってきて、ラジェータープレート ７と
樹脂製タンク ６のはんだ付けができなくなり、かしめ
による方法が採用されている。第２図中８はシーリング
材である。
この場合、従来のラジェータープレートとは異なり、折
り曲げ加工及びかしめ加工が加わるために、ラジェータ
ープレート材としては以下のような特性が要求されてい
る。
り曲げ加工及びかしめ加工が加わるために、ラジェータ
ープレート材としては以下のような特性が要求されてい
る。
（１）折り曲げ性が良好であること、
（２）かしめ加工が良好であること。すなわち耐力が高
いこと、 〈３）折り曲げ部に応力腐食割れが発生しないこと、 （４〉強度が高いこと、 （５）プレス成形性が良好であること、（６）はんだ付
は性が良好であること（ラジェーターチューブとの接着
）。
いこと、 〈３）折り曲げ部に応力腐食割れが発生しないこと、 （４〉強度が高いこと、 （５）プレス成形性が良好であること、（６）はんだ付
は性が良好であること（ラジェーターチューブとの接着
）。
［発明が解決しようとする課題］
これら各種の要求特性に対し、従来より使用されている
黄銅は、応力腐食割れが発生しゃすい。
黄銅は、応力腐食割れが発生しゃすい。
又、耐応力腐食割れ性を改善するためＺｎ含有量を２０
％に下げた丹銅の使用が検討されているが、強度、耐力
が低下し、良好なかしめ加工が得られず、さらに近年の
厳しい耐応力腐食割れ性の要求に対して充分に満足でき
なくなってきている。
％に下げた丹銅の使用が検討されているが、強度、耐力
が低下し、良好なかしめ加工が得られず、さらに近年の
厳しい耐応力腐食割れ性の要求に対して充分に満足でき
なくなってきている。
本発明はかかる点に鑑みなされたもので、従来の黄銅、
丹銅の持つ欠点を改良し、ラジェータープレート用とし
て優れた銅合金を提供しようとするものである。
丹銅の持つ欠点を改良し、ラジェータープレート用とし
て優れた銅合金を提供しようとするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明はＺｎ５〜３０重量％、Ｓｎ０．０１〜５重量％
を含有し、残部Ｃｕおよび不可避的不純物からなること
を特徴とするラジェータープレート用銅合金及びＺｎ
５〜３０重量％、Ｓ ｎ ０．０１〜５重量％を含有
し、更にＡｌ、ｐｅ、Ｐｂ。
を含有し、残部Ｃｕおよび不可避的不純物からなること
を特徴とするラジェータープレート用銅合金及びＺｎ
５〜３０重量％、Ｓ ｎ ０．０１〜５重量％を含有
し、更にＡｌ、ｐｅ、Ｐｂ。
ＡＳＳＳｂｓ Ｂ％ Ｃｏ、Ｃｒ、Ｍｎ５Ｔｅ。
Ｉｎ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ａｇ。
Ｃｄ ｓ Ｇ ｅよりなる群より１種又は２種以上を０
．００１〜２．０重量％含有し、残部Ｃｕ及び不可避的
不純物からなることを特徴とするラジェータープレート
用銅合金及びＺｎ ５〜３０重量％、５ｎ（１，０１
〜５重量％を含有し、さらにＮｉ０．１〜１０重量％あ
るいはＳｉ０．０１〜３重量％を単独あるいは複合で含
有し、残部Ｃｕおよび不可避的不純物からなることを特
徴とするラジェータープレート用銅合金、あるいはＺｎ
５〜３０重量％、Ｓ ｎ ０．０１〜５重量％を含
有し、さらにＮｉ０１１〜ｌＯ重量％あるいはＳ ｉ
０．０１〜３重量％を単独あるいは複合で含有し、さら
にＡｌ、Ｆｅ。
．００１〜２．０重量％含有し、残部Ｃｕ及び不可避的
不純物からなることを特徴とするラジェータープレート
用銅合金及びＺｎ ５〜３０重量％、５ｎ（１，０１
〜５重量％を含有し、さらにＮｉ０．１〜１０重量％あ
るいはＳｉ０．０１〜３重量％を単独あるいは複合で含
有し、残部Ｃｕおよび不可避的不純物からなることを特
徴とするラジェータープレート用銅合金、あるいはＺｎ
５〜３０重量％、Ｓ ｎ ０．０１〜５重量％を含
有し、さらにＮｉ０１１〜ｌＯ重量％あるいはＳ ｉ
０．０１〜３重量％を単独あるいは複合で含有し、さら
にＡｌ、Ｆｅ。
Ｐｂ、Ａｓ５ＳｂＳＢ、ＣＯＣｏｌＣｒＳ。
Ｔｅ、、Ｉｎｑ Ｔｉｓ ＺｒＳＨｆＳＢｅ５Ｍｇ。
Ａ ｇ ｓ Ｃｄ ｓ Ｇ ｅよりなる群より１種又は
２種以上を０．００１〜２重量％を含有し、残部Ｃｕお
よび不可避的不純物からなることを特徴とするラジェー
タープレート用銅合金であり、かかる合金の結晶粒度は
１５μ自以下であることが望ましい。さらに上記組成の
合金を中間板厚に冷間圧延し最終焼鈍後３〜２０％の加
工度で冷間圧延をほどこすことを特徴とするラジェータ
ープレート用銅合金材の製造法に関するものである。
２種以上を０．００１〜２重量％を含有し、残部Ｃｕお
よび不可避的不純物からなることを特徴とするラジェー
タープレート用銅合金であり、かかる合金の結晶粒度は
１５μ自以下であることが望ましい。さらに上記組成の
合金を中間板厚に冷間圧延し最終焼鈍後３〜２０％の加
工度で冷間圧延をほどこすことを特徴とするラジェータ
ープレート用銅合金材の製造法に関するものである。
次に本発明を構成する合金成分の限定理由を以下に説明
する。
する。
Ｚｎ含有量を５〜３０重量％とする理由はＺｎ含有量が
５重量％未満では強度が低くなり、又価格は高くなるた
めである。更に、Ｚｎ含有量が３０重量％を超えると応
力腐食割れ性の増加が著しいためである。より理想的に
はＺｎ含有量は２０重量％以下が望ましい。
５重量％未満では強度が低くなり、又価格は高くなるた
めである。更に、Ｚｎ含有量が３０重量％を超えると応
力腐食割れ性の増加が著しいためである。より理想的に
はＺｎ含有量は２０重量％以下が望ましい。
Ｓｎ含有量を０．０１〜５重量％とする理由は、Ｓｎの
添加は耐応力腐食割れ性と耐力の向上に有効であるが、
０．０１重量％未満ではその効果がなく、５重量％を超
えて添加してもそれ以上の耐応力腐食割れ性の向上が少
なく、加工性が悪化するためである。
添加は耐応力腐食割れ性と耐力の向上に有効であるが、
０．０１重量％未満ではその効果がなく、５重量％を超
えて添加してもそれ以上の耐応力腐食割れ性の向上が少
なく、加工性が悪化するためである。
Ｎｉ ０．１−１０重量％あるいはＳ ｉ ０．０１
〜３重量％を添加する理由はＮｉおよびＳｉの添加は耐
応力腐食割れ性と耐力の向上に有効であるが、それぞれ
Ｎｉ０．１重量％未満あるいはＳ ｉ ０．０１重量％
未満ではその効果がなく、Ｎ Ｌ １０重量％あるいは
Ｓｉ ３重量％を超えて添加してもそれ以上の耐応力
腐食割れ性の向上が少なく、加工性が悪化しまた価格も
高くなるためである。
〜３重量％を添加する理由はＮｉおよびＳｉの添加は耐
応力腐食割れ性と耐力の向上に有効であるが、それぞれ
Ｎｉ０．１重量％未満あるいはＳ ｉ ０．０１重量％
未満ではその効果がなく、Ｎ Ｌ １０重量％あるいは
Ｓｉ ３重量％を超えて添加してもそれ以上の耐応力
腐食割れ性の向上が少なく、加工性が悪化しまた価格も
高くなるためである。
さらにＡｌ、Ｆｅ５ＰｂＳＡｓ、Ｓｂ、Ｂ。
ＣＯＣｏｌＣｒＳ、Ｔｅ、Ｉｎ５Ｔｉ、Ｚｒ。
Ｈｆ ＳＢ ｅ ｓ Ｍ ｇ ｓ Ａ ｇ ％ Ｃｄ
ｓ Ｇ ｅよりなる群より１種又は２種以上を０．００
１〜２．０重量％とする理由は、これらの元素は耐応力
腐食割れ性を阻害することなく、強度の向上に有効であ
るが、その含有量が０．００１重量％未満ではその効果
がなく、また、２゜０重量％をこえると加工性を悪化す
るためである。
ｓ Ｇ ｅよりなる群より１種又は２種以上を０．００
１〜２．０重量％とする理由は、これらの元素は耐応力
腐食割れ性を阻害することなく、強度の向上に有効であ
るが、その含有量が０．００１重量％未満ではその効果
がなく、また、２゜０重量％をこえると加工性を悪化す
るためである。
さらに本発明合金の結晶粒度を１５μｍ以下に限定した
理由は、結晶粒度が１５μ■を超えると応力腐食割れ感
受性が高くなる為、結晶粒度は１５μ−以下とすること
が望ましい。
理由は、結晶粒度が１５μ■を超えると応力腐食割れ感
受性が高くなる為、結晶粒度は１５μ−以下とすること
が望ましい。
また、本発明合金を最終焼鈍した後、３〜２０％の加工
度で冷間圧延をほどこす理由は、冷間圧延をほどこすこ
とにより、本発明合金のはんだ付は性が向上するためで
あるが、加工度が３％未満でははんだ付は性の向上が認
められず、又２０％を超えると機械的強度が高くなりす
ぎ、かしめ加工の成形性が劣化するためである。
度で冷間圧延をほどこす理由は、冷間圧延をほどこすこ
とにより、本発明合金のはんだ付は性が向上するためで
あるが、加工度が３％未満でははんだ付は性の向上が認
められず、又２０％を超えると機械的強度が高くなりす
ぎ、かしめ加工の成形性が劣化するためである。
〔実施例］
第１表に示す組成の合金を大気中あるいは不活性雰囲気
中で溶解、鋳造したインゴットを熱間圧延後、冷間圧延
と焼鈍をくり返し厚さ ０．８Ｈの板とした。この冷間
圧延材を５００〜８００℃で１５分間の焼鈍を行い結晶
粒度を調節したものを試料とした。又、冷間圧延で中間
厚みのものを作製し５００〜８００℃で１５分間の焼鈍
を行い結晶粒度を調節した後、場合によりスキンパスを
施し厚さ ０．８Ｈの板としたものも試料とした。この
ような試料の評価として素材の強度、耐力、結晶粒度、
応力腐食試験およびはんだ付は性を第１表に示す。
中で溶解、鋳造したインゴットを熱間圧延後、冷間圧延
と焼鈍をくり返し厚さ ０．８Ｈの板とした。この冷間
圧延材を５００〜８００℃で１５分間の焼鈍を行い結晶
粒度を調節したものを試料とした。又、冷間圧延で中間
厚みのものを作製し５００〜８００℃で１５分間の焼鈍
を行い結晶粒度を調節した後、場合によりスキンパスを
施し厚さ ０．８Ｈの板としたものも試料とした。この
ような試料の評価として素材の強度、耐力、結晶粒度、
応力腐食試験およびはんだ付は性を第１表に示す。
なお、応力腐食割れ試験としては、ＪＩＳコニカルカッ
プ試験工具の１７型円筒平底ポンチを用い、絞り比２．
０のカップを作り、これを水酸化ナトリウムと塩化アン
モニウムで作ったｐＨ１０のアンモニア雰囲気中に曝露
して割れ開始までの時間を測定した。
プ試験工具の１７型円筒平底ポンチを用い、絞り比２．
０のカップを作り、これを水酸化ナトリウムと塩化アン
モニウムで作ったｐＨ１０のアンモニア雰囲気中に曝露
して割れ開始までの時間を測定した。
また、はんだ付は性は直径８０ａＩＩｌφ、深さ６ｏｆ
ｆ１１１の円筒形のルツボに５ｎ２０％−Ｐｂ８０％か
らなるはんだを３２０℃に加熱して溶湯を作り、その中
に降下速度２５ＩＩｉ／ｓｅｅでサンプル（表面を清浄
にした幅１０ｍｍ、長さ５０Ｉ１１の形状）を浸漬した
ときはんだ浴からサンプルが受ける浮力とはんだ浴に引
きこまれる力が平衡に達するまでの時間を測定し、評価
した。
ｆ１１１の円筒形のルツボに５ｎ２０％−Ｐｂ８０％か
らなるはんだを３２０℃に加熱して溶湯を作り、その中
に降下速度２５ＩＩｉ／ｓｅｅでサンプル（表面を清浄
にした幅１０ｍｍ、長さ５０Ｉ１１の形状）を浸漬した
ときはんだ浴からサンプルが受ける浮力とはんだ浴に引
きこまれる力が平衡に達するまでの時間を測定し、評価
した。
第１表より明らかなように、本発明合金はすべての特性
において満足すべき結果を得たが、比較合金Ｎｏ、１５
はＺｎ含有量が少ないため、強度が充分ではない。また
合金Ｎｏ、１６はＳｎ。
において満足すべき結果を得たが、比較合金Ｎｏ、１５
はＺｎ含有量が少ないため、強度が充分ではない。また
合金Ｎｏ、１６はＳｎ。
Ｎ １ ｓ Ｓ ｊの含有量が少ないため耐応力腐食割
れ性が悪い。比較合金Ｎｏ、１７はＺｎ含有量が多すぎ
るため耐応力腐食割れ性が悪い。さらに、比較合金Ｎｏ
、１８は結晶粒度が大きすぎるため本発明合金Ｎｏ、９
に比べ耐応力腐食割れ性が悪い。また、本発明合金Ｎｏ
、７．１１はＮｏ、６、ｔ。
れ性が悪い。比較合金Ｎｏ、１７はＺｎ含有量が多すぎ
るため耐応力腐食割れ性が悪い。さらに、比較合金Ｎｏ
、１８は結晶粒度が大きすぎるため本発明合金Ｎｏ、９
に比べ耐応力腐食割れ性が悪い。また、本発明合金Ｎｏ
、７．１１はＮｏ、６、ｔ。
にスキンバスの冷間圧延を行うことにより半田付は性が
改善されている。
改善されている。
［発明の効果］
以上詳述したように、本発明は、優れた強度、耐応力腐
食割れ性および半田付は性を有し、ラジェータープレー
ト用銅合金として最適な材料を提供することができる。
食割れ性および半田付は性を有し、ラジェータープレー
ト用銅合金として最適な材料を提供することができる。
Ｍ１図は従来の黄銅製タンクとラジェータープレートと
の接合方法を示す断面図、第２図は樹脂タンクとラジェ
ータープレートとの接合方法を示す断面図である。 １・・・黄銅製タンク、２・・・ラジェータープレート
、３・・・はんだ付け、４・・・ラジェーターチューブ
、５・・・ラジェーターフィン、６・・・樹脂製タンク
、７・・・ラジェータープレート、 ８・・・シーリン
グ材。
の接合方法を示す断面図、第２図は樹脂タンクとラジェ
ータープレートとの接合方法を示す断面図である。 １・・・黄銅製タンク、２・・・ラジェータープレート
、３・・・はんだ付け、４・・・ラジェーターチューブ
、５・・・ラジェーターフィン、６・・・樹脂製タンク
、７・・・ラジェータープレート、 ８・・・シーリン
グ材。
Claims (6)
- （１）Ｚｎ５〜３０重量％、Ｓｎ０．０１〜５重量％を
含有し、残部Ｃｕおよび不可避的不純物からなることを
特徴とするラジエータープレート用銅合金。 - （２）Ｚｎ５〜３０重量％、Ｓｎ０．０１〜５重量％を
含有し、更にＡｌ、Ｆｅ、Ｐｂ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂ、Ｃｏ
、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｔｅ、Ｉｎ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｂｅ、
Ｍｇ、Ａｇ、Ｃｄ、Ｇｅよりなる群より１種又は２種以
上を０．００１〜２．０重量％含み残部Ｃｕ及び不可避
的不純物からなることを特徴とするラジエータープレー
ト用銅合金。 - （３）Ｚｎ５〜３０重量％、Ｓｎ０．０１〜５重量％を
含有し、さらにＮｉ０．１〜１０重量％あるいはＳｉ０
．０１〜３重量％単独あるいは複合で含有し、残部Ｃｕ
および不可避的不純物からなることを特徴とするラジエ
ータープレート用銅合金。 - （４）Ｚｎ５〜３０重量％、Ｓｎ０．０１〜５重量％を
含有し、さらにＮｉ０．１〜１０重量％あるいはＳｉ０
．０１〜３重量％を単独あるいは複合で含有し、さらに
Ａｌ、Ｆｅ、Ｐｂ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｍｎ
、Ｔｅ、Ｉｎ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ａｇ、
Ｃｄ、Ｇｅよりなる群より１種又は２種以上を０．００
１〜２．０重量％含み残部Ｃｕ及び不可避的不純物から
なることを特徴とするラジエータープレート用銅合金。 - （５）結晶粒度が１５μｍ以下であることを特徴とする
請求項（１）、（２）記載のラジエータープレート用銅
合金。 - （６）Ｚｎ５〜３０重量％、Ｓｎ０．０１〜５重量％を
含有し、あるいはさらにＮｉ０．１〜１０重量％あるい
はＳｉ０．０１〜３重量％を単独あるいは複合で含有し
、あるいはさらにＡｌ、Ｆｅ、Ｐｂ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｂ、
Ｃｏ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｔｅ、Ｉｎ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｂ
ｅ、Ｍｇ、Ａｇ、Ｃｄ、Ｇｅよりなる群より１種又は２
種以上を０．００１〜２．０重量％含み、残部Ｃｕ及び
不可避的不純物からなる合金材料を、中間板厚に冷間圧
延し最終焼鈍後さらに３〜２０％の加工度で冷間圧延を
ほどこすことを特徴とするラジエータープレート用銅合
金材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20376189A JPH0368733A (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | ラジエータープレート用銅合金および銅合金材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20376189A JPH0368733A (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | ラジエータープレート用銅合金および銅合金材の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0368733A true JPH0368733A (ja) | 1991-03-25 |
Family
ID=16479395
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20376189A Pending JPH0368733A (ja) | 1989-08-08 | 1989-08-08 | ラジエータープレート用銅合金および銅合金材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0368733A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO1999067433A1 (en) * | 1998-06-23 | 1999-12-29 | Olin Corporation | Iron modified tin brass |
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| US7883589B2 (en) | 2005-09-22 | 2011-02-08 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | Free-cutting copper alloy containing very low lead |
| US8506730B2 (en) | 1998-10-09 | 2013-08-13 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | Copper/zinc alloys having low levels of lead and good machinability |
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| JP2019173174A (ja) * | 2018-03-28 | 2019-10-10 | 株式会社栗本鐵工所 | 低鉛銅合金 |
-
1989
- 1989-08-08 JP JP20376189A patent/JPH0368733A/ja active Pending
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