JPH06212283A - ステンレス鋼板の焼鈍方法 - Google Patents
ステンレス鋼板の焼鈍方法Info
- Publication number
- JPH06212283A JPH06212283A JP667493A JP667493A JPH06212283A JP H06212283 A JPH06212283 A JP H06212283A JP 667493 A JP667493 A JP 667493A JP 667493 A JP667493 A JP 667493A JP H06212283 A JPH06212283 A JP H06212283A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- steel sheet
- heating
- annealing
- pickling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧延後のステンレス鋼板を連続的に焼鈍及び
酸洗する連続焼鈍酸洗設備においてスケール発生を抑
え、スケール除去の酸洗時間を短縮する焼鈍方法を提供
する。 【構成】 ステンレス鋼板を焼鈍炉内で焼鈍するに際
し、ステンレス鋼板が例えばオーステナイト系鋼板とす
る場合、所定加熱温度領域を７００〜９００℃とし、こ
の所定加熱温度領域における昇温速度を５０〜２００℃
／秒で急速加熱する。また、ステンレス鋼板がマルテン
サイト系鋼板とする場合には、所定加熱温度領域を５０
０〜６５０℃として、５０〜２００℃／秒の昇温速度で
急速加熱する。
酸洗する連続焼鈍酸洗設備においてスケール発生を抑
え、スケール除去の酸洗時間を短縮する焼鈍方法を提供
する。 【構成】 ステンレス鋼板を焼鈍炉内で焼鈍するに際
し、ステンレス鋼板が例えばオーステナイト系鋼板とす
る場合、所定加熱温度領域を７００〜９００℃とし、こ
の所定加熱温度領域における昇温速度を５０〜２００℃
／秒で急速加熱する。また、ステンレス鋼板がマルテン
サイト系鋼板とする場合には、所定加熱温度領域を５０
０〜６５０℃として、５０〜２００℃／秒の昇温速度で
急速加熱する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧延後のステンレス鋼
板を連続的に焼鈍及び酸洗する連続焼鈍酸洗設備の焼鈍
方法に関する。
板を連続的に焼鈍及び酸洗する連続焼鈍酸洗設備の焼鈍
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は、従来の連続焼鈍酸洗設備の一例
を示す。側面概念図である。図４に示すように、圧延さ
れた例えばＳＵＳ３０４のオーステナイト系であるステ
ンレス鋼板２１を、カップバーナ１５の廃ガスを熱源と
する予熱帯１１を通板させて約４００℃に予熱し、カッ
プバーナ１５を内装した加熱帯１２によって例えば２８
℃／ｓｅｃの昇温速度で１１００〜１１５０℃に加熱す
る。そして、カップバーナ１５を内装した均熱帯１３で
その温度を一定時間保持して均熱化し、冷却帯１４で冷
却する。その後、酸洗設備２２によって酸洗し、表面の
スケールを除去する。
を示す。側面概念図である。図４に示すように、圧延さ
れた例えばＳＵＳ３０４のオーステナイト系であるステ
ンレス鋼板２１を、カップバーナ１５の廃ガスを熱源と
する予熱帯１１を通板させて約４００℃に予熱し、カッ
プバーナ１５を内装した加熱帯１２によって例えば２８
℃／ｓｅｃの昇温速度で１１００〜１１５０℃に加熱す
る。そして、カップバーナ１５を内装した均熱帯１３で
その温度を一定時間保持して均熱化し、冷却帯１４で冷
却する。その後、酸洗設備２２によって酸洗し、表面の
スケールを除去する。
【０００３】ステンレス鋼板２１が例えばＳＵＳ４１０
のマルテンサイト系であれば、前述の約1.３倍の速度で
通板させ、予熱帯１１で約３００℃に予熱し、加熱帯１
２によって例えば２８℃／ｓｅｃ．の昇温速度で８００
〜８５０℃になるまで加熱し、前述と同様に、均熱化、
冷却及び酸洗を行う。
のマルテンサイト系であれば、前述の約1.３倍の速度で
通板させ、予熱帯１１で約３００℃に予熱し、加熱帯１
２によって例えば２８℃／ｓｅｃ．の昇温速度で８００
〜８５０℃になるまで加熱し、前述と同様に、均熱化、
冷却及び酸洗を行う。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の焼鈍
酸洗設備では、炉内でのステンレス鋼板の加熱に例えば
カップバーナのような放射加熱方式のバーナを使用して
いる。この放射加熱方式のバーナは加熱能力が低く、ス
テンレス鋼板は２０〜３０℃／ｓｅｃ．のような、比較
的低い昇温度速度で加熱される。
酸洗設備では、炉内でのステンレス鋼板の加熱に例えば
カップバーナのような放射加熱方式のバーナを使用して
いる。この放射加熱方式のバーナは加熱能力が低く、ス
テンレス鋼板は２０〜３０℃／ｓｅｃ．のような、比較
的低い昇温度速度で加熱される。
【０００５】このようにして焼鈍されたステンレス鋼板
の表面に生成したスケールは厚く、このスケールを除去
するための酸洗に長時間を要するので、酸洗設備が長大
になるという問題がある。
の表面に生成したスケールは厚く、このスケールを除去
するための酸洗に長時間を要するので、酸洗設備が長大
になるという問題がある。
【０００６】前記スケールの組成はＦｅＯとＣｒ2 Ｏ3
より成るが、この２種が組み合わさったＦｅＣｒ2 Ｏ4
という酸化物はスピネル（ｓｐｉｎｅｌ）と呼ばれ化学
的に安定していて、酸洗による除去が困難なものであ
る。
より成るが、この２種が組み合わさったＦｅＣｒ2 Ｏ4
という酸化物はスピネル（ｓｐｉｎｅｌ）と呼ばれ化学
的に安定していて、酸洗による除去が困難なものであ
る。
【０００７】このｓｐｉｎｅｌは、加熱昇温の際に、オ
ーステナイト系ステンレス鋼では７００〜９００℃、マ
ルテンサイト系ステンレス鋼では５００〜６５０℃の温
度域における保持時間に比例して増大することが知られ
ている。
ーステナイト系ステンレス鋼では７００〜９００℃、マ
ルテンサイト系ステンレス鋼では５００〜６５０℃の温
度域における保持時間に比例して増大することが知られ
ている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決する本発
明に係るステンレス鋼板の焼鈍方法は、ステンレス鋼板
を焼鈍炉内で焼鈍するに際し、所定加熱温度領域におけ
る昇温速度を４０〜２００℃／秒の急速加熱とすること
を特徴とする。前記構成において、ステンレス鋼板がオ
ーステナイト系鋼板とする場合には、所定加熱温度領域
が７００〜９００℃であることを特徴とし、又ステンレ
ス鋼板がフェライト系及びマルテンサイト系鋼板とする
場合には、所定加熱温度領域が５００〜６５０℃である
ことを特徴とする。
明に係るステンレス鋼板の焼鈍方法は、ステンレス鋼板
を焼鈍炉内で焼鈍するに際し、所定加熱温度領域におけ
る昇温速度を４０〜２００℃／秒の急速加熱とすること
を特徴とする。前記構成において、ステンレス鋼板がオ
ーステナイト系鋼板とする場合には、所定加熱温度領域
が７００〜９００℃であることを特徴とし、又ステンレ
ス鋼板がフェライト系及びマルテンサイト系鋼板とする
場合には、所定加熱温度領域が５００〜６５０℃である
ことを特徴とする。
【０００９】
【作用】オーステナイト系ステンレス鋼板を、焼鈍炉内
において１１００〜１１５０℃になるまで加熱して昇温
し、この温度で所要時間保持して均熱化し、冷却帯で冷
却して焼鈍する。前記昇温において、７００〜９００℃
の温度域で、対流加熱方式のバーナによって４０〜２０
０℃／ｓｅｃ．の昇温速度で急速加熱してこの温度域に
おける保持時間を短縮し、酸洗除去に長時間を要するＦ
ｅＣｒ2 Ｏ4 を主な組成とするスケールの膜厚を減少さ
せる。
において１１００〜１１５０℃になるまで加熱して昇温
し、この温度で所要時間保持して均熱化し、冷却帯で冷
却して焼鈍する。前記昇温において、７００〜９００℃
の温度域で、対流加熱方式のバーナによって４０〜２０
０℃／ｓｅｃ．の昇温速度で急速加熱してこの温度域に
おける保持時間を短縮し、酸洗除去に長時間を要するＦ
ｅＣｒ2 Ｏ4 を主な組成とするスケールの膜厚を減少さ
せる。
【００１０】フェライト系及びマルテンサイト系ステン
レス鋼板を、焼鈍炉内において８００〜８５０℃になる
まで加熱して昇温し、この温度で所要時間保持して均熱
化し、冷却帯で冷却して焼鈍する。前記昇温において、
５００〜６５０℃の温度域で、対流加熱方式のバーナに
よって４０〜２００℃／ｓｅｃ．の昇温速度で急速加熱
してこの温度域における保持時間を短縮し、酸洗除去に
長時間を要するＦｅＣｒ2 Ｏ4 を主な組成とするスケー
ルの膜厚を減少させる。
レス鋼板を、焼鈍炉内において８００〜８５０℃になる
まで加熱して昇温し、この温度で所要時間保持して均熱
化し、冷却帯で冷却して焼鈍する。前記昇温において、
５００〜６５０℃の温度域で、対流加熱方式のバーナに
よって４０〜２００℃／ｓｅｃ．の昇温速度で急速加熱
してこの温度域における保持時間を短縮し、酸洗除去に
長時間を要するＦｅＣｒ2 Ｏ4 を主な組成とするスケー
ルの膜厚を減少させる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の好適な一実施例を説明する。
図１は本実施例に係わるステンレス鋼板の焼鈍方法に用
いる。連続焼鈍酸洗設備の一例を示す側面概念図であ
る。図２はオーステナイト系ステンレス鋼板の昇温状態
の一例を示す線図である。図３はマルテンサイト系ステ
ンレス鋼板の昇温状態の一例を示す線図である。なお、
従来の装置と同一の部材には同一の符号を付し、重複す
る説明を省略する。
図１は本実施例に係わるステンレス鋼板の焼鈍方法に用
いる。連続焼鈍酸洗設備の一例を示す側面概念図であ
る。図２はオーステナイト系ステンレス鋼板の昇温状態
の一例を示す線図である。図３はマルテンサイト系ステ
ンレス鋼板の昇温状態の一例を示す線図である。なお、
従来の装置と同一の部材には同一の符号を付し、重複す
る説明を省略する。
【００１２】図１において、第１加熱帯１には、対流加
熱方式のインピンジングバーナ３が内装され、予熱帯１
１に隣接して配設されている。この第１加熱帯１に続く
第２加熱帯２には、放射加熱方式のカップバーナ１５が
内装されており、均熱帯１３の上流側に配設されてい
る。尚、符号６は、従来よりも酸洗長が短小化された酸
洗設備を図示する。
熱方式のインピンジングバーナ３が内装され、予熱帯１
１に隣接して配設されている。この第１加熱帯１に続く
第２加熱帯２には、放射加熱方式のカップバーナ１５が
内装されており、均熱帯１３の上流側に配設されてい
る。尚、符号６は、従来よりも酸洗長が短小化された酸
洗設備を図示する。
【００１３】次に本装置の作用について説明する。例え
ばＳＵＳ３０４のオーステナイト系である、ステンレス
鋼板２１の焼鈍及び酸洗においては、図２の例に示すよ
うに、予熱帯１１を約２０秒で通板させて約４００℃に
予熱する。次に第１加熱帯１を約７秒で通板させて約７
１℃／ｓｅｃ．の昇温速度で９００℃まで昇温し、第２
加熱帯２を約２０秒で通板させ、約１２.5℃／ｓｅｃ．
の昇温速度で１１００℃に加熱する。そして、従来の方
法と同様に均熱帯１３、冷却帯１４を通板させて均熱化
及び冷却を行う。
ばＳＵＳ３０４のオーステナイト系である、ステンレス
鋼板２１の焼鈍及び酸洗においては、図２の例に示すよ
うに、予熱帯１１を約２０秒で通板させて約４００℃に
予熱する。次に第１加熱帯１を約７秒で通板させて約７
１℃／ｓｅｃ．の昇温速度で９００℃まで昇温し、第２
加熱帯２を約２０秒で通板させ、約１２.5℃／ｓｅｃ．
の昇温速度で１１００℃に加熱する。そして、従来の方
法と同様に均熱帯１３、冷却帯１４を通板させて均熱化
及び冷却を行う。
【００１４】その後、酸洗設備６を約４０秒で通板させ
て酸洗し、ステンレス鋼板２１の表面のスケールを除去
する。
て酸洗し、ステンレス鋼板２１の表面のスケールを除去
する。
【００１５】本実施例においては、図２に示すように、
４００〜９００℃の温度範囲を約７０℃／ｓｅｃ．で昇
温させると、約３８秒の酸洗時間でＳＵＳ３０４のステ
ンレス鋼板２１のスケールを除去することが可能である
ことを確認した（図中実線で示す。）
４００〜９００℃の温度範囲を約７０℃／ｓｅｃ．で昇
温させると、約３８秒の酸洗時間でＳＵＳ３０４のステ
ンレス鋼板２１のスケールを除去することが可能である
ことを確認した（図中実線で示す。）
【００１６】また、例えばＳＵＳ４１０のマルテンサイ
ト系であるステンレス鋼板２１の焼鈍及び酸洗において
は、図３の例に示すように、予熱帯１１を約１５秒で通
板させて約３００℃に予熱し、第１加熱帯１を約５秒で
通板させて約７０℃／ｓｅｃ．の昇温速度で６５０℃ま
で昇温し、第２加熱帯２を約１５秒で通板させて約１
３.3℃／ｓｅｃ．の昇温速度で８５０℃に加熱する。
ト系であるステンレス鋼板２１の焼鈍及び酸洗において
は、図３の例に示すように、予熱帯１１を約１５秒で通
板させて約３００℃に予熱し、第１加熱帯１を約５秒で
通板させて約７０℃／ｓｅｃ．の昇温速度で６５０℃ま
で昇温し、第２加熱帯２を約１５秒で通板させて約１
３.3℃／ｓｅｃ．の昇温速度で８５０℃に加熱する。
【００１７】そして、前述と同様に均熱化及び冷却を行
い、酸洗設備６を約３０ｓｅｃ．で通板させて酸洗し、
表面のスケールを除去する。
い、酸洗設備６を約３０ｓｅｃ．で通板させて酸洗し、
表面のスケールを除去する。
【００１８】試験においては、図３に示すように、３０
０〜６５０℃の温度範囲を約７０℃／ｓｅｃ．で昇温さ
せると、約２４秒の酸洗時間でＳＵＳ４１０のステンレ
ス鋼板２１のスケールを除去することが可能であること
を確認した（図中実線で示す）。
０〜６５０℃の温度範囲を約７０℃／ｓｅｃ．で昇温さ
せると、約２４秒の酸洗時間でＳＵＳ４１０のステンレ
ス鋼板２１のスケールを除去することが可能であること
を確認した（図中実線で示す）。
【００１９】尚、本実施例においてはステンレス鋼板と
してオーステナイト系（ＳＵＳ３０４），マルテンサイ
ト系（ＳＵＳ４１０）を例に説明したが、本発明はこれ
らに限定されるものではなく、他の種類のステンレス鋼
板に適用する場合も同様の効果を奏する。
してオーステナイト系（ＳＵＳ３０４），マルテンサイ
ト系（ＳＵＳ４１０）を例に説明したが、本発明はこれ
らに限定されるものではなく、他の種類のステンレス鋼
板に適用する場合も同様の効果を奏する。
【００２０】
【発明の効果】本発明では、次のような効果がある。 （１）オーステナイト系ステンレス鋼板を７００〜９０
０℃の温度域で、５０〜２００℃／ｓｅｃ．の昇温速度
で急速加熱することにより、ＦｅＣｒ2 Ｏ4 を主成分と
して酸洗除去に長時間を要するスケールの膜厚を減少さ
せることができる。従って、酸洗時間が短縮されるの
で、その酸洗設備を短小化することが可能である。
０℃の温度域で、５０〜２００℃／ｓｅｃ．の昇温速度
で急速加熱することにより、ＦｅＣｒ2 Ｏ4 を主成分と
して酸洗除去に長時間を要するスケールの膜厚を減少さ
せることができる。従って、酸洗時間が短縮されるの
で、その酸洗設備を短小化することが可能である。
【００２１】（２）フェライト系及びマルテンサイト系
ステンレス鋼板を５００〜６５０℃の温度域で、５０〜
２００℃／ｓｅｃ．の昇温速度で急速加熱することによ
り、ＦｅＣｒ2 Ｏ4 を主成分として酸洗除去に長時間を
要するスケールの膜厚を減少させることができる。従っ
て、酸洗時間が短縮されるので、その酸洗設備を短小化
することが可能である。
ステンレス鋼板を５００〜６５０℃の温度域で、５０〜
２００℃／ｓｅｃ．の昇温速度で急速加熱することによ
り、ＦｅＣｒ2 Ｏ4 を主成分として酸洗除去に長時間を
要するスケールの膜厚を減少させることができる。従っ
て、酸洗時間が短縮されるので、その酸洗設備を短小化
することが可能である。
【図１】本実施例の焼鈍方法に用いる連続焼鈍酸洗設備
の一例を示す側面概念図である。
の一例を示す側面概念図である。
【図２】オーステナイト系ステンレス鋼板の昇温状態の
一例を示す線図である。
一例を示す線図である。
【図３】マルテンサイト系ステンレス鋼板の昇温状態の
一例を示す線図である。
一例を示す線図である。
【図４】従来の連続焼鈍酸洗設備の一例を示す側面概念
図である。
図である。
１ 第１加熱帯 ２ 第２加熱帯 ３ インピンジングバーナ ６ 酸洗設備 １１ 冷却帯 １３ 均熱帯 １４ 冷却帯 １５ カップバーナ ２１ ステンレス鋼板
フロントページの続き (72)発明者 新屋 謙治 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 小島 寿男 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (72)発明者 吉野 好男 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (72)発明者 峯浦 潔 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 ステンレス鋼板を焼鈍炉内で焼鈍するに
際し、所定加熱温度領域における昇温速度を４０〜２０
０℃／秒の急速加熱とすることを特徴とするステンレス
鋼板の焼鈍方法。 - 【請求項２】 請求項１において、ステンレス鋼板がオ
ーステナイト系鋼板とする場合、所定加熱温度領域が７
００〜９００℃であることを特徴とするステンレス鋼板
の焼鈍方法。 - 【請求項３】 請求項１において、ステンレス鋼板がフ
ェライト系及びマルテンサイト系鋼板とする場合、所定
加熱温度領域が５００〜６５０℃であることを特徴とす
るステンレス鋼板の焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP667493A JPH06212283A (ja) | 1993-01-19 | 1993-01-19 | ステンレス鋼板の焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP667493A JPH06212283A (ja) | 1993-01-19 | 1993-01-19 | ステンレス鋼板の焼鈍方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06212283A true JPH06212283A (ja) | 1994-08-02 |
Family
ID=11644921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP667493A Pending JPH06212283A (ja) | 1993-01-19 | 1993-01-19 | ステンレス鋼板の焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06212283A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006218595A (ja) * | 2005-02-14 | 2006-08-24 | Institute Of Physical & Chemical Research | 被加工物の表面仕上げ方法および加工品 |
| JP2007530282A (ja) * | 2004-03-25 | 2007-11-01 | ユジンヌ・エ・アルツ・フランス | 表面が艶消し仕上げされたオーステナイト系ステンレス帯鋼の製造方法 |
| JP2009535512A (ja) * | 2006-05-02 | 2009-10-01 | ファイブス シュタイン | 連続熱処理ラインの急速加熱区間に対する改良 |
-
1993
- 1993-01-19 JP JP667493A patent/JPH06212283A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007530282A (ja) * | 2004-03-25 | 2007-11-01 | ユジンヌ・エ・アルツ・フランス | 表面が艶消し仕上げされたオーステナイト系ステンレス帯鋼の製造方法 |
| JP2006218595A (ja) * | 2005-02-14 | 2006-08-24 | Institute Of Physical & Chemical Research | 被加工物の表面仕上げ方法および加工品 |
| JP2009535512A (ja) * | 2006-05-02 | 2009-10-01 | ファイブス シュタイン | 連続熱処理ラインの急速加熱区間に対する改良 |
| KR101370949B1 (ko) * | 2006-05-02 | 2014-03-14 | 파이브스 스탕 | 연속 열처리 라인들의 급속 가열 섹션들에 대한 개선 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0250910A (ja) | 熱疲労特性の良い金型鋼板の製造方法 | |
| WO1997017197A1 (en) | Stainless steel surface claddings of continuous caster rolls | |
| JPH06212283A (ja) | ステンレス鋼板の焼鈍方法 | |
| US3499803A (en) | Method of treating stainless steel | |
| JPH0257632A (ja) | 熱疲労特性の優れた型用鋼の製造方法 | |
| JP2761114B2 (ja) | ステンレス鋼板の焼鈍方法 | |
| JP3126824B2 (ja) | ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPS6151611B2 (ja) | ||
| SU1305183A1 (ru) | Способ изготовлени крупногабаритных листов,преимущественно из аустенитных коррозионно-стойких сталей | |
| JPS6151613B2 (ja) | ||
| JPS5948954B2 (ja) | はだ焼用鋼小型部材の強靭化法 | |
| JPS62196321A (ja) | 表面軟化厚鋼板の製造方法 | |
| JPH04289122A (ja) | 偏平化試験特性に優れた車輌ドアインパクトバー用アズロールタイプ超高張力電縫鋼管の製造方法 | |
| JP2003027144A (ja) | 高炭素クロム軸受鋼鋼管切断リングの復炭処理方法 | |
| KR960023128A (ko) | 인성이 우수한 고탄소강대 및 그 제조방법 | |
| JP2002235112A (ja) | 鋼材の熱処理方法および熱処理装置 | |
| JPH07100821B2 (ja) | 面内異方性の小さい高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
| JPH0250908A (ja) | 高強度冷間圧延鋼板の粒界酸化防止方法 | |
| JPH0555569B2 (ja) | ||
| JPH0499226A (ja) | 低降伏比高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2813482B2 (ja) | ステンレス鋼板の焼鈍方法 | |
| JPS55134126A (en) | Production of high-strength cold rolled steel plate of superior press formability | |
| JPS59177324A (ja) | 品質の均一なマルテンサイト系ステンレス帯鋼の製造方法 | |
| JPH0579730B2 (ja) | ||
| JPS63248583A (ja) | 耐食性に優れた含Ｍｏオ−ステナイト系ステンレスクラツド鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20000801 |