JPS59177324A - 品質の均一なマルテンサイト系ステンレス帯鋼の製造方法 - Google Patents
品質の均一なマルテンサイト系ステンレス帯鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS59177324A JPS59177324A JP4999383A JP4999383A JPS59177324A JP S59177324 A JPS59177324 A JP S59177324A JP 4999383 A JP4999383 A JP 4999383A JP 4999383 A JP4999383 A JP 4999383A JP S59177324 A JPS59177324 A JP S59177324A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel strip
- stainless steel
- annealing
- martensitic stainless
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- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、いわゆる１３％Ｃｒマルテンサイト系ステン
レステンレス鋼均一化を目的とした製造方法に関するも
のである。
レステンレス鋼均一化を目的とした製造方法に関するも
のである。
ＳＵＳ ４１０ ｆｉｌをはじめとする１ ３ ％ Ｃ
ｒステンレス鋼（以下１３Ｃｒ鋼と略記する）は比較的
マイルドな腐食環境では充分な耐食性を有する上安価で
あるたぬ洋食器等に広く用いられている。一般に１３Ｃ
ｒ鋼は、熱延銅帯をデックス型の焼鈍炉を用いて８００
〜８５０℃にて１時間以上加熱保持し、次いで室温オで
冷却する乏いう長時間焼鈍を施した後冷延するというプ
ロセスで製造される。１３Ｃｒ鋼を焼鈍する理由は焼鈍
を省略した場合冷間圧延時に耳割れなどが発生して良好
な圧延ができない上最終製品の延性が不足するのでそノ
１．を回避するためである。この原因は、１３Ｃｒ（ｉ
ｉ’！Ｉの熱間圧延組織が普通鋼とは異なシ冷間圧延組
織に類似した光学顕微鏡組織を有し５ておシ、硬度が高
いからで、焼鈍の最大の目的は軟化させることである。
ｒステンレス鋼（以下１３Ｃｒ鋼と略記する）は比較的
マイルドな腐食環境では充分な耐食性を有する上安価で
あるたぬ洋食器等に広く用いられている。一般に１３Ｃ
ｒ鋼は、熱延銅帯をデックス型の焼鈍炉を用いて８００
〜８５０℃にて１時間以上加熱保持し、次いで室温オで
冷却する乏いう長時間焼鈍を施した後冷延するというプ
ロセスで製造される。１３Ｃｒ鋼を焼鈍する理由は焼鈍
を省略した場合冷間圧延時に耳割れなどが発生して良好
な圧延ができない上最終製品の延性が不足するのでそノ
１．を回避するためである。この原因は、１３Ｃｒ（ｉ
ｉ’！Ｉの熱間圧延組織が普通鋼とは異なシ冷間圧延組
織に類似した光学顕微鏡組織を有し５ておシ、硬度が高
いからで、焼鈍の最大の目的は軟化させることである。
しかし重要な点は単に軟化するだけではなく、冷延時の
硬化に耐え得るだけの軟化即ち硬化化を確保することが
重要だということである。この意味から通常軟化の規準
は、冷間圧延機や必要な圧下率によって異なるが、一般
ＫＨＲＢスケールで８８以下としておシ、これから前述
した条件（８００〜８５０℃ｌｈｒ以上）が定められて
いる。
硬化に耐え得るだけの軟化即ち硬化化を確保することが
重要だということである。この意味から通常軟化の規準
は、冷間圧延機や必要な圧下率によって異なるが、一般
ＫＨＲＢスケールで８８以下としておシ、これから前述
した条件（８００〜８５０℃ｌｈｒ以上）が定められて
いる。
ところが、ボックス焼鈍は設備の設計などは容島でかつ
操業も何ら困雛な点がないという利点はあるものの設イ
ｎＮ上加熱冷却には長時間を要するため能率が悪いとい
う欠点がある。さらに致命的な点であるが長時間の加熱
で表層の脱炭、脱Ｃｒは避けられず、また炉内各位面の
温度が均一でないため帯鋼内で焼鈍温度、時間の差が生
じて品質的には極めて不均質なものしか製造できなかっ
た。
操業も何ら困雛な点がないという利点はあるものの設イ
ｎＮ上加熱冷却には長時間を要するため能率が悪いとい
う欠点がある。さらに致命的な点であるが長時間の加熱
で表層の脱炭、脱Ｃｒは避けられず、また炉内各位面の
温度が均一でないため帯鋼内で焼鈍温度、時間の差が生
じて品質的には極めて不均質なものしか製造できなかっ
た。
本発明はボックス焼鈍の種々の問題点を一挙に解決すべ
くなされたもので、品質の均一なマルテンサイト系ステ
ンレス帯鋼の製造方法を提供するものである。
くなされたもので、品質の均一なマルテンサイト系ステ
ンレス帯鋼の製造方法を提供するものである。
以下に本発明の基礎となった知見と考え方を示すＯ
本発明者らは本質的にバラツキ要因を内在しているだッ
クス焼鈍で品質の均一化は不可能と考え連続焼鈍を指向
した。連続焼鈍では、当然高温短時間焼鈍となる。しか
し、１３ｃｒｊｉ＠の場合、高温にするとオーステナイ
ト相が現われ、冷却でマルテンサイト相に変態して逆に
硬化（焼入硬化）する危険がある。もちろん低温短時間
焼鈍即ち焼鈍不足の状態でも前述した硬さ以下にするこ
とはＣ１Ｎの侵入型固溶元素を低減することで容易に成
し得る。ところが、本発明者らはＣ，Ｎを低減し焼鈍不
足の状態の帯鋼では仮令硬度は満足していても（ＨＲＢ
≦８８）中伸びなどが発生して圧延形状が劣化すること
を発見した。Ｃ，Ｎが低い場合加工硬化で硬化する硬度
レベルも低いため同じ様々硬さレベルの原板を冷延開始
した場合、圧下率の小さいレベルで最大硬化となるため
、圧下前がとれ ゛ないにもかかわらずさらに圧下
を加えるため形状不良となるものと考えられた。即ち、
絶対的々硬さの条件（ＨＲＢ≦８８）の他に、最大加工
硬化までの硬化式が必要力ことを見出したのである。こ
の知見に基づき、成分と焼鈍条件の検討を行なった。
クス焼鈍で品質の均一化は不可能と考え連続焼鈍を指向
した。連続焼鈍では、当然高温短時間焼鈍となる。しか
し、１３ｃｒｊｉ＠の場合、高温にするとオーステナイ
ト相が現われ、冷却でマルテンサイト相に変態して逆に
硬化（焼入硬化）する危険がある。もちろん低温短時間
焼鈍即ち焼鈍不足の状態でも前述した硬さ以下にするこ
とはＣ１Ｎの侵入型固溶元素を低減することで容易に成
し得る。ところが、本発明者らはＣ，Ｎを低減し焼鈍不
足の状態の帯鋼では仮令硬度は満足していても（ＨＲＢ
≦８８）中伸びなどが発生して圧延形状が劣化すること
を発見した。Ｃ，Ｎが低い場合加工硬化で硬化する硬度
レベルも低いため同じ様々硬さレベルの原板を冷延開始
した場合、圧下率の小さいレベルで最大硬化となるため
、圧下前がとれ ゛ないにもかかわらずさらに圧下
を加えるため形状不良となるものと考えられた。即ち、
絶対的々硬さの条件（ＨＲＢ≦８８）の他に、最大加工
硬化までの硬化式が必要力ことを見出したのである。こ
の知見に基づき、成分と焼鈍条件の検討を行なった。
第１図は、ＣとＮの重量％の和（以下Ｃ＋Ｎと略記する
）が０．０５チの１３Ｃｒステンレスを各温度で２分加
熱空冷した場合の硬さを示す図である。
）が０．０５チの１３Ｃｒステンレスを各温度で２分加
熱空冷した場合の硬さを示す図である。
９００℃を超えると硬化しているのは、加熱時にオース
テナイト相に変態し、冷却時にマルテンサイト変態を起
こしたためのいわゆる焼入れ硬化である。焼入れ硬化は
平衡的には８５０℃以上で起こり得るが、５分以内の短
時間加熱では９００℃まで変態しない、 ７００℃未満
で硬度が高いのは逆に焼鈍不足である。
テナイト相に変態し、冷却時にマルテンサイト変態を起
こしたためのいわゆる焼入れ硬化である。焼入れ硬化は
平衡的には８５０℃以上で起こり得るが、５分以内の短
時間加熱では９００℃まで変態しない、 ７００℃未満
で硬度が高いのは逆に焼鈍不足である。
硬さを制御するにはＣ，Ｎを制御する事が当業者間では
良〈実施される。第２図は８５０℃−２分および６５０
℃−２分の加熱空冷による硬さとＣ＋Ｈの関係を示した
図である。当然のこと々がらＣ＋Ｈを低減すれば加熱温
度に関わらず硬さは低下する。
良〈実施される。第２図は８５０℃−２分および６５０
℃−２分の加熱空冷による硬さとＣ＋Ｈの関係を示した
図である。当然のこと々がらＣ＋Ｈを低減すれば加熱温
度に関わらず硬さは低下する。
冷延可能となるＨＲＢ ８８以下には８５０℃加熱では
Ｃ＋ＮＯ，０９％以下が必要であるが６５０℃の加熱で
は０．０４チ以下が必要である。
Ｃ＋ＮＯ，０９％以下が必要であるが６５０℃の加熱で
は０．０４チ以下が必要である。
以上示したように冷延可能な硬さのみに注目するとＣ＋
Ｈを充分に低減すれば、焼鈍が不完全でも充分に冷延し
得ることがわかる。しかし焼鈍が不完全な場合、冷延形
状が不良となる。第３図は、押々のＣ＋Ｎ、種々の焼鈍
条件で焼鈍した後冷延形状を評価した図である。Ｃ＋Ｈ
が０．０２％未満では、焼鈍条件によらず、場合によっ
ては焼鈍を省略しても冷延が可能で形状も良好であった
。しかし０．０２％以−にでは焼鈍温度の低い側（不足
側）では仮令冷延できても形状が不良でむしろ、硬さに
よらず７５０℃以上の焼鈍が必要であることが認められ
た。即ち冷延形状が良好な条件を求めるには単に硬さの
みで評価することは妥当ではなく、Ｃ＋Ｈの成分および
焼鈍条件の適切な組合せが必要なのである。
Ｈを充分に低減すれば、焼鈍が不完全でも充分に冷延し
得ることがわかる。しかし焼鈍が不完全な場合、冷延形
状が不良となる。第３図は、押々のＣ＋Ｎ、種々の焼鈍
条件で焼鈍した後冷延形状を評価した図である。Ｃ＋Ｈ
が０．０２％未満では、焼鈍条件によらず、場合によっ
ては焼鈍を省略しても冷延が可能で形状も良好であった
。しかし０．０２％以−にでは焼鈍温度の低い側（不足
側）では仮令冷延できても形状が不良でむしろ、硬さに
よらず７５０℃以上の焼鈍が必要であることが認められ
た。即ち冷延形状が良好な条件を求めるには単に硬さの
みで評価することは妥当ではなく、Ｃ＋Ｈの成分および
焼鈍条件の適切な組合せが必要なのである。
次に本発明の限定条件を示す。
Ｃ＋Ｈの上限は第２図よ、！１）ＨＲＢ＜８８の範囲で
あり、かつ第３図で良好に圧延のできる範囲一である０
、０８％とした。Ｃ＋、Ｎが０．０２％未満では焼鈍条
件に関係なく冷延可能でその形状も良いが、（：、Ｎの
低減にコストがかかるため０．９３ ％を下限とした〇 焼鈍温度は、第１図および第３図より）ＩＲＢ＜８８で
かつ冷延形状の優れた範囲である７００℃以上９００℃
以下とした。
あり、かつ第３図で良好に圧延のできる範囲一である０
、０８％とした。Ｃ＋、Ｎが０．０２％未満では焼鈍条
件に関係なく冷延可能でその形状も良いが、（：、Ｎの
低減にコストがかかるため０．９３ ％を下限とした〇 焼鈍温度は、第１図および第３図より）ＩＲＢ＜８８で
かつ冷延形状の優れた範囲である７００℃以上９００℃
以下とした。
焼鈍時間は長時間に々ると特に８５０℃以上で焼入れ硬
化する危険があυ、コスト的にも不利となるため５−分
を上限とした。
化する危険があυ、コスト的にも不利となるため５−分
を上限とした。
以上の結果に基づいて定めた条件において材質が著しく
均一であることをｒ５７Ｔｌｉ例を用いて説明する。
均一であることをｒ５７Ｔｌｉ例を用いて説明する。
表１に示した１３Ｃｒスデンレス帯鋼を種々の条件で焼
鈍した。その帯鋼の硬さ、材質および冷延形状を表２に
そｆ’Ｌらの分布の１例を第４図に示した。本発明方法
によれば、硬さ、冷延形状は従来材と同じレベルでかつ
きわめて均質であることが認めら才１．る。
鈍した。その帯鋼の硬さ、材質および冷延形状を表２に
そｆ’Ｌらの分布の１例を第４図に示した。本発明方法
によれば、硬さ、冷延形状は従来材と同じレベルでかつ
きわめて均質であることが認めら才１．る。
以上水したとおシ、本発明により１３Ｃｒ鋼の連続焼鈍
が可能となったのみならず帯鋼内の品質のバラツキを著
しく小さくすることが可能となシ、工業的利益はきわめ
て大きい。
が可能となったのみならず帯鋼内の品質のバラツキを著
しく小さくすることが可能となシ、工業的利益はきわめ
て大きい。
第１図は焼鈍温度と硬度との関係を示す図、第２図はＣ
＋Ｎの含有率と硬度との関係を焼鈍温度を変化させて示
した図、第３図はＣ＋Ｎの含有率と焼鈍温度を変化させ
た際の冷延の可否と帯鋼の形状を示す図、第４図は銅帯
内におけるｙ、ｐの分布を示す柱状図である。 第３図：Ｏ印：冷延可能で冷延後の形状も良好Δ印：冷
延は可能であるが、冷延後の 形状は不良 ×印：冷延不能 特許出願人 新日本製鐵株式會社 扇 ／ 区 焼参り五度〔°Ｃ〕 焼 ２ 区 ０ θ、θ５
θ／θＣｔＮ Ｃｗｔ％Ｊ
＋Ｎの含有率と硬度との関係を焼鈍温度を変化させて示
した図、第３図はＣ＋Ｎの含有率と焼鈍温度を変化させ
た際の冷延の可否と帯鋼の形状を示す図、第４図は銅帯
内におけるｙ、ｐの分布を示す柱状図である。 第３図：Ｏ印：冷延可能で冷延後の形状も良好Δ印：冷
延は可能であるが、冷延後の 形状は不良 ×印：冷延不能 特許出願人 新日本製鐵株式會社 扇 ／ 区 焼参り五度〔°Ｃ〕 焼 ２ 区 ０ θ、θ５
θ／θＣｔＮ Ｃｗｔ％Ｊ
Claims (1)
- ＣとＮの重量の和で０．０３１以上０．０８係以下、Ｃ
ｒを１０φ以上１４％以下含有するマルテンサイト系ス
テンレス熱間圧延鋼帯を、７５０℃以上９００℃以下の
温度域に５分以下加熱保持し次いで宰温まで冷却した後
冷延することを特徴とする品質の均一なマルテンサイト
系ステンレス帯鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4999383A JPS59177324A (ja) | 1983-03-25 | 1983-03-25 | 品質の均一なマルテンサイト系ステンレス帯鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4999383A JPS59177324A (ja) | 1983-03-25 | 1983-03-25 | 品質の均一なマルテンサイト系ステンレス帯鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59177324A true JPS59177324A (ja) | 1984-10-08 |
| JPS6216252B2 JPS6216252B2 (ja) | 1987-04-11 |
Family
ID=12846530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4999383A Granted JPS59177324A (ja) | 1983-03-25 | 1983-03-25 | 品質の均一なマルテンサイト系ステンレス帯鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59177324A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987005336A1 (en) * | 1986-03-04 | 1987-09-11 | Kawasaki Steel Corporation | Martensitic stainless steel plate excellent in oxidation resistance, workability, and corrosion resistance, and process for its production |
| EP1477574A2 (en) * | 2003-05-14 | 2004-11-17 | JFE Steel Corporation | High-strength stainless steel sheet and method for manufacturing the same |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5776125A (en) * | 1980-10-30 | 1982-05-13 | Nippon Steel Corp | Manufacture of ferrite system stainless steel |
-
1983
- 1983-03-25 JP JP4999383A patent/JPS59177324A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5776125A (en) * | 1980-10-30 | 1982-05-13 | Nippon Steel Corp | Manufacture of ferrite system stainless steel |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987005336A1 (en) * | 1986-03-04 | 1987-09-11 | Kawasaki Steel Corporation | Martensitic stainless steel plate excellent in oxidation resistance, workability, and corrosion resistance, and process for its production |
| US4938808A (en) * | 1986-03-04 | 1990-07-03 | Kawasaki Steel Corporation | Martensitic stainless steel sheet having improved oxidation resistance, workability, and corrosion resistance |
| EP1477574A2 (en) * | 2003-05-14 | 2004-11-17 | JFE Steel Corporation | High-strength stainless steel sheet and method for manufacturing the same |
| EP1477574A3 (en) * | 2003-05-14 | 2005-09-14 | JFE Steel Corporation | High-strength stainless steel sheet and method for manufacturing the same |
| US7294212B2 (en) | 2003-05-14 | 2007-11-13 | Jfe Steel Corporation | High-strength stainless steel material in the form of a wheel rim and method for manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6216252B2 (ja) | 1987-04-11 |
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