JPH06193801A - 循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力制御装置 - Google Patents
循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力制御装置Info
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- JPH06193801A JPH06193801A JP35690092A JP35690092A JPH06193801A JP H06193801 A JPH06193801 A JP H06193801A JP 35690092 A JP35690092 A JP 35690092A JP 35690092 A JP35690092 A JP 35690092A JP H06193801 A JPH06193801 A JP H06193801A
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- air
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 定常的な主蒸気圧力偏差は燃料流量で制御
し、過渡的な主蒸気圧力偏差は燃料流量だけでなく空気
流量を積極的に取り入れて制御することにより、主蒸気
圧力の制御性を良好とする。 【構成】 主蒸気圧力偏差△Ｐに対応した調整空気設定
流量Ｑ3を求める関数発生器４３と、掛算器４１からの
一次空気設定流量Ｑ1と関数発生器４３からの調整空気
設定流量Ｑ3との和を取り修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ
3を求める加算器４４とを設け、修正一次空気設定流量
Ｑ1＋Ｑ3を設定値として減算器２５ａに与えるようにす
ると共に、修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3を減算器４２
に与えて減算器４２で必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と修
正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3との差を取り修正二次空気
設定流量Ｑ2−Ｑ3を求め、修正二次空気設定流量Ｑ2−
Ｑ3を設定値として減算器２５ｂに与えるように構成す
る。
し、過渡的な主蒸気圧力偏差は燃料流量だけでなく空気
流量を積極的に取り入れて制御することにより、主蒸気
圧力の制御性を良好とする。 【構成】 主蒸気圧力偏差△Ｐに対応した調整空気設定
流量Ｑ3を求める関数発生器４３と、掛算器４１からの
一次空気設定流量Ｑ1と関数発生器４３からの調整空気
設定流量Ｑ3との和を取り修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ
3を求める加算器４４とを設け、修正一次空気設定流量
Ｑ1＋Ｑ3を設定値として減算器２５ａに与えるようにす
ると共に、修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3を減算器４２
に与えて減算器４２で必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と修
正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3との差を取り修正二次空気
設定流量Ｑ2−Ｑ3を求め、修正二次空気設定流量Ｑ2−
Ｑ3を設定値として減算器２５ｂに与えるように構成す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、循環流動床ボイラにお
ける主蒸気圧力制御装置に関するものである。
ける主蒸気圧力制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の循環流動床ボイラにおける主蒸気
圧力制御装置としては、例えば、図３に示されるような
ものが存在する。
圧力制御装置としては、例えば、図３に示されるような
ものが存在する。
【０００３】図中、１ａは一次通風機２ａからの一次空
気３ａが送給される一次空気ダクト、１ｂは二次通風機
２ｂからの二次空気３ｂが送給される二次空気ダクト、
４は一次空気ダクト１ａから散気板５を通って送給され
た一次空気３ａにより流動化されるベッド材６が収納さ
れ且つ二次空気ダクト１ｂから二次空気が送給される火
炉本体、７は火炉本体４下部に散気板５よりも上方に位
置するよう配設され且つ給炭機８により燃料供給管９を
通って送給された石炭等の燃料１０を火炉本体４内へ供
給し燃焼させる主バーナ、１１は火炉本体４の上部から
ダクト１２を通り排出された燃焼ガス１３に同伴された
循環燃料粒子を分離するサイクロン、１４は中途部にＪ
バルブ１５を備え且つサイクロン１１で分離された循環
燃料粒子をサイクロン１１から火炉本体４の下部へ戻す
循環ダクト、１６はサイクロン１１を通過した燃焼ガス
１３がダクト１７を介して導入される後部伝熱部、１８
は後部伝熱部１６内に配置された過熱器、１９は後部伝
熱部１６内に過熱器１８よりも下方に位置するよう配置
された節炭器、２０は後部伝熱部１６から排出された排
ガス２１を下流側へ送給する排ガスダクトである。
気３ａが送給される一次空気ダクト、１ｂは二次通風機
２ｂからの二次空気３ｂが送給される二次空気ダクト、
４は一次空気ダクト１ａから散気板５を通って送給され
た一次空気３ａにより流動化されるベッド材６が収納さ
れ且つ二次空気ダクト１ｂから二次空気が送給される火
炉本体、７は火炉本体４下部に散気板５よりも上方に位
置するよう配設され且つ給炭機８により燃料供給管９を
通って送給された石炭等の燃料１０を火炉本体４内へ供
給し燃焼させる主バーナ、１１は火炉本体４の上部から
ダクト１２を通り排出された燃焼ガス１３に同伴された
循環燃料粒子を分離するサイクロン、１４は中途部にＪ
バルブ１５を備え且つサイクロン１１で分離された循環
燃料粒子をサイクロン１１から火炉本体４の下部へ戻す
循環ダクト、１６はサイクロン１１を通過した燃焼ガス
１３がダクト１７を介して導入される後部伝熱部、１８
は後部伝熱部１６内に配置された過熱器、１９は後部伝
熱部１６内に過熱器１８よりも下方に位置するよう配置
された節炭器、２０は後部伝熱部１６から排出された排
ガス２１を下流側へ送給する排ガスダクトである。
【０００４】２２ａは一次空気ダクト１ａに接続されて
一次空気ダクト１ａ内を流れる一次空気３ａの流量を検
出するための一次空気流量検出器、２２ｂは二次空気ダ
クト１ｂに接続されて二次空気ダクト１ｂ内を流れる二
次空気３ｂの流量を検出するための二次空気流量検出
器、２３は燃料供給管９に接続されて燃料供給管９内を
流れる燃料１０の流量を検出するための燃料流量検出
器、２９は循環流動床ボイラの後部伝熱部１６内に配置
された過熱器１８で過熱された主蒸気４５の圧力を検出
する主蒸気圧力検出器、３０は前記過熱器１８で過熱さ
れた主蒸気４５の流量を検出する主蒸気流量検出器、３
１は前記後部伝熱部１６から排出された排ガス２１の残
留酸素量を検出する酸素検出器である。
一次空気ダクト１ａ内を流れる一次空気３ａの流量を検
出するための一次空気流量検出器、２２ｂは二次空気ダ
クト１ｂに接続されて二次空気ダクト１ｂ内を流れる二
次空気３ｂの流量を検出するための二次空気流量検出
器、２３は燃料供給管９に接続されて燃料供給管９内を
流れる燃料１０の流量を検出するための燃料流量検出
器、２９は循環流動床ボイラの後部伝熱部１６内に配置
された過熱器１８で過熱された主蒸気４５の圧力を検出
する主蒸気圧力検出器、３０は前記過熱器１８で過熱さ
れた主蒸気４５の流量を検出する主蒸気流量検出器、３
１は前記後部伝熱部１６から排出された排ガス２１の残
留酸素量を検出する酸素検出器である。
【０００５】３３は前記主蒸気圧力検出器２９からの主
蒸気圧力Ｐと主蒸気設定圧力Ｐ0の差を取り主蒸気圧力
偏差△Ｐを求める減算器、３４は減算器３３からの主蒸
気圧力偏差△Ｐを処理して信号△Ｐ’を出力する比例積
分調節器、３５は比例積分調節器３４からの信号△Ｐ’
と主蒸気流量検出器３０からの主蒸気流量Ｑとの和を取
り且つその値に対応した燃料設定流量Ｆ0を求める加算
演算器、３６は加算演算器３５からの燃料設定流量Ｆ0
と燃料流量検出器２３からの燃料流量Ｆとの差を取り燃
料流量偏差△Ｆを求める減算器、３７は減算器３６から
の燃料流量偏差△Ｆを処理して得られた指令Ｚを給炭機
８を駆動するアクチュエータ３２に与える比例積分調節
器である。
蒸気圧力Ｐと主蒸気設定圧力Ｐ0の差を取り主蒸気圧力
偏差△Ｐを求める減算器、３４は減算器３３からの主蒸
気圧力偏差△Ｐを処理して信号△Ｐ’を出力する比例積
分調節器、３５は比例積分調節器３４からの信号△Ｐ’
と主蒸気流量検出器３０からの主蒸気流量Ｑとの和を取
り且つその値に対応した燃料設定流量Ｆ0を求める加算
演算器、３６は加算演算器３５からの燃料設定流量Ｆ0
と燃料流量検出器２３からの燃料流量Ｆとの差を取り燃
料流量偏差△Ｆを求める減算器、３７は減算器３６から
の燃料流量偏差△Ｆを処理して得られた指令Ｚを給炭機
８を駆動するアクチュエータ３２に与える比例積分調節
器である。
【０００６】２４は燃料流量検出器２３からの燃料流量
Ｆに対応した全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’を求める関
数発生器、３８は主蒸気流量検出器３０からの主蒸気流
量Ｑに対応した一次空気３ａの全空気量に対する分配比
α1を求める関数発生器、３９は酸素検出器３１からの
残留酸素量Ｏに対応した酸素補正係数βを求める関数発
生器、４０は関数発生器２４からの全空気設定流量（Ｑ
1＋Ｑ2）’と前記関数発生器３９からの酸素補正係数β
との積を取り必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2を求める掛算
器、４１は掛算器４０からの必要全空気設定流量Ｑ1＋
Ｑ2と前記関数発生器３８からの分配比α1との積を取り
一次空気設定流量Ｑ1を求める掛算器、４２は掛算器４
０からの必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と前記掛算器４１
からの一次空気設定流量Ｑ1との差を取り二次空気設定
流量Ｑ2を求める減算器である。
Ｆに対応した全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’を求める関
数発生器、３８は主蒸気流量検出器３０からの主蒸気流
量Ｑに対応した一次空気３ａの全空気量に対する分配比
α1を求める関数発生器、３９は酸素検出器３１からの
残留酸素量Ｏに対応した酸素補正係数βを求める関数発
生器、４０は関数発生器２４からの全空気設定流量（Ｑ
1＋Ｑ2）’と前記関数発生器３９からの酸素補正係数β
との積を取り必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2を求める掛算
器、４１は掛算器４０からの必要全空気設定流量Ｑ1＋
Ｑ2と前記関数発生器３８からの分配比α1との積を取り
一次空気設定流量Ｑ1を求める掛算器、４２は掛算器４
０からの必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と前記掛算器４１
からの一次空気設定流量Ｑ1との差を取り二次空気設定
流量Ｑ2を求める減算器である。
【０００７】２５ａは一次空気流量検出器２２ａからの
一次空気流量Ｑ1’と前記掛算器４１からの一次空気設
定流量Ｑ1との差を取り一次空気流量偏差△Ｑ1を求める
減算器、２５ｂは二次空気流量検出器２２ｂからの二次
空気流量Ｑ2’と前記減算器４２からの二次空気設定流
量Ｑ2との差を取り二次空気流量偏差△Ｑ2を求める減算
器、２６ａは減算器２５ａからの一次空気流量偏差△Ｑ
1を処理して得られた指令Ｘを自動手動切換器４６ａを
介して一次空気ダクト１ａのダンパ２７ａを開閉するア
クチュエータ２８ａへ与える比例積分調節器、２６ｂは
減算器２５ｂからの二次空気流量偏差△Ｑ2を処理して
得られた指令Ｙを自動手動切換器４６ｂを介して二次空
気ダクト１ｂのダンパ２７ｂを開閉するアクチュエータ
２８ｂへ与える比例積分調節器である。
一次空気流量Ｑ1’と前記掛算器４１からの一次空気設
定流量Ｑ1との差を取り一次空気流量偏差△Ｑ1を求める
減算器、２５ｂは二次空気流量検出器２２ｂからの二次
空気流量Ｑ2’と前記減算器４２からの二次空気設定流
量Ｑ2との差を取り二次空気流量偏差△Ｑ2を求める減算
器、２６ａは減算器２５ａからの一次空気流量偏差△Ｑ
1を処理して得られた指令Ｘを自動手動切換器４６ａを
介して一次空気ダクト１ａのダンパ２７ａを開閉するア
クチュエータ２８ａへ与える比例積分調節器、２６ｂは
減算器２５ｂからの二次空気流量偏差△Ｑ2を処理して
得られた指令Ｙを自動手動切換器４６ｂを介して二次空
気ダクト１ｂのダンパ２７ｂを開閉するアクチュエータ
２８ｂへ与える比例積分調節器である。
【０００８】上述の循環流動床ボイラにおいては、運転
に先だち自動手動切換器４６ａ，４６ｂを手動に切替え
てアクチュエータ２８ａ，２８ｂを駆動し、ダンパ２７
ａ，２７ｂの開度を所定の開度に設定し、しかる後再び
自動手動切換器４６ａ，４６ｂを自動に切替えておく。
而して、運転開始により一次通風機２ａより送出された
一次空気３ａは一次空気ダクト１ａを通って火炉本体４
内へ導入され、散気板５から吹出されて散気板５の上部
にあるベッド材６を吹き上げ流動化し、二次通風機２ｂ
より送出された二次空気３ｂは二次空気ダクト１ｂを通
って火炉本体４内へ導入される。
に先だち自動手動切換器４６ａ，４６ｂを手動に切替え
てアクチュエータ２８ａ，２８ｂを駆動し、ダンパ２７
ａ，２７ｂの開度を所定の開度に設定し、しかる後再び
自動手動切換器４６ａ，４６ｂを自動に切替えておく。
而して、運転開始により一次通風機２ａより送出された
一次空気３ａは一次空気ダクト１ａを通って火炉本体４
内へ導入され、散気板５から吹出されて散気板５の上部
にあるベッド材６を吹き上げ流動化し、二次通風機２ｂ
より送出された二次空気３ｂは二次空気ダクト１ｂを通
って火炉本体４内へ導入される。
【０００９】又、給炭機８から送出された燃料１０は、
燃料供給管９を通って火炉本体４のベッド材６が流動化
して流動床が形成されている区域に噴射され、ベッド材
６と共に一次空気３ａにより吹き上げられ、流動床の熱
により燃焼されて燃焼ガス１３が得られる。尚、燃料１
０の燃焼には、一次空気３ａが直接的に関与している一
方、二次空気３ｂが間接的に関与している。
燃料供給管９を通って火炉本体４のベッド材６が流動化
して流動床が形成されている区域に噴射され、ベッド材
６と共に一次空気３ａにより吹き上げられ、流動床の熱
により燃焼されて燃焼ガス１３が得られる。尚、燃料１
０の燃焼には、一次空気３ａが直接的に関与している一
方、二次空気３ｂが間接的に関与している。
【００１０】得られた燃焼ガス１３は火炉本体４を上昇
してダクト１２からサイクロン１１へ導入され、サイク
ロン１１で循環燃料粒子を分離されたうえダクト１７を
通って後部伝熱部１６へ導入され、後部伝熱部１６で過
熱器１８及び節炭器１９に熱を与え、排ガス２１として
排ガスダクト２０へ排出され、又、過熱器１８で過熱さ
れた主蒸気４５は図示していない蒸気タービンへ送られ
る。
してダクト１２からサイクロン１１へ導入され、サイク
ロン１１で循環燃料粒子を分離されたうえダクト１７を
通って後部伝熱部１６へ導入され、後部伝熱部１６で過
熱器１８及び節炭器１９に熱を与え、排ガス２１として
排ガスダクト２０へ排出され、又、過熱器１８で過熱さ
れた主蒸気４５は図示していない蒸気タービンへ送られ
る。
【００１１】サイクロン１１で燃焼ガス１３から分離さ
れた循環燃料粒子は循環ダクト１４を通って火炉本体４
内へ戻される。
れた循環燃料粒子は循環ダクト１４を通って火炉本体４
内へ戻される。
【００１２】上述の運転時には、主蒸気圧力検出器２９
で検出された主蒸気４５の圧力は、主蒸気圧力検出器２
９から主蒸気圧力Ｐとして減算器３３に与えられ、該減
算器３３において主蒸気設定圧力Ｐ0と主蒸気圧力Ｐの
差が取られて主蒸気圧力偏差△Ｐが求められ、求められ
た主蒸気圧力偏差△Ｐは出力されて比例積分調節器３４
へ与えられ、比例積分調節器３４で比例積分調節されて
信号△Ｐ’として加算演算器３５へ出力され、又、主蒸
気流量検出器３０で検出された主蒸気４５の流量は、主
蒸気流量検出器３０から主蒸気流量Ｑとして前記加算演
算器３５並びに関数発生器３８へ与えられ、前記加算演
算器３５では、信号△Ｐ’と主蒸気流量Ｑとの和が取ら
れ且つその値に対応した燃料設定流量Ｆ0が求められ、
該燃料設定流量Ｆ0は減算器３６へ出力される。
で検出された主蒸気４５の圧力は、主蒸気圧力検出器２
９から主蒸気圧力Ｐとして減算器３３に与えられ、該減
算器３３において主蒸気設定圧力Ｐ0と主蒸気圧力Ｐの
差が取られて主蒸気圧力偏差△Ｐが求められ、求められ
た主蒸気圧力偏差△Ｐは出力されて比例積分調節器３４
へ与えられ、比例積分調節器３４で比例積分調節されて
信号△Ｐ’として加算演算器３５へ出力され、又、主蒸
気流量検出器３０で検出された主蒸気４５の流量は、主
蒸気流量検出器３０から主蒸気流量Ｑとして前記加算演
算器３５並びに関数発生器３８へ与えられ、前記加算演
算器３５では、信号△Ｐ’と主蒸気流量Ｑとの和が取ら
れ且つその値に対応した燃料設定流量Ｆ0が求められ、
該燃料設定流量Ｆ0は減算器３６へ出力される。
【００１３】燃料流量検出器２３で検出された燃料１０
の流量は、燃料流量検出器２３から燃料流量Ｆとして前
記減算器３６並びに関数発生器２４に与えられ、減算器
３６において前記燃料設定流量Ｆ0と燃料流量Ｆとの差
が取られて燃料流量偏差△Ｆが求められ、該燃料流量偏
差△Ｆは比例積分調節器３７へ与えられ、該比例積分調
節器３７で比例積分調節されて指令Ｚとして出力され、
給炭機８のアクチュエータ３２に与えられ、該アクチュ
エータ３２が所定の速度で駆動されて火炉本体４へ供給
される燃料流量Ｆが燃料設定流量Ｆ0となるように調整
される。
の流量は、燃料流量検出器２３から燃料流量Ｆとして前
記減算器３６並びに関数発生器２４に与えられ、減算器
３６において前記燃料設定流量Ｆ0と燃料流量Ｆとの差
が取られて燃料流量偏差△Ｆが求められ、該燃料流量偏
差△Ｆは比例積分調節器３７へ与えられ、該比例積分調
節器３７で比例積分調節されて指令Ｚとして出力され、
給炭機８のアクチュエータ３２に与えられ、該アクチュ
エータ３２が所定の速度で駆動されて火炉本体４へ供給
される燃料流量Ｆが燃料設定流量Ｆ0となるように調整
される。
【００１４】又、前記燃料流量検出器２３から燃料流量
Ｆとして関数発生器２４に与えられた燃料１０の流量
は、関数発生器２４から燃料流量Ｆに対応した全空気設
定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’として掛算器４０へ与えられ、
又、酸素検出器３１で検出された排ガス２１中の残留酸
素の量は、残留酸素量Ｏとして関数発生器３９に与えら
れ、該関数発生器３９から残留酸素量Ｏに対応した酸素
補正係数βが前記掛算器４０へ与えられ、該掛算器４０
において全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’と酸素補正係数
βとの積が取られて必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が求め
られ、該必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が掛算器４１並び
に減算器４２に与えられる。
Ｆとして関数発生器２４に与えられた燃料１０の流量
は、関数発生器２４から燃料流量Ｆに対応した全空気設
定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’として掛算器４０へ与えられ、
又、酸素検出器３１で検出された排ガス２１中の残留酸
素の量は、残留酸素量Ｏとして関数発生器３９に与えら
れ、該関数発生器３９から残留酸素量Ｏに対応した酸素
補正係数βが前記掛算器４０へ与えられ、該掛算器４０
において全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’と酸素補正係数
βとの積が取られて必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が求め
られ、該必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が掛算器４１並び
に減算器４２に与えられる。
【００１５】前記主蒸気流量検出器３０から主蒸気流量
Ｑとして関数発生器３８に与えられた主蒸気４５の流量
は、関数発生器３８から主蒸気流量Ｑに対応した一次空
気３ａの全空気量に対する分配比α1として前記掛算器
４１へ与えられ、該掛算器４１において必要全空気設定
流量Ｑ1＋Ｑ2と分配比α1との積が取られて一次空気設
定流量Ｑ1が求められ、該一次空気設定流量Ｑ1が前記減
算器４２並びに減算器２５ａに与えられ、減算器４２に
おいて必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と一次空気設定流量
Ｑ1との差が取られて二次空気設定流量Ｑ2が求められ、
該二次空気設定流量Ｑ2が減算器２５ｂに与えられる。
Ｑとして関数発生器３８に与えられた主蒸気４５の流量
は、関数発生器３８から主蒸気流量Ｑに対応した一次空
気３ａの全空気量に対する分配比α1として前記掛算器
４１へ与えられ、該掛算器４１において必要全空気設定
流量Ｑ1＋Ｑ2と分配比α1との積が取られて一次空気設
定流量Ｑ1が求められ、該一次空気設定流量Ｑ1が前記減
算器４２並びに減算器２５ａに与えられ、減算器４２に
おいて必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と一次空気設定流量
Ｑ1との差が取られて二次空気設定流量Ｑ2が求められ、
該二次空気設定流量Ｑ2が減算器２５ｂに与えられる。
【００１６】一次空気流量検出器２２ａで検出された一
次空気３ａの流量は、一次空気流量検出器２２ａから一
次空気流量Ｑ1’として減算器２５ａに与えられ、該減
算器２５ａにおいて、一次空気設定流量Ｑ1と一次空気
流量Ｑ1’の差が取られて一次空気流量偏差△Ｑ1が求め
られ、求められた一次空気流量偏差△Ｑ1は出力されて
比例積分調節器２６ａへ与えられ、比例積分調節器２６
ａで比例積分調節されて指令Ｘとして出力され、自動手
動切換器４６ａを経てアクチュエータ２８ａに与えら
れ、アクチュエータ２８ａが駆動されてダンパ２７ａが
所定の開度に調整され、火炉本体４へ供給される一次空
気流量Ｑ1’が一次空気設定流量Ｑ1となるように調整さ
れる。
次空気３ａの流量は、一次空気流量検出器２２ａから一
次空気流量Ｑ1’として減算器２５ａに与えられ、該減
算器２５ａにおいて、一次空気設定流量Ｑ1と一次空気
流量Ｑ1’の差が取られて一次空気流量偏差△Ｑ1が求め
られ、求められた一次空気流量偏差△Ｑ1は出力されて
比例積分調節器２６ａへ与えられ、比例積分調節器２６
ａで比例積分調節されて指令Ｘとして出力され、自動手
動切換器４６ａを経てアクチュエータ２８ａに与えら
れ、アクチュエータ２８ａが駆動されてダンパ２７ａが
所定の開度に調整され、火炉本体４へ供給される一次空
気流量Ｑ1’が一次空気設定流量Ｑ1となるように調整さ
れる。
【００１７】二次空気流量検出器２２ｂで検出された二
次空気３ｂの流量は、二次空気流量検出器２２ｂから二
次空気流量Ｑ2’として減算器２５ｂに与えられ、該減
算器２５ｂにおいて、二次空気設定流量Ｑ2と二次空気
流量Ｑ2’の差が取られて二次空気流量偏差△Ｑ2が求め
られ、求められた二次空気流量偏差△Ｑ2は出力されて
比例積分調節器２６ｂへ与えられ、比例積分調節器２６
ｂで比例積分調節されて指令Ｙとして出力され、自動手
動切換器４６ｂを経てアクチュエータ２８ｂに与えら
れ、アクチュエータ２８ｂが駆動されてダンパ２７ｂが
所定の開度に調整され、火炉本体４へ供給される二次空
気流量Ｑ2’が二次空気設定流量Ｑ2となるように調整さ
れる。
次空気３ｂの流量は、二次空気流量検出器２２ｂから二
次空気流量Ｑ2’として減算器２５ｂに与えられ、該減
算器２５ｂにおいて、二次空気設定流量Ｑ2と二次空気
流量Ｑ2’の差が取られて二次空気流量偏差△Ｑ2が求め
られ、求められた二次空気流量偏差△Ｑ2は出力されて
比例積分調節器２６ｂへ与えられ、比例積分調節器２６
ｂで比例積分調節されて指令Ｙとして出力され、自動手
動切換器４６ｂを経てアクチュエータ２８ｂに与えら
れ、アクチュエータ２８ｂが駆動されてダンパ２７ｂが
所定の開度に調整され、火炉本体４へ供給される二次空
気流量Ｑ2’が二次空気設定流量Ｑ2となるように調整さ
れる。
【００１８】即ち、上述の従来の循環流動床ボイラにお
いては、主蒸気圧力Ｐの制御は燃料流量Ｆの増減によっ
て行われ、一次空気流量Ｑ1’及び二次空気流量Ｑ2’に
ついては燃料流量Ｆをベースに制御が行われていた。
いては、主蒸気圧力Ｐの制御は燃料流量Ｆの増減によっ
て行われ、一次空気流量Ｑ1’及び二次空気流量Ｑ2’に
ついては燃料流量Ｆをベースに制御が行われていた。
【００１９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
如く主蒸気圧力Ｐの制御を燃料流量Ｆの増減によって行
い、一次空気流量Ｑ1’及び二次空気流量Ｑ2’の制御を
燃料流量Ｆをベースに行うのでは、主蒸気圧力Ｐの定常
的な変化時においてはほとんど問題はないものの、主蒸
気圧力Ｐの過渡的な変化時においては、燃料変化に対す
る主蒸気圧力Ｐの時定数が大きいため、例えば、該主蒸
気圧力Ｐを上昇させるために単に燃料流量Ｆだけを増加
させても、燃料１０はすぐには燃焼せずに火炉本体４内
にたまってしまい、ある時間遅れののち燃焼することか
ら、主蒸気圧力Ｐが上昇しすぎるというような不具合も
あり、良好な制御性が得られなかった。
如く主蒸気圧力Ｐの制御を燃料流量Ｆの増減によって行
い、一次空気流量Ｑ1’及び二次空気流量Ｑ2’の制御を
燃料流量Ｆをベースに行うのでは、主蒸気圧力Ｐの定常
的な変化時においてはほとんど問題はないものの、主蒸
気圧力Ｐの過渡的な変化時においては、燃料変化に対す
る主蒸気圧力Ｐの時定数が大きいため、例えば、該主蒸
気圧力Ｐを上昇させるために単に燃料流量Ｆだけを増加
させても、燃料１０はすぐには燃焼せずに火炉本体４内
にたまってしまい、ある時間遅れののち燃焼することか
ら、主蒸気圧力Ｐが上昇しすぎるというような不具合も
あり、良好な制御性が得られなかった。
【００２０】本発明は、斯かる実情に鑑み、定常的な主
蒸気圧力偏差は燃料流量で制御し、過渡的な主蒸気圧力
偏差は燃料流量だけでなく空気流量を積極的に取り入れ
て制御することにより、制御性の良好な循環流動床ボイ
ラにおける主蒸気圧力制御装置を提供しようとするもの
である。
蒸気圧力偏差は燃料流量で制御し、過渡的な主蒸気圧力
偏差は燃料流量だけでなく空気流量を積極的に取り入れ
て制御することにより、制御性の良好な循環流動床ボイ
ラにおける主蒸気圧力制御装置を提供しようとするもの
である。
【００２１】
【課題を解決するための手段】本発明は、内部にベッド
材６による流動床が形成されるようにした循環流動床ボ
イラの後部伝熱部１６内に配置された過熱器１８で過熱
された主蒸気圧力Ｐを燃料流量Ｆで制御するよう構成し
た循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力制御装置におい
て、火炉本体４底部へ導入される一次空気３ａの流量を
検出する一次空気流量検出器２２ａと、前記火炉本体４
へ導入される二次空気３ｂの流量を検出する二次空気流
量検出器２２ｂと、前記火炉本体４内へ燃料１０を噴射
する主バーナ７へ送給される燃料１０の流量を検出する
燃料流量検出器２３と、前記循環流動床ボイラの後部伝
熱部１６内に配置された過熱器１８で過熱された主蒸気
４５の圧力を検出する主蒸気圧力検出器２９と、前記過
熱器１８で過熱された主蒸気４５の流量を検出する主蒸
気流量検出器３０と、前記後部伝熱部１６から排出され
た排ガス２１の残留酸素量を検出する酸素検出器３１
と、前記燃料流量検出器２３からの燃料流量Ｆに対応し
た全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’を求める関数発生器２
４と、前記主蒸気圧力検出器２９からの主蒸気圧力Ｐと
主蒸気設定圧力Ｐ0の差を取り主蒸気圧力偏差△Ｐを求
める減算器３３’（又は３３）と、該減算器３３’（又
は３３）からの主蒸気圧力偏差△Ｐに対応した調整空気
設定流量Ｑ3を求める関数発生器４３と、前記主蒸気流
量検出器３０からの主蒸気流量Ｑに対応した一次空気３
ａの全空気量に対する分配比α1を求める関数発生器３
８と、前記酸素検出器３１からの残留酸素量Ｏに対応し
た酸素補正係数βを求める関数発生器３９と、前記関数
発生器２４からの全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’と前記
関数発生器３９からの酸素補正係数βとの積を取り必要
全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2を求める掛算器４０と、該掛算
器４０からの必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と前記関数発
生器３８からの分配比α1との積を取り一次空気設定流
量Ｑ1を求める掛算器４１と、該掛算器４１からの一次
空気設定流量Ｑ1と前記関数発生器４３からの調整空気
設定流量Ｑ3との和を取り修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ
3を求める加算器４４と、前記掛算器４０からの必要全
空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と前記加算器４４からの修正一次
空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3との差を取り修正二次空気設定流
量Ｑ2−Ｑ3を求める減算器４２と、前記一次空気流量検
出器２２ａからの一次空気流量Ｑ1’と前記加算器４４
からの修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3との差を取り一次
空気流量偏差△Ｑ1を求める減算器２５ａと、前記二次
空気流量検出器２２ｂからの二次空気流量Ｑ2’と前記
減算器４２からの修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3との差
を取り二次空気流量偏差△Ｑ2を求める減算器２５ｂ
と、前記減算器２５ａからの一次空気流量偏差△Ｑ1を
処理して得られた指令Ｘを前記火炉本体４底部へ導入さ
れる一次空気３ａの流量を調整するためのダンパ２７ａ
を開閉するアクチュエータ２８ａへ与える比例積分調節
器２６ａと、前記減算器２５ｂからの二次空気流量偏差
△Ｑ2を処理して得られた指令Ｙを前記火炉本体４へ導
入される二次空気３ｂの流量を調整するためのダンパ２
７ｂを開閉するアクチュエータ２８ｂへ与える比例積分
調節器２６ｂとを備えたことを特徴とするものである。
材６による流動床が形成されるようにした循環流動床ボ
イラの後部伝熱部１６内に配置された過熱器１８で過熱
された主蒸気圧力Ｐを燃料流量Ｆで制御するよう構成し
た循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力制御装置におい
て、火炉本体４底部へ導入される一次空気３ａの流量を
検出する一次空気流量検出器２２ａと、前記火炉本体４
へ導入される二次空気３ｂの流量を検出する二次空気流
量検出器２２ｂと、前記火炉本体４内へ燃料１０を噴射
する主バーナ７へ送給される燃料１０の流量を検出する
燃料流量検出器２３と、前記循環流動床ボイラの後部伝
熱部１６内に配置された過熱器１８で過熱された主蒸気
４５の圧力を検出する主蒸気圧力検出器２９と、前記過
熱器１８で過熱された主蒸気４５の流量を検出する主蒸
気流量検出器３０と、前記後部伝熱部１６から排出され
た排ガス２１の残留酸素量を検出する酸素検出器３１
と、前記燃料流量検出器２３からの燃料流量Ｆに対応し
た全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’を求める関数発生器２
４と、前記主蒸気圧力検出器２９からの主蒸気圧力Ｐと
主蒸気設定圧力Ｐ0の差を取り主蒸気圧力偏差△Ｐを求
める減算器３３’（又は３３）と、該減算器３３’（又
は３３）からの主蒸気圧力偏差△Ｐに対応した調整空気
設定流量Ｑ3を求める関数発生器４３と、前記主蒸気流
量検出器３０からの主蒸気流量Ｑに対応した一次空気３
ａの全空気量に対する分配比α1を求める関数発生器３
８と、前記酸素検出器３１からの残留酸素量Ｏに対応し
た酸素補正係数βを求める関数発生器３９と、前記関数
発生器２４からの全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’と前記
関数発生器３９からの酸素補正係数βとの積を取り必要
全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2を求める掛算器４０と、該掛算
器４０からの必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と前記関数発
生器３８からの分配比α1との積を取り一次空気設定流
量Ｑ1を求める掛算器４１と、該掛算器４１からの一次
空気設定流量Ｑ1と前記関数発生器４３からの調整空気
設定流量Ｑ3との和を取り修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ
3を求める加算器４４と、前記掛算器４０からの必要全
空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と前記加算器４４からの修正一次
空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3との差を取り修正二次空気設定流
量Ｑ2−Ｑ3を求める減算器４２と、前記一次空気流量検
出器２２ａからの一次空気流量Ｑ1’と前記加算器４４
からの修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3との差を取り一次
空気流量偏差△Ｑ1を求める減算器２５ａと、前記二次
空気流量検出器２２ｂからの二次空気流量Ｑ2’と前記
減算器４２からの修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3との差
を取り二次空気流量偏差△Ｑ2を求める減算器２５ｂ
と、前記減算器２５ａからの一次空気流量偏差△Ｑ1を
処理して得られた指令Ｘを前記火炉本体４底部へ導入さ
れる一次空気３ａの流量を調整するためのダンパ２７ａ
を開閉するアクチュエータ２８ａへ与える比例積分調節
器２６ａと、前記減算器２５ｂからの二次空気流量偏差
△Ｑ2を処理して得られた指令Ｙを前記火炉本体４へ導
入される二次空気３ｂの流量を調整するためのダンパ２
７ｂを開閉するアクチュエータ２８ｂへ与える比例積分
調節器２６ｂとを備えたことを特徴とするものである。
【００２２】
【作用】従って、燃料流量検出器２３から燃料流量Ｆと
して関数発生器２４に与えられた燃料１０の流量は、関
数発生器２４から燃料流量Ｆに対応した全空気設定流量
（Ｑ1＋Ｑ2）’として掛算器４０へ与えられ、又、酸素
検出器３１で検出された排ガス２１中の残留酸素の量
は、残留酸素量Ｏとして関数発生器３９に与えられ、該
関数発生器３９から残留酸素量Ｏに対応した酸素補正係
数βが前記掛算器４０へ与えられ、該掛算器４０におい
て全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’と酸素補正係数βとの
積が取られて必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が求められ、
該必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が掛算器４１並びに減算
器４２に与えられる。
して関数発生器２４に与えられた燃料１０の流量は、関
数発生器２４から燃料流量Ｆに対応した全空気設定流量
（Ｑ1＋Ｑ2）’として掛算器４０へ与えられ、又、酸素
検出器３１で検出された排ガス２１中の残留酸素の量
は、残留酸素量Ｏとして関数発生器３９に与えられ、該
関数発生器３９から残留酸素量Ｏに対応した酸素補正係
数βが前記掛算器４０へ与えられ、該掛算器４０におい
て全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’と酸素補正係数βとの
積が取られて必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が求められ、
該必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が掛算器４１並びに減算
器４２に与えられる。
【００２３】主蒸気流量検出器３０から主蒸気流量Ｑと
して関数発生器３８に与えられた主蒸気４５の流量は、
関数発生器３８から主蒸気流量Ｑに対応した一次空気３
ａの全空気量に対する分配比α1として前記掛算器４１
へ与えられ、該掛算器４１において必要全空気設定流量
Ｑ1＋Ｑ2と分配比α1との積が取られて一次空気設定流
量Ｑ1が求められ、該一次空気設定流量Ｑ1が加算器４４
に与えられる。
して関数発生器３８に与えられた主蒸気４５の流量は、
関数発生器３８から主蒸気流量Ｑに対応した一次空気３
ａの全空気量に対する分配比α1として前記掛算器４１
へ与えられ、該掛算器４１において必要全空気設定流量
Ｑ1＋Ｑ2と分配比α1との積が取られて一次空気設定流
量Ｑ1が求められ、該一次空気設定流量Ｑ1が加算器４４
に与えられる。
【００２４】一方、主蒸気圧力検出器２９で検出された
主蒸気４５の圧力は、主蒸気圧力検出器２９から主蒸気
圧力Ｐとして減算器３３’に与えられ、該減算器３３’
において主蒸気設定圧力Ｐ0と主蒸気圧力Ｐの差が取ら
れて主蒸気圧力偏差△Ｐが求められ、求められた主蒸気
圧力偏差△Ｐは出力されて関数発生器４３へ与えられ、
該関数発生器４３からは、主蒸気圧力偏差△Ｐに対応し
た調整空気設定流量Ｑ 3が出力されて加算器４４へ与え
られる。
主蒸気４５の圧力は、主蒸気圧力検出器２９から主蒸気
圧力Ｐとして減算器３３’に与えられ、該減算器３３’
において主蒸気設定圧力Ｐ0と主蒸気圧力Ｐの差が取ら
れて主蒸気圧力偏差△Ｐが求められ、求められた主蒸気
圧力偏差△Ｐは出力されて関数発生器４３へ与えられ、
該関数発生器４３からは、主蒸気圧力偏差△Ｐに対応し
た調整空気設定流量Ｑ 3が出力されて加算器４４へ与え
られる。
【００２５】加算器４４では、一次空気設定流量Ｑ1と
調整空気設定流量Ｑ3との和が取られて修正一次空気設
定流量Ｑ1＋Ｑ3が求められ、該修正一次空気設定流量Ｑ
1＋Ｑ3が減算器２５ａ並びに減算器４２へ与えられ、該
減算器４２において必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と修正
一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3との差が取られて修正二次空
気設定流量Ｑ2−Ｑ3が求められ、該修正二次空気設定流
量Ｑ2−Ｑ3が減算器２５ｂに与えられる。
調整空気設定流量Ｑ3との和が取られて修正一次空気設
定流量Ｑ1＋Ｑ3が求められ、該修正一次空気設定流量Ｑ
1＋Ｑ3が減算器２５ａ並びに減算器４２へ与えられ、該
減算器４２において必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と修正
一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3との差が取られて修正二次空
気設定流量Ｑ2−Ｑ3が求められ、該修正二次空気設定流
量Ｑ2−Ｑ3が減算器２５ｂに与えられる。
【００２６】前記減算器２５ａには一次空気流量検出器
２２ａで検出された一次空気３ａの流量が一次空気流量
Ｑ1’として与えられており、該減算器２５ａにおい
て、修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3と一次空気流量
Ｑ1’の差が取られて一次空気流量偏差△Ｑ1が求めら
れ、求められた一次空気流量偏差△Ｑ1は出力されて比
例積分調節器２６ａへ与えられ、比例積分調節器２６ａ
で比例積分調節されて指令Ｘとして出力され、自動手動
切換器４６ａを経てアクチュエータ２８ａに与えられ、
アクチュエータ２８ａが駆動されてダンパ２７ａが所定
の開度に調整され、火炉本体４へ供給される一次空気流
量Ｑ1’が修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3となるように
調整される。
２２ａで検出された一次空気３ａの流量が一次空気流量
Ｑ1’として与えられており、該減算器２５ａにおい
て、修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3と一次空気流量
Ｑ1’の差が取られて一次空気流量偏差△Ｑ1が求めら
れ、求められた一次空気流量偏差△Ｑ1は出力されて比
例積分調節器２６ａへ与えられ、比例積分調節器２６ａ
で比例積分調節されて指令Ｘとして出力され、自動手動
切換器４６ａを経てアクチュエータ２８ａに与えられ、
アクチュエータ２８ａが駆動されてダンパ２７ａが所定
の開度に調整され、火炉本体４へ供給される一次空気流
量Ｑ1’が修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3となるように
調整される。
【００２７】又、前記減算器２５ｂには二次空気流量検
出器２２ｂで検出された二次空気３ｂの流量が二次空気
流量Ｑ2’として減算器２５ｂに与えられており、該減
算器２５ｂにおいて、修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3と
二次空気流量Ｑ2’の差が取られて二次空気流量偏差△
Ｑ2が求められ、求められた二次空気流量偏差△Ｑ2は出
力されて比例積分調節器２６ｂへ与えられ、比例積分調
節器２６ｂで比例積分調節されて指令Ｙとして出力さ
れ、自動手動切換器４６ｂを経てアクチュエータ２８ｂ
に与えられ、アクチュエータ２８ｂが駆動されてダンパ
２７ｂが所定の開度に調整され、火炉本体４へ供給され
る二次空気流量Ｑ2’が修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3
となるように調整される。
出器２２ｂで検出された二次空気３ｂの流量が二次空気
流量Ｑ2’として減算器２５ｂに与えられており、該減
算器２５ｂにおいて、修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3と
二次空気流量Ｑ2’の差が取られて二次空気流量偏差△
Ｑ2が求められ、求められた二次空気流量偏差△Ｑ2は出
力されて比例積分調節器２６ｂへ与えられ、比例積分調
節器２６ｂで比例積分調節されて指令Ｙとして出力さ
れ、自動手動切換器４６ｂを経てアクチュエータ２８ｂ
に与えられ、アクチュエータ２８ｂが駆動されてダンパ
２７ｂが所定の開度に調整され、火炉本体４へ供給され
る二次空気流量Ｑ2’が修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3
となるように調整される。
【００２８】この結果、主蒸気圧力偏差△Ｐが定常的な
状態にある場合に、調整空気設定流量Ｑ3が０として関
数発生器４３から出力されるようにすれば、主蒸気圧力
Ｐは従来と同様に燃料流量Ｆのみに基づいて制御される
形となる一方、主蒸気圧力偏差△Ｐが過渡的な状態にあ
る場合に、調整空気設定流量Ｑ3が夫々略比例関数的に
増加或いは減少する形で関数発生器４３から出力される
ようにすれば、主蒸気圧力偏差△Ｐが負のある値以下で
あるときには、燃料１０の燃焼に直接的に関与する一次
空気流量Ｑ1’が燃料流量Ｆに基づく流量より所要量だ
けプラスされた流量に速やかに制御され、且つ燃料１０
の燃焼に間接的に関与する二次空気流量Ｑ2’が燃料流
量Ｆに基づく流量より所要量だけマイナスされた流量に
速やかに制御され、燃料１０の燃焼が応答性よく活発化
され、又、主蒸気圧力偏差△Ｐが正のある値以上である
ときには、燃料１０の燃焼に直接的に関与する一次空気
流量Ｑ1’が燃料流量Ｆに基づく流量より所要量だけマ
イナスされた流量に速やかに制御され、且つ燃料１０の
燃焼に間接的に関与する二次空気流量Ｑ2’が燃料流量
Ｆに基づく流量より所要量だけプラスされた流量に速や
かに制御され、燃料１０の燃焼が応答性よく抑制され
る。
状態にある場合に、調整空気設定流量Ｑ3が０として関
数発生器４３から出力されるようにすれば、主蒸気圧力
Ｐは従来と同様に燃料流量Ｆのみに基づいて制御される
形となる一方、主蒸気圧力偏差△Ｐが過渡的な状態にあ
る場合に、調整空気設定流量Ｑ3が夫々略比例関数的に
増加或いは減少する形で関数発生器４３から出力される
ようにすれば、主蒸気圧力偏差△Ｐが負のある値以下で
あるときには、燃料１０の燃焼に直接的に関与する一次
空気流量Ｑ1’が燃料流量Ｆに基づく流量より所要量だ
けプラスされた流量に速やかに制御され、且つ燃料１０
の燃焼に間接的に関与する二次空気流量Ｑ2’が燃料流
量Ｆに基づく流量より所要量だけマイナスされた流量に
速やかに制御され、燃料１０の燃焼が応答性よく活発化
され、又、主蒸気圧力偏差△Ｐが正のある値以上である
ときには、燃料１０の燃焼に直接的に関与する一次空気
流量Ｑ1’が燃料流量Ｆに基づく流量より所要量だけマ
イナスされた流量に速やかに制御され、且つ燃料１０の
燃焼に間接的に関与する二次空気流量Ｑ2’が燃料流量
Ｆに基づく流量より所要量だけプラスされた流量に速や
かに制御され、燃料１０の燃焼が応答性よく抑制され
る。
【００２９】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説
明する。
明する。
【００３０】図１及び図２は本発明の一実施例であっ
て、図中、図３と同一の符号を付した部分は同一物を表
わしており、基本的な構成は図３に示す従来のものと同
様であるが、本実施例の特徴とするところは、図１及び
図２に示す如く、主蒸気圧力検出器２９からの主蒸気圧
力Ｐと主蒸気設定圧力Ｐ0の差を取り主蒸気圧力偏差△
Ｐを求める減算器３３’と、該減算器３３’からの主蒸
気圧力偏差△Ｐに対応した調整空気設定流量Ｑ3を求め
る関数発生器４３と、掛算器４１からの一次空気設定流
量Ｑ1と前記関数発生器４３からの調整空気設定流量Ｑ3
との和を取り修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3を求める加
算器４４とを設け、該加算器４４で求めた修正一次空気
設定流量Ｑ1＋Ｑ3を設定値として減算器２５ａに与える
ようにすると共に、前記加算器４４で求めた修正一次空
気設定流量Ｑ1＋Ｑ3を減算器４２に与えて該減算器４２
で必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と修正一次空気設定流量
Ｑ1＋Ｑ3との差を取り修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3を
求め、該修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3を設定値として
減算器２５ｂに与えるように構成した点にある。
て、図中、図３と同一の符号を付した部分は同一物を表
わしており、基本的な構成は図３に示す従来のものと同
様であるが、本実施例の特徴とするところは、図１及び
図２に示す如く、主蒸気圧力検出器２９からの主蒸気圧
力Ｐと主蒸気設定圧力Ｐ0の差を取り主蒸気圧力偏差△
Ｐを求める減算器３３’と、該減算器３３’からの主蒸
気圧力偏差△Ｐに対応した調整空気設定流量Ｑ3を求め
る関数発生器４３と、掛算器４１からの一次空気設定流
量Ｑ1と前記関数発生器４３からの調整空気設定流量Ｑ3
との和を取り修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3を求める加
算器４４とを設け、該加算器４４で求めた修正一次空気
設定流量Ｑ1＋Ｑ3を設定値として減算器２５ａに与える
ようにすると共に、前記加算器４４で求めた修正一次空
気設定流量Ｑ1＋Ｑ3を減算器４２に与えて該減算器４２
で必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と修正一次空気設定流量
Ｑ1＋Ｑ3との差を取り修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3を
求め、該修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3を設定値として
減算器２５ｂに与えるように構成した点にある。
【００３１】尚、前記関数発生器４３には、図２に示す
ように、経験的及び理論的に決定した主蒸気圧力偏差△
Ｐと調整空気設定流量Ｑ3との関係が関数として設定さ
れており、主蒸気圧力偏差△Ｐが定常的な状態、即ち−
ｐ1〜＋ｐ1の範囲にある場合には、調整空気設定流量Ｑ
3を０とし、又、主蒸気圧力偏差△Ｐが過渡的な状態、
即ち−ｐ1〜−ｐ2の範囲或いは＋ｐ1〜＋ｐ2の範囲にあ
る場合には、調整空気設定流量Ｑ3を夫々略比例関数的
に増加或いは減少させるようにしてある。
ように、経験的及び理論的に決定した主蒸気圧力偏差△
Ｐと調整空気設定流量Ｑ3との関係が関数として設定さ
れており、主蒸気圧力偏差△Ｐが定常的な状態、即ち−
ｐ1〜＋ｐ1の範囲にある場合には、調整空気設定流量Ｑ
3を０とし、又、主蒸気圧力偏差△Ｐが過渡的な状態、
即ち−ｐ1〜−ｐ2の範囲或いは＋ｐ1〜＋ｐ2の範囲にあ
る場合には、調整空気設定流量Ｑ3を夫々略比例関数的
に増加或いは減少させるようにしてある。
【００３２】次に、上記実施例の作動を説明する。
【００３３】循環流動床ボイラの運転時には、主蒸気圧
力検出器２９で検出された主蒸気４５の圧力は、主蒸気
圧力検出器２９から主蒸気圧力Ｐとして減算器３３に与
えられ、該減算器３３において主蒸気設定圧力Ｐ0と主
蒸気圧力Ｐの差が取られて主蒸気圧力偏差△Ｐが求めら
れ、求められた主蒸気圧力偏差△Ｐは出力されて比例積
分調節器３４へ与えられ、比例積分調節器３４で比例積
分調節されて信号△Ｐ’として加算演算器３５へ出力さ
れ、又、主蒸気流量検出器３０で検出された主蒸気４５
の流量は、主蒸気流量検出器３０から主蒸気流量Ｑとし
て前記加算演算器３５並びに関数発生器３８へ与えら
れ、前記加算演算器３５では、信号△Ｐ’と主蒸気流量
Ｑとの和が取られ且つその値に対応した燃料設定流量Ｆ
0が求められ、該燃料設定流量Ｆ0は減算器３６へ出力さ
れる。
力検出器２９で検出された主蒸気４５の圧力は、主蒸気
圧力検出器２９から主蒸気圧力Ｐとして減算器３３に与
えられ、該減算器３３において主蒸気設定圧力Ｐ0と主
蒸気圧力Ｐの差が取られて主蒸気圧力偏差△Ｐが求めら
れ、求められた主蒸気圧力偏差△Ｐは出力されて比例積
分調節器３４へ与えられ、比例積分調節器３４で比例積
分調節されて信号△Ｐ’として加算演算器３５へ出力さ
れ、又、主蒸気流量検出器３０で検出された主蒸気４５
の流量は、主蒸気流量検出器３０から主蒸気流量Ｑとし
て前記加算演算器３５並びに関数発生器３８へ与えら
れ、前記加算演算器３５では、信号△Ｐ’と主蒸気流量
Ｑとの和が取られ且つその値に対応した燃料設定流量Ｆ
0が求められ、該燃料設定流量Ｆ0は減算器３６へ出力さ
れる。
【００３４】燃料流量検出器２３で検出された燃料１０
の流量は、燃料流量検出器２３から燃料流量Ｆとして前
記減算器３６並びに関数発生器２４に与えられ、減算器
３６において前記燃料設定流量Ｆ0と燃料流量Ｆとの差
が取られて燃料流量偏差△Ｆが求められ、該燃料流量偏
差△Ｆは比例積分調節器３７へ与えられ、該比例積分調
節器３７で比例積分調節されて指令Ｚとして出力され、
給炭機８のアクチュエータ３２に与えられ、該アクチュ
エータ３２が所定の速度で駆動されて火炉本体４へ供給
される燃料流量Ｆが燃料設定流量Ｆ0となるように調整
される。
の流量は、燃料流量検出器２３から燃料流量Ｆとして前
記減算器３６並びに関数発生器２４に与えられ、減算器
３６において前記燃料設定流量Ｆ0と燃料流量Ｆとの差
が取られて燃料流量偏差△Ｆが求められ、該燃料流量偏
差△Ｆは比例積分調節器３７へ与えられ、該比例積分調
節器３７で比例積分調節されて指令Ｚとして出力され、
給炭機８のアクチュエータ３２に与えられ、該アクチュ
エータ３２が所定の速度で駆動されて火炉本体４へ供給
される燃料流量Ｆが燃料設定流量Ｆ0となるように調整
される。
【００３５】又、前記燃料流量検出器２３から燃料流量
Ｆとして関数発生器２４に与えられた燃料１０の流量
は、関数発生器２４から燃料流量Ｆに対応した全空気設
定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’として掛算器４０へ与えられ、
又、酸素検出器３１で検出された排ガス２１中の残留酸
素の量は、残留酸素量Ｏとして関数発生器３９に与えら
れ、該関数発生器３９から残留酸素量Ｏに対応した酸素
補正係数βが前記掛算器４０へ与えられ、該掛算器４０
において全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’と酸素補正係数
βとの積が取られて必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が求め
られ、該必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が掛算器４１並び
に減算器４２に与えられる。
Ｆとして関数発生器２４に与えられた燃料１０の流量
は、関数発生器２４から燃料流量Ｆに対応した全空気設
定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’として掛算器４０へ与えられ、
又、酸素検出器３１で検出された排ガス２１中の残留酸
素の量は、残留酸素量Ｏとして関数発生器３９に与えら
れ、該関数発生器３９から残留酸素量Ｏに対応した酸素
補正係数βが前記掛算器４０へ与えられ、該掛算器４０
において全空気設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’と酸素補正係数
βとの積が取られて必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が求め
られ、該必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2が掛算器４１並び
に減算器４２に与えられる。
【００３６】前記主蒸気流量検出器３０から主蒸気流量
Ｑとして関数発生器３８に与えられた主蒸気４５の流量
は、関数発生器３８から主蒸気流量Ｑに対応した一次空
気３ａの全空気量に対する分配比α1として前記掛算器
４１へ与えられ、該掛算器４１において必要全空気設定
流量Ｑ1＋Ｑ2と分配比α1との積が取られて一次空気設
定流量Ｑ1が求められ、該一次空気設定流量Ｑ1が加算器
４４に与えられる。
Ｑとして関数発生器３８に与えられた主蒸気４５の流量
は、関数発生器３８から主蒸気流量Ｑに対応した一次空
気３ａの全空気量に対する分配比α1として前記掛算器
４１へ与えられ、該掛算器４１において必要全空気設定
流量Ｑ1＋Ｑ2と分配比α1との積が取られて一次空気設
定流量Ｑ1が求められ、該一次空気設定流量Ｑ1が加算器
４４に与えられる。
【００３７】一方、前記主蒸気圧力検出器２９で検出さ
れた主蒸気４５の圧力は、主蒸気圧力検出器２９から主
蒸気圧力Ｐとして減算器３３’に与えられ、該減算器３
３’において主蒸気設定圧力Ｐ0と主蒸気圧力Ｐの差が
取られて主蒸気圧力偏差△Ｐが求められ、求められた主
蒸気圧力偏差△Ｐは出力されて関数発生器４３へ与えら
れ、該関数発生器４３からは、主蒸気圧力偏差△Ｐに対
応した調整空気設定流量Ｑ3が出力されて加算器４４へ
与えられる。
れた主蒸気４５の圧力は、主蒸気圧力検出器２９から主
蒸気圧力Ｐとして減算器３３’に与えられ、該減算器３
３’において主蒸気設定圧力Ｐ0と主蒸気圧力Ｐの差が
取られて主蒸気圧力偏差△Ｐが求められ、求められた主
蒸気圧力偏差△Ｐは出力されて関数発生器４３へ与えら
れ、該関数発生器４３からは、主蒸気圧力偏差△Ｐに対
応した調整空気設定流量Ｑ3が出力されて加算器４４へ
与えられる。
【００３８】加算器４４では、一次空気設定流量Ｑ1と
調整空気設定流量Ｑ3との和が取られて修正一次空気設
定流量Ｑ1＋Ｑ3が求められ、該修正一次空気設定流量Ｑ
1＋Ｑ3が減算器２５ａ並びに減算器４２へ与えられ、該
減算器４２において必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と修正
一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3との差が取られて修正二次空
気設定流量Ｑ2−Ｑ3が求められ、該修正二次空気設定流
量Ｑ2−Ｑ3が減算器２５ｂに与えられる。
調整空気設定流量Ｑ3との和が取られて修正一次空気設
定流量Ｑ1＋Ｑ3が求められ、該修正一次空気設定流量Ｑ
1＋Ｑ3が減算器２５ａ並びに減算器４２へ与えられ、該
減算器４２において必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と修正
一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3との差が取られて修正二次空
気設定流量Ｑ2−Ｑ3が求められ、該修正二次空気設定流
量Ｑ2−Ｑ3が減算器２５ｂに与えられる。
【００３９】前記減算器２５ａには一次空気流量検出器
２２ａで検出された一次空気３ａの流量が一次空気流量
Ｑ1’として与えられており、該減算器２５ａにおい
て、修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3と一次空気流量
Ｑ1’の差が取られて一次空気流量偏差△Ｑ1が求めら
れ、求められた一次空気流量偏差△Ｑ1は出力されて比
例積分調節器２６ａへ与えられ、比例積分調節器２６ａ
で比例積分調節されて指令Ｘとして出力され、自動手動
切換器４６ａを経てアクチュエータ２８ａに与えられ、
アクチュエータ２８ａが駆動されてダンパ２７ａが所定
の開度に調整され、火炉本体４へ供給される一次空気流
量Ｑ1’が修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3となるように
調整される。
２２ａで検出された一次空気３ａの流量が一次空気流量
Ｑ1’として与えられており、該減算器２５ａにおい
て、修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3と一次空気流量
Ｑ1’の差が取られて一次空気流量偏差△Ｑ1が求めら
れ、求められた一次空気流量偏差△Ｑ1は出力されて比
例積分調節器２６ａへ与えられ、比例積分調節器２６ａ
で比例積分調節されて指令Ｘとして出力され、自動手動
切換器４６ａを経てアクチュエータ２８ａに与えられ、
アクチュエータ２８ａが駆動されてダンパ２７ａが所定
の開度に調整され、火炉本体４へ供給される一次空気流
量Ｑ1’が修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3となるように
調整される。
【００４０】又、前記減算器２５ｂには二次空気流量検
出器２２ｂで検出された二次空気３ｂの流量が二次空気
流量Ｑ2’として減算器２５ｂに与えられており、該減
算器２５ｂにおいて、修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3と
二次空気流量Ｑ2’の差が取られて二次空気流量偏差△
Ｑ2が求められ、求められた二次空気流量偏差△Ｑ2は出
力されて比例積分調節器２６ｂへ与えられ、比例積分調
節器２６ｂで比例積分調節されて指令Ｙとして出力さ
れ、自動手動切換器４６ｂを経てアクチュエータ２８ｂ
に与えられ、アクチュエータ２８ｂが駆動されてダンパ
２７ｂが所定の開度に調整され、火炉本体４へ供給され
る二次空気流量Ｑ2’が修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3
となるように調整される。
出器２２ｂで検出された二次空気３ｂの流量が二次空気
流量Ｑ2’として減算器２５ｂに与えられており、該減
算器２５ｂにおいて、修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3と
二次空気流量Ｑ2’の差が取られて二次空気流量偏差△
Ｑ2が求められ、求められた二次空気流量偏差△Ｑ2は出
力されて比例積分調節器２６ｂへ与えられ、比例積分調
節器２６ｂで比例積分調節されて指令Ｙとして出力さ
れ、自動手動切換器４６ｂを経てアクチュエータ２８ｂ
に与えられ、アクチュエータ２８ｂが駆動されてダンパ
２７ｂが所定の開度に調整され、火炉本体４へ供給され
る二次空気流量Ｑ2’が修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3
となるように調整される。
【００４１】この結果、主蒸気圧力偏差△Ｐが定常的な
状態、即ち図２に示す如く−ｐ1〜＋ｐ1の範囲にある場
合には、調整空気設定流量Ｑ3が０として関数発生器４
３から出力されるため、主蒸気圧力Ｐは従来と同様に燃
料流量Ｆのみに基づいて制御される形となる一方、主蒸
気圧力偏差△Ｐが過渡的な状態、即ち図２に示す如く−
ｐ1〜−ｐ2の範囲或いは＋ｐ1〜＋ｐ2の範囲にある場合
には、調整空気設定流量Ｑ3が夫々略比例関数的に増加
或いは減少する形で関数発生器４３から出力されるた
め、主蒸気圧力偏差△Ｐが−ｐ1〜−ｐ2の範囲にあると
きには、燃料１０の燃焼に直接的に関与する一次空気流
量Ｑ1’が燃料流量Ｆに基づく流量より所要量だけプラ
スされた流量に速やかに制御され、且つ燃料１０の燃焼
に間接的に関与する二次空気流量Ｑ2’が燃料流量Ｆに
基づく流量より所要量だけマイナスされた流量に速やか
に制御され、燃料１０の燃焼が応答性よく活発化され、
又、主蒸気圧力偏差△Ｐが＋ｐ1〜＋ｐ2の範囲にあると
きには、燃料１０の燃焼に直接的に関与する一次空気流
量Ｑ1’が燃料流量Ｆに基づく流量より所要量だけマイ
ナスされた流量に速やかに制御され、且つ燃料１０の燃
焼に間接的に関与する二次空気流量Ｑ2’が燃料流量Ｆ
に基づく流量より所要量だけプラスされた流量に速やか
に制御され、燃料１０の燃焼が応答性よく抑制される。
状態、即ち図２に示す如く−ｐ1〜＋ｐ1の範囲にある場
合には、調整空気設定流量Ｑ3が０として関数発生器４
３から出力されるため、主蒸気圧力Ｐは従来と同様に燃
料流量Ｆのみに基づいて制御される形となる一方、主蒸
気圧力偏差△Ｐが過渡的な状態、即ち図２に示す如く−
ｐ1〜−ｐ2の範囲或いは＋ｐ1〜＋ｐ2の範囲にある場合
には、調整空気設定流量Ｑ3が夫々略比例関数的に増加
或いは減少する形で関数発生器４３から出力されるた
め、主蒸気圧力偏差△Ｐが−ｐ1〜−ｐ2の範囲にあると
きには、燃料１０の燃焼に直接的に関与する一次空気流
量Ｑ1’が燃料流量Ｆに基づく流量より所要量だけプラ
スされた流量に速やかに制御され、且つ燃料１０の燃焼
に間接的に関与する二次空気流量Ｑ2’が燃料流量Ｆに
基づく流量より所要量だけマイナスされた流量に速やか
に制御され、燃料１０の燃焼が応答性よく活発化され、
又、主蒸気圧力偏差△Ｐが＋ｐ1〜＋ｐ2の範囲にあると
きには、燃料１０の燃焼に直接的に関与する一次空気流
量Ｑ1’が燃料流量Ｆに基づく流量より所要量だけマイ
ナスされた流量に速やかに制御され、且つ燃料１０の燃
焼に間接的に関与する二次空気流量Ｑ2’が燃料流量Ｆ
に基づく流量より所要量だけプラスされた流量に速やか
に制御され、燃料１０の燃焼が応答性よく抑制される。
【００４２】尚、上述のように主蒸気圧力偏差△Ｐに応
じて一次空気３ａと二次空気３ｂの流量を夫々変化させ
ているが、一次空気３ａと二次空気３ｂのトータル的な
流量は、燃料流量Ｆに基づく流量（Ｑ1＋Ｑ2）に制御さ
れるため、燃焼のバランスが崩れる心配もない。
じて一次空気３ａと二次空気３ｂの流量を夫々変化させ
ているが、一次空気３ａと二次空気３ｂのトータル的な
流量は、燃料流量Ｆに基づく流量（Ｑ1＋Ｑ2）に制御さ
れるため、燃焼のバランスが崩れる心配もない。
【００４３】こうして、定常的な主蒸気圧力偏差△Ｐは
燃料流量Ｆで制御し、過渡的な主蒸気圧力偏差△Ｐは燃
料流量Ｆだけでなく空気流量を積極的に取り入れて制御
することにより、主蒸気圧力Ｐの制御性が良好となる。
燃料流量Ｆで制御し、過渡的な主蒸気圧力偏差△Ｐは燃
料流量Ｆだけでなく空気流量を積極的に取り入れて制御
することにより、主蒸気圧力Ｐの制御性が良好となる。
【００４４】尚、本発明の循環流動床ボイラにおける主
蒸気圧力制御装置は、上述の実施例にのみ限定されるも
のではなく、関数発生器４３に対し主蒸気圧力偏差△Ｐ
を減算器３３’から与える代りに減算器３３から与える
ようにしてもよいこと等、その他、本発明の要旨を逸脱
しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論で
ある。
蒸気圧力制御装置は、上述の実施例にのみ限定されるも
のではなく、関数発生器４３に対し主蒸気圧力偏差△Ｐ
を減算器３３’から与える代りに減算器３３から与える
ようにしてもよいこと等、その他、本発明の要旨を逸脱
しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論で
ある。
【００４５】
【発明の効果】以上、説明したように本発明の循環流動
床ボイラにおける主蒸気圧力制御装置によれば、定常的
な主蒸気圧力偏差は燃料流量で制御し、過渡的な主蒸気
圧力偏差は燃料流量だけでなく空気流量を積極的に取り
入れて制御することにより、主蒸気圧力の制御性が良好
となるという優れた効果を奏し得る。
床ボイラにおける主蒸気圧力制御装置によれば、定常的
な主蒸気圧力偏差は燃料流量で制御し、過渡的な主蒸気
圧力偏差は燃料流量だけでなく空気流量を積極的に取り
入れて制御することにより、主蒸気圧力の制御性が良好
となるという優れた効果を奏し得る。
【図１】本発明の循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力
制御装置のブロック図である。
制御装置のブロック図である。
【図２】本発明の循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力
制御装置に用いる関数発生器４３に設定される関数を示
すグラフである。
制御装置に用いる関数発生器４３に設定される関数を示
すグラフである。
【図３】従来の循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力制
御装置のブロック図である。
御装置のブロック図である。
３ａ 一次空気 ３ｂ 二次空気 ４ 火炉本体 ６ ベッド材 ７ 主バーナ １０ 燃料 １６ 後部伝熱部 １８ 過熱器 ２１ 排ガス ２２ａ 一次空気流量検出器 ２２ｂ 二次空気流量検出器 ２３ 燃料流量検出器 ２４ 関数発生器 ２５ａ 減算器 ２５ｂ 減算器 ２６ａ 比例積分調節器 ２６ｂ 比例積分調節器 ２７ａ ダンパ ２７ｂ ダンパ ２８ａ アクチュエータ ２８ｂ アクチュエータ ２９ 主蒸気圧力検出器 ３０ 主蒸気流量検出器 ３１ 酸素検出器 ３３ 減算器 ３３’ 減算器 ３８ 関数発生器 ３９ 関数発生器 ４０ 掛算器 ４１ 掛算器 ４２ 減算器 ４３ 関数発生器 ４４ 加算器 ４５ 主蒸気 Ｆ 燃料流量 Ｐ 主蒸気圧力 Ｐ0 主蒸気設定圧力 △Ｐ 主蒸気圧力偏差 Ｑ 主蒸気流量 Ｑ1’ 一次空気流量 Ｑ1 一次空気設定流量 Ｑ2’ 二次空気流量 Ｑ2 二次空気設定流量 Ｑ3 調整空気設定流量 △Ｑ1 一次空気流量偏差 △Ｑ2 二次空気流量偏差 （Ｑ1＋Ｑ2）’ 全空気設定流量 Ｑ1＋Ｑ2 必要全空気設定流量 Ｑ1＋Ｑ3 修正一次空気設定流量 Ｑ2−Ｑ3 修正二次空気設定流量 Ｏ 残留酸素量 α1 分配比 β 酸素補正係数 Ｘ 指令 Ｙ 指令
Claims (1)
- 【請求項１】 内部にベッド材６による流動床が形成さ
れるようにした循環流動床ボイラの後部伝熱部１６内に
配置された過熱器１８で過熱された主蒸気圧力Ｐを燃料
流量Ｆで制御するよう構成した循環流動床ボイラにおけ
る主蒸気圧力制御装置において、火炉本体４底部へ導入
される一次空気３ａの流量を検出する一次空気流量検出
器２２ａと、前記火炉本体４へ導入される二次空気３ｂ
の流量を検出する二次空気流量検出器２２ｂと、前記火
炉本体４内へ燃料１０を噴射する主バーナ７へ送給され
る燃料１０の流量を検出する燃料流量検出器２３と、前
記循環流動床ボイラの後部伝熱部１６内に配置された過
熱器１８で過熱された主蒸気４５の圧力を検出する主蒸
気圧力検出器２９と、前記過熱器１８で過熱された主蒸
気４５の流量を検出する主蒸気流量検出器３０と、前記
後部伝熱部１６から排出された排ガス２１の残留酸素量
を検出する酸素検出器３１と、前記燃料流量検出器２３
からの燃料流量Ｆに対応した全空気設定流量（Ｑ1＋
Ｑ2）’を求める関数発生器２４と、前記主蒸気圧力検
出器２９からの主蒸気圧力Ｐと主蒸気設定圧力Ｐ0の差
を取り主蒸気圧力偏差△Ｐを求める減算器３３’（又は
３３）と、該減算器３３’（又は３３）からの主蒸気圧
力偏差△Ｐに対応した調整空気設定流量Ｑ3を求める関
数発生器４３と、前記主蒸気流量検出器３０からの主蒸
気流量Ｑに対応した一次空気３ａの全空気量に対する分
配比α1を求める関数発生器３８と、前記酸素検出器３
１からの残留酸素量Ｏに対応した酸素補正係数βを求め
る関数発生器３９と、前記関数発生器２４からの全空気
設定流量（Ｑ1＋Ｑ2）’と前記関数発生器３９からの酸
素補正係数βとの積を取り必要全空気設定流量Ｑ 1＋Ｑ2
を求める掛算器４０と、該掛算器４０からの必要全空気
設定流量Ｑ1＋Ｑ2と前記関数発生器３８からの分配比α
1との積を取り一次空気設定流量Ｑ1を求める掛算器４１
と、該掛算器４１からの一次空気設定流量Ｑ1と前記関
数発生器４３からの調整空気設定流量Ｑ3との和を取り
修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ 3を求める加算器４４と、
前記掛算器４０からの必要全空気設定流量Ｑ1＋Ｑ2と前
記加算器４４からの修正一次空気設定流量Ｑ1＋Ｑ3との
差を取り修正二次空気設定流量Ｑ2−Ｑ3を求める減算器
４２と、前記一次空気流量検出器２２ａからの一次空気
流量Ｑ1’と前記加算器４４からの修正一次空気設定流
量Ｑ1＋Ｑ3との差を取り一次空気流量偏差△Ｑ1を求め
る減算器２５ａと、前記二次空気流量検出器２２ｂから
の二次空気流量Ｑ2’と前記減算器４２からの修正二次
空気設定流量Ｑ2−Ｑ3との差を取り二次空気流量偏差△
Ｑ2を求める減算器２５ｂと、前記減算器２５ａからの
一次空気流量偏差△Ｑ1を処理して得られた指令Ｘを前
記火炉本体４底部へ導入される一次空気３ａの流量を調
整するためのダンパ２７ａを開閉するアクチュエータ２
８ａへ与える比例積分調節器２６ａと、前記減算器２５
ｂからの二次空気流量偏差△Ｑ2を処理して得られた指
令Ｙを前記火炉本体４へ導入される二次空気３ｂの流量
を調整するためのダンパ２７ｂを開閉するアクチュエー
タ２８ｂへ与える比例積分調節器２６ｂとを備えたこと
を特徴とする循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力制御
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35690092A JPH06193801A (ja) | 1992-12-22 | 1992-12-22 | 循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35690092A JPH06193801A (ja) | 1992-12-22 | 1992-12-22 | 循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06193801A true JPH06193801A (ja) | 1994-07-15 |
Family
ID=18451328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35690092A Pending JPH06193801A (ja) | 1992-12-22 | 1992-12-22 | 循環流動床ボイラにおける主蒸気圧力制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06193801A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108087856A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-05-29 | 华北电力大学 | 一种超临界循环流化床机组主蒸汽压力预测系统及方法 |
-
1992
- 1992-12-22 JP JP35690092A patent/JPH06193801A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108087856A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-05-29 | 华北电力大学 | 一种超临界循环流化床机组主蒸汽压力预测系统及方法 |
| CN108087856B (zh) * | 2017-11-21 | 2019-10-01 | 华北电力大学 | 一种超临界循环流化床机组主蒸汽压力预测系统及方法 |
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