JPH1114002A - 加圧流動層ボイラの蒸気温度制御装置 - Google Patents
加圧流動層ボイラの蒸気温度制御装置Info
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- JPH1114002A JPH1114002A JP16874197A JP16874197A JPH1114002A JP H1114002 A JPH1114002 A JP H1114002A JP 16874197 A JP16874197 A JP 16874197A JP 16874197 A JP16874197 A JP 16874197A JP H1114002 A JPH1114002 A JP H1114002A
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Abstract
が変化するようなことが生じても、燃料流量プログラム
の静特性を自動的に修正することにより、制御性の向上
が図れるようにする。 【解決手段】 層温制御マスタ79から出力される補正
燃料流量指令79aを入力して低速度で積分する低速積
分器87と、低速積分器87からの積分された層温修正
信号88を燃料流量プログラム45から出力される燃料
流量指令46に掛算する掛算器89とを備え、燃料流量
プログラム45の静特性を自動修正する。
Description
の流動層の層温度を制御する燃料流量プログラムの、計
画値ベースとのズレ分を自動修正し得るようにした加圧
流動層ボイラの蒸気温度制御装置に関するものである。
たもので、斯かる加圧流動層ボイラ1は、圧力容器2を
備え、圧力容器2内には、ボイラ本体3、サイクロン
4、ベッド材貯蔵容器5等が格納されている。
を接続して形成した炉壁に囲まれて内部に火炉6が形成
されると共に火炉6内には、蒸発器及び過熱器等の伝熱
部7が収納されており、火炉6の下部には、ボイラ本体
3の炉壁を貫通して火炉6内に燃料8を噴射する燃料噴
射ノズル9が配設されている。
続され、燃料送給管10の圧力容器2外へ延在した部分
には、燃料送給方向上流側から下流側へ向けて燃料ポン
プ11、燃料流量制御弁12が接続されている。
近傍には、多数の噴出孔を有する複数組の散気管14
が、図3の紙面に対して直交する方向へ所定のピッチで
配設されており、圧力容器2内へ送給された圧縮空気1
5は、灰出しホッパ13部の隙間16から散気管14内
へ導入され、散気管14の上部から火炉6内へ吹込まれ
ることにより、火炉6内に収納されている、脱硫剤や燃
焼灰等が混合したベッド材17を流動化し得るようにな
っている。灰出しホッパ13の下端からはベッド灰1
7’が取り出されるようになっている。
の熱により火炉6内で燃料8が燃焼することにより生じ
且つ伝熱部7や炉壁管内の水や蒸気を加熱した後の燃焼
ガス18を排ガス19として導入するマニホールド20
が、上方へ向けて延在するよう接続されている。
方向へ延在する排ガス管21が接続され、排ガス管21
の先端は、サイクロン4の外周部に、サイクロン4外周
の接線方向へ向けて接続されている。
接続され、該排ガス管22は圧力容器2を貫通して外部
へ延在し、その先端は、ガスタービン23に接続されて
いる。而して、ガスタービン23は、マニホールド20
から排ガス管21、サイクロン4、排ガス管22を通っ
て供給された排ガス19により駆動し得るようになって
いる。
23に対して接続された発電機24及び圧縮機25を駆
動し得るようになっており、圧縮機25で生成された圧
縮空気15は、圧縮空気送給管27を介し圧力容器2内
へ導入し得るようになっている。
抜出し管28を介してLバルブ29が接続されており、
Lバルブ29の後端には、後端が圧力容器2に接続され
ると共に中途部に注入弁30を備えた圧縮空気注入管3
1が接続されている。
器5から抜出したベッド材17をボイラ本体3内へ導入
するためのベッド材注入管32が接続されており、ベッ
ド材注入管32の先端はボイラ本体3の下部に接続され
ている。
ベッド材戻し管33の下端が接続され、ベッド材戻し管
33の先端は、ベッド材貯蔵容器5の頂部近傍に接続さ
れている。又、ベッド材貯蔵容器5の頂部近傍には、中
途部にベッド材貯蔵容器5の内圧を排出するための内圧
排出弁34を備えて圧力容器2外へ延在する内圧排出管
39が接続されている。
蒸気の温度を検出するよう伝熱部7から蒸気タービンへ
至るラインに接続された蒸気温度検出器、36はボイラ
本体3内の流動層よりも上方と流動層下部との差圧を検
出するようボイラ本体3の側部に接続された差圧検出
器、37,38はボイラ本体3内のベッド材17により
形成される流動層の温度を検出するようボイラ本体3の
上下側部に接続された層温度検出器である。
は、ボイラ本体3内には、所定量のベッド材17が収納
されていると共に圧縮空気送給管27から圧力容器2内
に供給された圧縮空気15は隙間16から散気管14を
通ってボイラ本体3内に導入され、ボイラ本体3内で
は、ベッド材17が流動化している。
燃料8は、燃料送給管10を通って燃料噴射ノズル9か
らボイラ本体3内に噴射され、噴射された燃料8はベッ
ド材17等の熱により燃焼して燃焼ガス18が生成さ
れ、燃焼ガス18は火炉6内を上昇しつつ、伝熱部7や
火炉6炉壁の伝熱管内の流体を加熱して蒸気を生成さ
せ、火炉6を通ってボイラ本体3からの排ガス19とし
てマニホールド20へ排出される。
は、マニホールド20から排ガス管21を経てサイクロ
ン4内へ導入され、サイクロン4で石炭燃焼灰や未燃の
石炭粒子を分離された後、排ガス管22を通ってガスタ
ービン23へ導入され、排ガス19によりガスタービン
23が駆動される。
電機24が駆動されて発電が行われると共に圧縮機25
が駆動され、圧縮機25で生成した圧縮空気15は、圧
縮空気送給管27を経て圧力容器2内へ導入される。
い蒸気タービンの駆動に供せられる。
では、プラント出力に対して1対1の関係で給水と燃料
の供給を変化させるようにしており、更に蒸気温度は燃
料流量によって制御するようにしているが、前記した加
圧流動層ボイラ1においては、燃料流量によって変化す
るのは流動層の層温であり、この層温をある所定範囲に
保持させた状態において、層高をプラント出力に対して
1対1で変化させることによってプラント出力を制御す
るようにしており、従って、上記加圧流動層ボイラ1に
おいては、前記貫流ボイラに比して、層温と層高を制御
するための操作量が増加する。
される蒸気の温度を制御する場合には、ボイラ本体3内
のベッド材17によって形成される流動層の層高を制御
するか、或いは燃料噴射ノズル9から火炉6内へ噴射さ
れる燃料8の流量を制御する。
入熱が変って層温が変化することになるので、伝熱部7
の収熱が変って蒸気の温度が制御される。
て蒸気の温度を制御する際には、蒸気の温度が所定の温
度よりも低い場合は、注入弁30を開く。すると、圧力
容器2内の圧縮空気15は、圧縮空気注入管31を通っ
てLバルブ29へ供給され、Lバルブ29からベッド材
注入管32を経てボイラ本体3内へ導入される。このた
め、ベッド材貯蔵容器5内のベッド材17は、ベッド材
抜出し管28を下降し、Lバルブ29、ベッド材注入管
32を経てボイラ本体3内へ導入され、その結果、ボイ
ラ本体3内のベッド材17による流動層の層高が所定高
さまで上昇し、伝熱部7の収熱量が増加されることによ
り蒸気温度が上昇する。
温度を制御する際に蒸気の温度が所定の温度よりも高い
場合には、内圧排出弁34を開いてベッド材貯蔵容器5
内を減圧する。すると、ボイラ本体3内とベッド材貯蔵
容器5内との間の圧力差により、ボイラ本体3内のベッ
ド材17は、ベッド材戻し管33からベッド材貯蔵容器
5内へ戻され、その結果、ボイラ本体3内のベッド材1
7による流動層の層高が所定高さまで下降し、伝熱部7
の収熱量が減少することにより蒸気温度が低下する。
H3(H1<H2<H3)のように変化した場合におけ
る、前記燃料流量と流動層の層温度との関係を示してい
る。
っている場合に流動層の層温度が層温度上限設定値と層
温度下限設定値との間にある間は、燃料流量を増減させ
ることにより蒸気温度の制御を行い、流動層の層温度が
層温度上限設定値に達したら(蒸気温度が設定温度より
低い時)層高をH3に上昇させ、更に燃料流量を増加さ
せることによって蒸気温度の制御を行うことを示してい
る。
せる場合、流動層の層温度が一時的にロのように低下
し、しかる後上昇しているが、これは、層高を上昇させ
るために供給されたベッド材17の温度が低く、該ベッ
ド材17が加熱されるまでに時間遅れがあるためであ
る。
制御装置の一例を示したもので、図5中、40はボイラ
マスタ指令41に基づいて図示しない給水流量調節弁等
に給水流量指令42を出力する給水流量プログラム、4
3はボイラマスタ指令41に基づいて層高指令44を出
力する層高プログラム、45はボイラマスタ指令41に
基づいて燃料流量指令46を出力する燃料流量プログラ
ム、47は前記燃料流量指令46に基づいて図示しない
タービンガイドベーン等に空気流量指令48を出力する
空気流量プログラムであり、前記給水流量プログラム4
0の関数F1(x)と、層高プログラム43の関数F2
(x)と、燃料流量プログラム45の関数F3(x)
は、夫々図6に傾向を示すように、ボイラマスタ指令4
1に対して比例関係を有して右上がりの直線となる。ま
た、前記空気流量プログラム47の関数F4(x)は、
図7に傾向を示すように、燃料流量指令46に対して比
例関係を有して右上がりの直線となる。
する構成について、図5の蒸気温度制御装置を参照して
説明する。
と蒸気温度検出器35で検出した検出蒸気温度51を減
算して蒸気温度偏差52を求める減算器53と、減算器
53からの蒸気温度偏差52を比例積分して流動層の補
正層高指令49aを出力する比例積分調節器53aとを
備えた水燃比制御マスタであり、該水燃比制御マスタ4
9からの補正層高指令49aは加算器54に与えられて
おり、前記層高プログラム43からの層高指令44に加
算して修正することにより、設定層高指令55が求めら
れるようになっている。
ベッド材17(図3参照)により形成される流動層の差
圧57から、h=Δp/γ(ここでhは流動層の層高、
Δpは差圧、γは流動層の比重)により流動層の層高検
出値58を求める演算器である。
58と前記加算器54からの設定層高指令55を減算し
て層高偏差60を求める減算器61と、減算器61から
の層高偏差60を比例積分処理して弁開閉指令62を求
める比例積分調節器61aとを備えた層高制御マスタで
あり、該層高制御マスタ59からの弁開閉指令62によ
り、ハイローモニタスイッチ63を介して注入弁30及
び内圧排出弁34に弁開閉指令64,65を与えるよう
になっている。
出器35からの検出蒸気温度51と設定蒸気温度50と
を入力している水燃比制御マスタ49からの補正層高指
令49aが加算器54に与えられることにより、層高プ
ログラム43からの層高指令44が修正されて設定層高
指令55が得られ、更に、該設定層高指令55が層高制
御マスタ59に入力されて、差圧検出器36による差圧
57に基づいた演算器56からの層高検出値58との層
高偏差60に基づいた弁開閉指令62が、層高制御マス
タ59からハイローモニタスイッチ63に与えられる。
8よりも大きい場合には、ハイローモニタスイッチ63
から注入弁30へ弁開閉指令64が与えられ、注入弁3
0が開く。このため、図3で説明したように、圧力容器
2内の圧縮空気15は圧縮空気注入管31から注入弁3
0を通ってLバルブ29へ送給される。
材17はベッド材抜出し管28からLバルブ29内へ導
入され、圧縮空気15に同伴されてベッド材注入管32
から火炉6内へ供給される(図3参照)。而して、層高
偏差60がゼロになれば、ハイローモニタスイッチ63
からの弁開閉指令64により注入弁30は閉止し、火炉
6内における流動層の層高は、ボイラマスタ指令41及
び検出蒸気温度51に対応した所定の高さに制御され
る。
大きい場合には、ハイローモニタスイッチ63から内圧
排出弁34へ弁開閉指令65が与えられ、内圧排出弁3
4が開く。このため、ベッド材貯蔵容器5の内圧は内圧
排出管39により大気圧に減圧され、火炉6内との圧力
差により火炉6内のベッド材17はベッド材戻し管33
を通ってベッド材貯蔵容器5へ戻される。而して、層高
偏差60がゼロになれば、ハイローモニタスイッチ63
からの弁開閉指令65により内圧排出弁34は閉止し、
火炉6内における流動層の層高は、所定の高さに制御さ
れる。
料の流量により制御する構成について、図5の蒸気温度
制御装置を参照して説明する。
と前記蒸気温度検出器35で検出した検出蒸気温度51
を減算して蒸気温度偏差67を求める減算器68と、減
算器68からの蒸気温度偏差67を比例積分処理して流
動層の補正層温度指令69を求める比例積分調節器70
とを備えた層温蒸気温度制御マスタであり、該層温蒸気
温度制御マスタ66からの補正層温度指令69が、加算
器71に入力されて、流動層の層温を設定する設定器7
2からの層温度指令73(通常は860℃)と加算され
ることにより、設定層温度指令74が求められるように
なっている。
出した流動層の層温度76,77を処理して平均検出層
温度78を求める演算器である。
温度78と前記加算器71からの設定層温度指令74を
減算して層温度偏差80を求める減算器81と、減算器
81からの層温度偏差80を比例積分して補正燃料流量
指令79aを求める比例積分調節器82とを備えた層温
制御マスタであり、該層温制御マスタ79からの補正燃
料流量指令79aが、前記燃料流量プログラム45から
の燃料流量指令46に、加算器83を介して加算される
ことにより、合計燃料流量指令84が求められるように
なっている。
指令84が、比例積分調節器85に導かれて比例積分処
理されることにより弁開度指令86が得られ、該弁開度
指令86によって燃料流量制御弁12の開度が制御され
るようになっている。
出器35からの検出蒸気温度51と設定蒸気温度50と
を入力している層温蒸気温度制御マスタ66からの補正
層温度指令69が、設定器72からの層温度指令73
(通常は860℃)に加算器71を介して加算されるこ
とにより設定層温度指令74が求められ、更に、該設定
層温度指令74が、層温度検出器37,38からの層温
度76,77を平均する演算器75からの平均検出層温
度78を入力している層温制御マスタ79に入力される
ことにより、層温度偏差80に基づいた補正燃料流量指
令79aが得られ、該補正燃料流量指令79aが加算器
83を介して前記燃料流量プログラム45からの燃料流
量指令46に加算されることにより、合計燃料流量指令
84が得られる。
50との偏差に基づいて出力される層温蒸気温度制御マ
スタ66からの補正層温度指令69によって、層温度が
所定値に保持されるように燃料流量指令46が修正さ
れ、得られた合計燃料流量指令84により比例積分調節
器85を介して得られた弁開度指令86にて、燃料流量
制御弁12が制御され、これにより燃料流量制御弁12
は、ボイラマスタ指令41と設定蒸気温度50に対応し
た所定の開度に制御されるようになる。
ば、層高プログラム43における層高指令44、及び燃
料流量プログラム45における燃料流量指令46が、計
画値ベースとの間にズレがあっても、層高プログラム4
3からの層高指令44は水燃比制御マスタ49からの補
正層高指令49aによって修正され、また、燃料流量プ
ログラム45からの燃料流量指令46は層温蒸気温度制
御マスタ66からの補正層温度指令69によって修正さ
れることにより、蒸気温度は設定蒸気温度50になるよ
うに層高と層温度が自動的に制御される。
した従来の蒸気温度制御装置においては、例えば、ベッ
ド材の性状の変化(石炭の性状の変化、脱硫剤である石
灰石の名柄変更などによりベッド材の質量が変化するこ
とによって、経時的な熱伝達率が変化した場合等)、及
び、燃料の発熱量の変化(石炭のカロリー、水分の変
化、及び石炭スラリとしている場合のスラリ濃度の変化
等)が生じた場合に、層高プログラム43における層高
指令44、及び燃料流量プログラム45における燃料流
量指令46が、計画値ベースとの間にズレを生じ、この
ために、検出蒸気温度51と設定蒸気温度50との偏差
に基づいたズレ分が常に水燃比制御マスタ49及び層温
蒸気温度制御マスタ66から出力されることになる。
うに層高指令44及び燃料流量指令46が計画値ベース
からズレた状態から、負荷変化に応じた層高の修正動作
が掛かるために、蒸気温度が安定するまでに時間が掛か
り、制御性を高めることができないという問題を有して
いた。
状が変化したり、燃料の発熱量が変化するようなことが
生じても、燃料流量プログラムの静特性を自動的に修正
することにより、制御性の向上が図れるようにした加圧
流動層ボイラの蒸気温度制御装置を提供することを目的
としている。
イラ1のボイラマスタ指令41を入力して層高指令44
を出力する層高プログラム43と、ボイラマスタ指令4
1を入力して燃料流量指令46を出力する燃料流量プロ
グラム45と、設定蒸気温度50と検出蒸気温度51を
入力して補正層高指令49aを出力する水燃比制御マス
タ49と、該水燃比制御マスタ49からの補正層高指令
49aを前記層高プログラム43からの層高指令44に
加算して設定層高指令55を得る加算器54と、設定層
高指令55と層高検出値58とを入力して弁開閉指令6
2を出力する層高制御マスタ59と、設定蒸気温度50
と検出蒸気温度51を入力して補正層温度指令69を出
力する層温蒸気温度制御マスタ66と、該層温蒸気温度
制御マスタ66からの補正層温度指令69を設定器72
からの層温度指令73に加算して設定層温度指令74を
得る加算器71と、設定層温度指令74と平均検出層温
度78とを入力して補正燃料流量指令79aを出力する
層温制御マスタ79と、該層温制御マスタ79からの補
正燃料流量指令79aを前記燃料流量プログラム45か
らの燃料流量指令46に加算して合計燃料流量指令84
を得る加算器83とを備えた加圧流動層ボイラの蒸気温
度制御装置であって、前記層温制御マスタ79からの補
正燃料流量指令79aを入力して低速度で積分する低速
積分器87と、低速積分器87からの積分された層温修
正信号88を前記燃料流量プログラム45からの燃料流
量指令46に掛算する掛算器89とを備えたことを特徴
とする加圧流動層ボイラの蒸気温度制御装置、に係るも
のである。
正燃料流量指令79aを、低速積分器87に入力して低
速度で積分することにより層温修正信号88を得、該層
温修正信号88を燃料流量プログラム45からの燃料流
量指令46に掛算器89を介して掛算するようにしてい
るので、燃料流量プログラム45の燃料流量指令46に
おける計画値ベースとのズレが遅い速度で修正されて、
燃料流量指令46の静特性が計画値ベースに自動修正さ
れる。
温制御マスタ79からの補正燃料流量指令79aがゼロ
に近付き、蒸気温度が設定蒸気温度50に一致するよう
になるので、水燃比制御マスタ49の補正層高指令49
aの出力がゼロに近付くようになって層高も安定し、従
って負荷変化が生じて層高が変更された際に、燃料流量
指令46が計画値ベースで制御されていることにより、
層温が過大或いは過小な動きをすることがなくなって安
定した制御が可能となり、更に層温度及び層高が安定す
ることによりプラント効率も上昇する。
図面を参照しつつ説明する。
用した本発明の実施の形態の一例を示したものであり、
図中図5と同一部分には同一の符号を付して説明を省略
するものとし、以下の説明では本実施の形態例において
特に付加した部分を主体として説明する。
令74と、演算器75からの平均検出層温度78とを入
力して補正燃料流量指令79aを出力している層温制御
マスタ79からの前記補正燃料流量指令79aを、低速
積分器87に入力して低速度で積分し、該低速積分器8
7からの積分された層温修正信号88を、燃料流量プロ
グラム45からの燃料流量指令46に、掛算器89を介
して掛算するようにしている。
に、例えば石炭30ton焚(30ton/H)の加圧
流動層ボイラにおいて、補正燃料流量指令79aの出力
値に対して、例えば1時間かけて燃料1ton分を変化
させるという程度の極めて遅い速度で積分した層温修正
信号88を出力するようになっている。
る。
度検出器35で検出された検出蒸気温度51は、夫々設
定蒸気温度50が入力されている水燃比制御マスタ49
と層温蒸気温度制御マスタ66とに与えられている。
49aは、加算器54に与えられることにより層高プロ
グラム43からの層高指令44に加算され、層高指令4
4が蒸気温度で修正された設定層高指令55が得られ
る。
9に与えられて、差圧検出器36による差圧57に基づ
いた演算器56からの層高検出値58により補正される
ことにより弁開閉指令62となり、該弁開閉指令62が
ハイローモニタスイッチ63に与えられて、弁開閉指令
64,65により注入弁30及び内圧排出弁34を開閉
することにより層高が制御される。
らの補正層温度指令69が、設定器72からの層温度指
令73(通常は860℃)に加算器71を介して加算さ
れることにより設定層温度指令74が求められ、更に該
設定層温度指令74が、層温度検出器37,38からの
層温度76,77に基づいて演算器75により求められ
た平均検出層温度78を入力している層温制御マスタ7
9に与えられることにより、補正燃料流量指令79aが
得られ、該補正燃料流量指令79aが加算器83を介し
て前記燃料流量プログラム45からの燃料流量指令46
に加算されることにより修正されて、合計燃料流量指令
84が得られる。
85に与えられ、比例積分処理された弁開度指令86に
よって層温度が設定温度になるように燃料流量制御弁1
2の開度が制御される。
び、燃料の発熱量の変化等があった場合には、層高プロ
グラム43における層高指令44、及び燃料流量プログ
ラム45における燃料流量指令46が、計画値ベースと
の間にズレを生じた状態となっており、このために、検
出蒸気温度51と設定蒸気温度50との偏差に基づいた
ズレ分が常に水燃比制御マスタ49、及び層温蒸気温度
制御マスタ66から、補正層高指令49a及び補正層温
度指令69として出力されている。
スタ79からの補正燃料流量指令79aを、低速積分器
87に入力して低速度で積分し、該低速積分器87から
の積分された層温修正信号88を、燃料流量プログラム
45からの燃料流量指令46に、掛算器89を介して掛
算すると、燃料流量プログラム45の燃料流量指令46
における計画値ベースの最適値とのズレが遅い速度で修
正されるようになり、これにより燃料流量指令46の静
特性が計画値ベースの最適値に修正されるようになる。
正燃料流量指令79aがゼロに近付き、蒸気温度が設定
蒸気温度50に一致するようになるので、水燃比制御マ
スタ49の補正層高指令49aの出力がゼロに近付くよ
うになって層高も安定する。
設定値に達して過渡的に冷たいベッド材17(図3参
照)が火炉6に供給されたり、或いは負荷上昇によって
過渡的に冷たいベッド材17が火炉6に供給されること
により層温度が低下しても、燃料流量指令46が計画値
ベースで制御されていることにより、余裕をもって適切
な修正動作を行わせることができる。
プログラム45の燃料流量指令46を最適な計画値ベー
スに保持することができるので、負荷変化によって過剰
な或いは過小な燃料が供給されることがなくなり、よっ
て層温の過大或いは過小な動きがなくなって安定した制
御が可能となり、更に層温度と層高が安定することによ
り燃料の燃焼とガスタービン入口ガス温度が最もバラン
スの取れた状態に自動修正されて、プラント効率も向上
する。
流量の制御を燃料流量制御弁12により行う場合につい
て説明したが、燃料ポンプの回転数を制御することによ
り行うこともできること、その他、本発明の要旨を逸脱
しない範囲内で種々変更を加え得ること、等は勿論であ
る。
御装置によれば、層温制御マスタ79からの補正燃料流
量指令79aを、低速積分器87に入力して低速度で積
分することにより層温修正信号88を得、該層温修正信
号88を燃料流量プログラム45からの燃料流量指令4
6に掛算器89を介して掛算するようにしているので、
燃料流量プログラム45の燃料流量指令46における計
画値ベースとのズレが遅い速度で修正されて、燃料流量
指令46の静特性が計画値ベースに自動修正される。
温制御マスタ79からの補正燃料流量指令79aがゼロ
に近付き、蒸気温度が設定蒸気温度50に一致するよう
になるので、水燃比制御マスタ49の補正層高指令49
aの出力がゼロに近付くようになって層高も安定し、従
って負荷変化が生じて層高が変更された際に、燃料流量
指令46が計画値ベースで制御されていることにより、
層温が過大或いは過小な動きをすることがなくなって安
定した制御が可能となり、更に層温度及び層高が安定す
ることによりプラント効率も上昇する、等種々の優れた
効果を奏し得る。
図である。
信号の例を示す線図である。
る。
である。
る。
指令、燃料流量指令が比例関係を有する傾向を示す線図
である。
図である。
Claims (1)
- 【請求項1】 加圧流動層ボイラ(1)のボイラマスタ
指令(41)を入力して層高指令(44)を出力する層
高プログラム(43)と、ボイラマスタ指令(41)を
入力して燃料流量指令(46)を出力する燃料流量プロ
グラム(45)と、設定蒸気温度(50)と検出蒸気温
度(51)を入力して補正層高指令(49a)を出力す
る水燃比制御マスタ(49)と、該水燃比制御マスタ
(49)からの補正層高指令(49a)を前記層高プロ
グラム(43)からの層高指令(44)に加算して設定
層高指令(55)を得る加算器(54)と、設定層高指
令(55)と層高検出値(58)とを入力して弁開閉指
令(62)を出力する層高制御マスタ(59)と、設定
蒸気温度(50)と検出蒸気温度(51)を入力して補
正層温度指令(69)を出力する層温蒸気温度制御マス
タ(66)と、該層温蒸気温度制御マスタ(66)から
の補正層温度指令(69)を設定器(72)からの層温
度指令(73)に加算して設定層温度指令(74)を得
る加算器(71)と、設定層温度指令(74)と平均検
出層温度(78)とを入力して補正燃料流量指令(79
a)を出力する層温制御マスタ(79)と、該層温制御
マスタ(79)からの補正燃料流量指令(79a)を前
記燃料流量プログラム(45)からの燃料流量指令(4
6)に加算して合計燃料流量指令(84)を得る加算器
(83)とを備えた加圧流動層ボイラの蒸気温度制御装
置であって、前記層温制御マスタ(79)からの補正燃
料流量指令(79a)を入力して低速度で積分する低速
積分器(87)と、低速積分器(87)からの積分され
た層温修正信号(88)を前記燃料流量プログラム(4
5)からの燃料流量指令(46)に掛算する掛算器(8
9)とを備えたことを特徴とする加圧流動層ボイラの蒸
気温度制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16874197A JP3755241B2 (ja) | 1997-06-25 | 1997-06-25 | 加圧流動層ボイラの蒸気温度制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16874197A JP3755241B2 (ja) | 1997-06-25 | 1997-06-25 | 加圧流動層ボイラの蒸気温度制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1114002A true JPH1114002A (ja) | 1999-01-22 |
JP3755241B2 JP3755241B2 (ja) | 2006-03-15 |
Family
ID=15873562
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16874197A Expired - Fee Related JP3755241B2 (ja) | 1997-06-25 | 1997-06-25 | 加圧流動層ボイラの蒸気温度制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3755241B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9359274B2 (en) | 2012-06-28 | 2016-06-07 | Centeral Glass Company, Limited | Method for producing 1,3,3,3-tetrafluoropropene |
US11406965B2 (en) | 2016-09-07 | 2022-08-09 | Mexichem Fluor S.A. De C.V. | Catalyst and process using the catalyst for manufacturing fluorinated hydrocarbons |
-
1997
- 1997-06-25 JP JP16874197A patent/JP3755241B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9359274B2 (en) | 2012-06-28 | 2016-06-07 | Centeral Glass Company, Limited | Method for producing 1,3,3,3-tetrafluoropropene |
US11406965B2 (en) | 2016-09-07 | 2022-08-09 | Mexichem Fluor S.A. De C.V. | Catalyst and process using the catalyst for manufacturing fluorinated hydrocarbons |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3755241B2 (ja) | 2006-03-15 |
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