JPH10332109A - 加圧流動層ボイラの空気流量制御方法及び装置 - Google Patents
加圧流動層ボイラの空気流量制御方法及び装置Info
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- JPH10332109A JPH10332109A JP14229697A JP14229697A JPH10332109A JP H10332109 A JPH10332109 A JP H10332109A JP 14229697 A JP14229697 A JP 14229697A JP 14229697 A JP14229697 A JP 14229697A JP H10332109 A JPH10332109 A JP H10332109A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧力容器内へ供給すべき空気流量指令値を燃
料スラリ流量指令値ではなく実際の燃料スラリ流量に基
づいて求めることにより、その時点における適正な空気
流量指令値を得ることができ、酸素濃度の制御性を向上
し得、且つＯ2マスタへの負担軽減をも図り得る加圧流
動層ボイラの空気流量制御方法及び装置を提供する。 【解決手段】 関数発生器５１へ燃料スラリ流量指令値
４３の代りに実際の燃料スラリ流量４１を入力するよう
にし、関数発生器５１において実際の燃料スラリ流量４
１に基づき圧力容器１内へ供給すべき空気流量指令値５
０を求めて減算器５３へ出力するよう構成する。
料スラリ流量指令値ではなく実際の燃料スラリ流量に基
づいて求めることにより、その時点における適正な空気
流量指令値を得ることができ、酸素濃度の制御性を向上
し得、且つＯ2マスタへの負担軽減をも図り得る加圧流
動層ボイラの空気流量制御方法及び装置を提供する。 【解決手段】 関数発生器５１へ燃料スラリ流量指令値
４３の代りに実際の燃料スラリ流量４１を入力するよう
にし、関数発生器５１において実際の燃料スラリ流量４
１に基づき圧力容器１内へ供給すべき空気流量指令値５
０を求めて減算器５３へ出力するよう構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加圧流動層ボイラ
の空気流量制御方法及び装置に関するものである。
の空気流量制御方法及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】加圧流動層ボイラの一例を図２によって
説明すると、内部が加圧雰囲気になっている圧力容器１
の中に流動層ボイラ本体２が設けられており、流動層ボ
イラ本体２内の下部には複数本の散気管３が配設されて
おり、該散気管３は、圧力容器１内の加圧空気４を、途
中に後述する灰クーラ１９が設けられた取入管３６から
風箱３７へ取り入れて上方に噴出するようになってい
る。
説明すると、内部が加圧雰囲気になっている圧力容器１
の中に流動層ボイラ本体２が設けられており、流動層ボ
イラ本体２内の下部には複数本の散気管３が配設されて
おり、該散気管３は、圧力容器１内の加圧空気４を、途
中に後述する灰クーラ１９が設けられた取入管３６から
風箱３７へ取り入れて上方に噴出するようになってい
る。
【０００３】前記散気管３の上部には、石炭と水を混合
した燃料スラリを燃料ポンプ３９から供給する燃料供給
管５が配設されていると共に、流動層６を形成するため
の石灰石等の脱硫材、石炭灰等を混合したベッド材７が
ベッド材貯蔵容器２４から供給されるようになってお
り、低圧コンプレッサ８Ｌから高圧コンプレッサ８Ｈを
経て圧力容器１内に供給された加圧空気４が前記取入管
３６から風箱３７を介して散気管３に供給され上方に噴
出されることにより流動層６が形成され、前記燃料供給
管５から供給された燃料スラリが流動層６の中で撹拌さ
れて効率よく燃焼されることにより、流動層６の形成部
に配設された伝熱管９により水を加熱して蒸気を発生さ
せるようになっている。
した燃料スラリを燃料ポンプ３９から供給する燃料供給
管５が配設されていると共に、流動層６を形成するため
の石灰石等の脱硫材、石炭灰等を混合したベッド材７が
ベッド材貯蔵容器２４から供給されるようになってお
り、低圧コンプレッサ８Ｌから高圧コンプレッサ８Ｈを
経て圧力容器１内に供給された加圧空気４が前記取入管
３６から風箱３７を介して散気管３に供給され上方に噴
出されることにより流動層６が形成され、前記燃料供給
管５から供給された燃料スラリが流動層６の中で撹拌さ
れて効率よく燃焼されることにより、流動層６の形成部
に配設された伝熱管９により水を加熱して蒸気を発生さ
せるようになっている。
【０００４】前記流動層６の層高は、ボイラ負荷指令に
応じて制御されるようになっており、負荷の上昇に伴っ
て流動層６の層高を高くする際には、ベッド材貯蔵容器
２４の底部に接続されたＬ字状のベッド材注入配管２５
に対し、圧力容器１内の加圧空気４を注入弁２６の開度
調節によって供給することにより、ベッド材貯蔵容器２
４内のベッド材７をベッド材注入配管２５を介して流動
層ボイラ本体２内へ注入する一方、負荷の低下に伴って
流動層６の層高を低くする際には、ベッド材貯蔵容器２
４の内圧を抜出弁２７の開度調節によって減圧すること
により、流動層ボイラ本体２内のベッド材７を、流動層
ボイラ本体２の側部から突設されたベッド材抜出配管２
８からベッド材貯蔵容器２４へ抜き出すようになってい
る。
応じて制御されるようになっており、負荷の上昇に伴っ
て流動層６の層高を高くする際には、ベッド材貯蔵容器
２４の底部に接続されたＬ字状のベッド材注入配管２５
に対し、圧力容器１内の加圧空気４を注入弁２６の開度
調節によって供給することにより、ベッド材貯蔵容器２
４内のベッド材７をベッド材注入配管２５を介して流動
層ボイラ本体２内へ注入する一方、負荷の低下に伴って
流動層６の層高を低くする際には、ベッド材貯蔵容器２
４の内圧を抜出弁２７の開度調節によって減圧すること
により、流動層ボイラ本体２内のベッド材７を、流動層
ボイラ本体２の側部から突設されたベッド材抜出配管２
８からベッド材貯蔵容器２４へ抜き出すようになってい
る。
【０００５】又、燃焼によって生じた灰等により流動層
ボイラ本体２内のベッド材７の量が増え、現在の負荷に
対して流動層６の層高が上昇した場合には、前記灰及び
ベッド材７の一部はトータル的に見た余剰分として、散
気管３の間から、下側に設けられている灰出しホッパ１
０に落下し、下部の灰切出管１１からＬバルブ２９を介
して、ロックホッパ３０に取り出された後、ロータリー
バルブ３１によって所要量ずつ排出ライン３２へ切り出
され、ブロワ２３の作動による吸引により排出ライン３
２からベッド材サイロ３３へ導入されるようになってお
り、該ベッド材サイロ３３に貯留された前記灰及びベッ
ド材７は、適宜ロータリーバルブ３４から切り出され、
トラック３５等で搬出されるようになっている。
ボイラ本体２内のベッド材７の量が増え、現在の負荷に
対して流動層６の層高が上昇した場合には、前記灰及び
ベッド材７の一部はトータル的に見た余剰分として、散
気管３の間から、下側に設けられている灰出しホッパ１
０に落下し、下部の灰切出管１１からＬバルブ２９を介
して、ロックホッパ３０に取り出された後、ロータリー
バルブ３１によって所要量ずつ排出ライン３２へ切り出
され、ブロワ２３の作動による吸引により排出ライン３
２からベッド材サイロ３３へ導入されるようになってお
り、該ベッド材サイロ３３に貯留された前記灰及びベッ
ド材７は、適宜ロータリーバルブ３４から切り出され、
トラック３５等で搬出されるようになっている。
【０００６】前記流動層ボイラ本体２の上部には、伝熱
管９内の水を加熱した後の高温で高圧の排ガス１２が分
岐ダクト１３を介して導かれる複数（例えば六個）のサ
イクロン１４が配設されて、前記排ガス１２中の灰を分
離するようになっており、サイクロン１４で灰が分離さ
れた排ガス１２は、排ガス管１５を介して圧力容器１外
部に設けられた高圧ガスタービン１６Ｈに供給されて該
高圧ガスタービン１６Ｈを駆動した後、更に排ガス管１
５’を介して低圧ガスタービン１６Ｌに供給されて該低
圧ガスタービン１６Ｌを駆動し煙突４０から大気へ放出
され、前記高圧ガスタービン１６Ｈは前述した高圧コン
プレッサ８Ｈを駆動すると共に、余剰動力でガスタービ
ン発電機１７を駆動し、又、前記低圧ガスタービン１６
Ｌは前述した低圧コンプレッサ８Ｌを駆動するようにな
っている。
管９内の水を加熱した後の高温で高圧の排ガス１２が分
岐ダクト１３を介して導かれる複数（例えば六個）のサ
イクロン１４が配設されて、前記排ガス１２中の灰を分
離するようになっており、サイクロン１４で灰が分離さ
れた排ガス１２は、排ガス管１５を介して圧力容器１外
部に設けられた高圧ガスタービン１６Ｈに供給されて該
高圧ガスタービン１６Ｈを駆動した後、更に排ガス管１
５’を介して低圧ガスタービン１６Ｌに供給されて該低
圧ガスタービン１６Ｌを駆動し煙突４０から大気へ放出
され、前記高圧ガスタービン１６Ｈは前述した高圧コン
プレッサ８Ｈを駆動すると共に、余剰動力でガスタービ
ン発電機１７を駆動し、又、前記低圧ガスタービン１６
Ｌは前述した低圧コンプレッサ８Ｌを駆動するようにな
っている。
【０００７】前記サイクロン１４で分離された分離灰１
８は、灰クーラ１９において前記取入管３６から風箱３
７を介して散気管３へ供給される加圧空気４により冷却
された後、灰輸送管２０で圧力容器１の外部に輸送され
るようになっており、又、前記取入管３６から風箱３７
を介して散気管３へ供給される加圧空気４は、前記灰ク
ーラ１９において分離灰１８から熱を奪って加熱された
後、上方に噴射され流動層６を形成するようになってい
る。
８は、灰クーラ１９において前記取入管３６から風箱３
７を介して散気管３へ供給される加圧空気４により冷却
された後、灰輸送管２０で圧力容器１の外部に輸送され
るようになっており、又、前記取入管３６から風箱３７
を介して散気管３へ供給される加圧空気４は、前記灰ク
ーラ１９において分離灰１８から熱を奪って加熱された
後、上方に噴射され流動層６を形成するようになってい
る。
【０００８】尚、図中、３８は起動バーナである。
【０００９】ところで、前記燃料ポンプ３９から燃料供
給管５を介して流動層ボイラ本体２内へ供給される燃料
スラリの流量の制御系は、燃料ポンプ３９から燃料供給
管５を介して流動層ボイラ本体２内へ供給される実際の
燃料スラリ流量４１を検出する燃料スラリ流量検出器４
２と、ボイラ負荷指令に基づいて出力される燃料スラリ
流量指令値４３と前記燃料スラリ流量検出器４２によっ
て検出された実際の燃料スラリ流量４１との差を求め、
燃料スラリ流量偏差４４を出力する減算器４５と、該減
算器４５から出力される燃料スラリ流量偏差４４を比例
積分処理して該燃料スラリ流量偏差４４をなくすための
駆動指令４６を燃料ポンプ３９へ出力する比例積分調節
器４７とを備えてなる構成を有しており、加圧流動層ボ
イラの運転時には、前記燃料スラリ流量検出器４２によ
って燃料ポンプ３９から燃料供給管５を介して流動層ボ
イラ本体２内へ供給される実際の燃料スラリ流量４１が
検出されて減算器４５へ出力され、該減算器４５におい
てボイラ負荷指令に基づいて出力される燃料スラリ流量
指令値４３と前記燃料スラリ流量検出器４２によって検
出された実際の燃料スラリ流量４１との差が求められ、
燃料スラリ流量偏差４４が比例積分調節器４７へ出力さ
れ、該比例積分調節器４７において、前記減算器４５か
ら出力される燃料スラリ流量偏差４４が比例積分処理さ
れて該燃料スラリ流量偏差４４をなくすための駆動指令
４６が燃料ポンプ３９へ出力され、実際の燃料スラリ流
量４１が燃料スラリ流量指令値４３と等しくなるように
なっている。
給管５を介して流動層ボイラ本体２内へ供給される燃料
スラリの流量の制御系は、燃料ポンプ３９から燃料供給
管５を介して流動層ボイラ本体２内へ供給される実際の
燃料スラリ流量４１を検出する燃料スラリ流量検出器４
２と、ボイラ負荷指令に基づいて出力される燃料スラリ
流量指令値４３と前記燃料スラリ流量検出器４２によっ
て検出された実際の燃料スラリ流量４１との差を求め、
燃料スラリ流量偏差４４を出力する減算器４５と、該減
算器４５から出力される燃料スラリ流量偏差４４を比例
積分処理して該燃料スラリ流量偏差４４をなくすための
駆動指令４６を燃料ポンプ３９へ出力する比例積分調節
器４７とを備えてなる構成を有しており、加圧流動層ボ
イラの運転時には、前記燃料スラリ流量検出器４２によ
って燃料ポンプ３９から燃料供給管５を介して流動層ボ
イラ本体２内へ供給される実際の燃料スラリ流量４１が
検出されて減算器４５へ出力され、該減算器４５におい
てボイラ負荷指令に基づいて出力される燃料スラリ流量
指令値４３と前記燃料スラリ流量検出器４２によって検
出された実際の燃料スラリ流量４１との差が求められ、
燃料スラリ流量偏差４４が比例積分調節器４７へ出力さ
れ、該比例積分調節器４７において、前記減算器４５か
ら出力される燃料スラリ流量偏差４４が比例積分処理さ
れて該燃料スラリ流量偏差４４をなくすための駆動指令
４６が燃料ポンプ３９へ出力され、実際の燃料スラリ流
量４１が燃料スラリ流量指令値４３と等しくなるように
なっている。
【００１０】又、前記高圧ガスタービン１６Ｈ並びに低
圧ガスタービン１６Ｌによる高圧コンプレッサ８Ｈ並び
に低圧コンプレッサ８Ｌの回転駆動により圧力容器１内
へ供給される加圧空気４の流量の制御系は、高圧コンプ
レッサ８Ｈから圧力容器１内へ供給される実際の空気流
量４８を検出する空気流量検出器４９と、前記燃料スラ
リ流量指令値４３に基づき圧力容器１内へ供給すべき空
気流量指令値５０を求めて出力する関数発生器５１と、
該関数発生器５１から出力される空気流量指令値５０
と、前記空気流量検出器４９によって検出された実際の
空気流量４８との差を求め、空気流量偏差５２を出力す
る減算器５３と、該減算器５３から出力される空気流量
偏差５２を比例積分処理して該空気流量偏差５２をなく
すための開度指令５４を低圧ガスタービン１６Ｌへの排
ガス流量調整用の入口ダンパ５５へ出力する比例積分調
節器５６とを備えてなる構成を有しており、加圧流動層
ボイラの運転時には、前記空気流量検出器４９によって
圧力容器１内へ供給される実際の空気流量４８が検出さ
れて減算器５３へ出力されると共に、前記関数発生器５
１において燃料スラリ流量指令値４３に基づき圧力容器
１内へ供給すべき空気流量指令値５０が求められて減算
器５３へ出力され、該減算器５３において、前記関数発
生器５１から出力される空気流量指令値５０と、前記空
気流量検出器４９によって検出された実際の空気流量４
８との差が求められ、空気流量偏差５２が比例積分調節
器５６へ出力され、該比例積分調節器５６において、前
記減算器５３から出力される空気流量偏差５２が比例積
分処理されて該空気流量偏差５２をなくすための開度指
令５４が低圧ガスタービン１６Ｌへの排ガス流量調整用
の入口ダンパ５５へ出力され、高圧ガスタービン１６Ｈ
から低圧ガスタービン１６Ｌへ導かれる排ガス流量が制
御されて低圧コンプレッサ８Ｌの回転が制御され、これ
により、実際の空気流量４８が空気流量指令値５０と等
しくなるようになっている。
圧ガスタービン１６Ｌによる高圧コンプレッサ８Ｈ並び
に低圧コンプレッサ８Ｌの回転駆動により圧力容器１内
へ供給される加圧空気４の流量の制御系は、高圧コンプ
レッサ８Ｈから圧力容器１内へ供給される実際の空気流
量４８を検出する空気流量検出器４９と、前記燃料スラ
リ流量指令値４３に基づき圧力容器１内へ供給すべき空
気流量指令値５０を求めて出力する関数発生器５１と、
該関数発生器５１から出力される空気流量指令値５０
と、前記空気流量検出器４９によって検出された実際の
空気流量４８との差を求め、空気流量偏差５２を出力す
る減算器５３と、該減算器５３から出力される空気流量
偏差５２を比例積分処理して該空気流量偏差５２をなく
すための開度指令５４を低圧ガスタービン１６Ｌへの排
ガス流量調整用の入口ダンパ５５へ出力する比例積分調
節器５６とを備えてなる構成を有しており、加圧流動層
ボイラの運転時には、前記空気流量検出器４９によって
圧力容器１内へ供給される実際の空気流量４８が検出さ
れて減算器５３へ出力されると共に、前記関数発生器５
１において燃料スラリ流量指令値４３に基づき圧力容器
１内へ供給すべき空気流量指令値５０が求められて減算
器５３へ出力され、該減算器５３において、前記関数発
生器５１から出力される空気流量指令値５０と、前記空
気流量検出器４９によって検出された実際の空気流量４
８との差が求められ、空気流量偏差５２が比例積分調節
器５６へ出力され、該比例積分調節器５６において、前
記減算器５３から出力される空気流量偏差５２が比例積
分処理されて該空気流量偏差５２をなくすための開度指
令５４が低圧ガスタービン１６Ｌへの排ガス流量調整用
の入口ダンパ５５へ出力され、高圧ガスタービン１６Ｈ
から低圧ガスタービン１６Ｌへ導かれる排ガス流量が制
御されて低圧コンプレッサ８Ｌの回転が制御され、これ
により、実際の空気流量４８が空気流量指令値５０と等
しくなるようになっている。
【００１１】尚、前記関数発生器５１には、図３に示さ
れるような関数が入力されており、該関数は、燃料スラ
リ流量指令値４３の増減に対し略比例させて空気流量指
令値５０を増減させることを表わしている。
れるような関数が入力されており、該関数は、燃料スラ
リ流量指令値４３の増減に対し略比例させて空気流量指
令値５０を増減させることを表わしている。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
如く、関数発生器５１において燃料スラリ流量指令値４
３に基づき圧力容器１内へ供給すべき空気流量指令値５
０を求めるのでは、燃料スラリ流量指令値４３と実際の
燃料スラリ流量４１との間には応答にずれがあるため、
その時点における適正な空気流量指令値５０が得られな
くなるという欠点を有していた。
如く、関数発生器５１において燃料スラリ流量指令値４
３に基づき圧力容器１内へ供給すべき空気流量指令値５
０を求めるのでは、燃料スラリ流量指令値４３と実際の
燃料スラリ流量４１との間には応答にずれがあるため、
その時点における適正な空気流量指令値５０が得られな
くなるという欠点を有していた。
【００１３】又、加圧流動層ボイラにおける酸素濃度
は、圧力容器１内へ供給される実際の空気流量４８によ
って設定された値となるよう制御されるが、前述の如
く、適正な空気流量指令値５０が得られなくなると、酸
素濃度の制御にも影響が及ぼされ、酸素濃度の制御系
（Ｏ2マスタ）への負担も増加するという欠点を有して
いた。
は、圧力容器１内へ供給される実際の空気流量４８によ
って設定された値となるよう制御されるが、前述の如
く、適正な空気流量指令値５０が得られなくなると、酸
素濃度の制御にも影響が及ぼされ、酸素濃度の制御系
（Ｏ2マスタ）への負担も増加するという欠点を有して
いた。
【００１４】本発明は、斯かる実情に鑑み、圧力容器内
へ供給すべき空気流量指令値を燃料スラリ流量指令値で
はなく実際の燃料スラリ流量に基づいて求めることによ
り、その時点における適正な空気流量指令値を得ること
ができ、酸素濃度の制御性を向上し得、且つＯ2マスタ
への負担軽減をも図り得る加圧流動層ボイラの空気流量
制御方法及び装置を提供しようとするものである。
へ供給すべき空気流量指令値を燃料スラリ流量指令値で
はなく実際の燃料スラリ流量に基づいて求めることによ
り、その時点における適正な空気流量指令値を得ること
ができ、酸素濃度の制御性を向上し得、且つＯ2マスタ
への負担軽減をも図り得る加圧流動層ボイラの空気流量
制御方法及び装置を提供しようとするものである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は、ガスタービン
によるコンプレッサの回転駆動により加圧された空気が
供給される圧力容器内に、燃料ポンプの駆動により燃料
スラリが供給される流動層ボイラ本体を設置してなる加
圧流動層ボイラの空気流量制御方法であって、実際に検
出した燃料スラリ流量に基づいて、圧力容器内へ供給す
べき空気流量指令値を求め、実際に検出した空気流量が
前記空気流量指令値と一致するよう、ガスタービンへの
排ガス流量を制御してコンプレッサの回転を制御するこ
とを特徴とする加圧流動層ボイラの空気流量制御方法に
かかるものである。
によるコンプレッサの回転駆動により加圧された空気が
供給される圧力容器内に、燃料ポンプの駆動により燃料
スラリが供給される流動層ボイラ本体を設置してなる加
圧流動層ボイラの空気流量制御方法であって、実際に検
出した燃料スラリ流量に基づいて、圧力容器内へ供給す
べき空気流量指令値を求め、実際に検出した空気流量が
前記空気流量指令値と一致するよう、ガスタービンへの
排ガス流量を制御してコンプレッサの回転を制御するこ
とを特徴とする加圧流動層ボイラの空気流量制御方法に
かかるものである。
【００１６】又、本発明は、ガスタービンによるコンプ
レッサの回転駆動により加圧された空気が供給される圧
力容器内に、燃料ポンプの駆動により燃料スラリが供給
される流動層ボイラ本体を設置してなる加圧流動層ボイ
ラの空気流量制御装置であって、燃料ポンプから流動層
ボイラ本体へ供給される実際の燃料スラリ流量を検出す
る燃料スラリ流量検出器と、コンプレッサから圧力容器
内へ供給される実際の空気流量を検出する空気流量検出
器と、前記燃料スラリ流量検出器によって検出された実
際の燃料スラリ流量に基づき、圧力容器内へ供給すべき
空気流量指令値を求めて出力する関数発生器と、該関数
発生器から出力される空気流量指令値と、空気流量検出
器によって検出された実際の空気流量との差を求め、空
気流量偏差を出力する減算器と、該減算器から出力され
る空気流量偏差を比例積分処理して該空気流量偏差をな
くすための開度指令を、ガスタービンへの排ガス流量調
整用の入口ダンパへ出力する比例積分調節器とを備えた
ことを特徴とする加圧流動層ボイラの空気流量制御装置
にかかるものである。
レッサの回転駆動により加圧された空気が供給される圧
力容器内に、燃料ポンプの駆動により燃料スラリが供給
される流動層ボイラ本体を設置してなる加圧流動層ボイ
ラの空気流量制御装置であって、燃料ポンプから流動層
ボイラ本体へ供給される実際の燃料スラリ流量を検出す
る燃料スラリ流量検出器と、コンプレッサから圧力容器
内へ供給される実際の空気流量を検出する空気流量検出
器と、前記燃料スラリ流量検出器によって検出された実
際の燃料スラリ流量に基づき、圧力容器内へ供給すべき
空気流量指令値を求めて出力する関数発生器と、該関数
発生器から出力される空気流量指令値と、空気流量検出
器によって検出された実際の空気流量との差を求め、空
気流量偏差を出力する減算器と、該減算器から出力され
る空気流量偏差を比例積分処理して該空気流量偏差をな
くすための開度指令を、ガスタービンへの排ガス流量調
整用の入口ダンパへ出力する比例積分調節器とを備えた
ことを特徴とする加圧流動層ボイラの空気流量制御装置
にかかるものである。
【００１７】上記手段によれば、以下のような作用が得
られる。
られる。
【００１８】本発明の加圧流動層ボイラの空気流量制御
方法においては、実際に検出した燃料スラリ流量に基づ
いて、圧力容器内へ供給すべき空気流量指令値が求めら
れ、実際に検出した空気流量が前記空気流量指令値と一
致するよう、ガスタービンへの排ガス流量が制御されて
コンプレッサの回転が制御される。
方法においては、実際に検出した燃料スラリ流量に基づ
いて、圧力容器内へ供給すべき空気流量指令値が求めら
れ、実際に検出した空気流量が前記空気流量指令値と一
致するよう、ガスタービンへの排ガス流量が制御されて
コンプレッサの回転が制御される。
【００１９】又、本発明の加圧流動層ボイラの空気流量
制御装置においては、空気流量検出器によって圧力容器
内へ供給される実際の空気流量が検出されて減算器へ出
力されると共に、関数発生器において実際の燃料スラリ
流量に基づき圧力容器内へ供給すべき空気流量指令値が
求められて減算器へ出力され、該減算器において、前記
関数発生器から出力される空気流量指令値と、前記空気
流量検出器によって検出された実際の空気流量との差が
求められ、空気流量偏差が比例積分調節器へ出力され、
該比例積分調節器において、前記減算器から出力される
空気流量偏差が比例積分処理されて該空気流量偏差をな
くすための開度指令がガスタービンへの排ガス流量調整
用の入口ダンパへ出力され、ガスタービンへ導かれる排
ガス流量が制御されてコンプレッサの回転が制御され、
これにより、実際の空気流量が空気流量指令値と等しく
なる。
制御装置においては、空気流量検出器によって圧力容器
内へ供給される実際の空気流量が検出されて減算器へ出
力されると共に、関数発生器において実際の燃料スラリ
流量に基づき圧力容器内へ供給すべき空気流量指令値が
求められて減算器へ出力され、該減算器において、前記
関数発生器から出力される空気流量指令値と、前記空気
流量検出器によって検出された実際の空気流量との差が
求められ、空気流量偏差が比例積分調節器へ出力され、
該比例積分調節器において、前記減算器から出力される
空気流量偏差が比例積分処理されて該空気流量偏差をな
くすための開度指令がガスタービンへの排ガス流量調整
用の入口ダンパへ出力され、ガスタービンへ導かれる排
ガス流量が制御されてコンプレッサの回転が制御され、
これにより、実際の空気流量が空気流量指令値と等しく
なる。
【００２０】この結果、実際の燃料スラリ流量に対する
適正な空気流量指令値が得られることとなり、酸素濃度
の制御も安定化され、Ｏ2マスタへの負担も少なくて済
む。
適正な空気流量指令値が得られることとなり、酸素濃度
の制御も安定化され、Ｏ2マスタへの負担も少なくて済
む。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図示
例と共に説明する。
例と共に説明する。
【００２２】図１は本発明を実施する形態の一例であっ
て、図中、図２と同一の符号を付した部分は同一物を表
わしており、基本的な構成は図２に示す従来のものと同
様であるが、本図示例の特徴とするところは、図１に示
す如く、関数発生器５１へ燃料スラリ流量指令値４３の
代りに実際の燃料スラリ流量４１を入力するようにし、
関数発生器５１において実際の燃料スラリ流量４１に基
づき圧力容器１内へ供給すべき空気流量指令値５０を求
めて減算器５３へ出力するよう構成した点にある。
て、図中、図２と同一の符号を付した部分は同一物を表
わしており、基本的な構成は図２に示す従来のものと同
様であるが、本図示例の特徴とするところは、図１に示
す如く、関数発生器５１へ燃料スラリ流量指令値４３の
代りに実際の燃料スラリ流量４１を入力するようにし、
関数発生器５１において実際の燃料スラリ流量４１に基
づき圧力容器１内へ供給すべき空気流量指令値５０を求
めて減算器５３へ出力するよう構成した点にある。
【００２３】次に、上記図示例の作動を説明する。
【００２４】加圧流動層ボイラの運転時には、燃料スラ
リ流量検出器４２によって燃料ポンプ３９から燃料供給
管５を介して流動層ボイラ本体２内へ供給される実際の
燃料スラリ流量４１が検出されて減算器４５へ出力さ
れ、該減算器４５においてボイラ負荷指令に基づいて出
力される燃料スラリ流量指令値４３と前記燃料スラリ流
量検出器４２によって検出された実際の燃料スラリ流量
４１との差が求められ、燃料スラリ流量偏差４４が比例
積分調節器４７へ出力され、該比例積分調節器４７にお
いて、前記減算器４５から出力される燃料スラリ流量偏
差４４が比例積分処理されて該燃料スラリ流量偏差４４
をなくすための駆動指令４６が燃料ポンプ３９へ出力さ
れ、実際の燃料スラリ流量４１が燃料スラリ流量指令値
４３と等しくなる一方、空気流量検出器４９によって圧
力容器１内へ供給される実際の空気流量４８が検出され
て減算器５３へ出力されると共に、関数発生器５１にお
いて燃料スラリ流量指令値４３の代りに実際の燃料スラ
リ流量４１に基づき圧力容器１内へ供給すべき空気流量
指令値５０が求められて減算器５３へ出力され、該減算
器５３において、前記関数発生器５１から出力される空
気流量指令値５０と、前記空気流量検出器４９によって
検出された実際の空気流量４８との差が求められ、空気
流量偏差５２が比例積分調節器５６へ出力され、該比例
積分調節器５６において、前記減算器５３から出力され
る空気流量偏差５２が比例積分処理されて該空気流量偏
差５２をなくすための開度指令５４が低圧ガスタービン
１６Ｌへの排ガス流量調整用の入口ダンパ５５へ出力さ
れ、高圧ガスタービン１６Ｈから低圧ガスタービン１６
Ｌへ導かれる排ガス流量が制御されて低圧コンプレッサ
８Ｌの回転が制御され、これにより、実際の空気流量４
８が空気流量指令値５０と等しくなる。
リ流量検出器４２によって燃料ポンプ３９から燃料供給
管５を介して流動層ボイラ本体２内へ供給される実際の
燃料スラリ流量４１が検出されて減算器４５へ出力さ
れ、該減算器４５においてボイラ負荷指令に基づいて出
力される燃料スラリ流量指令値４３と前記燃料スラリ流
量検出器４２によって検出された実際の燃料スラリ流量
４１との差が求められ、燃料スラリ流量偏差４４が比例
積分調節器４７へ出力され、該比例積分調節器４７にお
いて、前記減算器４５から出力される燃料スラリ流量偏
差４４が比例積分処理されて該燃料スラリ流量偏差４４
をなくすための駆動指令４６が燃料ポンプ３９へ出力さ
れ、実際の燃料スラリ流量４１が燃料スラリ流量指令値
４３と等しくなる一方、空気流量検出器４９によって圧
力容器１内へ供給される実際の空気流量４８が検出され
て減算器５３へ出力されると共に、関数発生器５１にお
いて燃料スラリ流量指令値４３の代りに実際の燃料スラ
リ流量４１に基づき圧力容器１内へ供給すべき空気流量
指令値５０が求められて減算器５３へ出力され、該減算
器５３において、前記関数発生器５１から出力される空
気流量指令値５０と、前記空気流量検出器４９によって
検出された実際の空気流量４８との差が求められ、空気
流量偏差５２が比例積分調節器５６へ出力され、該比例
積分調節器５６において、前記減算器５３から出力され
る空気流量偏差５２が比例積分処理されて該空気流量偏
差５２をなくすための開度指令５４が低圧ガスタービン
１６Ｌへの排ガス流量調整用の入口ダンパ５５へ出力さ
れ、高圧ガスタービン１６Ｈから低圧ガスタービン１６
Ｌへ導かれる排ガス流量が制御されて低圧コンプレッサ
８Ｌの回転が制御され、これにより、実際の空気流量４
８が空気流量指令値５０と等しくなる。
【００２５】この結果、実際の燃料スラリ流量４１に対
する適正な空気流量指令値５０が得られることとなり、
酸素濃度の制御も安定化され、Ｏ2マスタへの負担も少
なくて済む。
する適正な空気流量指令値５０が得られることとなり、
酸素濃度の制御も安定化され、Ｏ2マスタへの負担も少
なくて済む。
【００２６】こうして、圧力容器１内へ供給すべき空気
流量指令値５０を燃料スラリ流量指令値４３ではなく実
際の燃料スラリ流量４１に基づいて求めることにより、
その時点における適正な空気流量指令値５０を得ること
ができ、酸素濃度の制御性を向上し得、且つＯ2マスタ
への負担軽減をも図り得る。
流量指令値５０を燃料スラリ流量指令値４３ではなく実
際の燃料スラリ流量４１に基づいて求めることにより、
その時点における適正な空気流量指令値５０を得ること
ができ、酸素濃度の制御性を向上し得、且つＯ2マスタ
への負担軽減をも図り得る。
【００２７】尚、本発明の加圧流動層ボイラの空気流量
制御方法及び装置は、上述の図示例にのみ限定されるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において
種々変更を加え得ることは勿論である。
制御方法及び装置は、上述の図示例にのみ限定されるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において
種々変更を加え得ることは勿論である。
【００２８】
【発明の効果】以上、説明したように本発明の加圧流動
層ボイラの空気流量制御方法及び装置によれば、圧力容
器内へ供給すべき空気流量指令値を燃料スラリ流量指令
値ではなく実際の燃料スラリ流量に基づいて求めること
により、その時点における適正な空気流量指令値を得る
ことができ、酸素濃度の制御性を向上し得、且つＯ2マ
スタへの負担軽減をも図り得るという優れた効果を奏し
得る。
層ボイラの空気流量制御方法及び装置によれば、圧力容
器内へ供給すべき空気流量指令値を燃料スラリ流量指令
値ではなく実際の燃料スラリ流量に基づいて求めること
により、その時点における適正な空気流量指令値を得る
ことができ、酸素濃度の制御性を向上し得、且つＯ2マ
スタへの負担軽減をも図り得るという優れた効果を奏し
得る。
【図１】本発明を実施する形態の一例の全体概要構成図
である。
である。
【図２】従来例の全体概要構成図である。
【図３】図２における関数発生器に入力されている関数
を表わす線図である。
を表わす線図である。
１ 圧力容器 ２ 流動層ボイラ本体 ４ 加圧空気（空気） ８Ｈ 高圧コンプレッサ（コンプレッサ） ８Ｌ 低圧コンプレッサ（コンプレッサ） １２ 排ガス １６Ｈ 高圧ガスタービン（ガスタービン） １６Ｌ 低圧ガスタービン（ガスタービン） ３９ 燃料ポンプ ４１ 燃料スラリ流量 ４２ 燃料スラリ流量検出器 ４３ 燃料スラリ流量指令値 ４８ 空気流量 ４９ 空気流量検出器 ５０ 空気流量指令値 ５１ 関数発生器 ５２ 空気流量偏差 ５３ 減算器 ５４ 開度指令 ５５ 入口ダンパ ５６ 比例積分調節器
Claims (2)
- 【請求項１】 ガスタービンによるコンプレッサの回転
駆動により加圧された空気が供給される圧力容器内に、
燃料ポンプの駆動により燃料スラリが供給される流動層
ボイラ本体を設置してなる加圧流動層ボイラの空気流量
制御方法であって、 実際に検出した燃料スラリ流量に基づいて、圧力容器内
へ供給すべき空気流量指令値を求め、実際に検出した空
気流量が前記空気流量指令値と一致するよう、ガスター
ビンへの排ガス流量を制御してコンプレッサの回転を制
御することを特徴とする加圧流動層ボイラの空気流量制
御方法。 - 【請求項２】 ガスタービンによるコンプレッサの回転
駆動により加圧された空気が供給される圧力容器内に、
燃料ポンプの駆動により燃料スラリが供給される流動層
ボイラ本体を設置してなる加圧流動層ボイラの空気流量
制御装置であって、 燃料ポンプから流動層ボイラ本体へ供給される実際の燃
料スラリ流量を検出する燃料スラリ流量検出器と、 コンプレッサから圧力容器内へ供給される実際の空気流
量を検出する空気流量検出器と、 前記燃料スラリ流量検出器によって検出された実際の燃
料スラリ流量に基づき、圧力容器内へ供給すべき空気流
量指令値を求めて出力する関数発生器と、 該関数発生器から出力される空気流量指令値と、空気流
量検出器によって検出された実際の空気流量との差を求
め、空気流量偏差を出力する減算器と、 該減算器から出力される空気流量偏差を比例積分処理し
て該空気流量偏差をなくすための開度指令を、ガスター
ビンへの排ガス流量調整用の入口ダンパへ出力する比例
積分調節器とを備えたことを特徴とする加圧流動層ボイ
ラの空気流量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14229697A JPH10332109A (ja) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | 加圧流動層ボイラの空気流量制御方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14229697A JPH10332109A (ja) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | 加圧流動層ボイラの空気流量制御方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10332109A true JPH10332109A (ja) | 1998-12-15 |
Family
ID=15312087
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14229697A Pending JPH10332109A (ja) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | 加圧流動層ボイラの空気流量制御方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10332109A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100711814B1 (ko) | 2005-10-21 | 2007-04-30 | 주식회사 경동네트웍 | 착화 연소 제어 시스템을 갖춘 기름 보일러 |
| JP2014031942A (ja) * | 2012-08-03 | 2014-02-20 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 加圧流動床ボイラの燃焼空気量制御装置 |
-
1997
- 1997-05-30 JP JP14229697A patent/JPH10332109A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100711814B1 (ko) | 2005-10-21 | 2007-04-30 | 주식회사 경동네트웍 | 착화 연소 제어 시스템을 갖춘 기름 보일러 |
| JP2014031942A (ja) * | 2012-08-03 | 2014-02-20 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 加圧流動床ボイラの燃焼空気量制御装置 |
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