JPH06179910A - 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法 - Google Patents
耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法Info
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- JPH06179910A JPH06179910A JP4353505A JP35350592A JPH06179910A JP H06179910 A JPH06179910 A JP H06179910A JP 4353505 A JP4353505 A JP 4353505A JP 35350592 A JP35350592 A JP 35350592A JP H06179910 A JPH06179910 A JP H06179910A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造手段を
提供する。 【構成】耐水素誘起割れ性に悪影響を与えるＭｎとＳの
含有量を低くしてＣａの適量範囲を拡大した連続鋳造鋳
片を所定の温度に加熱した後、Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３
ー３０℃の温度域で熱間圧延を終了する。熱間圧延終了
後、５００〜６５０℃の温度で巻取、放冷する。 【効果】ＭｎＳ、ＣａＳ介在物の生成を防止することが
できるので、耐水素誘起割れ性を向上できる。Ｃａ添加
歩留が安定する。
提供する。 【構成】耐水素誘起割れ性に悪影響を与えるＭｎとＳの
含有量を低くしてＣａの適量範囲を拡大した連続鋳造鋳
片を所定の温度に加熱した後、Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３
ー３０℃の温度域で熱間圧延を終了する。熱間圧延終了
後、５００〜６５０℃の温度で巻取、放冷する。 【効果】ＭｎＳ、ＣａＳ介在物の生成を防止することが
できるので、耐水素誘起割れ性を向上できる。Ｃａ添加
歩留が安定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、硫化水素（Ｈ２Ｓ）
を含む流体、例えばＨ２Ｓを含む天然ガスや原油を輸送
するラインパイプ、あるいはこれら流体を貯蔵するタン
ク等の構造用鋼板として有用な、耐水素誘起割れ性にす
ぐれた鋼板の製造方法に関する。
を含む流体、例えばＨ２Ｓを含む天然ガスや原油を輸送
するラインパイプ、あるいはこれら流体を貯蔵するタン
ク等の構造用鋼板として有用な、耐水素誘起割れ性にす
ぐれた鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】天然ガスや原油の輸送や貯蔵に溶接鋼管
や鋼製タンクが使用されるが、近年、硫化水素含有率の
高い油田、ガスの開発が進み、これらの原油、天然ガス
を輸送、貯蔵するパイプ、タンク等に、水素誘起割れに
対する耐性のすぐれたものが要求される。特に輸送用大
径鋼管、いわゆるラインパイプは、その敷設量が膨大で
あることから、できるだけ安価で高品位であることが要
求される。又、その要求は近年ますます厳しくなる傾向
にあり、低ｐＨ（＜５．０）の苛酷な環境下においても
割れ防止可能な鋼板の要求がなされる場合もある。
や鋼製タンクが使用されるが、近年、硫化水素含有率の
高い油田、ガスの開発が進み、これらの原油、天然ガス
を輸送、貯蔵するパイプ、タンク等に、水素誘起割れに
対する耐性のすぐれたものが要求される。特に輸送用大
径鋼管、いわゆるラインパイプは、その敷設量が膨大で
あることから、できるだけ安価で高品位であることが要
求される。又、その要求は近年ますます厳しくなる傾向
にあり、低ｐＨ（＜５．０）の苛酷な環境下においても
割れ防止可能な鋼板の要求がなされる場合もある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】現在、ラインパイプ用
鋼管等は、連続鋳造材から製造された熱間圧延鋼板を素
材とし、これらを成形、溶接して製造されている。とこ
ろが、特に連続鋳造されたスラブの場合は、その凝固過
程において、スラブ厚中心部にＣ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、その
他の不純物濃度の高い偏析部いわゆる中心偏析部が生
じ、これが圧延後の鋼板の肉厚中心近傍に残存し、その
部分の水素誘起割れ感受性を高めるという問題がある。
鋼管等は、連続鋳造材から製造された熱間圧延鋼板を素
材とし、これらを成形、溶接して製造されている。とこ
ろが、特に連続鋳造されたスラブの場合は、その凝固過
程において、スラブ厚中心部にＣ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、その
他の不純物濃度の高い偏析部いわゆる中心偏析部が生
じ、これが圧延後の鋼板の肉厚中心近傍に残存し、その
部分の水素誘起割れ感受性を高めるという問題がある。
【０００４】周知の通り、水素誘起割れは鋼中の非金属
介在物と成分元素の偏析に密接な関係があることが知ら
れている。すなわち、水素誘起割れは特に圧延により伸
延した硫化物系介在物（硫化マンガン等）を起点として
生じ易く、またＭｎ、Ｐのミクロ偏析による異常組織が
存在すると、水素誘起割れ感受性が高まることが知られ
ている。このため、従来より製鋼条件のコントロール、
および新しい製鋼技術の開発等各種研究がなされている
ものの抜本的な解決方法は見い出されていないのが現状
である。
介在物と成分元素の偏析に密接な関係があることが知ら
れている。すなわち、水素誘起割れは特に圧延により伸
延した硫化物系介在物（硫化マンガン等）を起点として
生じ易く、またＭｎ、Ｐのミクロ偏析による異常組織が
存在すると、水素誘起割れ感受性が高まることが知られ
ている。このため、従来より製鋼条件のコントロール、
および新しい製鋼技術の開発等各種研究がなされている
ものの抜本的な解決方法は見い出されていないのが現状
である。
【０００５】かかる問題も含めて水素誘起割れ対策とし
て、（１）合金元素（Ｃｕ等）の添加による水素侵入抑
制効果、（２）Ｓ量の低減あるいは希土類金属元素（Ｒ
ＥＭ）適正添加のＣａ併用（介在物の球状化）による割
れ発生起点の減少効果、（３）圧延、熱処理条件の制御
による組織改善効果等が実施されているものの、これら
の方法では必ずしも十分とはいえず低ｐＨの厳しい環境
下においては水素誘起割れを完全に防止することは連鋳
材に限らず実際の製造技術上困難と考えられている。
て、（１）合金元素（Ｃｕ等）の添加による水素侵入抑
制効果、（２）Ｓ量の低減あるいは希土類金属元素（Ｒ
ＥＭ）適正添加のＣａ併用（介在物の球状化）による割
れ発生起点の減少効果、（３）圧延、熱処理条件の制御
による組織改善効果等が実施されているものの、これら
の方法では必ずしも十分とはいえず低ｐＨの厳しい環境
下においては水素誘起割れを完全に防止することは連鋳
材に限らず実際の製造技術上困難と考えられている。
【０００６】ところで、熱延鋼板の場合、圧下率が大き
いため特にＭｎＳ介在物が鋼中に存在すると耐水素誘起
割れ性に非常に悪影響を与える。このためＭｎＳの生成
を防止することは耐水素誘起割れ性の向上に大きく寄与
することになる。そこで、例えば特公昭６４−１５３０
号公報、特開平２−１８５９４８号公報等には、Ｃａを
添加することにより２次精錬時に生成する硫化物の組成
を制御してＭｎＳの生成を抑える方法が提案されている
が、Ｃａ添加量が過剰であるとＣａＳ介在物により耐水
素誘起割れが発生し易くなり、反対にＣａ添加量が不足
するとＭｎＳ介在物により耐水素誘起割れが発生し易く
なる。また、添加したＣａの歩留は、Ｃａ添加前の溶鋼
中のＯ、Ｓ濃度や鋼浴上のスラグ組成等多くの要素に左
右されるためバラツキが大きい。そのため、操業におい
て常に適量のＣａを添加し、耐水素誘起割れの発生しな
いＣａ濃度範囲にすることは極めて困難である。
いため特にＭｎＳ介在物が鋼中に存在すると耐水素誘起
割れ性に非常に悪影響を与える。このためＭｎＳの生成
を防止することは耐水素誘起割れ性の向上に大きく寄与
することになる。そこで、例えば特公昭６４−１５３０
号公報、特開平２−１８５９４８号公報等には、Ｃａを
添加することにより２次精錬時に生成する硫化物の組成
を制御してＭｎＳの生成を抑える方法が提案されている
が、Ｃａ添加量が過剰であるとＣａＳ介在物により耐水
素誘起割れが発生し易くなり、反対にＣａ添加量が不足
するとＭｎＳ介在物により耐水素誘起割れが発生し易く
なる。また、添加したＣａの歩留は、Ｃａ添加前の溶鋼
中のＯ、Ｓ濃度や鋼浴上のスラグ組成等多くの要素に左
右されるためバラツキが大きい。そのため、操業におい
て常に適量のＣａを添加し、耐水素誘起割れの発生しな
いＣａ濃度範囲にすることは極めて困難である。
【０００７】この発明は、上記の点に鑑み、苛酷な環境
条件に対しても硫化水素割れを生じない鋼板の製造方法
を提案しようとするものである。
条件に対しても硫化水素割れを生じない鋼板の製造方法
を提案しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明は、耐水素誘起
割れ性に多大な悪影響を与えるＭｎＳ、ＣａＳ介在物の
生成を防止するためＭｎとＳの含有量を低く制限するこ
とでＣａの適量範囲を拡大して、Ｃａの添加歩留の不安
定さを考慮しても安定して耐水素誘起割れ性にすぐれた
鋼板をを得る方法であり、その要旨は、Ｃ０．０２〜
０．２０質量％、Ｓｉ０．０１〜０．５０質量％、Ｍｎ
０．８０質量％以下、Ｐ０．０２質量％以下、Ｓ０．０
０２０質量％以下、Ａｌ０．０１〜０．１０質量％、Ｃ
ａ０．０００５〜０．００６０質量％を含有し、残部実
質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる連続鋳造鋳片
を所定の温度に加熱し、Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０
℃の温度で熱間圧延を終了した後、５００〜６５０℃の
温度で巻取、放冷することを特徴とし、またこの発明の
対象鋼として、上記の成分の他に、Ｃｒ０．５０質量％
以下、Ｍｏ０．５０質量％以下、Ｃｕ０．５０質量％以
下、Ｎｉ０．５０質量％以下のうち１種または２種以上
を含有せしめること、またＴｉ０．２０質量％以下、Ｎ
ｂ０．２０質量％以下、Ｖ０．２０質量％以下のうち１
種または２種以上を含有せしめること、またＣｕ０．５
０質量％以下、Ｎｉ０．５０質量％以下、Ｃｒ０．５０
質量％以下、Ｍｏ０．５０質量％以下のうち１種または
２種以上と、Ｔｉ０．２０質量％以下、Ｎｂ０．２０質
量％以下、Ｖ０．２０質量％以下のうち１種または２種
以上を含有せしめることを特徴とするものである。
割れ性に多大な悪影響を与えるＭｎＳ、ＣａＳ介在物の
生成を防止するためＭｎとＳの含有量を低く制限するこ
とでＣａの適量範囲を拡大して、Ｃａの添加歩留の不安
定さを考慮しても安定して耐水素誘起割れ性にすぐれた
鋼板をを得る方法であり、その要旨は、Ｃ０．０２〜
０．２０質量％、Ｓｉ０．０１〜０．５０質量％、Ｍｎ
０．８０質量％以下、Ｐ０．０２質量％以下、Ｓ０．０
０２０質量％以下、Ａｌ０．０１〜０．１０質量％、Ｃ
ａ０．０００５〜０．００６０質量％を含有し、残部実
質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる連続鋳造鋳片
を所定の温度に加熱し、Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０
℃の温度で熱間圧延を終了した後、５００〜６５０℃の
温度で巻取、放冷することを特徴とし、またこの発明の
対象鋼として、上記の成分の他に、Ｃｒ０．５０質量％
以下、Ｍｏ０．５０質量％以下、Ｃｕ０．５０質量％以
下、Ｎｉ０．５０質量％以下のうち１種または２種以上
を含有せしめること、またＴｉ０．２０質量％以下、Ｎ
ｂ０．２０質量％以下、Ｖ０．２０質量％以下のうち１
種または２種以上を含有せしめること、またＣｕ０．５
０質量％以下、Ｎｉ０．５０質量％以下、Ｃｒ０．５０
質量％以下、Ｍｏ０．５０質量％以下のうち１種または
２種以上と、Ｔｉ０．２０質量％以下、Ｎｂ０．２０質
量％以下、Ｖ０．２０質量％以下のうち１種または２種
以上を含有せしめることを特徴とするものである。
【０００９】
【作用】この発明における対象鋼の成分限定理由として
は、次の通りである。 Ｃ：０．０２〜０．２０質量％ Ｃは０．０２質量％未満では必要な強度が得られず、
０．２０質量％を超えると溶接性が悪化するため、０．
０２〜０．２０質量％とした。
は、次の通りである。 Ｃ：０．０２〜０．２０質量％ Ｃは０．０２質量％未満では必要な強度が得られず、
０．２０質量％を超えると溶接性が悪化するため、０．
０２〜０．２０質量％とした。
【００１０】Ｓｉ：０．０１〜０．５０質量％ Ｓｉは製鋼時の脱酸剤として必要であるが、０．０１質
量％未満ではその効果がなく、他方０．５０質量％を超
えると靭性が劣化するため０．０１〜０．５０質量％と
した。
量％未満ではその効果がなく、他方０．５０質量％を超
えると靭性が劣化するため０．０１〜０．５０質量％と
した。
【００１１】Ｍｎ：０．８０質量％以下 ＭｎはＭｎＳ生成防止のためには少ない方が望ましい
が、強度、靭性を確保するために０．８０質量％以下と
した。
が、強度、靭性を確保するために０．８０質量％以下と
した。
【００１２】Ｐ：０．０２質量％以下 Ｐは偏析しやすく異常組織の生成を促進し耐水素誘起割
れ性を劣化させるため低いことが望ましいが、この発明
の効果を発揮するためには０．０２質量％以下とするの
が望ましい。
れ性を劣化させるため低いことが望ましいが、この発明
の効果を発揮するためには０．０２質量％以下とするの
が望ましい。
【００１３】Ｓ：０．００２０質量％以下 Ｓは耐水素誘起割れ性に対して鋭敏な影響を及ぼす元素
であり、０．００２０質量％を超えると割れ発生の起点
としての代表的な非金属介在物であるＭｎＳが増大する
ことにより、耐水素誘起割れ性の確保が困難となるため
０．００２０質量％以下とした。
であり、０．００２０質量％を超えると割れ発生の起点
としての代表的な非金属介在物であるＭｎＳが増大する
ことにより、耐水素誘起割れ性の確保が困難となるため
０．００２０質量％以下とした。
【００１４】Ａｌ：０．０１〜０．１０質量％ Ａｌは脱酸剤として必要であるが、０．０１質量％未満
ではその効果があがらず、０．１０質量％を超えると靭
性を劣化させるため０．０１〜０．１０質量％とした。
ではその効果があがらず、０．１０質量％を超えると靭
性を劣化させるため０．０１〜０．１０質量％とした。
【００１５】Ｃａ：０．０００５〜０．００６０質量％ Ｃａは介在物の形状を制御するのに有効な元素である
が、０．０００５質量％未満ではその効果がなく、他方
０．００６０質量％を超えるとＣａＳ介在物により耐水
素誘起割れ性が低下するため、０．０００５〜０．００
６０質量％とした。
が、０．０００５質量％未満ではその効果がなく、他方
０．００６０質量％を超えるとＣａＳ介在物により耐水
素誘起割れ性が低下するため、０．０００５〜０．００
６０質量％とした。
【００１６】Ｃｕ：０．５０質量％以下 Ｃｕは耐食性付与のため添加するが、０．５０質量％を
超えると耐水素誘起割れ性が低下するとともに、溶接性
を損なうため０．５０質量％以下とした。
超えると耐水素誘起割れ性が低下するとともに、溶接性
を損なうため０．５０質量％以下とした。
【００１７】Ｎｉ：０．５０質量％以下 Ｎｉは硫化水素割れに有害なため少ないことが望ましい
が、強度、靭性、耐食性向上のために０．５０質量％以
下の範囲で含有させる。この範囲ではこの発明の効果に
悪影響を及ぼさない。
が、強度、靭性、耐食性向上のために０．５０質量％以
下の範囲で含有させる。この範囲ではこの発明の効果に
悪影響を及ぼさない。
【００１８】Ｃｒ：０．５０質量％以下 Ｃｒは低Ｍｎによる焼入性低下を補償し、強度確保のた
めに添加するが、多すぎると溶接性を低下させるため
０．５０質量％以下とした。
めに添加するが、多すぎると溶接性を低下させるため
０．５０質量％以下とした。
【００１９】Ｍｏ：０．５０質量％以下 ＭｏはＣｒと同様、焼入性低下を補償し、強度確保のた
めに添加するが、多すぎると溶接性を低下させるため
０．５０質量％以下とした。
めに添加するが、多すぎると溶接性を低下させるため
０．５０質量％以下とした。
【００２０】Ｔｉ：０．２０質量％以下 ＴｉはＴｉＮにより圧延組織の細粒化、つまり靭性向上
に効果があるが、０．２０質量％を超えるとＴｉＣによ
り靭性が劣化する。
に効果があるが、０．２０質量％を超えるとＴｉＣによ
り靭性が劣化する。
【００２１】Ｎｂ：０．２０質量％以下 Ｎｂは圧延組織の細粒化、焼入性の向上および析出強化
により靭性を向上させる元素であるが、０．２０質量％
を超えるとその効果が飽和する。
により靭性を向上させる元素であるが、０．２０質量％
を超えるとその効果が飽和する。
【００２２】Ｖ：０．２０質量％以下 ＶはＮｂと同様の効果を示すが、０．２０質量％を超え
るとその効果が飽和する。
るとその効果が飽和する。
【００２３】また、この発明では上記成分の連続鋳造鋳
片を熱間圧延し、圧延終了後巻取、放冷するが、熱間圧
延条件としてＡｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０℃の温度域
で熱間圧延を終了することとしたのは、Ａｒ３ー３０℃
未満では所定の温度域で巻き取れず、他方Ａｒ３＋５０
℃を超えると、十分な細粒とならず強度、靭性の確保が
困難となるためである。なお、熱間圧延を行う際の加熱
温度としては、１０００〜１３００℃程度である。ま
た、鋼板の巻取温度を５００〜６５０℃に限定したの
は、５００℃未満ではベイナイトの硬度上昇を招き、他
方６５０℃を超えると初析フェライトが成長し細粒とな
らないためである。
片を熱間圧延し、圧延終了後巻取、放冷するが、熱間圧
延条件としてＡｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０℃の温度域
で熱間圧延を終了することとしたのは、Ａｒ３ー３０℃
未満では所定の温度域で巻き取れず、他方Ａｒ３＋５０
℃を超えると、十分な細粒とならず強度、靭性の確保が
困難となるためである。なお、熱間圧延を行う際の加熱
温度としては、１０００〜１３００℃程度である。ま
た、鋼板の巻取温度を５００〜６５０℃に限定したの
は、５００℃未満ではベイナイトの硬度上昇を招き、他
方６５０℃を超えると初析フェライトが成長し細粒とな
らないためである。
【００２４】
【実施例】表１に示す化学成分を有する連続鋳造スラブ
（厚さ２３５ｍｍ）を所定の長さに切断後、１０００〜
１３００℃に加熱して熱間圧延を行い、Ａｒ３＋５０℃
〜Ａｒ３ー３０℃の温度で熱間圧延を終了し、表２に示
す条件で巻取、放冷した熱延コイルの引張り強度および
耐水素誘起割れ性を同表２に、Ｃａ濃度とＣＬＲ（割れ
長さ率）の関係を図１に、巻取温度とＣＬＲ（割れ長さ
率）の関係を図２に、それぞれ示す。
（厚さ２３５ｍｍ）を所定の長さに切断後、１０００〜
１３００℃に加熱して熱間圧延を行い、Ａｒ３＋５０℃
〜Ａｒ３ー３０℃の温度で熱間圧延を終了し、表２に示
す条件で巻取、放冷した熱延コイルの引張り強度および
耐水素誘起割れ性を同表２に、Ｃａ濃度とＣＬＲ（割れ
長さ率）の関係を図１に、巻取温度とＣＬＲ（割れ長さ
率）の関係を図２に、それぞれ示す。
【００２５】なお、耐水素誘起割れ性の試験は、幅２０
ｍｍ、長さ１００ｍｍの板状試験片を圧延方向に沿って
板幅の端、１／４幅位置、１／２幅位置（中央部）の合
計３か所より各３個採取し、これらの試験片を３２０メ
ッシュエメリー研磨した後、アセトン脱脂した。この試
験に用いた試験液は、ＮＡＣＥ液と呼ばれるもので、試
験中はＨ２Ｓを通気し飽和状態にし、温度を２５℃に保
持して９６時間浸漬した。この試験により観察される割
れを板幅方向の割れの長さで測定し、断面幅に対するこ
の割れの長さの総和の比をＣＬＲとした。
ｍｍ、長さ１００ｍｍの板状試験片を圧延方向に沿って
板幅の端、１／４幅位置、１／２幅位置（中央部）の合
計３か所より各３個採取し、これらの試験片を３２０メ
ッシュエメリー研磨した後、アセトン脱脂した。この試
験に用いた試験液は、ＮＡＣＥ液と呼ばれるもので、試
験中はＨ２Ｓを通気し飽和状態にし、温度を２５℃に保
持して９６時間浸漬した。この試験により観察される割
れを板幅方向の割れの長さで測定し、断面幅に対するこ
の割れの長さの総和の比をＣＬＲとした。
【００２６】表２、図１の結果より、Ｍｎ濃度が高い供
試Ｎｏ．１６〜１８はＣａの適量範囲の低濃度側限界が
高くなっている。また、Ｃａ濃度が０．０００５質量％
未満の供試Ｎｏ．１９では耐水素誘起割れが発生してい
る。また、Ｓ濃度が０．００２０質量％を超える供試Ｎ
ｏ．２０、２１、Ｃａ濃度が０．００６０％を超える供
試Ｎｏ．２２、２３についても、それぞれ耐水素誘起割
れが発生している。これに対し、供試Ｎｏ．１〜１５の
本発明はいずれも水素誘起割れは発生せず、ＣＬＲ（割
れ長さ率）０％の鋼板が得られた。
試Ｎｏ．１６〜１８はＣａの適量範囲の低濃度側限界が
高くなっている。また、Ｃａ濃度が０．０００５質量％
未満の供試Ｎｏ．１９では耐水素誘起割れが発生してい
る。また、Ｓ濃度が０．００２０質量％を超える供試Ｎ
ｏ．２０、２１、Ｃａ濃度が０．００６０％を超える供
試Ｎｏ．２２、２３についても、それぞれ耐水素誘起割
れが発生している。これに対し、供試Ｎｏ．１〜１５の
本発明はいずれも水素誘起割れは発生せず、ＣＬＲ（割
れ長さ率）０％の鋼板が得られた。
【００２７】また、巻取温度が５００℃未満の供試Ｎ
ｏ．２４〜２７は、いずれも水素誘起割れが発生してい
る（図２参照）。これに対し、供試Ｎｏ．１〜１５の本
発明はいずれも水素誘起割れは発生せず、ＣＬＲ（割れ
長さ率）０％の鋼板が得られた。
ｏ．２４〜２７は、いずれも水素誘起割れが発生してい
る（図２参照）。これに対し、供試Ｎｏ．１〜１５の本
発明はいずれも水素誘起割れは発生せず、ＣＬＲ（割れ
長さ率）０％の鋼板が得られた。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明方法によ
れば、耐水素誘起割れ性に多大な悪影響を与えるＭｎ
Ｓ、ＣａＳ介在物の生成を防止することができる結果、
耐水素誘起割れ性のすぐれた熱延鋼板の製造が可能とな
り、かつＣａ添加歩留も安定する。したがって、この発
明は特に硫化水素（Ｈ２Ｓ）を含む天然ガスや原油を輸
送するラインパイプ用溶接鋼管の品質向上に大きく寄与
するものである。
れば、耐水素誘起割れ性に多大な悪影響を与えるＭｎ
Ｓ、ＣａＳ介在物の生成を防止することができる結果、
耐水素誘起割れ性のすぐれた熱延鋼板の製造が可能とな
り、かつＣａ添加歩留も安定する。したがって、この発
明は特に硫化水素（Ｈ２Ｓ）を含む天然ガスや原油を輸
送するラインパイプ用溶接鋼管の品質向上に大きく寄与
するものである。
【図１】この発明の実施例におけるＣａ濃度とＣＬＲ
（割れ長さ率）の関係を示す図である。
（割れ長さ率）の関係を示す図である。
【図２】この発明の実施例における巻取温度とＣＬＲ
（割れ長さ率）の関係を示す図である。
（割れ長さ率）の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/10 // Ｂ２１Ｂ 37/00 ＢＢＬ １３２ Ａ 8315−4Ｅ
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ０．０２〜０．２０質量％、Ｓｉ０．
０１〜０．５０質量％、Ｍｎ０．８０質量％以下、Ｐ
０．０２質量％以下、Ｓ０．００２０質量％以下、Ａｌ
０．０１〜０．１０質量％、Ｃａ０．０００５〜０．０
０６０質量％を含有し、残部実質的にＦｅおよび不可避
的不純物からなる連続鋳造鋳片を所定の温度に加熱し、
Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０℃の温度で熱間圧延を終
了した後、５００〜６５０℃の温度で巻取、放冷するこ
とを特徴とする耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造
方法。 - 【請求項２】 Ｃ０．０２〜０．２０質量％、Ｓｉ０．
０１〜０．５０質量％、Ｍｎ０．８０質量％以下、Ｐ
０．０２質量％以下、Ｓ０．００２０質量％以下、Ａｌ
０．０１〜０．１０質量％、Ｃａ０．０００５〜０．０
０６０質量％に、Ｃｒ０．５０質量％以下、Ｍｏ０．５
０質量％以下、Ｃｕ０．５０質量％以下、Ｎｉ０．５０
質量％以下のうち１種または２種以上を含有し、残部実
質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる連続鋳造鋳片
を用いることを特徴とする請求項１記載の耐水素誘起割
れ性にすぐれた鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 Ｃ０．０２〜０．２０質量％、Ｓｉ０．
０１〜０．５０質量％、Ｍｎ０．８０質量％以下、Ｐ
０．０２質量％以下、Ｓ０．００２０質量％以下、Ａｌ
０．０１〜０．１０質量％、Ｃａ０．０００５〜０．０
０６０質量％に、Ｔｉ０．２０質量％以下、Ｎｂ０．２
０質量％以下、Ｖ０．２０質量％以下のうち１種または
２種以上を含有し、残部実質的にＦｅおよび不可避的不
純物からなる連続鋳造鋳片を用いることを特徴とする請
求項１記載の耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方
法。 - 【請求項４】 Ｃ０．０２〜０．２０質量％、Ｓｉ０．
０１〜０．５０質量％、Ｍｎ０．８０質量％以下、Ｐ
０．０２質量％以下、Ｓ０．００２０質量％以下、Ａｌ
０．０１〜０．１０質量％、Ｃａ０．０００５〜０．０
０６０質量％に、Ｃｕ０．５０質量％以下、Ｎｉ０．５
０質量％以下、Ｃｒ０．５０質量％以下、Ｍｏ０．５０
質量％以下のうち１種または２種以上と、Ｔｉ０．２０
質量％以下、Ｎｂ０．２０質量％以下、Ｖ０．２０質量
％以下のうち１種または２種以上をそれぞれ含有し、残
部実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる連続鋳造
鋳片を用いることを特徴とする請求項１記載の耐水素誘
起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4353505A JPH06179910A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4353505A JPH06179910A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06179910A true JPH06179910A (ja) | 1994-06-28 |
Family
ID=18431302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4353505A Pending JPH06179910A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06179910A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1992
- 1992-12-14 JP JP4353505A patent/JPH06179910A/ja active Pending
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