JPH06179911A - 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法 - Google Patents
耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法Info
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- JPH06179911A JPH06179911A JP35350692A JP35350692A JPH06179911A JP H06179911 A JPH06179911 A JP H06179911A JP 35350692 A JP35350692 A JP 35350692A JP 35350692 A JP35350692 A JP 35350692A JP H06179911 A JPH06179911 A JP H06179911A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造手段を
提供する。 【構成】耐水素誘起割れ性に悪影響を与えるＭｎとＳの
含有量を低くした連続鋳造鋳片を所定の温度に加熱した
後、Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０℃の温度域で熱間圧
延を終了する。熱間圧延終了後、５００〜６５０℃の温
度で巻き取る。 【効果】ＭｎＳの生成を防止することができるので、耐
水素誘起割れ性を向上できる。
提供する。 【構成】耐水素誘起割れ性に悪影響を与えるＭｎとＳの
含有量を低くした連続鋳造鋳片を所定の温度に加熱した
後、Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０℃の温度域で熱間圧
延を終了する。熱間圧延終了後、５００〜６５０℃の温
度で巻き取る。 【効果】ＭｎＳの生成を防止することができるので、耐
水素誘起割れ性を向上できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、硫化水素（Ｈ２Ｓ）
を含む流体、例えばＨ２Ｓを含む天然ガスや原油を輸送
するラインパイプ、あるいはこれら流体を貯蔵するタン
ク等の構造用鋼板として有用な、耐水素誘起割れ性にす
ぐれた鋼板の製造方法に関する。
を含む流体、例えばＨ２Ｓを含む天然ガスや原油を輸送
するラインパイプ、あるいはこれら流体を貯蔵するタン
ク等の構造用鋼板として有用な、耐水素誘起割れ性にす
ぐれた鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】天然ガスや原油の輸送や貯蔵に溶接鋼管
や鋼製タンクが使用されるが、近年、硫化水素含有率の
高い油田、ガスの開発が進み、これらの原油、天然ガス
を輸送、貯蔵するパイプ、タンク等に、水素誘起割れに
対する耐性のすぐれたものが要求される。特に輸送用大
径鋼管、いわゆるラインパイプは、その敷設量が膨大で
あることから、できるだけ安価で高品位であることが要
求される。又、その要求は近年ますます厳しくなる傾向
にあり、低ｐＨ（＜５．０）の苛酷な環境下においても
割れ防止可能な鋼板の要求がなされる場合もある。
や鋼製タンクが使用されるが、近年、硫化水素含有率の
高い油田、ガスの開発が進み、これらの原油、天然ガス
を輸送、貯蔵するパイプ、タンク等に、水素誘起割れに
対する耐性のすぐれたものが要求される。特に輸送用大
径鋼管、いわゆるラインパイプは、その敷設量が膨大で
あることから、できるだけ安価で高品位であることが要
求される。又、その要求は近年ますます厳しくなる傾向
にあり、低ｐＨ（＜５．０）の苛酷な環境下においても
割れ防止可能な鋼板の要求がなされる場合もある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】現在、ラインパイプ用
鋼管等は、連続鋳造材から製造された熱間圧延鋼板を素
材とし、これらを成形、溶接して製造されている。とこ
ろが、特に連続鋳造されたスラブの場合は、その凝固過
程において、スラブ厚中心部にＣ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、その
他の不純物濃度の高い偏析部いわゆる中心偏析部が生
じ、これが圧延後の鋼板の肉厚中心近傍に残存し、その
部分の水素誘起割れ感受性を高めるという問題がある。
このため、従来より製鋼条件のコントロール、および新
しい製鋼技術の開発等各種研究がなされているものの抜
本的な解決方法は見い出されていないのが現状である。
鋼管等は、連続鋳造材から製造された熱間圧延鋼板を素
材とし、これらを成形、溶接して製造されている。とこ
ろが、特に連続鋳造されたスラブの場合は、その凝固過
程において、スラブ厚中心部にＣ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、その
他の不純物濃度の高い偏析部いわゆる中心偏析部が生
じ、これが圧延後の鋼板の肉厚中心近傍に残存し、その
部分の水素誘起割れ感受性を高めるという問題がある。
このため、従来より製鋼条件のコントロール、および新
しい製鋼技術の開発等各種研究がなされているものの抜
本的な解決方法は見い出されていないのが現状である。
【０００４】かかる問題も含めて水素誘起割れ対策とし
て、（１）合金元素（Ｃｕ等）の添加による水素侵入抑
制効果、（２）Ｓ量の低減あるいは希土類金属元素（Ｒ
ＥＭ）適正添加のＣａ併用（介在物の球状化）による割
れ発生起点の減少効果、（３）圧延、熱処理条件の制御
による組織改善効果等が実施されているものの、これら
の方法では必ずしも十分とはいえず低ｐＨの厳しい環境
下においては水素誘起割れを完全に防止することは連鋳
材に限らず実際の製造技術上困難と考えられている。
て、（１）合金元素（Ｃｕ等）の添加による水素侵入抑
制効果、（２）Ｓ量の低減あるいは希土類金属元素（Ｒ
ＥＭ）適正添加のＣａ併用（介在物の球状化）による割
れ発生起点の減少効果、（３）圧延、熱処理条件の制御
による組織改善効果等が実施されているものの、これら
の方法では必ずしも十分とはいえず低ｐＨの厳しい環境
下においては水素誘起割れを完全に防止することは連鋳
材に限らず実際の製造技術上困難と考えられている。
【０００５】この発明は、上記の点に鑑み、苛酷な環境
条件に対しても硫化水素割れを生じない鋼板の製造方法
を提案しようとするものである。
条件に対しても硫化水素割れを生じない鋼板の製造方法
を提案しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明は、耐水素誘起
割れ性に多大な悪影響を与えるＭｎＳの生成を防止する
ためＭｎとＳの含有量を低く制限するとともに、熱間圧
延条件および巻取条件を適正化することによって、耐水
素誘起割れ性のすぐれた鋼板を得る方法であり、その要
旨は、Ｃ０．０２〜０．２０質量％、Ｓｉ０．０１〜
０．５０質量％、Ｍｎ０．８０質量％以下、Ｐ０．０２
質量％以下、Ｓ０．００２０質量％以下、Ａｌ０．０１
〜０．１０質量％、Ｃｒ０．５０質量％以下、Ｍｏ０．
５０質量％以下を含有し、かつ［Ｍｎ質量％］＊［Ｓ質
量％］≦０．０００８を満足し、残部実質的にＦｅおよ
び不可避的不純物からなる連続鋳造鋳片を１０００〜１
３００℃に加熱し、Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０℃の
温度で熱間圧延を終了した後、５００〜６５０℃の温度
で巻き取ることを特徴とし、またこの発明の対象鋼とし
て、上記の成分の他にＣｕ０．５０質量％以下、Ｎｉ
０．５０質量％以下、Ｔｉ０．２０質量％以下、Ｎｂ
０．２０質量％以下、Ｖ０．２０質量％以下のうち１種
以上を含有せしめることを特徴とするものである。
割れ性に多大な悪影響を与えるＭｎＳの生成を防止する
ためＭｎとＳの含有量を低く制限するとともに、熱間圧
延条件および巻取条件を適正化することによって、耐水
素誘起割れ性のすぐれた鋼板を得る方法であり、その要
旨は、Ｃ０．０２〜０．２０質量％、Ｓｉ０．０１〜
０．５０質量％、Ｍｎ０．８０質量％以下、Ｐ０．０２
質量％以下、Ｓ０．００２０質量％以下、Ａｌ０．０１
〜０．１０質量％、Ｃｒ０．５０質量％以下、Ｍｏ０．
５０質量％以下を含有し、かつ［Ｍｎ質量％］＊［Ｓ質
量％］≦０．０００８を満足し、残部実質的にＦｅおよ
び不可避的不純物からなる連続鋳造鋳片を１０００〜１
３００℃に加熱し、Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０℃の
温度で熱間圧延を終了した後、５００〜６５０℃の温度
で巻き取ることを特徴とし、またこの発明の対象鋼とし
て、上記の成分の他にＣｕ０．５０質量％以下、Ｎｉ
０．５０質量％以下、Ｔｉ０．２０質量％以下、Ｎｂ
０．２０質量％以下、Ｖ０．２０質量％以下のうち１種
以上を含有せしめることを特徴とするものである。
【０００７】
【作用】この発明における対象鋼の成分限定理由として
は、次の通りである。 Ｃ：０．０２〜０．２０質量％ Ｃは０．０２質量％未満では必要な強度が得られず、
０．２０質量％を超えると溶接性が悪化するため、０．
０２〜０．２０質量％とした。
は、次の通りである。 Ｃ：０．０２〜０．２０質量％ Ｃは０．０２質量％未満では必要な強度が得られず、
０．２０質量％を超えると溶接性が悪化するため、０．
０２〜０．２０質量％とした。
【０００８】Ｓｉ：０．０１〜０．５０質量％ Ｓｉは製鋼時の脱酸剤として必要であるが、０．０１質
量％未満ではその効果がなく、他方０．５０質量％を超
えると靭性が劣化するため０．０１〜０．５０質量％と
した。
量％未満ではその効果がなく、他方０．５０質量％を超
えると靭性が劣化するため０．０１〜０．５０質量％と
した。
【０００９】Ｍｎ：０．８０質量％以下 ＭｎはＭｎＳ生成防止のためには少ない方が望ましい
が、強度、靭性を確保するために０．８０質量％以下と
した。
が、強度、靭性を確保するために０．８０質量％以下と
した。
【００１０】Ｐ：０．０２質量％以下 Ｐは偏析しやすく異常組織の生成を促進し耐水素誘起割
れ性を劣化させるため低いことが望ましいが、この発明
の効果を発揮するためには０．０２質量％以下とするの
が望ましい。
れ性を劣化させるため低いことが望ましいが、この発明
の効果を発揮するためには０．０２質量％以下とするの
が望ましい。
【００１１】Ｓ：０．００２０質量％以下 Ｓは耐水素誘起割れ性に対して鋭敏な影響を及ぼす元素
であり、０．００２０質量％を超えると割れ発生の起点
としての代表的な非金属介在物であるＭｎＳが増大する
ことにより、耐水素誘起割れ性の確保が困難となるため
０．００２０質量％以下とした。
であり、０．００２０質量％を超えると割れ発生の起点
としての代表的な非金属介在物であるＭｎＳが増大する
ことにより、耐水素誘起割れ性の確保が困難となるため
０．００２０質量％以下とした。
【００１２】Ａｌ：０．０１〜０．１０質量％ Ａｌは脱酸剤として必要であるが、０．０１質量％未満
ではその効果があがらず、０．１０質量％を超えると靭
性を劣化させるため０．０１〜０．１０質量％とした。
ではその効果があがらず、０．１０質量％を超えると靭
性を劣化させるため０．０１〜０．１０質量％とした。
【００１３】Ｃｒ：０．５０質量％以下 Ｃｒは低Ｍｎによる焼入性低下を補償し、強度確保のた
めに添加するが、多すぎると溶接性を低下させるため
０．５０質量％以下とした。
めに添加するが、多すぎると溶接性を低下させるため
０．５０質量％以下とした。
【００１４】Ｍｏ：０．５０質量％以下 ＭｏはＣｒと同様、焼入性低下を補償し、強度確保のた
めに添加するが、多すぎると溶接性を低下させるため
０．５０質量％以下とした。
めに添加するが、多すぎると溶接性を低下させるため
０．５０質量％以下とした。
【００１５】Ｃｕ：０．５０質量％以下 Ｃｕは耐食性付与のため添加するが、０．５０質量％を
超えると耐水素誘起割れ性が低下するため０．５０質量
％以下とした。
超えると耐水素誘起割れ性が低下するため０．５０質量
％以下とした。
【００１６】Ｎｉ：０．５０質量％以下 Ｎｉは硫化水素割れに有害なため少ないことが望ましい
が、強度、靭性、耐食性向上のために０．５０質量％以
下の範囲で含有させる。この範囲ではこの発明の効果に
悪影響を及ぼさない。
が、強度、靭性、耐食性向上のために０．５０質量％以
下の範囲で含有させる。この範囲ではこの発明の効果に
悪影響を及ぼさない。
【００１７】Ｔｉ：０．２０質量％以下 ＴｉはＴｉＮにより圧延組織の細粒化、つまり靭性向上
に効果があるが、０．２０質量％を超えるとＴｉＣによ
り靭性が劣化する。
に効果があるが、０．２０質量％を超えるとＴｉＣによ
り靭性が劣化する。
【００１８】Ｎｂ：０．２０質量％以下 Ｎｂは圧延組織の細粒化、焼入性の向上および析出強化
により靭性を向上させる元素であるが、０．２０質量％
を超えるとその効果が飽和する。
により靭性を向上させる元素であるが、０．２０質量％
を超えるとその効果が飽和する。
【００１９】Ｖ：０．２０質量％以下 ＶはＮｂと同様の効果を示すが、０．２０質量％を超え
るとその効果が飽和する。
るとその効果が飽和する。
【００２０】［Ｍｎ質量％］＊［Ｓ質量％］：０．００
０８以下 ＭｎとＳの濃度積が０．０００８を超えるとＭｎＳが生
成し易くなり、耐水素誘起割れ性の確保が困難となる。
０８以下 ＭｎとＳの濃度積が０．０００８を超えるとＭｎＳが生
成し易くなり、耐水素誘起割れ性の確保が困難となる。
【００２１】また、この発明では上記成分の連続鋳造鋳
片を熱間圧延し、圧延終了後冷却するが、その温度パタ
ーンは図１に示すごとく、上記成分の連続鋳造鋳片を１
０００〜１３００℃に加熱した後、Ａｒ３＋５０℃〜Ａ
ｒ３ー３０℃の温度域で熱間圧延を終了し、５００〜６
５０℃の温度域で巻取、放冷する。ここで、熱間圧延条
件および巻取条件を上記のように限定したのは、以下に
記載する理由による。
片を熱間圧延し、圧延終了後冷却するが、その温度パタ
ーンは図１に示すごとく、上記成分の連続鋳造鋳片を１
０００〜１３００℃に加熱した後、Ａｒ３＋５０℃〜Ａ
ｒ３ー３０℃の温度域で熱間圧延を終了し、５００〜６
５０℃の温度域で巻取、放冷する。ここで、熱間圧延条
件および巻取条件を上記のように限定したのは、以下に
記載する理由による。
【００２２】すなわち、熱間圧延条件として、連続鋳造
鋳片の加熱温度を１０００〜１３００℃としたのは、１
０００℃未満では加熱時間が長くなり、生産性が悪くな
り不利であり、他方、上限は加熱炉の能力、鋳片の溶融
化等を考慮して１３００℃とした。熱間圧延終了温度を
Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０℃の温度としたのは、Ａ
ｒ３ー３０℃未満では所定の温度域で巻き取れず、他方
Ａｒ３＋５０℃を超えると、十分な細粒とならず強度、
靭性の確保が困難となるためである。また、鋼板の巻取
温度を５００〜６５０℃に限定したのは、５００℃未満
ではベイナイトの硬度上昇を招き、他方６５０℃を超え
ると初析フェライトが成長し細粒とならないためであ
る。
鋳片の加熱温度を１０００〜１３００℃としたのは、１
０００℃未満では加熱時間が長くなり、生産性が悪くな
り不利であり、他方、上限は加熱炉の能力、鋳片の溶融
化等を考慮して１３００℃とした。熱間圧延終了温度を
Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０℃の温度としたのは、Ａ
ｒ３ー３０℃未満では所定の温度域で巻き取れず、他方
Ａｒ３＋５０℃を超えると、十分な細粒とならず強度、
靭性の確保が困難となるためである。また、鋼板の巻取
温度を５００〜６５０℃に限定したのは、５００℃未満
ではベイナイトの硬度上昇を招き、他方６５０℃を超え
ると初析フェライトが成長し細粒とならないためであ
る。
【００２３】
【実施例】表１に示す化学成分を有する連続鋳造スラブ
（厚さ２４０ｍｍ）を所定の長さに切断後、１０００〜
１３００℃に加熱して熱間圧延を行い、Ａｒ３＋５０℃
〜Ａｒ３ー３０℃の温度で熱間圧延を終了し、表２に示
す条件で巻取、放冷した熱延コイルの引張り強度および
耐水素誘起割れ性を同表２に、Ｍｎ質量％とＳ質量％の
割れ発生域を図２に、巻取温度とＣＬＲ（割れ長さ率）
の関係を図３に、それぞれ示す。
（厚さ２４０ｍｍ）を所定の長さに切断後、１０００〜
１３００℃に加熱して熱間圧延を行い、Ａｒ３＋５０℃
〜Ａｒ３ー３０℃の温度で熱間圧延を終了し、表２に示
す条件で巻取、放冷した熱延コイルの引張り強度および
耐水素誘起割れ性を同表２に、Ｍｎ質量％とＳ質量％の
割れ発生域を図２に、巻取温度とＣＬＲ（割れ長さ率）
の関係を図３に、それぞれ示す。
【００２４】なお、耐水素誘起割れ性の試験は、幅２０
ｍｍ、長さ１００ｍｍの板状試験片を圧延方向に沿って
板幅の端、１／４幅位置、１／２幅位置（中央部）の合
計３か所より各３個採取し、これらの試験片を３２０エ
メリー研磨した後、アセトン脱脂した。この試験に用い
た試験液は、ＮＡＣＥ液と呼ばれるもので、試験中はＨ
２Ｓを通気し飽和状態にし、温度を２５℃に保持して９
６時間浸漬した。この試験により観察される割れを板幅
方向の割れの長さで測定し、断面幅に対するこの割れの
長さの総和の比をＣＬＲとした。
ｍｍ、長さ１００ｍｍの板状試験片を圧延方向に沿って
板幅の端、１／４幅位置、１／２幅位置（中央部）の合
計３か所より各３個採取し、これらの試験片を３２０エ
メリー研磨した後、アセトン脱脂した。この試験に用い
た試験液は、ＮＡＣＥ液と呼ばれるもので、試験中はＨ
２Ｓを通気し飽和状態にし、温度を２５℃に保持して９
６時間浸漬した。この試験により観察される割れを板幅
方向の割れの長さで測定し、断面幅に対するこの割れの
長さの総和の比をＣＬＲとした。
【００２５】表２の結果より、［Ｍｎ質量％］＊［Ｓ質
量％］≦０．０００８を満たさない比較鋼を用いた供試
Ｎｏ．１５〜１８の場合は、水素誘起割れが発生してい
る（図２参照）。また、本発明鋼を用いても、巻取温度
が５００℃未満の供試Ｎｏ．１９〜２２の場合も、水素
誘起割れが発生している（図３参照）。これに対し、供
試Ｎｏ．１〜１４の本発明はいずれも水素誘起割れは発
生せず、ＣＬＲ（割れ長さ率）０％の鋼板が得られた。
量％］≦０．０００８を満たさない比較鋼を用いた供試
Ｎｏ．１５〜１８の場合は、水素誘起割れが発生してい
る（図２参照）。また、本発明鋼を用いても、巻取温度
が５００℃未満の供試Ｎｏ．１９〜２２の場合も、水素
誘起割れが発生している（図３参照）。これに対し、供
試Ｎｏ．１〜１４の本発明はいずれも水素誘起割れは発
生せず、ＣＬＲ（割れ長さ率）０％の鋼板が得られた。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明方法によ
れば、耐水素誘起割れ性に多大な悪影響を与えるＭｎＳ
の生成を防止することができる結果、耐水素誘起割れ性
のすぐれた熱延鋼板の製造が可能となり、特に硫化水素
（Ｈ２Ｓ）を含む天然ガスや原油を輸送するラインパイ
プ用溶接鋼管の品質向上に大きく寄与するものである。
れば、耐水素誘起割れ性に多大な悪影響を与えるＭｎＳ
の生成を防止することができる結果、耐水素誘起割れ性
のすぐれた熱延鋼板の製造が可能となり、特に硫化水素
（Ｈ２Ｓ）を含む天然ガスや原油を輸送するラインパイ
プ用溶接鋼管の品質向上に大きく寄与するものである。
【図１】この発明法の熱間圧延時の温度パターンの一例
を示す図である。
を示す図である。
【図２】この発明の実施例におけるＭｎ質量％とＳ質量
％の割れ発生域を示す図である。
％の割れ発生域を示す図である。
【図３】この発明の実施例における巻取温度とＣＬＲ
（割れ長さ率）の関係を示す図である。
（割れ長さ率）の関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ０．０２〜０．２０質量％、Ｓｉ０．
０１〜０．５０質量％、Ｍｎ０．８０質量％以下、Ｐ
０．０２質量％以下、Ｓ０．００２０質量％以下、Ａｌ
０．０１〜０．１０質量％、Ｃｒ０．５０質量％以下、
Ｍｏ０．５０質量％以下を含有し、かつ［Ｍｎ質量％］
＊［Ｓ質量％］≦０．０００８を満足し、残部実質的に
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる連続鋳造鋳片を１０
００〜１３００℃に加熱し、Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー
３０℃の温度で熱間圧延を終了した後、５００〜６５０
℃の温度で巻き取ることを特徴とする耐水素誘起割れ性
にすぐれた鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ０．０２〜０．２０質量％、Ｓｉ０．
０１〜０．５０質量％、Ｍｎ０．８０質量％以下、Ｐ
０．０２質量％以下、Ｓ０．００２０質量％以下、Ａｌ
０．０１〜０．１０質量％、Ｃｒ０．５０質量％以下、
Ｍｏ０．５０質量％以下に、Ｃｕ０．５０質量％以下、
Ｎｉ０．５０質量％以下、Ｔｉ０．２０質量％以下、Ｎ
ｂ０．２０質量％以下、Ｖ０．２０質量％以下のうち１
種以上を含有し、かつ［Ｍｎ質量％］＊［Ｓ質量％］≦
０．０００８を満足し、残部実質的にＦｅおよび不可避
的不純物からなる連続鋳造鋳片を１０００〜１３００℃
に加熱し、Ａｒ３＋５０℃〜Ａｒ３ー３０℃の温度で熱
間圧延を終了した後、５００〜６５０℃の温度で巻き取
ることを特徴とする耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35350692A JPH06179911A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35350692A JPH06179911A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06179911A true JPH06179911A (ja) | 1994-06-28 |
Family
ID=18431308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35350692A Pending JPH06179911A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06179911A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012135817A (ja) * | 2005-08-08 | 2012-07-19 | Kobe Steel Ltd | 耐食性に優れた溶接継手および溶接構造体 |
| CN112662952A (zh) * | 2020-12-16 | 2021-04-16 | 黑龙江建龙钢铁有限公司 | 一种低成本抗co2腐蚀油管及其生产工艺 |
| EP3889299A4 (en) * | 2018-11-30 | 2022-03-23 | Posco | STEEL PLATE FOR PRESSURE VESSELS WITH EXCELLENT HYDROGEN INDUCED CRACK RESISTANCE AND METHOD OF MANUFACTURE THEREOF |
| EP3889301A4 (en) * | 2018-11-30 | 2022-03-23 | Posco | PRESSURE TANK STEEL WITH EXCELLENT HYDROGEN INDUCED CRACK RESISTANCE AND PROCESS FOR PRODUCTION THEREOF |
-
1992
- 1992-12-14 JP JP35350692A patent/JPH06179911A/ja active Pending
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