JPH0556201B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

＜産業上の利用分野＞ 本発明は、一端にテーパ部を設けた上下ワーク
ロールを該テーパ部が左右反対側となる様に配置
すると共に、該上下ワークロールを相対的にシフ
トして鋼材を圧延する方法において、圧延後の鋼
材の幅方向中心部と両側端部より25mm点における
板厚の差を示すクラウン量C₂₅の低減及び、従来
圧延のクラウン量がテーパロールシフト圧延によ
つて改善されるクラウン量低減量ΔC₂₅の増大を
図ると共に、摩耗とサーマルクラウンの何れか或
いは両者を共に平滑化してスケジユールフリー圧
延を可能としたストリツプ圧延方法に関するもの
である。 ＜従来の技術＞ 鋼板の板幅方向断面を矩形にすると、製品歩留
が向上するので、有効で実用的な手段の開発が続
けられている。 通常、圧延した儘の鋼板は該鋼板の幅方向両端
部において板厚が急激に減少しており、これを一
般にエツジドロツプと呼んでいる。 前記製品の板幅方向の板厚偏差は、前記したエ
ツジドロツプを含めて前記したクラウン量C₂₅で
管理されており、本発明も同様にして本発明の構
成・作用・効果を以下に説明する。 前記したエツジドロツプは、主にワークロール
が鋼材と接触しているロールバイト部においてワ
ークロールが変形して偏平化し、この偏平度合が
鋼帯の幅方向両端近傍で急激に変化する事により
発生するものと考えられている。 近年における圧延鋼帯の板幅方向板厚分布の均
一性の改善は目覚ましいが、未だ要望を満たすに
至らず、クラウン量C₂₅の小さい鋼材、換言する
と極低クラウン材が今も強く求められている。 この要望に応え前記偏平量の軽減を目的にワー
クロールの圧下力を軽減する方法としては、例え
ばワークロールの小径化、形状を出す後段を軽圧
下で圧延する方法（前段負荷型）等がある。 しかしそれぞれに課題があり、未だ特定の分野
でしか使用されていないのが実情である。 現在鉄鋼の圧延分野で検討が進められているも
のは、ワークロールの一端にテーパ部を形成し、
上側と下側のワークロールの前記テーパ部を左右
反対に配置し、その上下ワークロールを相対的に
軸方向にシフトさせる圧延方法である。 更に、最近は鋼帯の幅が変化してもワークロー
ルの摩耗を平滑化させる技術、所謂スケジユール
フリー圧延技術が注目され、上記クラウン量C₂₅
の低減技術と両立させる事が指向されている。 現在これ等に応ずるものとしては、 (1) 鋼材の両側端をワークロールのテーパ部分に
配置し、ワークロールの研削完了時のテーパ開
始点つまり初期テーパ開始点D₀から鋼材の側
端迄の距離（以後絶対シフト量と稱しW_tで表
す）を最初に設定し、以後前記D₀に対する該
鋼材の側端位置を変える事なく維持して圧延す
る方法。（特開昭55−77903号公報の提案） (2) 上記(1)の改良方法で、ワークロールの研削完
了時のテーパ開始点D₀を鋼帯の圧延で生じた
摩耗を基に補正した補正テーパ開始点D₁と鋼
帯の側端迄の一定距離（以後有効シフト量と稱
しW_sで表す）に前記D₀からD₁迄の距離を加え
るW_tを以後の圧延でも同様に使用して圧延す
る方法。（特願昭62−1597号の提案） (3) 鋼帯の両側端が圧延ロールのテーパ部分から
外れない様に、有効シフト量W_sを100〜200mm
として圧延毎に絶対シフト量W_tを変化させる
所謂オシレーシヨン圧延方法。（特開昭59−
110401号公報の提案）等の提案がある。 尚ここで言うW_tは(1)の如く初期設定から不変
のケースと、(2)の如くD₀の摩耗に応じて変化す
るケースと、(3)の如く鋼帯の両側端が圧延ロール
のテーパ部分から外れない様に行うオシレーシヨ
ンに応じて変化するケースがある。 ＜発明が解決しようとする課題＞ しかしながら前記(1)項記載の圧延方法を連続使
用するとワークロールの摩耗、特にテーパ開始点
（以後Ｄで表す）付近のロール摩耗でエツジドロ
ツプ値の低減効果は、圧延開始後直ちに減少を始
め、やがてその効果は全く失われてしまう。 又数十本圧延後のワークロールの摩耗状況は第
１１図に示す如くロールプロフイルに急峻点Ｚが
出来るので、図に明らかな様にロールシフト効果
は得られず、連続大量圧延への適用は出来ない。 又前記(2)に記載の圧延方法を連続使用すると、
ワークロールの摩耗によるロールプロフイルは第
１２図に示す様にロールプロフイル上には、急峻
点Ｚが出来ずにスムーズであり且つクラウン量
C₂₅の低減効果は継続するが、摩耗及び又はサー
マルクラウンのより良い平滑化が望まれている。 前記(3)に記載の圧延方法を連続すると、数十本
圧延後のワークロールの摩耗状況は第１３図に示
す如くなり、前記(1)より平滑化されるが、11頁に
後述するテーパ角度θを大きくするか、又はテー
パ部に臨ませる鋼材幅を大きくするか、或いは両
方を行って効果を大きく求めると、効果に大きな
バラツキが発生すると共に次第に効果は消滅す
る。 例えばテーパ角度θをtanθ＝2.0×10^-3と大き
くし、スケジユールフリー効果を狙つて鋼帯を圧
延する毎に周期的に絶対シフト量W_tをオシレー
シヨンして圧延すると、圧延本数によるクラウン
量C₂₅の推移は、第１０図に示す様に初期には効
果が大きくバラツキ、次第にその効果も消滅して
クラウン量C₂₅は遂には許容の範囲を超える。 何れにしても前記効果はなくなるので、低クラ
ウン材の１単位の圧延本数に限界があり実用性に
乏しい。 以上の様に、テーパロールシフト圧延をベース
にして、クラウン量C₂₅の低減効果及びスケジユ
ールフリー効果を両立させる圧延技術は、未だ確
立されておらず、本発明はこの確立を課題とする
ものである。 ＜課題を解決するための手段＞ 本発明は上記課題を解決する為に、 (1) ロールの一端にテーパ部を形成した上下ワー
クロールの各テーパ部を左右反対側に位置せし
め、ワークロールの摩耗に応じて変化するテー
パ開始点を基に、常に鋼材の両側縁部が前記テ
ーパ部に位置するように、圧延毎又は任意の圧
延回数毎に前記上下ワークロールを相対方向に
シフトするテーパロールシフト圧延スタンドを
少なくとも２スタンド配置し、この各テーパロ
ールシフト圧延スタンドにおいて、各ワークロ
ールのテーパ角度、有効シフト量、圧下率によ
る最終スタンド出側のクラウン量低減量に及ぼ
す影響係数を等しくし、最終スタンド出側のク
ラウン量低減量の最大値と最小値の差を最小に
して圧延することを第１の手段とし、 (2) 前記各テーパロールシフト圧延スタンドにお
けるシフト量を変更する範囲を等しくしたこと
を第１の手段に加えたことを第２の手段とし、 (3) 前記の少なくとも２つのテーパロールシフト
圧延スタンドが連続して配置されることを第１
乃至第２の手段に加えたことを第３ないし第４
の手段とし、 (4) 前記テーパロールシフト圧延スタンドがタン
デム圧延機の最終スタンド前の２圧延スタンド
であることを第１乃至第４の手段に加えたこと
を第５乃至第７の手段とするものである。 ＜作用＞ 本願の発明者等は前記課題を解決するために、
７スタンドで構成するタンデム圧延機の後段にテ
ーパロールシフト圧延スタンドを１つ配置して各
種の実験を繰り返した。 本発明者等が、前記実験に用いたテーパロール
シフト圧延スタンドの概要を第４図を用いて説明
する。 １は被圧延材である鋼材、２は上、３は下各ワ
ークロール、４は上、５は下各ワークロール用チ
ヨツク、６は上、７は下各スピンドル、８は上、
９は下各ワークロールを支持する補強ロールであ
り、１０は上、１１は下該各補強ロール用チヨツ
クである。 前記ワークロール２及び３は、軸方向の一端に
径が漸次小さくなるテーパ部を有しており、上、
下の各ワークロール２，３はテーパ部が互いに逆
位置となる様に前記テーパ部を左右反対に配置す
ると共に、ロール軸方向にシフト可能にワークロ
ール用チヨツク４と５で支持している。 ワークロール２と３のシフト装置は図示してい
ないが、既に公知のものを用いた。 又図示を省略しているが、ロールベンデイング
装置を設置して、通常の圧延装置同様にインクリ
ーズ又はデイクリーズの両ベンデイング力をワー
クロールに作用せしめている。 第５図は第４図に示すワークロールのテーパ開
始点付近の拡大図で、Ｃはワークロールのバレル
部分のセンターである。又D₀は初期テーパ開始
点を示し、Ａは前記ＣとD₀間の距離を示すテー
パ開始点距離である。尚ワークロールのバレル部
分の延長と、テーパ部分のなす角θをテーパ角度
と呼びtanθの値で表している。 前記テーパ開始点Ｄには次の２つがある。 その１つは、前記特開昭55−77903号公報が提
案する様に第６図ａに示す研削完了時のテーパ開
始点である初期テーパ開始点D₀に取る場合であ
り、他の１つは前記特願昭62−1597号が提案する
様にワークロール組替後に鋼帯を圧延するにつれ
てロール摩耗の為にテーパ終了点側へずれ続ける
実質的なテーパ開始点、即ち前記補正テーパ開始
点D₁に取る場合である。 従つて前記した絶対シフト量W_tは、圧延材の
側端部と前記テーパ開始部D₀との間の距離であ
り、前記した有効シフト量W_sは、圧延材の側端
部と前記テーパ開始点D₁との間の距離である。 本発明者等は以上説明した圧延スタンドを用い
て、先行例(2)の実用上に残る前記課題を解消する
圧延方法を確立するために、先行例(2)と(3)を組み
合わせたシフト圧延方法を実験した。 その結果を第６図を用いて説明する。 第６図ａは、先行例(2)と(3)を組み合わせた場合
において、圧延材の側端位置を基準として揃え、
これに対するテーパ開始点Ｄの移動状況を示した
図である。 はワークロール組替後１本目の状態を示す。 この時は前記特開昭55−77903号公報の提案と
同じ状態である。 Ａはこの時のロールセンタＣから初期テーパ開
始点D₀迄のテーパ開始距離を表している。 は数本の鋼材を圧延した時で、しかもオシレ
ーシヨン量が０の時のW_tの状態を示す。 この時上記のワークロールの表面は、ロール
摩耗により消滅しているので図中には１点鎖線で
表している。 での補正テーパ開始点D₁はのD₀がD₁まで
の距離B₁だけ図の左に移動したもので、図では
圧延の都度位置が変わる圧延材の側端位置を表さ
ずに、該圧延材の側端位置を基準として揃えて示
したので、前記B₁だけワークロールのセンター
の位置が左側に移動した様に示されている。は
10数本の圧延後で、しかもオシレーシヨン量が０
の時のW_tの状態を示し、補正テーパ開始点はD₂
となり、上記B₁がB₂と大きくなつたので、と
同様に図ではこのB₂分だけロールのセンターが
左側に移動した様に示されている。 以上から本発明者等は、上下ワークロールを圧
延毎に互いに反テーパ部側にシフトするに際し、
B₁又はB₂分のシフト量を加えてオシレーシヨン
シフトすると、補正テーパ開始点D₁及びD₂に対
する有効シフト量W_sは常に所定量が確保され、
安定、円滑に目的とするC₂₅及びΔC₂₅が得られる
事を見出したのである。 前記特開昭55−77903号公報の提案は、このD₀
がD₁，D₂と変化しているのにB₁，B₂の配慮がな
いので、Ｂが有効シフト量より大きくなると鋼材
の側端は上又は下のワークロールのテーパ部に存
在しなくなると共に、第１１図に示す結果を招き
テーパロールシフト圧延が継続できなくなる。 第６図ｃは先行例(3)単独のシフト方法と、(2)と
(3)を組み合わせた第６図ａの知見に基づくシフト
方法の両シフト圧延方法を圧延順に表したもので
ある。 この第６図ｃは右側にテーパ部を有するワーク
ロールについて、第６図ａとは逆に、ロールセン
タＣを基準線として、圧延材の幅が途中で2X分
減少する状況を示している。 破線で示す先行例(3)では板幅変更迄はテーパワ
ークロールのセンタＣから初期テーパ開始点D₀
迄の距離Ａは一定で、圧延材の側端部の位置は破
線で表され、その破線は初期テーパ開始点D₀の
位置にグループ毎に所定のオシレーシヨンシフト
を加えたものとなつている。 従つて板幅変更点では、前記ロールを板幅変更
分の1/2に当たるＸだけ図の左側にシフトするの
で、該ロールのセンタＣも初期テーパ開始点D₀
も図の左側にシフトされ、その後は板幅変更点前
と同様なワークロールのシフト状態となる。 一方、実線で示す先行例(2)と(3)の組み合わせは
補正テーパ開始点D_1〜oが圧延本数につれて順次
図の右側に移動するので、実線で表される圧延材
の側端部の位置は初期テーパ開始点D₀に、前記
B_1〜oとグループ毎の所定のオシレーシヨンシフ
トを加えたものとなつている。 板幅変更点では、先行例(3)と同様に前記ロール
を図の左側にＸだけシフトし、その後はそれ以前
と同様なロールシフトを繰り返す。 従つて、ｂの圧延材を全部圧延した状態では、
先行例(3)単独では圧延材側端部位置は、常にロー
ルセンタＣからＡ＋前記(3)のW_tの点にあり、先
行例(2)と(3)の組み合わせでは、圧延材側端位置は
ロールセンタＣよりＡ＋Ｂ＋W_s＝Ａ＋（前記(2)＋
前記(3)）のW_tの位置にある。 次に、上記圧延機を用いて有効シフト量W_s及
びテーパ角度θを種々変えてテーパロールシフト
圧延の特性を解析したところ第３図に示す結果が
得られた。 図には○印のtanθ＝1.0×10^-3と●印のtanθ＝
1.6×10^-3の実験値を記入している。 図に明らかな通り、有効シフト量W_sを大きく
すればする程クラウン量低減量ΔC₂₅は大きくな
り、又テーパ角度θを大きくすればする程、クラ
ウン量低減量ΔC₂₅は大きくなる。 この圧延特性は、タンデム圧延機のスタンド位
置（例えば第５又は第６スタンド）に限定的に固
定されるものでなく、効果の差はあるが何れのス
タンドにおいても同様の傾向を示す。 しかしテーパ角度、有効シフト量W_s、圧下率
がクラウン量低減量ΔC₂₅に及ぼす影響係数の絶
対値はテーパロールシフト圧延スタンドを設置し
たスタンドが、タンデム圧延機内にある位置によ
り多少異なり、本発明の実施に当たつては、経済
性、生産性、操作性の各面から総合的な効果を見
て最も効率の良い位置を選択する必要がある事を
知見した。 そこで本願発明者等は、クラウン量C₂₅を小さ
くし、クラウン量低減量ΔC₂₅を大きくして極低
クラウン材を圧延可能とし、且つ連続して大量に
圧延出来るスケジユールフリー圧延を併立させる
事について、上記の実験データや圧延理論に基づ
いて種々の工夫を凝らした。 その１つとして、タンデム圧延機の複数のスタ
ンドにテーパロールシフト圧延スタンドを設置し
て、その各テーパロールシフト圧延スタンドにお
ける有効シフト量W_sを互いに補完的に使用する
事を試みた。 その結果を第１図を用いて説明する。 図は７スタンドのタンデム圧延機の第５スタン
ド（以後F₅と稱す）と第６スタンド（以後F₆と
稱す）にテーパロールシフト圧延スタンドを設置
した場合である。 縦軸にクラウン量低減量ΔC₂₅をとり、横軸に
有効シフト量W_sをとつて。F₆の有効シフト量W_s
を０〜100mmとして示し、それとは逆にF₅のW_sを
100〜０mmで対応させて取ると、F₅とF₆の単独の
特性は２本の破線で示す様に互いに逆傾向特性と
なり、そのF₅とF₆の効果を影響係数の特性を利
用して組合わせると、実線で示す結果が得られ、
F₅とF₆の有効シフト量W_sが０〜100mmの間では、
クラウン量低減量ΔC₂₅は略一定値の30μmになつ
た。 その圧延特性を、圧延本数との関係で整理した
のが第２図である。 第２図のａはF₅及びF₆単独でテーパロールシ
フト圧延をした場合のクラウン量低減量ΔC₂₅の
特性を示し、実線はF₅の有効シフト量W_sを０mm
点から開始して100mm迄正弦波状に周期的にシフ
トした場合の単独特性を模式的に表したものであ
る。破線はF₆の有効シフト量W_sを100mm点から開
始して０mm迄余弦波状に周期的にシフトした場合
の単独特性を模式的に示したもので、何れも
30μmの振動をしている。 一方ｂは、F₅とF₆の有効シフト量W_sをそれぞ
れ０〜100mm迄正弦波状及び余弦波状に且つ補完
的にシフトさせた場合の最終スタンド出側、即ち
圧延後の鋼材のΔC₂₅を表しており、振動は5μm
とずつと小さくなつた。 ここで複数スタンドの有効シフト量W_sを相互
に補完的に作用させるとは、相互に釣り合つて、
換言すれば所定の関係を保つて作用せしめる事で
あり、代表的な例は有効シフト量W_sの総和が所
定量にある事である。 例えば第１図の場合、F₅の有効シフト量W_sと
F₆の有効シフト量W_sの和は常に100mmの所定量に
なつている。 又テーパロールシフト圧延スタンドを３つ設置
した場合には、例えば３相交流の動的波形の様に
互いに120°の位相差を維持しつつ位相を移した正
弦波状に有効シフト量W_sを動かせば良い。 又前記所定量の効果の最大点は一点であるが、
実用上は多少ずれがあつてもその効果の変化は少
ないので、実用上は所定範囲にあれば良い。 本発明者等は、第１図の関係から、有効シフト
量W_sに対するクラウン量低減量ΔC₂₅への前記影
響係数が、F₅とF₆で等しい時にそれ等を組合わ
せた本発明の効果が最大（ΔC₂₅の変動量が最小）
になる事を見出した。これに合わせて各テーパロ
ールシフト圧延スタンドの有効シフト量の変動範
囲も等しくすると実施し易く且つ安定して好まし
い事。更にテーパロールシフト圧延スタンドは、
タンデム圧延機内に連続して設置するのが望まし
く、又熱間圧延の時は最終スタンドに近い方が好
ましい事を知得した。尚最終スタンドにテーパロ
ールを設置するかフラツトロールを設置するか、
又テーパロールのバツクアツプロールをフラツト
にするか、クラウン付にするかは、圧延技術者が
任意に選択して良く、これによつて本発明の作
用・効果に変化が生ずる事はない。 以上の事実から本発明者達は、熱間圧延の時は
最終スタンドの前の連続した少なくとも２つの圧
延スタンドに、本発明を適用する事が前記した要
望を満し、且つ効果も大きく、操業性も優れてい
る事を知見したのである。 ＜実施例＞ 以下に熱間タンデム圧延機に本発明を用いた代
表的な例について説明する。 この実施例は表１に設備仕様を示す７スタンド
の熱間タンデム圧延機を使用し、前述した第４図
のテーパロールシフト圧延スタンドを後段に装入
して鋼材を圧延した例である。 その時の圧延ロールの寸法を第７図に示す。 ・ バレル長2400mm ・ テーパ部長さ300mm ・ ロール直径D710〜800mm ・ テーパ角度θ（表２に記載） ・ テーパ部の先の直径ｄ ｄ＝Ｄ−２×300×tanθ（mm） 尚各圧延ロールの初期クラウンは何れもフラツ
トとした。 以下に本発明による鋼材のクラウン・プロフイ
ル制御の結果を示す。 本発明例を従来のテーパロールシフト圧延方法
と比較して説明する。 （実施例 １） 前記テーパロールシフト圧延スタンドをF₅と
F₆に配置した。 F₅及びF₆の圧延ロールのテーパ角度θ及び有
効シフト量W_sは表２の様に定めた。 本例では、F₅とF₆の有効シフト量W_sを補完的
に加え合わせた所定量を100mmとした。 シフトパターンは表３に示す様に鋼材１本圧延
毎に任意のシフト量でシフトして鋼材６本でグル
ープとなる方法を採用した。 従来の圧延方法は、表１のタンデム圧延機の全
スタンドにフラツトなワークロール（初期クラウ
ンもフラツト）を組み込んで、本発明例と同様に
圧延する方法で行つた。 鋼材の鋼種・寸法条件及び圧延・温度各条件は
表４に示す条件を用いた。 本発明の圧延を実施した結果を従来の圧延方法
のものと併記して、第８図に示す。 圧延済鋼材の板幅方法のプロフイルは図に明ら
かな通り、クラウン量C₂₅の値は本発明の圧延方
法では20μmであり、従来の圧延方法では60μm
で、本発明例の効果は顕著であつた。 又第９図に示す様に、本発明のクラウン量C₂₅
の値は圧延毎にも安定しており、シフト量変動の
影響によるクラウン量C₂₅の変動値が20μmと小さ
くなつた。 この第９図とテーパロールシフト圧延スタンド
を単独配置してシフト圧延した結果を示す第１０
図を対比すると本発明例の効果は一層明瞭であ
る。 （実施例 ２） 実施例１と同様に前記テーパロールシフト圧延
スタンドをF₅とF₆の２スタンドに配置し、それ
ぞれのテーパ角度、有効シフト量の範囲及び各シ
フト量の和の所定量も各々実施例１と同様に設定
し、次記の各条件で本発明を実施した。 圧延本数 （本） 12 グループ所定本数（本） Ｎ＝６×２ 被圧延材１本当たりロール摩耗量（μm） ４ 有効シフト量の上限値（mm） 100 有効シフト量の下限値（mm） ０ 第１グループの有効シフト量の順番（mm） F₅：W_s１＝20 W_s２＝60 W_s３＝100 F₆：W_s１＝80 W_s２＝40 W_s３＝ ０ F₅：W_s４＝80 W_s５＝40 W_s６＝ ０ F₆：W_s４＝20 W_s５＝60 W_s６＝100 第２グループの有効シフト量の順番（mm） F₅：W_s１＝20 W_s２＝ ０ W_s３＝ 40 F₆：W_s１＝80 W_s２＝100 W_s３＝ 60 F₅：W_s４＝80 W_s５＝100 W_s６＝ 60 F₆：W_s４＝20 W_s５＝ ０ W_s６＝ 40 圧延におけるワークロールの摩耗によるテーパ
開始点のロール軸方向の偏差値（mm） ４（＝0.004／〔1.0×10^-3〕） 上記の条件に従つて、被圧延材12本を２つのグ
ループに分け圧延した結果、グループ内平均の製
品クラウンは、本発明例が35（μm）、従来例が60
（μm）で、本発明例は目標の極低クラウンが達成
できた。 （実施例 ３） 前記テーパロールシフト圧延スタンドをF₅，
F₆及びF₇の後段３スタンドに配置した。 各テーパロールシフト圧延スタンドの圧延ロー
ルのテーパ角度は、有効シフト量に対する最終ス
タンド出側のクラウン量低減量ΔC₂₅の影響係数
が等しくなり、且つ有効シフト量W_sのとり得る
範囲も等しくなる様に表５の通りに定めた。 又F₅，F₆及びF₇の有効シフト量W_sを補完的に
加え合わせた所定量は180mmとした。 本発明例のシフトパターンは各圧延材の圧延順
に表６の通り実施した。 尚鋼材の鋼種・寸法及び圧延・温度各条件は実
施例１（表４）と同じとした。 その結果、本発明例はクラウン量C₂₅が10μmと
更に小さくなつた。 又圧延材毎のクラウン量C₂₅の変動幅も8μmと
更に小さくなつた。

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】

【表】 ＜発明の効果＞ 以上説明した本発明は、テーパ開始点の摩耗に
よる移動を補償すると共に、全幅にわたるロール
の摩耗及び又はサーマルクラウンの平滑化を可能
にするテーパロールシフト圧延をタンデム圧延機
の複数のスタンド間で補完的に行う事によつて、
クラウン量C₂₅及びクラウン量低減量ΔC₂₅を格段
に改善し、冒頭の要望を満たす安定したスケジユ
ールフリー圧延の確立を可能としたもので、本発
明がストリツプの圧延分野にもたらす産業上の効
果は極めて大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の作用を説明する特性図。第２
図のａはF₅及びF₆単独でテーパロールシフト圧
延をした場合のクラウン量低減量ΔC₂₅の特性を
示し、ｂは、F₅とF₆の有効シフト量W_sをそれぞ
れ０〜100mm迄正弦波状及び余弦波状に且つ補完
的にシフトさせた場合のΔC₂₅を示す図、第３図
はタンデム圧延機の１つのスタンドにテーパロー
ルシフト圧延スタンドを使用した時のクラウン量
低減量ΔC₂₅と有効シフト量W_sの関係特性図であ
る。第４図はテーパロールシフト圧延スタンドの
正面図。第５図は鋼材の板側端及び圧延ロールの
テーパ開始点付近の拡大図。第６図ａ，ｂ，ｃは
鋼材の板側端と下ワークロールのテーパ開始点の
関係及び圧延材の幅変更の一例並びに圧延材の幅
変更と各テーパロールシフト圧延方法の実態の比
較図である。第７図はテーパロールシフト圧延ス
タンドのテーパ圧延ロールの寸法を表す正面図。
第８図は本発明及び従来の圧延後の鋼材の板幅方
向のプロフイル形状を表す実測図。第９図は、本
発明のクラウン量C₂₅の圧延推移図である。第１
０図はタンデム圧延機の１つのスタンドにテーパ
ロールシフト圧延スタンドを設けた場合における
クラウン量C₂₅の圧延推移図。第１１図は従来例
の特開昭55−77903号で開示されたテーパ圧延を
実施した場合（W_t＝一定）における圧延ロール
の摩耗状況を表す鋼材と圧延ロールの断面図で、
第１２図は比較例の特願昭62−1597号で提案され
たワークロールの摩耗に応じてテーパ開始点を補
正しながらテーパワークロールシフト圧延を行う
場合の圧延ロールの摩耗状況を表す鋼材と圧延ロ
ールの断面図。第１３図は従来例の特開昭59−
110401号公報で開示されたテーパロールシフト圧
延スタンドでオシレーシヨン圧延を実施した場合
の圧延ロールの摩耗状況を表す鋼材と圧延ロール
の断面図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ロールの一端にテーパ部を形成した上下ワー
   クロールの各テーパ部を左右反対側に位置せし
   め、ワークロールの摩耗に応じて変化するテーパ
   開始点を基に、常に鋼材の両側縁部が前記テーパ
   部に位置するように、圧延毎又は任意の圧延回数
   毎に前記上下ワークロールを相対方向にシフトす
   るテーパロールシフト圧延スタンドを少なくとも
   ２スタンド配置し、この各テーパロールシフト圧
   延スタンドにおいて、各ワークロールのテーパ角
   度、有効シフト量、圧下率による最終スタンド出
   側のクラウン量低減量に及ぼす影響係数を等しく
   し、最終スタンド出側のクラウン量低減量の最大
   値と最小値の差を最小にして圧延することを特徴
   とするテーパロールシフトによる鋼材の圧延方
   法。 ２ 各テーパロールシフト圧延スタンドにおける
   シフト量を変更する範囲を等しくしたことを特徴
   とする特許請求の範囲第１項に記載の圧延方法。 ３ 少なくとも２つのテーパロールシフト圧延ス
   タンドが連続して配置されることを特徴とする特
   許請求の範囲第１項乃至第２項に記載の何れかの
   圧延方法。 ４ テーパロールシフト圧延スタンドがタンデム
   圧延機の最終スタンド前の２圧延スタンドである
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３
   項に記載の何れかの圧延方法。