JPH05340678A - 耐スポーリング性棚板 - Google Patents
耐スポーリング性棚板Info
- Publication number
- JPH05340678A JPH05340678A JP4147435A JP14743592A JPH05340678A JP H05340678 A JPH05340678 A JP H05340678A JP 4147435 A JP4147435 A JP 4147435A JP 14743592 A JP14743592 A JP 14743592A JP H05340678 A JPH05340678 A JP H05340678A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shelf
- plate
- slits
- spalling
- sic
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- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 加熱炉に使用する耐火物性棚板であって、こ
れを１０００〜１３００℃での曲げ強度が１０００kgf/
cm2 以上の曲げ強度を有する材質にて作製し、かつ棚板
の端辺部からそれに対向する端辺部に向けて辺長さの１
５〜３５％長さのスリットを形成した耐スポーリング性
棚板である。 【効果】 載置できる被焼成物の量を増加でき、焼成効
率を向上させることができるほか、耐スポーリング性に
優れる。
れを１０００〜１３００℃での曲げ強度が１０００kgf/
cm2 以上の曲げ強度を有する材質にて作製し、かつ棚板
の端辺部からそれに対向する端辺部に向けて辺長さの１
５〜３５％長さのスリットを形成した耐スポーリング性
棚板である。 【効果】 載置できる被焼成物の量を増加でき、焼成効
率を向上させることができるほか、耐スポーリング性に
優れる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、陶磁器、タイルなどの
焼成に好ましく使用することができる耐スポーリング性
に優れた棚板に関する。
焼成に好ましく使用することができる耐スポーリング性
に優れた棚板に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、碍子、衛生陶器、食器、額縁
および陶管等の陶磁器や、タイルなどを焼成するに際し
て、端辺より切込み（スリット）を設けた耐火物製棚板
（実開昭４９−４６０４４号）、および該スリットに充
填材を埋めて形成した耐火物製棚板（実公昭５４−３３
９７４号）が用いられている。このような耐火物製棚板
は、１時間当りの昇温速度が４００℃を超すような過酷
な使用条件下であっても、棚板に対して熱的スポーリン
グや機械的スポーリングが発生しにくいという優れた効
果が認められている。
および陶管等の陶磁器や、タイルなどを焼成するに際し
て、端辺より切込み（スリット）を設けた耐火物製棚板
（実開昭４９−４６０４４号）、および該スリットに充
填材を埋めて形成した耐火物製棚板（実公昭５４−３３
９７４号）が用いられている。このような耐火物製棚板
は、１時間当りの昇温速度が４００℃を超すような過酷
な使用条件下であっても、棚板に対して熱的スポーリン
グや機械的スポーリングが発生しにくいという優れた効
果が認められている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記の如き
棚板はその強度、特に曲げ強度が大きくなれば、棚板上
に載置できる陶磁器等の被焼成物の量を増加でき、焼成
効率向上の観点およびコスト的にみて好ましい。しかし
ながら、実際に曲げ強度の大きな棚板を用いて焼成を行
なったところ、所定時間経過後に棚板が激しい音ととも
に砕け散るという爆裂現象を引き起こすことが判明し
た。従って、本発明は、被焼成物の量を増加できる曲げ
強度の大きな棚板であって、爆裂現象を防止できる耐ス
ポーリング性の優れた棚板を提供することを目的とする
ものである。
棚板はその強度、特に曲げ強度が大きくなれば、棚板上
に載置できる陶磁器等の被焼成物の量を増加でき、焼成
効率向上の観点およびコスト的にみて好ましい。しかし
ながら、実際に曲げ強度の大きな棚板を用いて焼成を行
なったところ、所定時間経過後に棚板が激しい音ととも
に砕け散るという爆裂現象を引き起こすことが判明し
た。従って、本発明は、被焼成物の量を増加できる曲げ
強度の大きな棚板であって、爆裂現象を防止できる耐ス
ポーリング性の優れた棚板を提供することを目的とする
ものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明によれ
ば、加熱炉に使用する耐火物製棚板であって、該棚板を
一定値以上の曲げ強度を有する材質にて作製するととも
に、該棚板の端辺部からそれに対向する端辺部に向けて
所定長さのスリットを形成することを特徴とする耐スポ
ーリング性棚板、が提供される。また、本発明において
用いる棚板は、１０００〜１３００℃という高温での曲
げ強度が１０００kgf/cm2 以上であり、さらに、スリッ
ト長さが棚板の各辺長さの１５〜３５％の範囲であるこ
とが好ましい。
ば、加熱炉に使用する耐火物製棚板であって、該棚板を
一定値以上の曲げ強度を有する材質にて作製するととも
に、該棚板の端辺部からそれに対向する端辺部に向けて
所定長さのスリットを形成することを特徴とする耐スポ
ーリング性棚板、が提供される。また、本発明において
用いる棚板は、１０００〜１３００℃という高温での曲
げ強度が１０００kgf/cm2 以上であり、さらに、スリッ
ト長さが棚板の各辺長さの１５〜３５％の範囲であるこ
とが好ましい。
【０００５】
【作用】本発明は、一定値以上の曲げ強度を有する材質
の棚板において、そのスリット長さを所定とした棚板で
ある。このような棚板は、特に耐スポーリング性に優れ
ており、陶磁器やタイル焼成などに当って爆裂現象を引
き起すことがなく、炉内での倒壊事故等に至らず、加熱
炉用棚板として好ましく使用される。本発明の棚板は、
載置できる陶磁器等被焼成物の量を増加し、焼成効率を
向上させるために、曲げ強度が一定値以上、好ましくは
１０００〜１３００℃という高温での曲げ強度が１００
０kgf/cm2 以上の材質で形成されているものを用いる。
の棚板において、そのスリット長さを所定とした棚板で
ある。このような棚板は、特に耐スポーリング性に優れ
ており、陶磁器やタイル焼成などに当って爆裂現象を引
き起すことがなく、炉内での倒壊事故等に至らず、加熱
炉用棚板として好ましく使用される。本発明の棚板は、
載置できる陶磁器等被焼成物の量を増加し、焼成効率を
向上させるために、曲げ強度が一定値以上、好ましくは
１０００〜１３００℃という高温での曲げ強度が１００
０kgf/cm2 以上の材質で形成されているものを用いる。
【０００６】棚板の材質としては、ＳｉＣとＳｉを構成
成分として含むＳｉ−ＳｉＣ焼結体や、再結晶ＳｉＣ焼
結体、Ｓｉ3 Ｎ4 焼結体などが高強度であることから好
ましく使用することができる。本発明では、上記のよう
な高強度な棚板に、所定長さのスリットを形成する。こ
のスリットは、棚板の端辺部からそれに対向する端辺部
に向けて形成され、スリット長さは棚板の当該スリット
に平行する辺長さの１５〜３５％の範囲、特に２０〜３
０％の範囲であることが好ましい。スリット長さが上記
範囲内の場合には、爆裂現象を引き起すことがなく、し
かも棚板の破壊が極力抑制される。また、スリット長さ
が棚板の辺長さの３５％を超える場合には、棚板として
の強度が低下して使用に際して取り扱いにくくなり、不
都合である。更にスリットは、図１〜図４のように、相
対する端辺に点対称となるように複数設けることが、棚
板全体に対して均一に耐スポーリング性を付与でき好ま
しい。
成分として含むＳｉ−ＳｉＣ焼結体や、再結晶ＳｉＣ焼
結体、Ｓｉ3 Ｎ4 焼結体などが高強度であることから好
ましく使用することができる。本発明では、上記のよう
な高強度な棚板に、所定長さのスリットを形成する。こ
のスリットは、棚板の端辺部からそれに対向する端辺部
に向けて形成され、スリット長さは棚板の当該スリット
に平行する辺長さの１５〜３５％の範囲、特に２０〜３
０％の範囲であることが好ましい。スリット長さが上記
範囲内の場合には、爆裂現象を引き起すことがなく、し
かも棚板の破壊が極力抑制される。また、スリット長さ
が棚板の辺長さの３５％を超える場合には、棚板として
の強度が低下して使用に際して取り扱いにくくなり、不
都合である。更にスリットは、図１〜図４のように、相
対する端辺に点対称となるように複数設けることが、棚
板全体に対して均一に耐スポーリング性を付与でき好ま
しい。
【０００７】次に、本発明で用いる高強度な材質である
Ｓｉ−ＳｉＣ焼結体、再結晶ＳｉＣ焼結体、およびＳｉ
3 Ｎ4 焼結体の製造方法の一例を説明する。Ｓｉ−Ｓｉ
Ｃ焼結体は、ＳｉＣ粒子にカーボン微粉末および有機バ
インダーを添加し、これをプレス成形、流し込み成形ま
たは押出し成形等により成形後、Ｓｉ雰囲気中で焼成す
ることにより製造することができる。また、再結晶Ｓｉ
Ｃ焼結体は、ＳｉＣ粒子に有機バインダーを添加し、こ
れを成形後不活性雰囲気下で焼成することにより製造す
ることができる。さらに、Ｓｉ3 Ｎ4 焼結体は、Ｓｉ3
Ｎ4 粉末に焼結助剤を混合してこれを成形し、この成形
体を窒素雰囲気中で焼成することにより製造することが
できる。
Ｓｉ−ＳｉＣ焼結体、再結晶ＳｉＣ焼結体、およびＳｉ
3 Ｎ4 焼結体の製造方法の一例を説明する。Ｓｉ−Ｓｉ
Ｃ焼結体は、ＳｉＣ粒子にカーボン微粉末および有機バ
インダーを添加し、これをプレス成形、流し込み成形ま
たは押出し成形等により成形後、Ｓｉ雰囲気中で焼成す
ることにより製造することができる。また、再結晶Ｓｉ
Ｃ焼結体は、ＳｉＣ粒子に有機バインダーを添加し、こ
れを成形後不活性雰囲気下で焼成することにより製造す
ることができる。さらに、Ｓｉ3 Ｎ4 焼結体は、Ｓｉ3
Ｎ4 粉末に焼結助剤を混合してこれを成形し、この成形
体を窒素雰囲気中で焼成することにより製造することが
できる。
【０００８】ここで、成形体の成形方法としては、スリ
ット形成を同時に行なうことができ、量産性に優れるこ
とからプレス成形が好ましい。又プレス成形としては油
圧プレスが好ましい。また油圧プレス圧としては通常５
０〜２０００kgf/cm2 を用いる。
ット形成を同時に行なうことができ、量産性に優れるこ
とからプレス成形が好ましい。又プレス成形としては油
圧プレスが好ましい。また油圧プレス圧としては通常５
０〜２０００kgf/cm2 を用いる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて更に詳細に
説明するが、本発明はこれらの実施例に限られるもので
はない。 （耐スポーリング性（△Ｔ）の評価方法）焼結体上にそ
の５０％面積分の肉厚２０ｍｍのアルミナレンガを載置
し、一定温度Ｔ2 の炉から大気中（温度Ｔ1 ）に引き出
してクラックまたは爆烈が発生する△Ｔ（＝Ｔ2 −Ｔ
1 ）を測定した。 （耐酸化性の評価方法）焼結体を１０５０℃で１００ｈ
ｒ、Ｈ2 Ｏ＋Ｏ2 のガス中に置き、その増量分（△Ｗ）
を測定した。
説明するが、本発明はこれらの実施例に限られるもので
はない。 （耐スポーリング性（△Ｔ）の評価方法）焼結体上にそ
の５０％面積分の肉厚２０ｍｍのアルミナレンガを載置
し、一定温度Ｔ2 の炉から大気中（温度Ｔ1 ）に引き出
してクラックまたは爆烈が発生する△Ｔ（＝Ｔ2 −Ｔ
1 ）を測定した。 （耐酸化性の評価方法）焼結体を１０５０℃で１００ｈ
ｒ、Ｈ2 Ｏ＋Ｏ2 のガス中に置き、その増量分（△Ｗ）
を測定した。
【００１０】（実施例１）平均粒径５．０μｍのＳｉＣ
微粉と平均粒径１００μｍのＳｉＣ粗粉を３５：６５
（重量比率）で混合したＳｉＣ粉末に対し、平均粒径
１．５μｍの黒鉛粉５．０重量％、有機バインダー（メ
チルセルロース）１．０重量％、および水分または有機
溶剤５．０重量％を外配で配合し、成形用原料を得た。
次に、これらの成形用原料をボールミルを用いて解砕し
た後、解砕した成形用原料を金型内に導入し、油圧プレ
スを用いて４００kg/cm2で成形し、厚さ５mm、１０mmの
２種類で、スリット無しと図１のように４つのスリット
を有する各種の板状成形体（４００mm×３５０mm）を得
た。なお、板状成形体の４００mm辺に平行に設けたスリ
ット１０、１１は夫々１００mmの長さ、３５０mm辺に平
行に設けたスリット１２、１３は夫々９０mmの長さとし
た。
微粉と平均粒径１００μｍのＳｉＣ粗粉を３５：６５
（重量比率）で混合したＳｉＣ粉末に対し、平均粒径
１．５μｍの黒鉛粉５．０重量％、有機バインダー（メ
チルセルロース）１．０重量％、および水分または有機
溶剤５．０重量％を外配で配合し、成形用原料を得た。
次に、これらの成形用原料をボールミルを用いて解砕し
た後、解砕した成形用原料を金型内に導入し、油圧プレ
スを用いて４００kg/cm2で成形し、厚さ５mm、１０mmの
２種類で、スリット無しと図１のように４つのスリット
を有する各種の板状成形体（４００mm×３５０mm）を得
た。なお、板状成形体の４００mm辺に平行に設けたスリ
ット１０、１１は夫々１００mmの長さ、３５０mm辺に平
行に設けたスリット１２、１３は夫々９０mmの長さとし
た。
【００１１】次いで、ＢＮ（窒化ホウ素）コーティング
の反応防止層を施したカーボンルツボ中に、板状成形体
および該成形体の５０重量％の金属Ｓｉを設置し、室温
から６００℃まで０．１Torrの真空下、６００〜１００
０℃の間は２Torrのアルゴンガス雰囲気下、１０００〜
１８００℃までアルゴンガス雰囲気で５Torrの減圧下で
焼成することによりＳｉ−ＳｉＣ焼結体を製造した。な
お最高温度（１８００℃）の保持時間は２時間とした。
また、１４００〜１５００℃間は１０℃／hrで昇温し
た。得られたＳｉ−ＳｉＣ焼結体の曲げ強度、耐スポー
リング性（△Ｔ）および耐酸化性（△Ｗ）を評価した。
結果を表１に示す。
の反応防止層を施したカーボンルツボ中に、板状成形体
および該成形体の５０重量％の金属Ｓｉを設置し、室温
から６００℃まで０．１Torrの真空下、６００〜１００
０℃の間は２Torrのアルゴンガス雰囲気下、１０００〜
１８００℃までアルゴンガス雰囲気で５Torrの減圧下で
焼成することによりＳｉ−ＳｉＣ焼結体を製造した。な
お最高温度（１８００℃）の保持時間は２時間とした。
また、１４００〜１５００℃間は１０℃／hrで昇温し
た。得られたＳｉ−ＳｉＣ焼結体の曲げ強度、耐スポー
リング性（△Ｔ）および耐酸化性（△Ｗ）を評価した。
結果を表１に示す。
【００１２】（実施例２）平均粒径５．０μｍのＳｉＣ
微粉と平均粒径１００μｍのＳｉＣ粗粉を３５：６５
（重量比率）で混合したＳｉＣ粉末に対し、有機バイン
ダー（メチルセルロース）１．０重量％、および水分ま
たは有機溶剤５．０重量％を外配で配合し、成形用原料
を得た。次に、これらの成形用原料を実施例１と同様に
成形し、実施例１と同一のスリット無しと４つのスリッ
トを有する各種の板状成形体を得た。
微粉と平均粒径１００μｍのＳｉＣ粗粉を３５：６５
（重量比率）で混合したＳｉＣ粉末に対し、有機バイン
ダー（メチルセルロース）１．０重量％、および水分ま
たは有機溶剤５．０重量％を外配で配合し、成形用原料
を得た。次に、これらの成形用原料を実施例１と同様に
成形し、実施例１と同一のスリット無しと４つのスリッ
トを有する各種の板状成形体を得た。
【００１３】次いで、この板状成形体をアルゴンガス雰
囲気下、２３００℃で３時間焼成することにより再結晶
ＳｉＣ焼結体を得た。得られた再結晶ＳｉＣ焼結体の曲
げ強度、耐スポーリング性（△Ｔ）および耐酸化性（△
Ｗ）を評価した。結果を表１に示す。
囲気下、２３００℃で３時間焼成することにより再結晶
ＳｉＣ焼結体を得た。得られた再結晶ＳｉＣ焼結体の曲
げ強度、耐スポーリング性（△Ｔ）および耐酸化性（△
Ｗ）を評価した。結果を表１に示す。
【００１４】（実施例３）平均粒径０．５μｍのＳｉ3
Ｎ4 粉末８８重量％に、７重量％の酸化イットリウム、
２重量％の酸化ジルコニウム、３重量％の酸化マグネシ
ムを混合してなる原料粉末１００重量部に対して水６５
重量部を添加し、５時間混合粉砕した後、実施例１と同
一形状となるように成形した。次に、得られた成形体
を、ゲージ圧０．５kg/cm2、窒素雰囲気中で１７２０
℃、１時間焼成してＳｉ3 Ｎ4 焼結体を得た。
Ｎ4 粉末８８重量％に、７重量％の酸化イットリウム、
２重量％の酸化ジルコニウム、３重量％の酸化マグネシ
ムを混合してなる原料粉末１００重量部に対して水６５
重量部を添加し、５時間混合粉砕した後、実施例１と同
一形状となるように成形した。次に、得られた成形体
を、ゲージ圧０．５kg/cm2、窒素雰囲気中で１７２０
℃、１時間焼成してＳｉ3 Ｎ4 焼結体を得た。
【００１５】得られたＳｉ3 Ｎ4 焼結体の曲げ強度、耐
スポーリング性（△Ｔ）および耐酸化性（△Ｗ）を評価
した。結果を表１に示す。
スポーリング性（△Ｔ）および耐酸化性（△Ｗ）を評価
した。結果を表１に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】（実施例４〜７）実施例１と同一の方法を
用い、スリット長さを表２のように変えた厚さ５mmの成
形体を得、実施例１と同一の条件で焼成を行なった。得
られたＳｉ−ＳｉＣ焼結体の耐スポーリング性（△Ｔ）
およびクラック長さを測定した。結果を表２に示す。
用い、スリット長さを表２のように変えた厚さ５mmの成
形体を得、実施例１と同一の条件で焼成を行なった。得
られたＳｉ−ＳｉＣ焼結体の耐スポーリング性（△Ｔ）
およびクラック長さを測定した。結果を表２に示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】表１、表２から明らかなように、スリット
入りの焼結体はスリット無しの焼結体に比して、△Ｔが
大きく、耐スポーリング性に優れていることが判明し
た。
入りの焼結体はスリット無しの焼結体に比して、△Ｔが
大きく、耐スポーリング性に優れていることが判明し
た。
【００２０】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明の棚板によれ
ば、一定値以上の曲げ強度を有する材質を用いスリット
長さを所定としたので、載置できる陶磁器等被焼成物の
量を増加でき、焼成効率を向上させることができる上、
耐スポーリング性に優れたものである。従って、本発明
の棚板は、耐スポーリング性を重視する迅速焼成炉用棚
板、匣鉢、サヤなどの窯道具、特にローラーハースキル
ンを用いたタイル焼成用棚板に好ましく用いることがで
きる。
ば、一定値以上の曲げ強度を有する材質を用いスリット
長さを所定としたので、載置できる陶磁器等被焼成物の
量を増加でき、焼成効率を向上させることができる上、
耐スポーリング性に優れたものである。従って、本発明
の棚板は、耐スポーリング性を重視する迅速焼成炉用棚
板、匣鉢、サヤなどの窯道具、特にローラーハースキル
ンを用いたタイル焼成用棚板に好ましく用いることがで
きる。
【図１】スリット入りの棚板の一例を示す説明図であ
る。
る。
【図２】スリット入りの棚板の他の例を示す説明図であ
る。
る。
【図３】スリット入りの棚板の他の例を示す説明図であ
る。
る。
【図４】スリット入りの棚板の他の例を示す説明図であ
る。
る。
１０，１１，１２，１３ スリット
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年８月３１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】（実施例１）平均粒径５．０μｍのＳｉＣ
微粉と平均粒径１００μｍのＳｉＣ粗粉を３５：６５
（重量比率）で混合したＳｉＣ粉末に対し、平均粒径
１．５μｍのカーボン微粉５．０重量％、有機バインダ
ー（メチルセルロース）１．０重量％、および水分また
は有機溶剤５．０重量％を外配で配合し、成形用原料を
得た。次に、これらの成形用原料をボールミルを用いて
解砕した後、解砕した成形用原料を金型内に導入し、油
圧プレスを用いて４００kg/cm2で成形し、厚さ５mm、１
０mmの２種類で、スリット無しと図１のように４つのス
リットを有する各種の板状成形体（４００mm×３５０m
m）を得た。なお、板状成形体の４００mm辺に平行に設
けたスリット１０、１１は夫々１００mmの長さ、３５０
mm辺に平行に設けたスリット１２、１３は夫々９０mmの
長さとした。
微粉と平均粒径１００μｍのＳｉＣ粗粉を３５：６５
（重量比率）で混合したＳｉＣ粉末に対し、平均粒径
１．５μｍのカーボン微粉５．０重量％、有機バインダ
ー（メチルセルロース）１．０重量％、および水分また
は有機溶剤５．０重量％を外配で配合し、成形用原料を
得た。次に、これらの成形用原料をボールミルを用いて
解砕した後、解砕した成形用原料を金型内に導入し、油
圧プレスを用いて４００kg/cm2で成形し、厚さ５mm、１
０mmの２種類で、スリット無しと図１のように４つのス
リットを有する各種の板状成形体（４００mm×３５０m
m）を得た。なお、板状成形体の４００mm辺に平行に設
けたスリット１０、１１は夫々１００mmの長さ、３５０
mm辺に平行に設けたスリット１２、１３は夫々９０mmの
長さとした。
Claims (3)
- 【請求項１】 加熱炉に使用する耐火物製棚板であっ
て、該棚板を一定値以上の曲げ強度を有する材質にて作
製するとともに、該棚板の端辺部からそれに対向する端
辺部に向けて所定長さのスリットを形成することを特徴
とする耐スポーリング性棚板。 - 【請求項２】 棚板の１０００〜１３００℃での曲げ強
度が１０００kgf/cm2 以上である請求項１記載の耐スポ
ーリング性棚板。 - 【請求項３】 スリット長さが棚板の各辺長さの１５〜
３５％の範囲である請求項１記載の耐スポーリング性棚
板。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4147435A JP2758313B2 (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 耐スポーリング性棚板 |
| DE4392693T DE4392693T1 (de) | 1992-06-08 | 1993-06-07 | Temperaturwechselbeständige, kriechfeste und oxydationsfeste Einsätze |
| PCT/JP1993/000759 WO1993025859A1 (en) | 1992-06-08 | 1993-06-07 | Shelf plate having anti-spalling, anti-creep and oxidation resistant properties |
| CN 93108410 CN1076468C (zh) | 1992-06-08 | 1993-06-08 | 耐剥落、耐爆裂性及耐氧化性的格板及其制造方法 |
| US08/734,126 US5840436A (en) | 1992-06-08 | 1996-10-21 | Spalling-resistant, creep-resistant and oxidation-resistant setters |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4147435A JP2758313B2 (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 耐スポーリング性棚板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05340678A true JPH05340678A (ja) | 1993-12-21 |
| JP2758313B2 JP2758313B2 (ja) | 1998-05-28 |
Family
ID=15430267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4147435A Expired - Lifetime JP2758313B2 (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 耐スポーリング性棚板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2758313B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4327190B2 (ja) | 2006-10-11 | 2009-09-09 | 日本碍子株式会社 | Ｓｉ−ＳｉＣ質焼結体及びその製造方法 |
| JP5465216B2 (ja) * | 2010-08-11 | 2014-04-09 | 日本碍子株式会社 | 焼成用セッター |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS54113020A (en) * | 1978-02-23 | 1979-09-04 | Citizen Watch Co Ltd | Manufacturing method of rotor of step motor |
| JPS5683817A (en) * | 1979-12-12 | 1981-07-08 | Toshiba Corp | Head load system for floppy disc |
| JPS6186588A (ja) * | 1984-10-02 | 1986-05-02 | 日本碍子株式会社 | 窯詰道具 |
| JPS61143686A (ja) * | 1984-12-18 | 1986-07-01 | イビデン株式会社 | 寸法精度の優れた耐熱性治具用炭化珪素質焼結体 |
| JPH0413089A (ja) * | 1990-05-02 | 1992-01-17 | Ngk Insulators Ltd | 棚板及びその成形装置 |
-
1992
- 1992-06-08 JP JP4147435A patent/JP2758313B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2758313B2 (ja) | 1998-05-28 |
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