JPH05336748A

JPH05336748A - 直流／直流コンバータ

Info

Publication number: JPH05336748A
Application number: JP14042892A
Authority: JP
Inventors: Kazuo Kawabata; 和生川端; Takaharu Nakamura; 隆治中村; Kazuchika Obuchi; 一央大渕
Original assignee: Fujitsu Ltd
Current assignee: Fujitsu Ltd
Priority date: 1992-06-01
Filing date: 1992-06-01
Publication date: 1993-12-17

Abstract

(57)【要約】【目的】本発明は電池に流れる電流を一定に近くするこ
とにより電池の寿命を長くすることができ、かつ電池に
流れる電流のピーク値を低くすることにより雑音の発生
を軽減することができる直流／直流コンバータを提供す
ることを目的とする。【構成】第１スイッチを介して保持手段に保持される電
池電圧と基準三角波電圧とを比較し、この比較結果得ら
れる電圧に応じて第１スイッチをＯＮ／ＯＦＦ制御し、
第２スイッチを介して他の保持手段に保持される電池電
圧と基準三角波電圧の位相を反転した電圧とを比較し、
この比較結果得られる電圧に応じて第２スイッチをＯＮ
／ＯＦＦ制御することによって、第１及び第２スイッチ
が同時にＯＮ状態とならないように構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】（目次）産業上の利用分野従来の技術発明が解決しようとする課題課題を解決するための手段作用実施例発明の効果

【０００２】

【産業上の利用分野】本発明は直流／直流コンバータ
（以下、ＤＣ／ＤＣコンバータという）に関する。

【０００３】このＤＣ／ＤＣコンバータは、携帯電話機
等の電池によって作動する電子機器に適用されるもので
あり、電池の出力電流を一定にするために用いられるも
のである。

【０００４】電池によって作動する電子機器において
は、電池の寿命を長くするために、その出力電流が一定
であることが望ましい。また、電子機器は、その内部回
路（負荷）が複数に分離しており、互いの負荷が無相関
に作動することが多いので、図１３に示すように、各負
荷１，２毎にＤＣ／ＤＣコンバータ３，４を接続し、Ｄ
Ｃ／ＤＣコンバータ３，４の入力側を電池５に接続する
構成が取られている。

【０００５】しかし、このような構成では、各負荷１，
２が無相関に作動することから各ＤＣ／ＤＣコンバータ
３，４に流れる電流が異なり、これらを合成した電池５
の出力電流が一定とならず、電池５の寿命が短くなる。

【０００６】また、電池５の出力電流が多く流れると電
子機器から外部に雑音が発生し、例えば電子機器が携帯
電話機であればその通信に影響を及ぼすことになる。そ
こで、このような欠点を補うことのできるＤＣ／ＤＣコ
ンバータが要望されている。

【０００７】

【従来の技術】産業上の利用分野に記述した図１３に示
すＤＣ／ＤＣコンバータ３，４の内部回路図を図１４に
示し、その説明を行う。但し、ＤＣ／ＤＣコンバータ
３，４は何れも同構成であるため、図１４にはＤＣ／Ｄ
Ｃコンバータ３のみを示した。

【０００８】ＤＣ／ＤＣコンバータ３は、スイッチ６、
ダイオードＤ、コイルＬ、コンデンサＣ、分圧用の抵抗
器Ｒ１，Ｒ２、基準三角波発生回路７、及びコンパレー
タ８を具備して構成されている。

【０００９】スイッチ６の一端は電池５の＋端に接続さ
れ、他端はコイルＬの一端及びアノード端が接地された
ダイオードＤのカソード端に接続されている。コイルＬ
の他端は、一端が接地されたコンデンサＣの他端と、一
端が接地された抵抗器Ｒ２に直列接続された抵抗器Ｒ１
の一端とに接続されると共に、負荷１に接続されてい
る。

【００１０】コンパレータ８の「−」入力端には、抵抗
器Ｒ１とＲ２間が接続され、「＋」入力端には、基準三
角波発生回路７の出力端が接続され、更にコンパレータ
８の出力端はスイッチ６のＯＮ／ＯＦＦ制御端に接続さ
れている。

【００１１】スイッチ６はコンパレータの出力電圧Ｖ３
に応じてＯＮ／ＯＦＦするものである。コイルＬ及びコ
ンデンサＣは、スイッチ６がＯＮの場合に電池５から供
給される電圧を一時的に保持するものであり、ダイオー
ドＤはコイルＬから電圧を出力させるためのものであ
る。

【００１２】抵抗器Ｒ１，Ｒ２による分圧手段は、コイ
ルＬ及びコンデンサＣに保持され、負荷１に供給される
電圧を分圧し、この分圧された電圧（以下、比較電圧と
いう）Ｖ１をコンパレータ８の「−」入力端に印加する
ものである。

【００１３】基準三角波発生回路７は、比較電圧Ｖ１が
コンパレータ８により比較される際の基準電圧となる三
角波電圧信号（以下、基準三角波電圧という）Ｖ２を連
続的に発生してコンパレータ８の「＋」入力端に印加す
るものである。

【００１４】コンパレータ８は、比較電圧Ｖ１と基準三
角波電圧Ｖ２とを比較し、この比較結果に応じた電圧Ｖ
３を出力するものである。比較電圧Ｖ１が基準三角波電
圧Ｖ２よりも大きい場合に出力電圧Ｖ３が０Ｖ（以下、
「Ｌ」レベルという）となり、小さい場合に所定レベル
の電圧値（以下、「Ｈ」レベルという）となる。

【００１５】スイッチ６は、出力電圧Ｖ３が「Ｌ」レベ
ルの場合にＯＦＦとなり、「Ｈ」レベルの場合にＯＮと
なる。次に、このような構成のＤＣ／ＤＣコンバータ３
の動作説明を図１５を参照して行う。

【００１６】図１５に示すように、時刻ｔ₀と時刻ｔ₁
間において、比較電圧Ｖ１が基準三角波電圧Ｖ２よりも
大きい場合は、コンパレータ８の出力電圧Ｖ３が「Ｌ」
レベルとなってスイッチ６に印加されるので、スイッチ
６がＯＦＦとなる。

【００１７】時刻ｔ₁と時刻ｔ₂間において、比較電圧
Ｖ１が基準三角波電圧Ｖ２よりも小さい場合は、コンパ
レータ８の出力電圧Ｖ３が「Ｈ」レベルとなってスイッ
チ６に印加されるので、スイッチ６がＯＮとなる。

【００１８】以下同様に、比較電圧Ｖ１と基準三角波電
圧Ｖ２との関係に応じてスイッチ６がＯＮ／ＯＦＦ状態
となり、負荷１に一定の電圧が印加される。

【００１９】

【発明が解決しようとする課題】ところで、図１３に示
すように複数のＤＣ／ＤＣコンバータ３，４を用いた場
合、ＤＣ／ＤＣコンバータ３，４に接続される負荷１，
２が各々異なると共に、各ＤＣ／ＤＣコンバータ３，４
が無相関にスイッチング動作を行うために、図１６に示
すように各ＤＣ／ＤＣコンバータ３，４に流れる電流値
１０，１３と１１，１４とが異なるものとなる。

【００２０】ある時間帯において、各ＤＣ／ＤＣコンバ
ータ３，４がＯＮ状態となっている場合に流れる電流値
１０と電流値１１における同時刻に流れる電流を合成し
た値が電池５に流れる電流値１２となる。

【００２１】この他の時刻において、各ＤＣ／ＤＣコン
バータ３，４がＯＮ状態となっている場合に流れる電流
値１３と電流値１４における同時刻に流れる電流を合成
した値が電池５に流れる電流値１５となる。

【００２２】従って、図１６から分かるように、電池５
に流れる電流値が一定とならないため、電池５の寿命が
短くなるといった問題がある。また、電池５に流れる電
流のピーク値が高くなるので、この場合、外部に雑音が
発生するといった問題がある。

【００２３】このように雑音が発生した場合、例えばＤ
Ｃ／ＤＣコンバータ３，４が用いられている電子機器が
携帯電話機であればその通信信号に雑音が重畳されるこ
とになり、適正な通信が行えないといったことになる。

【００２４】本発明は、このような点に鑑みてなされた
ものであり、電池に流れる電流を一定に近くすることに
より電池の寿命を長くすることができ、かつ電池に流れ
る電流のピーク値を低くすることにより雑音の発生を軽
減することができる直流／直流コンバータを提供するこ
とを目的としている。

【００２５】

【課題を解決するための手段】図１に本発明の直流／直
流コンバータの原理図を示す。この図に示す直流／直流
コンバータは、非同期で作動し、この作動時に抵抗値の
異なる複数の負荷手段１，２に１つの電池５から電流を
供給する際に、電池５と負荷手段１，２間に接続され、
電池５に流れる電流を概略一定とするものである。

【００２６】このような直流／直流コンバータにおい
て、６，２０は第１及び第２スイッチであり、前記した
電池５の出力端に並列接続されたものである。５１は第
１電圧保持手段であり、第１スイッチ６がＯＮ状態の場
合に電池５から出力される電圧を保持して第１負荷手段
１へ出力するものである。

【００２７】７は基準電圧発生手段であり、一定周期で
且つ位相に応じて電圧値が変化する基準電圧Ｖ２を出力
するものである。８は第１比較手段であり、第１電圧保
持手段５１の出力電圧である第１比較電圧Ｖ１と、基準
電圧Ｖ２とを比較し、この比較結果に応じたレベルの電
圧で、且つ第１スイッチ６をＯＦＦ又はＯＮとする第１
制御電圧Ｖ３を出力するものである。

【００２８】５２は第２電圧保持手段であり、第２スイ
ッチ２０がＯＮ状態の場合に電池５から出力される電圧
を保持して第２負荷手段２へ出力するものである。２２
は位相反転手段であり、基準電圧発生手段７から出力さ
れる基準電圧Ｖ２の位相を反転して出力するものであ
る。

【００２９】２１は第２比較手段であり、第２電圧保持
手段５２の出力電圧である第２比較電圧Ｖ４と、反転基
準電圧Ｖ５とを比較し、この比較結果に応じたレベルの
電圧で、且つ第２スイッチ２０をＯＦＦ又はＯＮとする
第２制御電圧Ｖ６を出力するものである。

【００３０】第１比較手段８が第１比較電圧Ｖ１と基準
電圧Ｖ２とを比較して第１制御電圧Ｖ３を出力する場合
に、第１比較電圧Ｖ１が基準電圧Ｖ２よりも大きい場合
に「Ｌ」レベルとなって第１スイッチ６をＯＦＦとし、
第１比較電圧Ｖ１が基準電圧Ｖ２よりも小さい場合に
「Ｈ」レベルとなって第１スイッチ６をＯＮとする第１
制御電圧Ｖ３を出力するようにし、また、第２比較手段
２１が第２比較電圧Ｖ４と反転基準電圧Ｖ５とを比較し
て第２制御電圧Ｖ６を出力する場合に、第２比較電圧Ｖ
４が反転基準電圧Ｖ５よりも大きい場合に「Ｌ」レベル
となって第２スイッチ２０をＯＦＦとし、第２比較電圧
Ｖ４が反転基準電圧Ｖ５よりも小さい場合に「Ｈ」レベ
ルとなって第２スイッチ２０をＯＮとする第２制御電圧
Ｖ６を出力するようにするのが好ましく、基準電圧Ｖ２
は三角波電圧とするのが好ましい。

【００３１】

【作用】上述した本発明によれば、ある時刻において、
第２比較手段２１に印加される比較電圧Ｖ４が反転基準
電圧Ｖ５よりも小さい場合は、第２比較手段２１の出力
電圧Ｖ６が「Ｈ」レベルとなって第１スイッチ２０に印
加されるので、第２スイッチ２０がＯＮとなる。

【００３２】この時、第１比較手段８には反転基準電圧
Ｖ５と位相が反転関係にある基準電圧Ｖ２が供給され第
１比較電圧Ｖ１と比較されるので、第１比較電圧Ｖ１が
基準電圧Ｖ２よりも大きくなる。つまり、第１比較手段
８の出力電圧Ｖ３が「Ｌ」レベルとなり第１スイッチ６
に印加されることによって第１スイッチ６がＯＦＦとな
る。

【００３３】このように互いに逆位相の基準電圧Ｖ２と
反転基準電圧Ｖ５とを基準電圧として用いることによっ
て、第１比較手段８と第２比較手段２１の出力電圧Ｖ
３，Ｖ６のレベルが同一レベルとなることがないので、
第１及び第２スイッチ６，２０が同時にＯＮ状態となる
ことはない。

【００３４】つまり、第１及び第２スイッチ６，２０に
よる異なる経路で各負荷手段１，２に流れる電流は各々
異なる時間帯に流れるので、それらの電流が合成される
ことはない。このことから電池５に流れる電流が一定に
近くなるので、電池５の寿命が長くなる。また、電池５
に流れる電流のピーク値が低くなるので、外部に発生す
る雑音を軽減することができる。

【００３５】従来は、同時間帯に各スイッチがＯＮ状態
となり各負荷手段１，２に同時に電流が流れることがあ
ったので、それらが合成され、電池５に流れる電流のピ
ーク値が高くなり、電池５の寿命が短くなったり、他に
影響を及ぼす雑音が発生していた。

【００３６】

【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例につい
て説明する。図２は本発明の第１実施例によるＤＣ／Ｄ
Ｃコンバータの構成を示す図である。この図において図
１３及び図１４に示す従来例の各部に対応する部分には
同一符号を付し、その説明を省略する。

【００３７】図２において、第１ＤＣ／ＤＣコンバータ
３ａは、スイッチ６、ダイオードＤ１、コイルＬ１、コ
ンデンサＣ１、分圧用の抵抗器Ｒ１，Ｒ２、基準三角波
発生回路７、及びコンパレータ８を具備して構成されて
いる。

【００３８】また、第２ＤＣ／ＤＣコンバータ４ａは、
スイッチ２０、ダイオードＤ２、コイルＬ２、コンデン
サＣ２、分圧用の抵抗器Ｒ３，Ｒ４、第１ＤＣ／ＤＣコ
ンバータ３ａと共用される基準三角波発生回路７、位相
反転器２２、及びコンパレータ２１を具備して構成され
ている。

【００３９】即ち、基準三角波発生回路７がコンパレー
タ８の「＋」入力端に接続されると共に、位相反転器２
２を介してコンパレータ２１の「＋」入力端に接続され
ている。

【００４０】このように基準三角波発生回路７を接続す
ることにより、図３に示すように、各コンパレータ８，
２１に位相の反転した基準三角波電圧Ｖ２及びＶ５が供
給されることになる。

【００４１】図３に示すように、時刻ｔ₀と時刻ｔ₁間
において、コンパレータ２１に印加される比較電圧Ｖ４
が基準三角波電圧Ｖ５よりも小さい場合は、コンパレー
タ２１の出力電圧Ｖ６が「Ｈ」レベルとなってスイッチ
２０に印加されるので、スイッチ２０がＯＮとなる。

【００４２】この時刻ｔ₀−ｔ₁を含む時刻ｔ₀と時刻
ｔ₂間においては、コンパレータ８に印加される比較電
圧Ｖ１が基準三角波電圧Ｖ２よりも大きくなっているの
で、コンパレータ８の出力電圧Ｖ３は「Ｌ」レベルとな
る。この「Ｌ」レベルがスイッチ６に印加されることに
よってスイッチ６がＯＦＦとなる。

【００４３】また、時刻ｔ₂と時刻ｔ₃間においては、
コンパレータ８に印加される比較電圧Ｖ１が基準三角波
電圧Ｖ２よりも小さくなっているので、コンパレータ８
の出力電圧Ｖ３が「Ｈ」レベルとなり、これがスイッチ
６に印加されることによってＯＮとなる。

【００４４】時刻ｔ₄と時刻ｔ₅間においては、コンパ
レータ２１に印加される比較電圧Ｖ４が基準三角波電圧
Ｖ５よりも小さくなっているので、コンパレータ２１の
出力電圧Ｖ６が「Ｈ」レベルとなり、これがスイッチ２
０に印加されることによってＯＮとなる。

【００４５】この時刻ｔ₄−ｔ₅を含む時刻ｔ₃と時刻
ｔ₅間においては、コンパレータ８に印加される比較電
圧Ｖ１が基準三角波電圧Ｖ２よりも大きくなっているの
で、コンパレータ８の出力電圧Ｖ３は「Ｌ」レベルとな
り、これがスイッチ６に印加されることによってＯＦＦ
となる。

【００４６】以降同様に、比較電圧Ｖ１と基準三角波電
圧Ｖ２との関係に応じてスイッチ６がＯＮ／ＯＦＦ状態
となると共に、比較電圧Ｖ４と基準三角波電圧Ｖ５との
関係に応じてスイッチ２０がＯＮ／ＯＦＦ状態となり、
各負荷１，２に一定の電圧が印加される。

【００４７】以上説明した動作から分かるように、この
第１実施例によるＤＣ／ＤＣコンバータにおいては、第
１及び第２ＤＣ／ＤＣコンバータ３ａ，４ａのスイッチ
６及び２０が同時にＯＮ状態とならないように構成され
ている。

【００４８】つまり、図４に示すように、第１ＤＣ／Ｄ
Ｃコンバータ３ａにある値の電流２３と２４とが流れて
いる場合は、第２ＤＣ／ＤＣコンバータ４ａには電流が
流れず、第２ＤＣ／ＤＣコンバータ４ａにある値の電流
２５と２６とが流れている場合は、第１ＤＣ／ＤＣコン
バータ３ａには電流が流れない。

【００４９】このことによって図４に示すように、電池
５に流れる電流２３′，２５′，２４′，２６′は、各
コンバータ３ａ，４ａに流れる電流が連続するものとな
る。従って、電池５に流れる電流値が一定に近くなるの
で、電池５の寿命が長くなる。

【００５０】また、電池５に流れる電流のピーク値が低
くなるので、外部に発生する雑音を軽減することができ
る。例えば第１実施例のＤＣ／ＤＣコンバータ３ａ，４
ａを携帯電話機に適用すればその通信信号に雑音が重畳
されることがなくなるので、適正な通信を行うことがで
きる。

【００５１】次に、第２実施例によるＤＣ／ＤＣコンバ
ータを、図５を参照して説明する。この図において図２
に示す第１実施例の各部に対応する部分には同一符号を
付し、その説明を省略する。

【００５２】図５において、第１ＤＣ／ＤＣコンバータ
３ｂは、スイッチ６、ダイオードＤ１、コイルＬ１、コ
ンデンサＣ１、分圧用の抵抗器Ｒ１，Ｒ２、基準三角波
発生回路７、波形成形回路２８、フリップフロップ（Ｆ
Ｆ）２９、アンドゲート３０、及びコンパレータ８を具
備して構成されている。

【００５３】第２ＤＣ／ＤＣコンバータ４ｂは、スイッ
チ２０、ダイオードＤ２、コイルＬ２、コンデンサＣ
２、分圧用の抵抗器Ｒ３，Ｒ４、第１ＤＣ／ＤＣコンバ
ータ３ｂと共用される基準三角波発生回路７と波形成形
回路２８とフリップフロップ２９、アンドゲート３１、
インバータ３２、及びコンパレータ２１を具備して構成
されている。

【００５４】即ち、基準三角波発生回路７がコンパレー
タ８の「＋」入力端に接続され、且つコンパレータ２１
の「＋」入力端に接続されると共に、波形成形回路２８
に接続されている。

【００５５】波形成形回路２８の出力端は、フリップフ
ロップ２９の入力端に接続され、フリップフロップの出
力端は、アンドゲート３０の一入力端に接続されると共
に、インバータ３２を介してアンドゲート３１の一入力
端に接続されている。

【００５６】アンドゲート３０の他入力端はコンパレー
タ８の出力端に接続され、アンドゲート３０の出力端は
スイッチ６のＯＮ／ＯＦＦ制御端に接続されている。ア
ンドゲート３１の他入力端はコンパレータ２１の出力端
に接続され、アンドゲート３１の出力端はスイッチ２０
のＯＮ／ＯＦＦ制御端に接続されている。

【００５７】波形成形回路２８は、基準三角波発生回路
７から出力される基準三角波電圧Ｖ２を、図７に示すよ
うに、２倍の周期の方形波に成形し、かつディジタルレ
ベルに変換して出力するものである。

【００５８】フリップフロップ２９は、波形成形回路２
８の出力電圧Ｖ７の立ち下がりエッジに応じて、その出
力電圧Ｖ８が「Ｌ」，「Ｈ」，「Ｌ」，…と交互に変化
するものである。

【００５９】アンドゲート３０は、フリップフロップ２
９の出力電圧Ｖ８とコンパレータ８の出力電圧Ｖ３との
論理積を取って出力するものであり、入力される電圧Ｖ
８及び電圧Ｖ３が共に「Ｈ」レベルの場合に、その出力
電圧Ｖ９が「Ｈ」レベルとなるものである。

【００６０】アンドゲート３１は、コンパレータ２１の
出力電圧Ｖ６と、インバータ３２を介して供給されるフ
リップフロップ２９の出力電圧Ｖ８との論理積を取って
出力するものであり、電圧Ｖ８が「Ｌ」レベルで、且つ
電圧Ｖ６が「Ｈ」レベルの場合に、その出力電圧Ｖ１０
が「Ｈ」レベルとなるものである。

【００６１】また、この第２実施例の場合、双方のコン
パレータ８，２１の「＋」入力端には、同一タイミング
で基準三角波電圧Ｖ２が供給されるようになっている。
このような構成のＤＣ／ＤＣコンバータの動作を図７を
参照して説明する。

【００６２】時刻ｔ₀においてフリップフロップ２９の
出力電圧Ｖ８が「Ｈ」レベルに変化したとする。時刻ｔ
₁と時刻ｔ₂間においては、コンパレータ８に印加され
る比較電圧Ｖ１が基準三角波電圧Ｖ２よりも小さいの
で、コンパレータ８の出力電圧Ｖ３が「Ｈ」レベルとな
る。この時、フリップフロップ２９の出力電圧Ｖ８は
「Ｈ」レベルとなっているので、アンドゲート３０の出
力電圧Ｖ９が「Ｈ」レベルとなり、この「Ｈ」レベルが
スイッチ６に印加されるので、スイッチ６がＯＮとな
る。

【００６３】一方、時刻ｔ₁と時刻ｔ₂間においては、
他のコンパレータ２１に印加される比較電圧Ｖ４が基準
三角波電圧Ｖ２よりも小さく、その出力電圧Ｖ６が
「Ｈ」レベルとなっているが、フリップフロップ２９の
出力電圧Ｖ８が「Ｈ」レベルであるために、これがイン
バータ３２によって反転され、「Ｌ」レベルがアンドゲ
ート３１に供給される。従って、アンドゲート３１の出
力電圧Ｖ１０が「Ｌ」レベルとなり、これがスイッチ２
０に印加されるのでスイッチ２０はＯＦＦとなる。

【００６４】時刻ｔ₃において、波形成形回路２８の出
力電圧Ｖ７が立ち下がると、この立ち下がりエッジによ
ってフリップフロップ２９がトリガされ、その出力電圧
Ｖ８が「Ｌ」レベルに変化する。

【００６５】その後、時刻ｔ₄と時刻ｔ₅間において、
コンパレータ２１に印加される比較電圧Ｖ４が基準三角
波電圧Ｖ２よりも小さくなると、コンパレータ２１の出
力電圧Ｖ６が「Ｈ」レベルとなる。

【００６６】この場合、フリップフロップ２９の出力電
圧Ｖ８の「Ｌ」レベルがインバータ３２によって「Ｈ」
レベルに反転されてアンドゲート３１に供給されている
ので、アンドゲート３１の出力電圧Ｖ１０が「Ｈ」レベ
ルとなり、これがスイッチ２０に印加されることによっ
てＯＮとなる。

【００６７】一方、時刻ｔ₄と時刻ｔ₅間においては、
他のコンパレータ８に印加される比較電圧Ｖ１が基準三
角波電圧Ｖ２よりも小さく、その出力電圧Ｖ３が「Ｈ」
レベルとなっているが、フリップフロップ２９の出力電
圧Ｖ８が「Ｌ」レベルであるために、これがアンドゲー
ト３１に供給されると、その出力電圧Ｖ１０が「Ｌ」レ
ベルとなる。この「Ｌ」レベルがスイッチ２０に印加さ
れてＯＦＦとなる。

【００６８】以降同様に、比較電圧Ｖ１及び基準三角波
電圧Ｖ２とフリップフロップ２９の出力電圧Ｖ８との関
係に応じてスイッチ６がＯＮ／ＯＦＦ状態となると共
に、比較電圧Ｖ４及び基準三角波電圧Ｖ２と電圧Ｖ８と
の関係に応じてスイッチ２０がＯＮ／ＯＦＦ状態とな
り、各負荷１，２に一定の電圧が印加される。

【００６９】以上説明したように、この第２実施例にお
いても、第１実施例同様第１及び第２ＤＣ／ＤＣコンバ
ータ３ｂ，４ｂのスイッチ６及び２０が同時にＯＮ状態
となることがない。従って、第１実施例同様の効果を得
ることが出来る。

【００７０】次に、第３実施例によるＤＣ／ＤＣコンバ
ータを、図６を参照して説明する。この図において図５
に示す第２実施例の各部に対応する部分には同一符号を
付し、その説明を省略する。

【００７１】図６に示す第３実施例が図５に示す第２実
施例と異なる点は、フリップフロップ２９に発振器３４
を接続し、発振器３４からフリップフロップ２９に波形
成形回路２８の出力電圧Ｖ７と同様な方形波の電圧Ｖ１
１を供給するようにしたことである。

【００７２】この第３実施例においても第２実施例と同
様に、図７のタイミングチャートに示す動作が行われ
る。即ち、第２実施例同様、第１及び第２ＤＣ／ＤＣコ
ンバータ３ｃ，４ｃのスイッチ６及び２０が同時にＯＮ
状態となることがないので、第２実施例同様の効果を得
ることが出来る。

【００７３】次に、第４実施例によるＤＣ／ＤＣコンバ
ータを、図８を参照して説明する。この図において図５
に示す第２実施例の各部に対応する部分には同一符号を
付し、その説明を省略する。

【００７４】図８において、第１ＤＣ／ＤＣコンバータ
３ｄは、スイッチ６、ダイオードＤ１、コイルＬ１、コ
ンデンサＣ１、分圧用の抵抗器Ｒ１，Ｒ２、基準三角波
発生回路７、波形成形回路２８、フリップフロップ（Ｆ
Ｆ）２９、第１切替スイッチ３６、第２切替スイッチ３
７、及びコンパレータ３８を具備して構成されている。

【００７５】第２ＤＣ／ＤＣコンバータ４ｄは、スイッ
チ２０、ダイオードＤ２、コイルＬ２、コンデンサＣ
２、分圧用の抵抗器Ｒ３，Ｒ４、第１ＤＣ／ＤＣコンバ
ータ３ｄと共用される基準三角波発生回路７と波形成形
回路２８とフリップフロップ２９と第１切替スイッチ３
６と第２切替スイッチ３７とコンパレータ３８を具備し
て構成されている。

【００７６】即ち、基準三角波発生回路７がコンパレー
タ８３の「＋」入力端に接続され、且つ波形成形回路２
８に接続されている。波形成形回路２８の出力端は、フ
リップフロップ２９の入力端に接続され、フリップフロ
ップ２９の出力端は、第１及び第２切替スイッチ３６，
３７の切替制御端に接続されている。

【００７７】第１切替スイッチ３６の一入力端には、抵
抗器Ｒ１とＲ２間が接続され、他入力端には抵抗器Ｒ３
とＲ４間が接続され、その出力端はコンパレータ３８の
「−」入力端に接続されている。

【００７８】第２切替スイッチ３７の入力端はコンパレ
ータ３８の出力端に接続され、その一入力端はスイッチ
６のＯＮ／ＯＦＦ制御端に接続され、他入力端はスイッ
チ２０のＯＮ／ＯＦＦ制御端に接続されている。

【００７９】第１及び第２切替スイッチ３６，３７は、
フリップフロップ２９から出力される「Ｈ」レベルの電
圧Ｖ８が印加されると実線で示す側に切り替わり、抵抗
器Ｒ１とＲ２によって分圧されることにより得られる比
較電圧Ｖ１をコンパレータ３８に印加すると共に、この
際のコンパレータ３８の出力電圧Ｖ１３をスイッチ６に
印加する。

【００８０】一方、フリップフロップ２９から出力され
る「Ｌ」レベルの電圧Ｖ８が印加されると破線で示す側
に切り替わり、抵抗器Ｒ３とＲ４によって分圧されるこ
とにより得られる比較電圧Ｖ４をコンパレータ３８に印
加すると共に、この際のコンパレータ３８の出力電圧Ｖ
１４をスイッチ２０に印加する。

【００８１】このような構成のＤＣ／ＤＣコンバータの
動作を図１０を参照して説明する。時刻ｔ₀においてフ
リップフロップ２９の出力電圧Ｖ８が「Ｈ」レベルに変
化したとする。これによって、第１及び第２切替スイッ
チ３６，３７が実線で示す側に切り替わる。

【００８２】この切り替えによって、抵抗器Ｒ１とＲ２
間がコンパレータ３８の「−」入力端に接続され、コン
パレータ３８の出力端がスイッチ６のＯＮ／ＯＦＦ制御
端に接続される。

【００８３】この後、時刻ｔ₁と時刻ｔ₂間において
は、コンパレータ３８に印加される比較電圧Ｖ１が基準
三角波電圧Ｖ２よりも小さいので、コンパレータ８の出
力電圧、即ちスイッチ６に印加される電圧Ｖ１３が
「Ｈ」レベルとなり、スイッチ６がＯＮとなる。

【００８４】時刻ｔ₃において、波形成形回路２８の出
力電圧Ｖ７が立ち下がると、この立ち下がりエッジによ
ってフリップフロップ２９がトリガされ、その出力電圧
Ｖ８が「Ｌ」レベルに変化する。これによって、第１及
び第２切替スイッチ３６，３７が破線で示す側に切り替
わる。

【００８５】この切り替えによって、抵抗器Ｒ３とＲ４
間がコンパレータ３８の「＋」入力端に接続され、コン
パレータ３８の出力端がスイッチ２０のＯＮ／ＯＦＦ制
御端に接続される。

【００８６】その後、時刻ｔ₄と時刻ｔ₅間において、
コンパレータ３８に印加される比較電圧Ｖ４が基準三角
波電圧Ｖ２よりも小さくなると、コンパレータ３８の出
力電圧、即ちスイッチ２０に印加される電圧Ｖ１４が
「Ｈ」レベルとなり、スイッチ２０がＯＮとなる。

【００８７】以降同様に、波形成形回路２８の出力電圧
Ｖ７の立ち下がりに応じてフリップフロップ２９がトリ
ガされ、その出力電圧Ｖ８が「Ｈ」，「Ｌ」レベルと交
互に変化することよって、第１及び第２切替スイッチ３
６，３７が実線／破線側と交互に切り替わる。

【００８８】そして、このスイッチ３６，３７の切り替
わりによって、比較電圧Ｖ１及び基準三角波電圧Ｖ２が
比較されると共に、比較電圧Ｖ４及び基準三角波電圧Ｖ
２が比較され、それらの比較結果に応じてスイッチ６及
び２０がＯＮ／ＯＦＦ状態となり、各負荷１，２に一定
の電圧が印加される。

【００８９】以上説明した第４実施例においても、第２
実施例同様に第１及び第２ＤＣ／ＤＣコンバータ３ｄ，
４ｄのスイッチ６及び２０が同時にＯＮ状態となること
がないので、第２実施例同様の効果を得ることが出来
る。

【００９０】次に、第５実施例によるＤＣ／ＤＣコンバ
ータを、図９を参照して説明する。この図において図８
に示す第４実施例の各部に対応する部分には同一符号を
付し、その説明を省略する。

【００９１】図９に示す第５実施例が図８に示す第４実
施例と異なる点は、フリップフロップ２９に発振器３４
を接続し、発振器３４からフリップフロップ２９に波形
成形回路２８の出力電圧Ｖ７と同様な方形波の電圧Ｖ１
１を供給するようにしたことである。

【００９２】この第５実施例においても第４実施例と同
様に、図１０のタイミングチャートに示す動作が行われ
る。即ち、第４実施例同様、第１及び第２ＤＣ／ＤＣコ
ンバータ３ｅ，４ｅのスイッチ６及び２０が同時にＯＮ
状態となることがないので、第４実施例同様の効果を得
ることが出来る。

【００９３】次に、第６実施例によるＤＣ／ＤＣコンバ
ータを、図１１を参照して説明する。この図において図
５に示す第２実施例の各部に対応する部分には同一符号
を付し、その説明を省略する。

【００９４】図１１において、第１ＤＣ／ＤＣコンバー
タ３ｆは、スイッチ６、ダイオードＤ１、コイルＬ１、
コンデンサＣ１、分圧用の抵抗器Ｒ１，Ｒ２、基準三角
波発生回路７、アンドゲート４０、インバータ４１及び
コンパレータ８を具備して構成されている。

【００９５】第２ＤＣ／ＤＣコンバータ４ｆは、スイッ
チ２０、ダイオードＤ２、コイルＬ２、コンデンサＣ
２、分圧用の抵抗器Ｒ３，Ｒ４、第１ＤＣ／ＤＣコンバ
ータ３ｆと共用される基準三角波発生回路７、アンドゲ
ート４２、インバータ４３、及びコンパレータ２１を具
備して構成されている。

【００９６】即ち、基準三角波発生回路７が各コンパレ
ータ８，２１の「＋」入力端に接続されている。コンパ
レータ８の出力端は、アンドゲート４０の一入力端に接
続され、アンドゲート４０の出力端はスイッチ６のＯＮ
／ＯＦＦ制御端に接続されると共に、インバータ４３を
介して他方のアンドゲート４２の一入力端に接続されて
いる。

【００９７】アンドゲート４２の他入力端にはコンパレ
ータ２１の出力端が接続されており、アンドゲート４２
の出力端は、インバータ４１を介してアンドゲート４０
の他入力端に接続されている。アンドゲート４０は、コ
ンパレータ８の出力電圧Ｖ３とインバータ４１を介して
供給される他方のアンドゲート４２の出力電圧Ｖ１７と
の論理積を取って出力するものであり、アンドゲート４
２は、コンパレータ２１の出力電圧Ｖ６とインバータ４
３を介して供給されるアンドゲート４０の出力電圧Ｖ１
６との論理積を取って出力するものである。

【００９８】即ち、一方のアンドゲート４０から「Ｈ」
レベルの出力電圧Ｖ１６が出力されている場合は、この
「Ｈ」レベルの電圧Ｖ１６が他方のアンドゲート４２に
インバータ４３を介して「Ｌ」レベルとして供給される
ので、他方のアンドゲート４２の出力電圧Ｖ１７が
「Ｌ」レベルとなるように構成されている。

【００９９】従って、一方のアンドゲート４０から
「Ｈ」レベルの電圧Ｖ１６がスイッチ６に供給されるこ
とにより、スイッチ６がＯＮ状態である場合には、他方
のアンドゲート４２から「Ｌ」レベルの電圧Ｖ１７が出
力され、これがスイッチ２０に供給されることにより他
方のスイッチ２０がＯＦＦ状態となるようになってい
る。

【０１００】この動作を図１２を参照して説明する。時
刻ｔ₁と時刻ｔ₂間においては、コンパレータ８に印加
される比較電圧Ｖ１が基準三角波電圧Ｖ２よりも小さい
ので、コンパレータ８の出力電圧Ｖ３が「Ｈ」レベルと
なり、これがアンドゲート４０の一端に供給される。

【０１０１】一方、時刻ｔ₀後に、コンパレータ２１に
印加される比較電圧Ｖ４は基準三角波電圧Ｖ２よりも大
きいので、コンパレータ２１の出力電圧Ｖ６が「Ｌ」レ
ベルとなっており、これがアンドゲート４２に供給され
ることによりアンドゲート４２の出力電圧Ｖ１７は
「Ｌ」レベルとなっているので、この「Ｌ」レベルがイ
ンバータ４１により反転され、「Ｈ」レベルとなってア
ンドゲート４０の他端に供給されている。

【０１０２】つまり、先の「Ｈ」レベルの電圧Ｖ３がア
ンドゲート４０の一端に供給された時点で、アンドゲー
ト４０の出力電圧Ｖ１６が「Ｈ」レベルとなり、スイッ
チ６に供給されるので、スイッチ６がＯＮとなる。ま
た、電圧Ｖ１６の「Ｈ」レベルはインバータ４３によっ
て反転され、「Ｌ」レベルとして他方のアンドゲート４
２に供給されるので、アンドゲート４０の出力電圧Ｖ１
６が「Ｈ」レベルである限りは他方のアンドゲート４２
の出力電圧Ｖ１７は「Ｌ」レベルのままとなる。

【０１０３】その後、時刻ｔ₂を過ぎると、コンパレー
タ８に印加される比較電圧Ｖ１が基準三角波電圧Ｖ２よ
りも大きくなるので、コンパレータ８の出力電圧Ｖ３が
「Ｌ」レベルとなり、アンドゲート４０の出力電圧Ｖ１
６が「Ｌ」レベルとなる。

【０１０４】これによって、スイッチ６がＯＦＦとな
り、また、電圧Ｖ１６の「Ｌ」レベルがインバータ４３
によって反転されて「Ｈ」レベルとなり、これがアンド
ゲート４２の一端に供給される。

【０１０５】この状態で、時刻ｔ₃と時刻ｔ₄間におい
て、コンパレータ２１に印加される比較電圧Ｖ４が基準
三角波電圧Ｖ２よりも小さくなると、コンパレータ２１
の出力電圧Ｖ６が「Ｈ」レベルとなり、アンドゲート４
２の他端に供給される。

【０１０６】これによって、アンドゲート４２の出力電
圧Ｖ１７が「Ｈ」レベルとなりスイッチ２０に供給され
るので、スイッチ２０がＯＮとなる。また、電圧Ｖ１７
の「Ｈ」レベルはインバータ４１によって反転され、
「Ｌ」レベルとしてアンドゲート４０に供給されるの
で、アンドゲート４０の出力電圧Ｖ１６が「Ｌ」レベル
となる。

【０１０７】以降同様に、比較電圧Ｖ１及び基準三角波
電圧Ｖ２と、比較電圧Ｖ４及び基準三角波電圧Ｖ２との
関係に応じてスイッチ６及び２０がＯＮ／ＯＦＦ状態と
なり、各負荷１，２に電圧が印加される。

【０１０８】以上説明したように、この第６実施例にお
いても、第２実施例同様に第１及び第２ＤＣ／ＤＣコン
バータ３ｆ，４ｆのスイッチ６及び２０が同時にＯＮ状
態となることがないので、第２実施例同様の効果を得る
ことが出来る。

【０１０９】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
電池に流れる電流を一定に近くすることにより電池の寿
命を長くすることができる効果があると共に、電池に流
れる電流のピーク値を低くすることにより雑音の発生を
軽減することができる効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の原理図である。

【図２】本発明の第１実施例によるＤＣ／ＤＣコンバー
タの構成を示す図である。

【図３】図２に示すＤＣ／ＤＣコンバータの動作を説明
するためのタイミングチャートである。

【図４】図２に示す回路構成中の電池に流れる電流の変
化を示す図である。

【図５】本発明の第２実施例によるＤＣ／ＤＣコンバー
タの構成を示す図である。

【図６】本発明の第３実施例によるＤＣ／ＤＣコンバー
タの構成を示す図である。

【図７】図５及び図６に示すＤＣ／ＤＣコンバータの動
作を説明するためのタイミングチャートである。

【図８】本発明の第４実施例によるＤＣ／ＤＣコンバー
タの構成を示す図である。

【図９】本発明の第５実施例によるＤＣ／ＤＣコンバー
タの構成を示す図である。

【図１０】図８及び図９に示すＤＣ／ＤＣコンバータの
動作を説明するためのタイミングチャートである。

【図１１】本発明の第６実施例によるＤＣ／ＤＣコンバ
ータの構成を示す図である。

【図１２】図１１に示すＤＣ／ＤＣコンバータの動作を
説明するためのタイミングチャートである。

【図１３】電子機器回路におけるＤＣ／ＤＣコンバータ
の接続を示す図である。

【図１４】図１３に示す従来のＤＣ／ＤＣコンバータの
内部回路の構成を示す図である。

【図１５】図１４に示すＤＣ／ＤＣコンバータの動作を
説明するためのタイミングチャートである。

【図１６】図１３及び図１４に示す複数のＤＣ／ＤＣコ
ンバータを用いた回路構成中の電池に流れる電流の変化
を示す図である。

【符号の説明】

１第１負荷手段２第２負荷手段５電池６第１スイッチ７基準電圧発生手段８第１比較手段２０第２スイッチ２１第２比較手段５１第１電圧保持手段５２第２電圧保持手段Ｖ１第１比較電圧Ｖ２基準電圧Ｖ３第１制御電圧Ｖ４第２比較電圧Ｖ５反転基準電圧Ｖ６第２制御電圧

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】非同期で作動する回路であり、且つその
作動時に抵抗値の異なる複数の負荷手段(1,2) に１つの
電池(5) から電流を供給する際に、該電池(5) と該複数
の負荷手段(1,2) 間に接続され、該電池(5) に流れる電
流を概略一定とする直流／直流コンバータにおいて、前記電池(5) の出力端に並列接続された第１及び第２ス
イッチ(6,20)と、該第１スイッチ(6) がＯＮ状態の場合に該電池(5) から
出力される電圧を保持して第１負荷手段(1) へ出力する
第１電圧保持手段(51)と、一定周期で且つ位相に応じて電圧値が変化する基準電圧
(V2)を出力する基準電圧発生手段(7) と、該第１電圧保持手段(51)の出力電圧である第１比較電圧
(V1)と、該基準電圧(V2)とを比較し、この比較結果に応
じたレベルの電圧であり、且つ該第１スイッチ(6) をＯ
ＦＦ又はＯＮとする第１制御電圧(V3)を出力する第１比
較手段(8) と、該第２スイッチ(20)がＯＮ状態の場合に該電池(5) から
出力される電圧を保持して第２負荷手段(2) へ出力する
第２電圧保持手段(52)と、該基準電圧発生手段(7) から出力される基準電圧(V2)の
位相を反転して出力する位相反転手段(22)と、該第２電圧保持手段(52)の出力電圧である第２比較電圧
(V4)と、該反転基準電圧(V5)とを比較し、この比較結果
に応じたレベルの電圧であり、且つ該第２スイッチ(20)
をＯＦＦ又はＯＮとする第２制御電圧(V6)を出力する第
２比較手段(21)とを具備し、前記第１制御電圧(V3)及び前記第２制御電圧(V6)によっ
て、前記第１スイッチ(6) 及び前記第２スイッチ(20)が
同時にＯＮ状態とならないように構成したことを特徴と
する直流／直流コンバータ。
【請求項２】非同期で作動する回路であり、且つその
作動時に抵抗値の異なる複数の負荷手段(1,2) に１つの
電池(5) から電流を供給する際に、該電池(5) と該複数
の負荷手段(1,2) 間に接続され、該電池(5) に流れる電
流を概略一定とする直流／直流コンバータにおいて、前記電池(5) の出力端に並列接続された第１及び第２ス
イッチ(6,20)と、該第１スイッチ(6) がＯＮ状態の場合に該電池(5) から
出力される電圧を保持して第１負荷手段(1) へ出力する
第１電圧保持手段と、一定周期で且つ位相に応じて電圧値が変化する基準電圧
(V2)を出力する基準電圧発生手段(7) と、該第１電圧保持手段の出力電圧である第１比較電圧(V1)
と、該基準電圧(V2)とを比較し、この比較結果に応じて
「Ｌ」レベル又は「Ｈ」レベルの電圧(V3)を出力する第
１比較手段(8) と、該基準電圧(V2)の１周期毎に、その出力電圧(V8)のレベ
ルが「Ｌ」レベル／「Ｈ」レベルと切り替わるフリップ
フロップ手段(29)と、該第１比較手段(8) の出力電圧(V3)と該フリップフロッ
プ手段(29)の出力電圧(V8)との論理積を取り、この結果
に応じたレベルの電圧(V9)を出力する第１論理積回路(3
0)と、該第２スイッチ(20)がＯＮ状態の場合に該電池(5) から
出力される電圧を保持して第２負荷手段(2) へ出力する
第２電圧保持手段と、該第２電圧保持手段の出力電圧である第２比較電圧(V4)
と、該基準電圧(V2)とを比較し、この比較結果に応じて
「Ｌ」レベル又は「Ｈ」レベルの電圧(V6)を出力する第
２比較手段(21)と、該第２比較手段(21)の出力電圧(V6)と、インバータ(32)
を介して供給される該フリップフロップ手段(29)の出力
電圧(V8)との論理積を取り、この結果に応じたレベルの
電圧(V10) を出力する第２論理積回路(31)とを具備し、前記第１論理積回路(30)の出力電圧(V9)に応じて前記第
１スイッチ(6) をＯＮ又はＯＦＦ状態とし、前記第２論
理積回路(31)の出力電圧(V10) に応じて前記第２スイッ
チ(20)をＯＮ又はＯＦＦ状態とすることによって、前記
第１スイッチ(6) 及び前記第２スイッチ(20)が同時にＯ
Ｎ状態とならないように構成したことを特徴とする直流
／直流コンバータ。
【請求項３】非同期で作動する回路であり、且つその
作動時に抵抗値の異なる複数の負荷手段(1,2) に１つの
電池(5) から電流を供給する際に、該電池(5) と該複数
の負荷手段(1,2) 間に接続され、該電池(5) に流れる電
流を概略一定とする直流／直流コンバータにおいて、前記電池(5) の出力端に並列接続された第１及び第２ス
イッチ(6,20)と、該第１スイッチ(6) がＯＮ状態の場合に該電池(5) から
出力される電圧を保持して第１負荷手段(1) へ出力する
第１電圧保持手段と、該第２スイッチ(20)がＯＮ状態の場合に該電池(5) から
出力される電圧を保持して第２負荷手段(2) へ出力する
第２電圧保持手段と、一定周期で且つ位相に応じて電圧値が変化する基準電圧
(V2)を出力する基準電圧発生手段(7) と、該基準電圧(V2)の１周期毎に、その出力電圧(V8)のレベ
ルが「Ｌ」レベル／「Ｈ」レベルと切り替わるフリップ
フロップ手段(29)と、該フリップフロップ手段(29)の出力電圧(V8)に応じて、
該第１電圧保持手段の出力電圧である第１比較電圧(V1)
又は第２電圧保持手段の出力電圧である第２比較電圧(V
4)を選択する切り替えを行う第１切替スイッチ(36)と、該第１切替スイッチ(36)を介して供給される該第１比較
電圧(V1)又は該第２比較電圧(V4)と、該基準電圧(V2)と
を比較し、この比較結果に応じたレベルの電圧を出力す
る比較手段(38)と、該フリップフロップ手段(29)の出力電圧(V8)に応じて、
該比較手段(38)の出力電圧を該第１スイッチ(6) 又は該
第２スイッチ(20)のＯＮ／ＯＦＦ制御端に出力する切り
替えを行う第２切替スイッチ(37)とを具備し、前記第１切替スイッチ(36)が前記第１比較電圧(V1)を選
択している場合には、前記第２切替スイッチ(37)が前記
比較手段(38)の出力電圧を前記第１スイッチ(6) へ出力
する切り替え動作を行い、該第２切替スイッチ(37)が第
２比較電圧(V4)を選択している場合には、前記第２切替
スイッチ(37)が前記比較手段(38)の出力電圧を前記第２
スイッチ(20)へ出力する切り替え動作を行うようにする
ことによって、該第１スイッチ(6) 及び該第２スイッチ
(20)が同時にＯＮ状態とならないように構成したことを
特徴とする直流／直流コンバータ。
【請求項４】非同期で作動する回路であり、且つその
作動時に抵抗値の異なる複数の負荷手段(1,2) に１つの
電池(5) から電流を供給する際に、該電池(5) と該複数
の負荷手段(1,2) 間に接続され、該電池(5) に流れる電
流を概略一定とする直流／直流コンバータにおいて、前記電池(5) の出力端に並列接続された第１及び第２ス
イッチ(6,20)と、該第１スイッチ(6) がＯＮ状態の場合に該電池(5) から
出力される電圧を保持して第１負荷手段(1) へ出力する
第１電圧保持手段と、一定周期で且つ位相に応じて電圧値が変化する基準電圧
(V2)を出力する基準電圧発生手段(7) と、該第１電圧保持手段の出力電圧である第１比較電圧(V1)
と、該基準電圧(V2)とを比較し、この比較結果に応じて
「Ｌ」レベル又は「Ｈ」レベルの電圧(V3)を出力する第
１比較手段(8) と、該第２スイッチ(20)がＯＮ状態の場合に該電池(5) から
出力される電圧を保持して第２負荷手段(2) へ出力する
第２電圧保持手段と、該第２電圧保持手段の出力電圧である第２比較電圧(V4)
と、該基準電圧(V2)とを比較し、この比較結果に応じて
「Ｌ」レベル又は「Ｈ」レベルの電圧(V6)を出力する第
２比較手段(21)と、該第１比較手段(8) の出力電圧(V3)と第１インバータ(4
1)の出力電圧との論理積を取り、この結果に応じたレベ
ルの電圧(V16) を出力する第１論理積回路(40)と、該第２比較手段(21)の出力電圧(V6)と、第２インバータ
(43)を介して供給される第１論理積回路(40)の出力電圧
(V16) との論理積を取り、この結果に応じたレベルの電
圧(V17) を該第１インバータ(41)へ出力する第２論理積
回路(31)とを具備し、前記第１論理積回路(40)の出力電圧(V16) に応じて前記
第１スイッチ(6) をＯＮ又はＯＦＦ状態とし、前記第２
論理積回路(42)の出力電圧(V17) に応じて前記第２スイ
ッチ(20)をＯＮ又はＯＦＦ状態とすることによって、前
記第１スイッチ(6) 及び前記第２スイッチ(20)が同時に
ＯＮ状態とならないように構成したことを特徴とする直
流／直流コンバータ。
【請求項５】前記基準電圧発生手段(7) から出力され
る基準電圧(V2)と同等の基準電圧(V11) を出力する発振
手段(34)を設け、前記フリップフロップ手段(29)に該基準電圧発生手段
(7) から出力される基準電圧(V2)の代わりに、該発振手
段(34)から出力される基準電圧(V11) が供給されるよう
にし、該フリップフロップ手段(29)の出力電圧(V8)のレ
ベルが、該基準電圧(V11) の１周期毎又は、非同期に
「Ｌ」レベル／「Ｈ」レベルと切り替わるようにしたこ
とを特徴とする請求項２又は３に記載の直流／直流コン
バータ。
【請求項６】前記基準電圧発生手段(7) から出力され
る基準電圧(V2)を、三角波電圧としたことを特徴とする
請求項１〜５の何れかに記載の直流／直流コンバータ。