JPH05279526A - ポリオレフィン樹脂組成物 - Google Patents
ポリオレフィン樹脂組成物Info
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- JPH05279526A JPH05279526A JP10864092A JP10864092A JPH05279526A JP H05279526 A JPH05279526 A JP H05279526A JP 10864092 A JP10864092 A JP 10864092A JP 10864092 A JP10864092 A JP 10864092A JP H05279526 A JPH05279526 A JP H05279526A
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- resin composition
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車内装部品の成形材料などとして使用さ
れるフィラー充填樹脂組成物を軽量化する。 【構成】 下記成分（Ａ）〜（Ｃ）からなる組成物と
し、かつ組成物のＭＩを１０〜６０ｇ／１０分、ＩＺＯ
Ｄ衝撃強度を５．０ｋｇｃｍ／ｃｍ以上、比剛性Ｆを２
４０００ｋｇ／ｃｍ2以上とする。また、（Ｂ）成分及
び（Ｃ）成分の配合量（重量％）が関係式［３−Ｃ≦Ｂ
≦１２−Ｃ］を満たすようにする。 （Ａ）結晶性プロピレン−エチレン共重合体を含有しエ
チレン含有量が２〜１５重量％のポリプロピレン樹脂８
８〜９７重量％ （Ｂ）平均繊維径が０．１〜２μｍ、平均繊維長が５〜
６０μｍ、吸油量が３５０ｍｌ／１００ｇ以上の繊維状
無機フィラー１〜１０重量％ （Ｃ）遠心沈降法を用いた光式粒度分布測定による平均
粒子径が０．５〜１０．０μｍのタルク０〜１０重量％
れるフィラー充填樹脂組成物を軽量化する。 【構成】 下記成分（Ａ）〜（Ｃ）からなる組成物と
し、かつ組成物のＭＩを１０〜６０ｇ／１０分、ＩＺＯ
Ｄ衝撃強度を５．０ｋｇｃｍ／ｃｍ以上、比剛性Ｆを２
４０００ｋｇ／ｃｍ2以上とする。また、（Ｂ）成分及
び（Ｃ）成分の配合量（重量％）が関係式［３−Ｃ≦Ｂ
≦１２−Ｃ］を満たすようにする。 （Ａ）結晶性プロピレン−エチレン共重合体を含有しエ
チレン含有量が２〜１５重量％のポリプロピレン樹脂８
８〜９７重量％ （Ｂ）平均繊維径が０．１〜２μｍ、平均繊維長が５〜
６０μｍ、吸油量が３５０ｍｌ／１００ｇ以上の繊維状
無機フィラー１〜１０重量％ （Ｃ）遠心沈降法を用いた光式粒度分布測定による平均
粒子径が０．５〜１０．０μｍのタルク０〜１０重量％
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フィラー充填ポリオレ
フィン樹脂組成物に関し、さらに詳述すると、フィラー
充填ポリオレフィンが有する剛性，耐熱性，線膨張率等
の特性を保持しつつ軽量化を実現し、自動車内装部品の
成形材料などとして好適に使用されるポリオレフィン樹
脂組成物に関する。
フィン樹脂組成物に関し、さらに詳述すると、フィラー
充填ポリオレフィンが有する剛性，耐熱性，線膨張率等
の特性を保持しつつ軽量化を実現し、自動車内装部品の
成形材料などとして好適に使用されるポリオレフィン樹
脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車産業においては、地球環境の保全のため、二酸化
炭素の削減を目的として、燃費向上のための車体の軽量
化が検討されている。その具体策の一つとして、内装部
品用材料として多用されているフィラー充填ポリオレフ
ィンの軽量化がある。しかし、フィラー（タルク、マイ
カ、各種ファイバー等）を充填する目的は製品として必
要な剛性、耐熱性を保持することにあり、したがって単
にフィラーの配合量を減らして軽量化を図った場合、剛
性、耐熱性の低下、線膨張率の増大を来たし、使用上問
題が生じる。このため、フィラー量の削減による軽量化
は困難であった。
自動車産業においては、地球環境の保全のため、二酸化
炭素の削減を目的として、燃費向上のための車体の軽量
化が検討されている。その具体策の一つとして、内装部
品用材料として多用されているフィラー充填ポリオレフ
ィンの軽量化がある。しかし、フィラー（タルク、マイ
カ、各種ファイバー等）を充填する目的は製品として必
要な剛性、耐熱性を保持することにあり、したがって単
にフィラーの配合量を減らして軽量化を図った場合、剛
性、耐熱性の低下、線膨張率の増大を来たし、使用上問
題が生じる。このため、フィラー量の削減による軽量化
は困難であった。
【０００３】そこで、自動車内装部品用フィラー充填ポ
リオレフィンの軽量化のため、従来幾つかの方法が考え
られている。例えば、タルク充填ポリプロピレン（タル
ク充填量１５〜２５重量％）の軽量化のため、タルクよ
りも剛性改良効果の高いマイカを充填する方法が考えら
れている。しかし、この方法は、それでも剛性改良効果
が十分でなく、かつ軽量化の効果も少ないばかりか、逆
に衝撃強度や外観の低下が著しいという欠点がある。ま
た、繊維状フィラーとしてグラスファイバーを配合する
ことも考えられているが、この方法による自動車用内装
部品は外観低下、反り変形が大きいという問題がある。
繊維状フィラーとして繊維長さの短いミルドファイバー
やウォラストナイトを配合することも考えられるが、こ
れらはタルクよりも剛性改良効果が小さい。さらに、ウ
イスカー状フィラーとしてチタン酸カリウイスカーを配
合することが考えられるが、この方法による樹脂組成物
は着色、調色が困難で、様々な色相が望まれる自動車用
内装部品には使用しにくい。
リオレフィンの軽量化のため、従来幾つかの方法が考え
られている。例えば、タルク充填ポリプロピレン（タル
ク充填量１５〜２５重量％）の軽量化のため、タルクよ
りも剛性改良効果の高いマイカを充填する方法が考えら
れている。しかし、この方法は、それでも剛性改良効果
が十分でなく、かつ軽量化の効果も少ないばかりか、逆
に衝撃強度や外観の低下が著しいという欠点がある。ま
た、繊維状フィラーとしてグラスファイバーを配合する
ことも考えられているが、この方法による自動車用内装
部品は外観低下、反り変形が大きいという問題がある。
繊維状フィラーとして繊維長さの短いミルドファイバー
やウォラストナイトを配合することも考えられるが、こ
れらはタルクよりも剛性改良効果が小さい。さらに、ウ
イスカー状フィラーとしてチタン酸カリウイスカーを配
合することが考えられるが、この方法による樹脂組成物
は着色、調色が困難で、様々な色相が望まれる自動車用
内装部品には使用しにくい。
【０００４】本発明は、上述した事情に鑑みてなされた
もので、剛性、耐熱性、線膨張率などの物性値を維持し
つつ軽量化を実現したポリオレフィン樹脂組成物の提供
を目的とする。
もので、剛性、耐熱性、線膨張率などの物性値を維持し
つつ軽量化を実現したポリオレフィン樹脂組成物の提供
を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成するために鋭意研究を重ねた結果、高流動性、高
結晶性、高衝撃性を有する結晶性プロピレンーエチレン
共重合体を含有する特定のポリプロピレン樹脂と、特定
の繊維径及び繊維長を有する繊維状無機フィラーと、特
定の粒子径を有するタルクとを特定比率で配合するとと
もに、組成物のメルトインデックス、ＩＺＯＤ衝撃強
度、比剛性を特定の値とした場合、フィラー充填ポリオ
レフィンの特性である剛性、耐熱性や、線膨張係数を維
持しつつ、大幅な低比重化及び外観向上を実現でき、軽
量かつ高品質な樹脂組成物が得られることを見い出し、
本発明を完成するに至った。
を達成するために鋭意研究を重ねた結果、高流動性、高
結晶性、高衝撃性を有する結晶性プロピレンーエチレン
共重合体を含有する特定のポリプロピレン樹脂と、特定
の繊維径及び繊維長を有する繊維状無機フィラーと、特
定の粒子径を有するタルクとを特定比率で配合するとと
もに、組成物のメルトインデックス、ＩＺＯＤ衝撃強
度、比剛性を特定の値とした場合、フィラー充填ポリオ
レフィンの特性である剛性、耐熱性や、線膨張係数を維
持しつつ、大幅な低比重化及び外観向上を実現でき、軽
量かつ高品質な樹脂組成物が得られることを見い出し、
本発明を完成するに至った。
【０００６】すなわち、本発明は、下記成分（Ａ）、
（Ｂ）及び（Ｃ）からなり、かつ（Ｂ）成分の配合量と
（Ｃ）成分の配合量が下記関係式 ３重量％−Ｃ≦Ｂ≦１２重量％−Ｃ Ｂ：（Ｂ）成分の配合量（重量％） Ｃ：（Ｃ）成分の配合量（重量％） を満たすとともに、メルトインデックスが１０〜５０ｇ
／１０分、ＩＺＯＤ（ノッチ付）衝撃強度が５．０ｋｇ
ｃｍ／ｃｍ以上、比剛性Ｆ（Ｆ＝曲げ弾性率／比重）が
２４０００ｋｇ／ｃｍ2以上であるポリオレフィン樹脂
組成物を提供する。 （Ａ）結晶性プロピレン−エチレン共重合体又はこれと
プロピレン単独重合体とのブレンドであってエチレン含
有量が２〜１５重量％であるポリプロピレン樹脂８８〜
９７重量％、 （Ｂ）平均繊維径が０．１〜２μｍ、平均繊維長が５〜
６０μｍで、吸油量が３５０ｍｌ／１００ｇ以上の繊維
状無機フィラー１〜１０重量％、 （Ｃ）遠心沈降法を用いた光式粒度分布測定による平均
粒子径が０．５〜１０．０μｍであるタルク０〜１０重
量％、
（Ｂ）及び（Ｃ）からなり、かつ（Ｂ）成分の配合量と
（Ｃ）成分の配合量が下記関係式 ３重量％−Ｃ≦Ｂ≦１２重量％−Ｃ Ｂ：（Ｂ）成分の配合量（重量％） Ｃ：（Ｃ）成分の配合量（重量％） を満たすとともに、メルトインデックスが１０〜５０ｇ
／１０分、ＩＺＯＤ（ノッチ付）衝撃強度が５．０ｋｇ
ｃｍ／ｃｍ以上、比剛性Ｆ（Ｆ＝曲げ弾性率／比重）が
２４０００ｋｇ／ｃｍ2以上であるポリオレフィン樹脂
組成物を提供する。 （Ａ）結晶性プロピレン−エチレン共重合体又はこれと
プロピレン単独重合体とのブレンドであってエチレン含
有量が２〜１５重量％であるポリプロピレン樹脂８８〜
９７重量％、 （Ｂ）平均繊維径が０．１〜２μｍ、平均繊維長が５〜
６０μｍで、吸油量が３５０ｍｌ／１００ｇ以上の繊維
状無機フィラー１〜１０重量％、 （Ｃ）遠心沈降法を用いた光式粒度分布測定による平均
粒子径が０．５〜１０．０μｍであるタルク０〜１０重
量％、
【０００７】以下、本発明につき更に詳しく説明する。
まず、各成分の特性、種類及び配合量について述べる。（Ａ）成分 本発明の樹脂組成物において、（Ａ）成分として用いる
ポリプロピレン樹脂は、結晶性プロピレン−エチレン共
重合体単独又はプロピレン単独重合体と結晶性プロピレ
ン−エチレン共重合体とのブレンドからなるものであ
る。（Ａ）成分のポリプロピレン樹脂は、該樹脂中のエ
チレン含有量が２〜１５重量％、好ましくは３〜１０重
量％のものである。エチレン含有量が２重量％未満であ
ると衝撃強度が低下し、１５重量％を超えると剛性、耐
熱性が低下する。
まず、各成分の特性、種類及び配合量について述べる。（Ａ）成分 本発明の樹脂組成物において、（Ａ）成分として用いる
ポリプロピレン樹脂は、結晶性プロピレン−エチレン共
重合体単独又はプロピレン単独重合体と結晶性プロピレ
ン−エチレン共重合体とのブレンドからなるものであ
る。（Ａ）成分のポリプロピレン樹脂は、該樹脂中のエ
チレン含有量が２〜１５重量％、好ましくは３〜１０重
量％のものである。エチレン含有量が２重量％未満であ
ると衝撃強度が低下し、１５重量％を超えると剛性、耐
熱性が低下する。
【０００８】（Ｂ）成分 （Ｂ）成分として用いる繊維状無機フィラーは、平均繊
維径が０．１〜２μｍ、好ましくは０．２〜１μｍ、平
均繊維長が５〜６０μｍ、好ましくは１０〜５０μｍで
あり、かつ吸油量が３５０ｍｌ／１００ｇ以上、好まし
くは４００ｍｌ／１００ｇ以上のものである。平均繊維
径が０．１μｍ未満であると繊維状無機フィラーの分散
性が悪く、衝撃強度が低下することがあり、２μｍ以上
であると衝撃強度、剛性、耐熱性の低下が生じるととも
に、外観が悪くなる。平均繊維長が５μｍ未満であると
剛性、耐熱性の改良効果が小さく、６０μｍ以上である
と衝撃強度の低下が起こる。吸油量が３５０未満である
と繊維の開繊が悪くなって分散不良となり、衝撃強度が
低下する上、成形品表面に凝集体が発生する。（Ｂ）成
分として用いる繊維状無機フィラーの種類に特に限定は
ないが、繊維が破断しにくくかつ調色が容易である点
で、繊維状の塩基性マグネシウムオキシサルフェート、
水酸化マグネシウム及び硼酸マグネシウムから選ばれる
一種以上を特に好適に使用することができる。また、
（Ｂ）成分である繊維状無機フィラーの繊維表面は、脂
肪酸金属塩、中でもステアリン酸マグネシウム又はステ
アリン酸ナトリウムで表面処理されていることが分散性
を向上させる点で好ましい。
維径が０．１〜２μｍ、好ましくは０．２〜１μｍ、平
均繊維長が５〜６０μｍ、好ましくは１０〜５０μｍで
あり、かつ吸油量が３５０ｍｌ／１００ｇ以上、好まし
くは４００ｍｌ／１００ｇ以上のものである。平均繊維
径が０．１μｍ未満であると繊維状無機フィラーの分散
性が悪く、衝撃強度が低下することがあり、２μｍ以上
であると衝撃強度、剛性、耐熱性の低下が生じるととも
に、外観が悪くなる。平均繊維長が５μｍ未満であると
剛性、耐熱性の改良効果が小さく、６０μｍ以上である
と衝撃強度の低下が起こる。吸油量が３５０未満である
と繊維の開繊が悪くなって分散不良となり、衝撃強度が
低下する上、成形品表面に凝集体が発生する。（Ｂ）成
分として用いる繊維状無機フィラーの種類に特に限定は
ないが、繊維が破断しにくくかつ調色が容易である点
で、繊維状の塩基性マグネシウムオキシサルフェート、
水酸化マグネシウム及び硼酸マグネシウムから選ばれる
一種以上を特に好適に使用することができる。また、
（Ｂ）成分である繊維状無機フィラーの繊維表面は、脂
肪酸金属塩、中でもステアリン酸マグネシウム又はステ
アリン酸ナトリウムで表面処理されていることが分散性
を向上させる点で好ましい。
【０００９】（Ｃ）成分 （Ｃ）成分として用いるタルクは、遠心沈降法による光
式粒度分布測定において、平均粒子径が０．５〜１０．
０μｍ、好ましくは０．８〜２．０μｍのものである。
上記平均粒子径が０．５μｍ未満であるとタルクの分散
性が悪くなり、衝撃強度が低下する場合が生じ、１０．
０μｍを超えると剛性の改良効果が小さいばかりか、衝
撃強度の低下が起こる。
式粒度分布測定において、平均粒子径が０．５〜１０．
０μｍ、好ましくは０．８〜２．０μｍのものである。
上記平均粒子径が０．５μｍ未満であるとタルクの分散
性が悪くなり、衝撃強度が低下する場合が生じ、１０．
０μｍを超えると剛性の改良効果が小さいばかりか、衝
撃強度の低下が起こる。
【００１０】配合量 （Ａ）成分の配合量は、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）成分の
合計量の８８〜９７重量％、好ましくは９０〜９６重量
％である。（Ａ）成分の配合量が８８重量％未満である
と、組成物の比重が大きくなるとともに、衝撃強度が低
下したり、外観不良、反り変形が発生したりすることが
ある。（Ａ）成分の配合量が９７重量％を超えると、剛
性、耐熱性が低下するとともに、線膨張係数が大きくな
りすぎる。
合計量の８８〜９７重量％、好ましくは９０〜９６重量
％である。（Ａ）成分の配合量が８８重量％未満である
と、組成物の比重が大きくなるとともに、衝撃強度が低
下したり、外観不良、反り変形が発生したりすることが
ある。（Ａ）成分の配合量が９７重量％を超えると、剛
性、耐熱性が低下するとともに、線膨張係数が大きくな
りすぎる。
【００１１】また、（Ｂ）成分の配合量と（Ｃ）成分の
配合量は、下記（１）〜（３）の関係式を全て満たすこ
とが必要である。 １重量％≦Ｂ≦１０重量％ …（１） ０重量％≦Ｃ≦１０重量％ …（２） ３重量％−Ｃ≦Ｂ≦１２重量％−Ｃ …（３） ［ただし、Ｂは（Ｂ）成分の配合量（重量％）、Ｃは
（Ｃ）成分の配合量（重量％）を示す。］（Ｂ）成分の
配合量が１重量％未満であると、剛性、耐熱性の改良効
果が小さくなるとともに、線膨張係数が大きくなる。
（Ｂ）成分の配合量が１０重量％を超えると、衝撃強度
が低下するとともに、反り変形が発生する場合がある。
（Ｃ）成分の配合量が１０重量％を超えると、衝撃強度
が低下するとともに、フローマーク等が発生して外観が
悪くなることがある。また、（Ｂ）成分の配合量が［３
重量％−Ｃ］未満であると、剛性及び耐熱性の改良効果
が小さく、かつ線膨張係数が大きくなる。（Ｂ）成分の
配合量が［１２重量％−Ｃ］を超えると、比重が大きく
なるとともに、衝撃強度の低下、外観の低下、反り変形
が生じることがある。なお、（Ｂ）成分のより好ましい
配合量は２〜５重量％、（Ｃ）成分のより好ましい配合
量は２〜５重量％である。
配合量は、下記（１）〜（３）の関係式を全て満たすこ
とが必要である。 １重量％≦Ｂ≦１０重量％ …（１） ０重量％≦Ｃ≦１０重量％ …（２） ３重量％−Ｃ≦Ｂ≦１２重量％−Ｃ …（３） ［ただし、Ｂは（Ｂ）成分の配合量（重量％）、Ｃは
（Ｃ）成分の配合量（重量％）を示す。］（Ｂ）成分の
配合量が１重量％未満であると、剛性、耐熱性の改良効
果が小さくなるとともに、線膨張係数が大きくなる。
（Ｂ）成分の配合量が１０重量％を超えると、衝撃強度
が低下するとともに、反り変形が発生する場合がある。
（Ｃ）成分の配合量が１０重量％を超えると、衝撃強度
が低下するとともに、フローマーク等が発生して外観が
悪くなることがある。また、（Ｂ）成分の配合量が［３
重量％−Ｃ］未満であると、剛性及び耐熱性の改良効果
が小さく、かつ線膨張係数が大きくなる。（Ｂ）成分の
配合量が［１２重量％−Ｃ］を超えると、比重が大きく
なるとともに、衝撃強度の低下、外観の低下、反り変形
が生じることがある。なお、（Ｂ）成分のより好ましい
配合量は２〜５重量％、（Ｃ）成分のより好ましい配合
量は２〜５重量％である。
【００１２】組成物自体の物性 本発明のポリオレフィン樹脂組成物は、メルトインデッ
クス（ＭＩ）が１０〜６０ｇ／１０分、好ましくは１５
〜４０ｇ／１０分のものである。ＭＩが１０ｇ／１０分
未満であると組成物の流動性が悪く、薄肉大型の製品を
成形できないばかりか、製品の外観が低下することがあ
る。また、ＭＩが６０ｇ／１０分を超えると衝撃強度が
低下する。また、本発明のポリオレフィン樹脂組成物
は、ＩＺＯＤ衝撃強度（ノッチ付き）が５．０ｋｇｃｍ
／ｃｍ以上、好ましくは５．５ｋｇｃｍ／ｃｍ以上のも
のである。ＩＺＯＤ衝撃強度が５．０ｋｇｃｍ／ｃｍ未
満であると製品に自動車内装品としての衝撃強度が不足
し、用途が著しく制限される。さらに、本発明のポリオ
レフィン樹脂組成物は、下記式 Ｆ＝曲げ弾性率／比重 で示される比剛性Ｆが２４０００ｋｇ／ｃｍ2以上、好
ましくは２５０００ｋｇ／ｃｍ2以上のものである。比
剛性Ｆが２４０００ｋｇ／ｃｍ2未満であると製品に剛
性が不足し、薄肉化が図れず、軽量化が著しく制限され
る。
クス（ＭＩ）が１０〜６０ｇ／１０分、好ましくは１５
〜４０ｇ／１０分のものである。ＭＩが１０ｇ／１０分
未満であると組成物の流動性が悪く、薄肉大型の製品を
成形できないばかりか、製品の外観が低下することがあ
る。また、ＭＩが６０ｇ／１０分を超えると衝撃強度が
低下する。また、本発明のポリオレフィン樹脂組成物
は、ＩＺＯＤ衝撃強度（ノッチ付き）が５．０ｋｇｃｍ
／ｃｍ以上、好ましくは５．５ｋｇｃｍ／ｃｍ以上のも
のである。ＩＺＯＤ衝撃強度が５．０ｋｇｃｍ／ｃｍ未
満であると製品に自動車内装品としての衝撃強度が不足
し、用途が著しく制限される。さらに、本発明のポリオ
レフィン樹脂組成物は、下記式 Ｆ＝曲げ弾性率／比重 で示される比剛性Ｆが２４０００ｋｇ／ｃｍ2以上、好
ましくは２５０００ｋｇ／ｃｍ2以上のものである。比
剛性Ｆが２４０００ｋｇ／ｃｍ2未満であると製品に剛
性が不足し、薄肉化が図れず、軽量化が著しく制限され
る。
【００１３】本発明の樹脂組成物においては、オレフィ
ン系エラストマー又はスチレン系エラストマーを、上記
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）成分の合計量１００重量部に対
し１〜１０重量部、好ましくは２〜８重量％配合するこ
とでき、これによって衝撃強度をより向上させることが
できる。この場合、エラストマーの添加量が１重量部未
満であると衝撃強度の改良効果が小さく、１０重量部を
超えると剛性、耐熱性が低下する。
ン系エラストマー又はスチレン系エラストマーを、上記
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）成分の合計量１００重量部に対
し１〜１０重量部、好ましくは２〜８重量％配合するこ
とでき、これによって衝撃強度をより向上させることが
できる。この場合、エラストマーの添加量が１重量部未
満であると衝撃強度の改良効果が小さく、１０重量部を
超えると剛性、耐熱性が低下する。
【００１４】ここで、オレフィン系エラストマーとして
は、特に限定されないが、例えばエチレン・プロピレン
共重合体ゴム（ＥＰＲ）、エチレン・プロピレン・ジエ
ン共重合体ゴム、エチレン−ブテン−１共重合体、エチ
レン−プロピレン−ブテン−１共重合体等が挙げられ
る。これら中では、エチレン・プロピレン共重合体ゴム
（ＥＰＲ）が特に好適に用いられる。また、スチレン系
エラストマーとしては、特に制限はないが、例えばスチ
レン−エチレン・ブタジエン−スチレン共重合体（ＳＥ
ＢＳ）、スチレン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｓ
ＢＳ）、スチレン−イソプレン−スチレン共重合体（Ｓ
ＩＳ）、スチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）等が
挙げられる。これら中では、スチレン−エチレン・ブタ
ジエン−スチレン共重合体（ＳＥＢＳ）が特に好適に用
いられる。
は、特に限定されないが、例えばエチレン・プロピレン
共重合体ゴム（ＥＰＲ）、エチレン・プロピレン・ジエ
ン共重合体ゴム、エチレン−ブテン−１共重合体、エチ
レン−プロピレン−ブテン−１共重合体等が挙げられ
る。これら中では、エチレン・プロピレン共重合体ゴム
（ＥＰＲ）が特に好適に用いられる。また、スチレン系
エラストマーとしては、特に制限はないが、例えばスチ
レン−エチレン・ブタジエン−スチレン共重合体（ＳＥ
ＢＳ）、スチレン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｓ
ＢＳ）、スチレン−イソプレン−スチレン共重合体（Ｓ
ＩＳ）、スチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）等が
挙げられる。これら中では、スチレン−エチレン・ブタ
ジエン−スチレン共重合体（ＳＥＢＳ）が特に好適に用
いられる。
【００１５】さらに、本発明の樹脂組成物には、必要に
応じ、顔料、熱安定剤、抗酸化剤、紫外線吸収剤、分散
剤、帯電防止剤、離型剤、銅害防止剤等の各種添加剤を
加えることができる。
応じ、顔料、熱安定剤、抗酸化剤、紫外線吸収剤、分散
剤、帯電防止剤、離型剤、銅害防止剤等の各種添加剤を
加えることができる。
【００１６】本発明樹脂組成物の製造方法は特に限定さ
れず、公知の方法を採用することができるが、繊維の破
断を防止することが重要である。特に、二軸押出機を使
用し、（Ａ）（Ｃ）成分をホッパーへ定量供給し、
（Ａ）（Ｃ）成分を溶融混練した後、二軸押出機の下流
部に（Ｂ）成分を定量供給し、再度混練する方法等が好
ましい。なお、混練は１８０〜２４０℃程度の温度で行
なうことが好ましい。また、本発明樹脂組成物の成形加
工法に制限はなく、射出成形、押出成形、中空成形、シ
ート成形、熱成形、回転成形、積層成形などの任意の成
形加工法を採用することができるが、射出成形が特に好
適である。
れず、公知の方法を採用することができるが、繊維の破
断を防止することが重要である。特に、二軸押出機を使
用し、（Ａ）（Ｃ）成分をホッパーへ定量供給し、
（Ａ）（Ｃ）成分を溶融混練した後、二軸押出機の下流
部に（Ｂ）成分を定量供給し、再度混練する方法等が好
ましい。なお、混練は１８０〜２４０℃程度の温度で行
なうことが好ましい。また、本発明樹脂組成物の成形加
工法に制限はなく、射出成形、押出成形、中空成形、シ
ート成形、熱成形、回転成形、積層成形などの任意の成
形加工法を採用することができるが、射出成形が特に好
適である。
【００１７】
【実施例、比較例】次に、実施例及び比較例により本発
明を具体的に示すが、本発明は下記実施例に限定される
ものではない。表１に示す成分を用いて実施例１〜７、
比較例１〜８の樹脂組成物を製造した。その後、得られ
た樹脂組成物を用いて試験片を作製し、物性試験を行な
った。結果を表２に示す。
明を具体的に示すが、本発明は下記実施例に限定される
ものではない。表１に示す成分を用いて実施例１〜７、
比較例１〜８の樹脂組成物を製造した。その後、得られ
た樹脂組成物を用いて試験片を作製し、物性試験を行な
った。結果を表２に示す。
【００１８】この場合、表１に示す成分としては下記の
ものを用いた。 Ａ−１：ＭＩ＝３０ｇ／１０分、エチレン含有量＝６．
５重量％の結晶性プロピレン−エチレン共重合体。 Ａ−２：ＭＩ＝２０ｇ／１０分、エチレン含有量＝８．
７重量％の結晶性プロピレン−エチレン共重合体８０重
量％と、ＭＩ＝３０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体
２０重量％とのブレンド Ａ−３：ＭＩ＝３０ｇ／１０分、エチレン含有量＝１．
６重量％の結晶性プロピレン−エチレン共重合体。 Ａ−４：ＭＩ＝８０ｇ／１０分、エチレン含有量＝５．
２重量％の結晶性プロピレン−エチレン共重合体。 Ａ−５：ＭＩ＝４ｇ／１０分、エチレン含有量＝２５．
５重量％の結晶性プロピレン−エチレン共重合体。
ものを用いた。 Ａ−１：ＭＩ＝３０ｇ／１０分、エチレン含有量＝６．
５重量％の結晶性プロピレン−エチレン共重合体。 Ａ−２：ＭＩ＝２０ｇ／１０分、エチレン含有量＝８．
７重量％の結晶性プロピレン−エチレン共重合体８０重
量％と、ＭＩ＝３０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体
２０重量％とのブレンド Ａ−３：ＭＩ＝３０ｇ／１０分、エチレン含有量＝１．
６重量％の結晶性プロピレン−エチレン共重合体。 Ａ−４：ＭＩ＝８０ｇ／１０分、エチレン含有量＝５．
２重量％の結晶性プロピレン−エチレン共重合体。 Ａ−５：ＭＩ＝４ｇ／１０分、エチレン含有量＝２５．
５重量％の結晶性プロピレン−エチレン共重合体。
【００１９】ここで、（Ａ）成分である結晶性プロピレ
ン−エチレン共重合体のＭＩ、エチレン含有量の測定は
次のように行なった。ＭＩ ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８に準拠して測定した。エチレン含有量 13 Ｃ−ＮＭＲスペクトルより求めた。
ン−エチレン共重合体のＭＩ、エチレン含有量の測定は
次のように行なった。ＭＩ ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８に準拠して測定した。エチレン含有量 13 Ｃ−ＮＭＲスペクトルより求めた。
【００２０】Ｂ−１：平均繊維径０．４μｍ、平均繊維
長２１μｍ、吸油量４６０ｍｌ／１００ｇの繊維状塩基
性マグネシウムオキシサルフェート Ｂ−２：平均繊維径０．６μｍ、平均繊維長４０μｍ、
吸油量４３０ｍｌ／１００ｇの繊維状硼酸マグネシウム Ｂ−３：平均繊維径５．２μｍ、平均繊維長８０μｍ、
吸油量２３０ｍｌ／１００ｇの繊維状珪酸カルシウム Ｂ−４：平均繊維径０．４μｍ、平均繊維長１８μｍ、
吸油量３１０ｍｌ／１００ｇの繊維状塩基性マグネシウ
ムオキシサルフェート
長２１μｍ、吸油量４６０ｍｌ／１００ｇの繊維状塩基
性マグネシウムオキシサルフェート Ｂ−２：平均繊維径０．６μｍ、平均繊維長４０μｍ、
吸油量４３０ｍｌ／１００ｇの繊維状硼酸マグネシウム Ｂ−３：平均繊維径５．２μｍ、平均繊維長８０μｍ、
吸油量２３０ｍｌ／１００ｇの繊維状珪酸カルシウム Ｂ−４：平均繊維径０．４μｍ、平均繊維長１８μｍ、
吸油量３１０ｍｌ／１００ｇの繊維状塩基性マグネシウ
ムオキシサルフェート
【００２１】Ｃ−１：遠心沈降法を用いた光式粒度分布
測定による平均粒子径が０．９μｍであるタルク Ｃ−２：同平均粒子径が１．４μｍであるタルク Ｃ−３：同平均粒子径が２０．５μｍであるタルク ここで、（Ｃ）成分であるタルクの平均粒子径の測定
は、具体的には次のように行なった。平均粒子径の測定 遠心沈降法を利用した光透過式粒度分布測定器により粒
度分布を求め、Ｄ50の値を平均粒子径とした。
測定による平均粒子径が０．９μｍであるタルク Ｃ−２：同平均粒子径が１．４μｍであるタルク Ｃ−３：同平均粒子径が２０．５μｍであるタルク ここで、（Ｃ）成分であるタルクの平均粒子径の測定
は、具体的には次のように行なった。平均粒子径の測定 遠心沈降法を利用した光透過式粒度分布測定器により粒
度分布を求め、Ｄ50の値を平均粒子径とした。
【００２２】各樹脂組成物の製造及び試験片の作製は下
記のようにして行なった。樹脂組成物の製造 所定量のプロピレン樹脂（Ａ）及びタルク（Ｃ）をドラ
イブレンドした後、二軸混練機（東芝機械社製ＴＥＭ−
３５）のホッパーに定量供給し、２００℃で混練した。
一方、繊維状無機フィラー（Ｂ）は二軸混練機の途中部
分（樹脂溶融部より下流部）に所定量を供給した。これ
によりペレットを得た。試験片の作製 得られたペレットを射出成形して試験片を成形した。
記のようにして行なった。樹脂組成物の製造 所定量のプロピレン樹脂（Ａ）及びタルク（Ｃ）をドラ
イブレンドした後、二軸混練機（東芝機械社製ＴＥＭ−
３５）のホッパーに定量供給し、２００℃で混練した。
一方、繊維状無機フィラー（Ｂ）は二軸混練機の途中部
分（樹脂溶融部より下流部）に所定量を供給した。これ
によりペレットを得た。試験片の作製 得られたペレットを射出成形して試験片を成形した。
【００２３】また、物性試験は次のように行なった。比重 ＡＳＴＭ Ｄ−７９２に準拠して測定した。曲げ弾性率 ＡＳＴＭ Ｄ−７９０に準拠して測定した。ＩＺＯＤ衝撃強さ（ノッチ付） ＡＳＴＭ Ｄ−２５６に準拠して測定した。ＨＤＴ（高荷重） ＡＳＴＭ Ｄ−６４８に準拠して測定した。表面外観 ４２０ｍｍ×１００ｍｍ×３ｍｍの平板を成形し、その
表面外観を目視にて判定した。
表面外観を目視にて判定した。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】［製品の評価］上記実施例１〜３及び比較
例１〜３で得られたペレットを用い、図１に示す形状、
寸法の自動車内装部品（厚さ２．５ｍｍのフロントピラ
ー）を成形し、製品評価を実施した。結果を表３に示
す。
例１〜３で得られたペレットを用い、図１に示す形状、
寸法の自動車内装部品（厚さ２．５ｍｍのフロントピラ
ー）を成形し、製品評価を実施した。結果を表３に示
す。
【００２７】ここで、製品評価試験は次のように行なっ
た。落球衝撃試験 ５３５ｇの鋼球を製品上に落下させ、製品が破壊したと
きの高さで評価した。試験温度は０℃及び−３０℃とし
た。なお、製品には、各温度で５３５ｇ×５００ｍｍ以
上の衝撃に耐える性能が基本的に要求される。耐熱変形試験 製品を８０℃の雰囲気中に２４時間放置してから取り出
し、常温で２４時間状態調整を行なった後、片側を固定
し、反対側の端面の平面からの浮き上がり量を測定する
ことにより変形量を求めた。なお、製品には、変形量が
１．００ｍｍ以下であることが基本的に要求される 。熱膨張係数の測定 製品より試験片を切り出し、ＡＳＴＭ Ｄ−６９６に準
拠して測定した。
た。落球衝撃試験 ５３５ｇの鋼球を製品上に落下させ、製品が破壊したと
きの高さで評価した。試験温度は０℃及び−３０℃とし
た。なお、製品には、各温度で５３５ｇ×５００ｍｍ以
上の衝撃に耐える性能が基本的に要求される。耐熱変形試験 製品を８０℃の雰囲気中に２４時間放置してから取り出
し、常温で２４時間状態調整を行なった後、片側を固定
し、反対側の端面の平面からの浮き上がり量を測定する
ことにより変形量を求めた。なお、製品には、変形量が
１．００ｍｍ以下であることが基本的に要求される 。熱膨張係数の測定 製品より試験片を切り出し、ＡＳＴＭ Ｄ−６９６に準
拠して測定した。
【００２８】
【表３】
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のポリオレ
フィン樹脂組成物は、フィラー充填ポリオレフィンが有
する剛性、耐熱性、線膨張率等の物性を保持しつつ、軽
量化及び外観向上を達成したものである。
フィン樹脂組成物は、フィラー充填ポリオレフィンが有
する剛性、耐熱性、線膨張率等の物性を保持しつつ、軽
量化及び外観向上を達成したものである。
【図１】製品評価試験に使用したフロントピラーの寸
法、形状を示す平面図である。
法、形状を示す平面図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年４月２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２４】
【表１】
Claims (2)
- 【請求項１】 下記成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ） （Ａ）結晶性プロピレン−エチレン共重合体又はこれと
プロピレン単独重合体とのブレンドであってエチレン含
有量が２〜１５重量％であるポリプロピレン樹脂８８〜
９７重量％、（Ｂ）平均繊維径が０．１〜２μｍ、平均
繊維長が５〜６０μｍで、吸油量が３５０ｍｌ／１００
ｇ以上の繊維状無機フィラー１〜１０重量％、（Ｃ）遠
心沈降法を用いた光式粒度分布測定による平均粒子径が
０．５〜１０．０μｍであるタルク０〜１０重量％、か
らなり、かつ（Ｂ）成分の配合量と（Ｃ）成分の配合量
が下記関係式 ３重量％−Ｃ≦Ｂ≦１２重量％−Ｃ Ｂ：（Ｂ）成分の配合量（重量％） Ｃ：（Ｃ）成分の配合量（重量％） を満たすとともに、メルトインデックスが１０〜６０ｇ
／１０分、ＩＺＯＤ（ノッチ付）衝撃強度が５．０ｋｇ
ｃｍ／ｃｍ以上、比剛性Ｆ（Ｆ＝曲げ弾性率／比重）が
２４０００ｋｇ／ｃｍ2以上であることを特徴とするポ
リオレフィン樹脂組成物。 - 【請求項２】 （Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）成分の合計量１
００重量部に対してオレフィン系エラストマー又はスチ
レン系エラストマーを１〜１０重量部添加してなる請求
項１記載のポリオレフィン樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10864092A JP3362791B2 (ja) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | ポリオレフィン樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10864092A JP3362791B2 (ja) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | ポリオレフィン樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05279526A true JPH05279526A (ja) | 1993-10-26 |
| JP3362791B2 JP3362791B2 (ja) | 2003-01-07 |
Family
ID=14489923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10864092A Expired - Fee Related JP3362791B2 (ja) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | ポリオレフィン樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3362791B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997038050A1 (fr) * | 1996-04-08 | 1997-10-16 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Composition de resine thermoplastique et produits de moulage par injection de ladite resine |
| JP2006056971A (ja) * | 2004-08-19 | 2006-03-02 | Sumitomo Chemical Co Ltd | プロピレン系樹脂組成物の製造方法、プロピレン系樹脂組成物、およびそれからなる射出成形体 |
| US7655721B2 (en) | 2004-08-19 | 2010-02-02 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Method for producing a propylene-based resin composition, a propylene-based resin composition, and an injection molded article |
| JP2011144392A (ja) * | 2011-05-06 | 2011-07-28 | Ube Material Industries Ltd | ポリオレフィン樹脂改質剤 |
| JP2011189871A (ja) * | 2010-03-16 | 2011-09-29 | Techno Polymer Co Ltd | 軋み音を低減した自動車内装部品 |
| JP2015120937A (ja) * | 2015-04-01 | 2015-07-02 | テクノポリマー株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| JP2015157950A (ja) * | 2015-04-01 | 2015-09-03 | テクノポリマー株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| JP2019147959A (ja) * | 2016-09-30 | 2019-09-05 | エルシーワイ ケミカル コーポレーション | リニアポリプロピレン試料及びフォームおよびその調製方法 |
| JP2020122102A (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-13 | 白石カルシウム株式会社 | 樹脂組成物及び射出成形品 |
-
1992
- 1992-04-01 JP JP10864092A patent/JP3362791B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997038050A1 (fr) * | 1996-04-08 | 1997-10-16 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Composition de resine thermoplastique et produits de moulage par injection de ladite resine |
| US6384122B1 (en) | 1996-04-08 | 2002-05-07 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Thermoplastic resin composition and injection molded article thereof |
| JP2006056971A (ja) * | 2004-08-19 | 2006-03-02 | Sumitomo Chemical Co Ltd | プロピレン系樹脂組成物の製造方法、プロピレン系樹脂組成物、およびそれからなる射出成形体 |
| US7655721B2 (en) | 2004-08-19 | 2010-02-02 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Method for producing a propylene-based resin composition, a propylene-based resin composition, and an injection molded article |
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| JP2011144392A (ja) * | 2011-05-06 | 2011-07-28 | Ube Material Industries Ltd | ポリオレフィン樹脂改質剤 |
| JP2015120937A (ja) * | 2015-04-01 | 2015-07-02 | テクノポリマー株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| JP2015157950A (ja) * | 2015-04-01 | 2015-09-03 | テクノポリマー株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物及び成形品 |
| JP2019147959A (ja) * | 2016-09-30 | 2019-09-05 | エルシーワイ ケミカル コーポレーション | リニアポリプロピレン試料及びフォームおよびその調製方法 |
| JP2020122102A (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-13 | 白石カルシウム株式会社 | 樹脂組成物及び射出成形品 |
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|---|---|
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