JPH05311018A - 自動車内装部品用ポリオレフィン樹脂組成物 - Google Patents
自動車内装部品用ポリオレフィン樹脂組成物Info
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- JPH05311018A JPH05311018A JP14480692A JP14480692A JPH05311018A JP H05311018 A JPH05311018 A JP H05311018A JP 14480692 A JP14480692 A JP 14480692A JP 14480692 A JP14480692 A JP 14480692A JP H05311018 A JPH05311018 A JP H05311018A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車内装部品用のフィラー充填樹脂組成物
を軽量化する。 【構成】 下記成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）からなる
ポリオレフィン樹脂組成物とする。また、（Ｂ）成分の
配合量（重量％）と（Ｃ）成分の配合量（重量％）が関
係式［３−Ｃ≦Ｂ≦１０−Ｃ］を満たすようにする。 （Ａ）特定のメルトインデックス、エチレン含有量、沸
騰キシレン可溶分量、沸騰キシレン可溶分中のエチレン
含有量及びペンタッド分率を有する結晶性プロピレン−
エチレン共重合体９０〜９７重量％ （Ｂ）平均繊維径が０．１〜２μｍ、平均繊維長が５〜
６０μｍ、吸油量が３５０〜８００ｍｌ／１００ｇの繊
維状無機フィラー１〜７重量％ （Ｃ）遠心沈降法を用いた光式粒度分布測定による平均
粒子径が０．５〜２．０μｍのタルク０〜７重量％
を軽量化する。 【構成】 下記成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）からなる
ポリオレフィン樹脂組成物とする。また、（Ｂ）成分の
配合量（重量％）と（Ｃ）成分の配合量（重量％）が関
係式［３−Ｃ≦Ｂ≦１０−Ｃ］を満たすようにする。 （Ａ）特定のメルトインデックス、エチレン含有量、沸
騰キシレン可溶分量、沸騰キシレン可溶分中のエチレン
含有量及びペンタッド分率を有する結晶性プロピレン−
エチレン共重合体９０〜９７重量％ （Ｂ）平均繊維径が０．１〜２μｍ、平均繊維長が５〜
６０μｍ、吸油量が３５０〜８００ｍｌ／１００ｇの繊
維状無機フィラー１〜７重量％ （Ｃ）遠心沈降法を用いた光式粒度分布測定による平均
粒子径が０．５〜２．０μｍのタルク０〜７重量％
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車内装部品の成形
材料として使用されるフィラー充填ポリオレフィン樹脂
組成物に関し、さらに詳述すると、フィラー充填ポリオ
レフィンが有する剛性，耐熱性，線膨張率等の特性を保
持しつつ軽量化を実現した自動車内装部品用ポリオレフ
ィン樹脂組成物に関する。
材料として使用されるフィラー充填ポリオレフィン樹脂
組成物に関し、さらに詳述すると、フィラー充填ポリオ
レフィンが有する剛性，耐熱性，線膨張率等の特性を保
持しつつ軽量化を実現した自動車内装部品用ポリオレフ
ィン樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車産業においては、地球環境の保全のため、二酸化
炭素の削減を目的として、燃費向上のための車体の軽量
化が検討されている。その具体策の一つとして、内装部
品用材料として多用されているフィラー充填ポリオレフ
ィンの軽量化がある。しかし、フィラー（タルク、マイ
カ、各種ファイバー等）を充填する目的は製品として必
要な剛性、耐熱性を保持することにあり、したがって単
にフィラーの配合量を減らして軽量化を図った場合、剛
性、耐熱性の低下、線膨張率の増大を来たし、使用上問
題が生じる。このため、フィラー量の削減による軽量化
は困難であった。
自動車産業においては、地球環境の保全のため、二酸化
炭素の削減を目的として、燃費向上のための車体の軽量
化が検討されている。その具体策の一つとして、内装部
品用材料として多用されているフィラー充填ポリオレフ
ィンの軽量化がある。しかし、フィラー（タルク、マイ
カ、各種ファイバー等）を充填する目的は製品として必
要な剛性、耐熱性を保持することにあり、したがって単
にフィラーの配合量を減らして軽量化を図った場合、剛
性、耐熱性の低下、線膨張率の増大を来たし、使用上問
題が生じる。このため、フィラー量の削減による軽量化
は困難であった。
【０００３】そこで、自動車内装部品用フィラー充填ポ
リオレフィンの軽量化のため、従来幾つかの方法が考え
られている。例えば、タルク充填ポリプロピレン（タル
ク充填量１５〜２５重量％）の軽量化のため、タルクよ
りも剛性改良効果の高いマイカを充填する方法が考えら
れている。しかし、この方法は、それでも剛性改良効果
が十分でなく、かつ軽量化の効果も少ないばかりか、逆
に衝撃強度や外観の低下が著しいという欠点がある。ま
た、繊維状フィラーとしてグラスファイバーを配合する
ことも考えられているが、この方法による自動車用内装
部品は外観低下、反り変形が大きいという問題がある。
繊維状フィラーとして繊維長さの短いミルドファイバー
やウォラストナイトを配合することも考えられるが、こ
れらはタルクよりも剛性改良効果が小さい。さらに、ウ
イスカー状フィラーとしてチタン酸カリウイスカーを配
合することが考えられるが、この方法による樹脂組成物
は着色、調色が困難で、様々な色相が望まれる自動車用
内装部品には使用しにくい。
リオレフィンの軽量化のため、従来幾つかの方法が考え
られている。例えば、タルク充填ポリプロピレン（タル
ク充填量１５〜２５重量％）の軽量化のため、タルクよ
りも剛性改良効果の高いマイカを充填する方法が考えら
れている。しかし、この方法は、それでも剛性改良効果
が十分でなく、かつ軽量化の効果も少ないばかりか、逆
に衝撃強度や外観の低下が著しいという欠点がある。ま
た、繊維状フィラーとしてグラスファイバーを配合する
ことも考えられているが、この方法による自動車用内装
部品は外観低下、反り変形が大きいという問題がある。
繊維状フィラーとして繊維長さの短いミルドファイバー
やウォラストナイトを配合することも考えられるが、こ
れらはタルクよりも剛性改良効果が小さい。さらに、ウ
イスカー状フィラーとしてチタン酸カリウイスカーを配
合することが考えられるが、この方法による樹脂組成物
は着色、調色が困難で、様々な色相が望まれる自動車用
内装部品には使用しにくい。
【０００４】本発明は、上述した事情に鑑みてなされた
もので、剛性、耐熱性、線膨張率などの物性値を維持し
つつ軽量化を実現した自動車内装部品用ポリオレフィン
樹脂組成物の提供を目的とする。
もので、剛性、耐熱性、線膨張率などの物性値を維持し
つつ軽量化を実現した自動車内装部品用ポリオレフィン
樹脂組成物の提供を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成するため鋭意研究を重ねた結果、高流動性、高結
晶性、高衝撃性を有する特定の結晶性プロピレンーエチ
レン共重合体と、特定の繊維径及び繊維長を有する繊維
状無機フィラーと、特定の粒子径を有するタルクとを特
定比率で配合した場合、フィラー充填ポリオレフィンの
特性である剛性、耐熱性や、線膨張係数を維持しつつ、
大幅な低比重化及び外観向上を実現でき、軽量かつ高品
質な樹脂組成物が得られることを見い出し、本発明を完
成するに至った。
を達成するため鋭意研究を重ねた結果、高流動性、高結
晶性、高衝撃性を有する特定の結晶性プロピレンーエチ
レン共重合体と、特定の繊維径及び繊維長を有する繊維
状無機フィラーと、特定の粒子径を有するタルクとを特
定比率で配合した場合、フィラー充填ポリオレフィンの
特性である剛性、耐熱性や、線膨張係数を維持しつつ、
大幅な低比重化及び外観向上を実現でき、軽量かつ高品
質な樹脂組成物が得られることを見い出し、本発明を完
成するに至った。
【０００６】すなわち、本発明は、下記成分（Ａ）、
（Ｂ）及び（Ｃ）からなり、かつ（Ｂ）成分の配合量と
（Ｃ）成分の配合量が下記関係式 ３重量％−Ｃ≦Ｂ≦１０重量％−Ｃ Ｂ：（Ｂ）成分の配合量（重量％） Ｃ：（Ｃ）成分の配合量（重量％） を満たすことを特徴とする自動車内装部品用ポリオレフ
ィン樹脂組成物を提供する。 （Ａ）下記特性、、及びを有する結晶性プロピ
レン−エチレン共重合体９０〜９７重量％ メルトインデックスが１５ｇ／１０分以上 エチレン含有量が３〜１２重量％ 沸騰キシレン可溶分量が５〜２０重量％で沸騰キシレ
ン可溶分中のエチレン含有量が３０〜６０重量％13 Ｃ−ＮＭＲで測定したペンタッド分率においてｍｍ
ｍｍ分率が９７％以上 （Ｂ）平均繊維径が０．１〜２μｍで平均繊維長が５〜
６０μｍかつ吸油量が３５０〜８００ｍｌ／１００ｇで
ある繊維状無機フィラー１〜７重量％ （Ｃ）遠心沈降法を用いた光式粒度分布測定による平均
粒子径が０．５〜２．０μｍであるタルク０〜７重量％
（Ｂ）及び（Ｃ）からなり、かつ（Ｂ）成分の配合量と
（Ｃ）成分の配合量が下記関係式 ３重量％−Ｃ≦Ｂ≦１０重量％−Ｃ Ｂ：（Ｂ）成分の配合量（重量％） Ｃ：（Ｃ）成分の配合量（重量％） を満たすことを特徴とする自動車内装部品用ポリオレフ
ィン樹脂組成物を提供する。 （Ａ）下記特性、、及びを有する結晶性プロピ
レン−エチレン共重合体９０〜９７重量％ メルトインデックスが１５ｇ／１０分以上 エチレン含有量が３〜１２重量％ 沸騰キシレン可溶分量が５〜２０重量％で沸騰キシレ
ン可溶分中のエチレン含有量が３０〜６０重量％13 Ｃ−ＮＭＲで測定したペンタッド分率においてｍｍ
ｍｍ分率が９７％以上 （Ｂ）平均繊維径が０．１〜２μｍで平均繊維長が５〜
６０μｍかつ吸油量が３５０〜８００ｍｌ／１００ｇで
ある繊維状無機フィラー１〜７重量％ （Ｃ）遠心沈降法を用いた光式粒度分布測定による平均
粒子径が０．５〜２．０μｍであるタルク０〜７重量％
【０００７】以下、本発明につき更に詳しく説明する。
まず、各成分の特性、種類及び配合量について述べる。（Ａ）成分 本発明の樹脂組成物において、（Ａ）成分として用いる
結晶性プロピレン−エチレン共重合体は、下記、、
及びの特性を有する。 メルトインデックス（ＭＩ）が１５ｇ／１０分以上、
好ましくは２０〜５０ｇ／１０分であること。ＭＩが１
５ｇ／１０分未満であると、組成物の流動性が不足す
る。 エチレン含有量が３〜１２重量％、好ましくは５〜１
０重量％であること。エチレン含有量が３重量％未満で
あると衝撃強度が低下し、１２重量％を超えると剛性、
耐熱性が低下する。 沸騰キシレン可溶分量（ＥＰ量）が５〜２０重量％、
好ましくは８〜１５重量％で、かつこの沸騰キシレン可
溶分中のエチレン含有量（Ｃ2／ＥＰ）が３０〜６０重
量％、好ましくは３５〜５５重量％であること。ＥＰ量
が５重量％未満であると衝撃強度が低下し、２０重量％
を超えると剛性、耐熱性が低下する。Ｃ2／ＥＰが３０
重量％未満であると衝撃強度が低下し、６０重量％を超
えると剛性、耐熱性が低下する。13 Ｃ−ＮＭＲで測定したペンタッド分率においてｍｍ
ｍｍ分率が９７％以上、好ましくは９８％以上であるこ
と。ｍｍｍｍ分率が９７％未満であると剛性、耐熱性が
低下する。
まず、各成分の特性、種類及び配合量について述べる。（Ａ）成分 本発明の樹脂組成物において、（Ａ）成分として用いる
結晶性プロピレン−エチレン共重合体は、下記、、
及びの特性を有する。 メルトインデックス（ＭＩ）が１５ｇ／１０分以上、
好ましくは２０〜５０ｇ／１０分であること。ＭＩが１
５ｇ／１０分未満であると、組成物の流動性が不足す
る。 エチレン含有量が３〜１２重量％、好ましくは５〜１
０重量％であること。エチレン含有量が３重量％未満で
あると衝撃強度が低下し、１２重量％を超えると剛性、
耐熱性が低下する。 沸騰キシレン可溶分量（ＥＰ量）が５〜２０重量％、
好ましくは８〜１５重量％で、かつこの沸騰キシレン可
溶分中のエチレン含有量（Ｃ2／ＥＰ）が３０〜６０重
量％、好ましくは３５〜５５重量％であること。ＥＰ量
が５重量％未満であると衝撃強度が低下し、２０重量％
を超えると剛性、耐熱性が低下する。Ｃ2／ＥＰが３０
重量％未満であると衝撃強度が低下し、６０重量％を超
えると剛性、耐熱性が低下する。13 Ｃ−ＮＭＲで測定したペンタッド分率においてｍｍ
ｍｍ分率が９７％以上、好ましくは９８％以上であるこ
と。ｍｍｍｍ分率が９７％未満であると剛性、耐熱性が
低下する。
【０００８】（Ｂ）成分 （Ｂ）成分として用いる繊維状無機フィラーは、平均繊
維径が０．１〜２μｍ、好ましくは０．２〜１μｍで、
平均繊維長が５〜６０μｍ、好ましくは１０〜５０μｍ
のものである。平均繊維径が０．１μｍ未満であると繊
維状無機フィラーの分散性が悪く、衝撃強度が低下する
ことがあり、２μｍ以上であると衝撃強度、剛性、耐熱
性の低下が生じるとともに、外観が悪くなる。平均繊維
長が５μｍ未満であると剛性、耐熱性の改良効果が小さ
く、６０μｍ以上であると衝撃強度の低下が起こる。
（Ｂ）成分として用いる繊維状無機フィラーの種類に特
に限定はないが、繊維が破断しにくくかつ調色が容易で
ある点で、繊維状の塩基性マグネシウムオキシサルフェ
ート、水酸化マグネシウム及び硼酸マグネシウムから選
ばれる一種以上を特に好適に使用することができる。ま
た、（Ｂ）成分である繊維状無機フィラーの繊維表面
は、脂肪酸金属塩、中でもステアリン酸マグネシウム又
はステアリン酸ナトリウムで表面処理されていることが
分散性を向上させる点で好ましい。なお、（Ｂ）成分で
ある繊維状無機フィラーは、吸油量が３５０〜８００ｍ
ｌ／１００ｇ、特に４００〜７００ｍｌ／１００ｇであ
ることが繊維のからまり合いが少なく成形品外観が良好
な点で望ましい
維径が０．１〜２μｍ、好ましくは０．２〜１μｍで、
平均繊維長が５〜６０μｍ、好ましくは１０〜５０μｍ
のものである。平均繊維径が０．１μｍ未満であると繊
維状無機フィラーの分散性が悪く、衝撃強度が低下する
ことがあり、２μｍ以上であると衝撃強度、剛性、耐熱
性の低下が生じるとともに、外観が悪くなる。平均繊維
長が５μｍ未満であると剛性、耐熱性の改良効果が小さ
く、６０μｍ以上であると衝撃強度の低下が起こる。
（Ｂ）成分として用いる繊維状無機フィラーの種類に特
に限定はないが、繊維が破断しにくくかつ調色が容易で
ある点で、繊維状の塩基性マグネシウムオキシサルフェ
ート、水酸化マグネシウム及び硼酸マグネシウムから選
ばれる一種以上を特に好適に使用することができる。ま
た、（Ｂ）成分である繊維状無機フィラーの繊維表面
は、脂肪酸金属塩、中でもステアリン酸マグネシウム又
はステアリン酸ナトリウムで表面処理されていることが
分散性を向上させる点で好ましい。なお、（Ｂ）成分で
ある繊維状無機フィラーは、吸油量が３５０〜８００ｍ
ｌ／１００ｇ、特に４００〜７００ｍｌ／１００ｇであ
ることが繊維のからまり合いが少なく成形品外観が良好
な点で望ましい
【０００９】（Ｃ）成分 （Ｃ）成分として用いるタルクは、遠心沈降法による光
式粒度分布測定において、平均粒子径が０．５〜２．０
μｍ、好ましくは０．８〜１．８μｍのものである。上
記平均粒子径が０．５μｍ未満であるとタルクの分散性
が悪くなり、衝撃強度が低下する場合が生じ、２．０μ
ｍを超えると剛性の改良効果が小さいばかりか、衝撃強
度の低下が起こる。
式粒度分布測定において、平均粒子径が０．５〜２．０
μｍ、好ましくは０．８〜１．８μｍのものである。上
記平均粒子径が０．５μｍ未満であるとタルクの分散性
が悪くなり、衝撃強度が低下する場合が生じ、２．０μ
ｍを超えると剛性の改良効果が小さいばかりか、衝撃強
度の低下が起こる。
【００１０】配合量 （Ａ）成分の配合量は、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）成分の
合計量の９０〜９７重量％、好ましくは９２〜９６重量
％である。（Ａ）成分の配合量が９０重量％未満である
と、組成物の比重が大きくなるとともに、衝撃強度が低
下したり、外観不良、反り変形が発生したりすることが
ある。（Ａ）成分の配合量が９７重量％を超えると、剛
性、耐熱性が低下するとともに、線膨張係数が大きくな
りすぎる。
合計量の９０〜９７重量％、好ましくは９２〜９６重量
％である。（Ａ）成分の配合量が９０重量％未満である
と、組成物の比重が大きくなるとともに、衝撃強度が低
下したり、外観不良、反り変形が発生したりすることが
ある。（Ａ）成分の配合量が９７重量％を超えると、剛
性、耐熱性が低下するとともに、線膨張係数が大きくな
りすぎる。
【００１１】また、（Ｂ）成分の配合量と（Ｃ）成分の
配合量は、下記（１）〜（３）の関係式を全て満たすこ
とが必要である。 １重量％≦Ｂ≦７重量％ …（１） ０重量％≦Ｃ≦７重量％ …（２） ３重量％−Ｃ≦Ｂ≦１０重量％−Ｃ …（３） ［ただし、Ｂは（Ｂ）成分の配合量（重量％）、Ｃは
（Ｃ）成分の配合量（重量％）を示す。］ （Ｂ）成分の配合量が１重量％未満であると、剛性、耐
熱性の改良効果が小さくなるとともに、線膨張係数が大
きくなる。（Ｂ）成分の配合量が７重量％を超えると、
衝撃強度が低下するとともに、反り変形が発生する場合
がある。 （Ｃ）成分の配合量が７重量％を超えると、衝撃強度が
低下するとともに、フローマーク等が発生して外観が悪
くなることがある。また、（Ｂ）成分の配合量が［３重
量％−Ｃ］未満であると、剛性及び耐熱性の改良効果が
小さく、かつ線膨張係数が大きくなる。（Ｂ）成分の配
合量が［１０重量％−Ｃ］を超えると、比重が大きくな
るとともに、衝撃強度の低下、外観の低下、反り変形が
生じることがある。なお、（Ｂ）成分のより好ましい配
合量は２〜４重量％、（Ｃ）成分のより好ましい配合量
は１〜５重量％である。
配合量は、下記（１）〜（３）の関係式を全て満たすこ
とが必要である。 １重量％≦Ｂ≦７重量％ …（１） ０重量％≦Ｃ≦７重量％ …（２） ３重量％−Ｃ≦Ｂ≦１０重量％−Ｃ …（３） ［ただし、Ｂは（Ｂ）成分の配合量（重量％）、Ｃは
（Ｃ）成分の配合量（重量％）を示す。］ （Ｂ）成分の配合量が１重量％未満であると、剛性、耐
熱性の改良効果が小さくなるとともに、線膨張係数が大
きくなる。（Ｂ）成分の配合量が７重量％を超えると、
衝撃強度が低下するとともに、反り変形が発生する場合
がある。 （Ｃ）成分の配合量が７重量％を超えると、衝撃強度が
低下するとともに、フローマーク等が発生して外観が悪
くなることがある。また、（Ｂ）成分の配合量が［３重
量％−Ｃ］未満であると、剛性及び耐熱性の改良効果が
小さく、かつ線膨張係数が大きくなる。（Ｂ）成分の配
合量が［１０重量％−Ｃ］を超えると、比重が大きくな
るとともに、衝撃強度の低下、外観の低下、反り変形が
生じることがある。なお、（Ｂ）成分のより好ましい配
合量は２〜４重量％、（Ｃ）成分のより好ましい配合量
は１〜５重量％である。
【００１２】本発明の樹脂組成物においては、オレフィ
ン系エラストマー又はスチレン系エラストマーを、上記
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）成分の合計量１００重量部に対
し１〜１０重量部、好ましくは２〜８重量％配合するこ
とでき、これによって衝撃強度をより向上させることが
できる。この場合、エラストマーの添加量が１重量部未
満であると衝撃強度の改良効果が小さく、１０重量部を
超えると剛性、耐熱性が低下する。
ン系エラストマー又はスチレン系エラストマーを、上記
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）成分の合計量１００重量部に対
し１〜１０重量部、好ましくは２〜８重量％配合するこ
とでき、これによって衝撃強度をより向上させることが
できる。この場合、エラストマーの添加量が１重量部未
満であると衝撃強度の改良効果が小さく、１０重量部を
超えると剛性、耐熱性が低下する。
【００１３】ここで、オレフィン系エラストマーとして
は、特に限定されないが、例えばエチレン・プロピレン
共重合体ゴム（ＥＰＲ）、エチレン・プロピレン・ジエ
ン共重合体ゴム、エチレン−ブテン−１共重合体、エチ
レン−プロピレン−ブテン−１共重合体等が挙げられ
る。これら中では、エチレン・プロピレン共重合体ゴム
（ＥＰＲ）が特に好適に用いられる。また、スチレン系
エラストマーとしては、特に制限はないが、例えばスチ
レン−エチレン・ブタジエン−スチレン共重合体（ＳＥ
ＢＳ）、スチレン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｓ
ＢＳ）、スチレン−イソプレン−スチレン共重合体（Ｓ
ＩＳ）、スチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）等が
挙げられる。これら中では、スチレン−エチレン・ブタ
ジエン−スチレン共重合体（ＳＥＢＳ）が特に好適に用
いられる。
は、特に限定されないが、例えばエチレン・プロピレン
共重合体ゴム（ＥＰＲ）、エチレン・プロピレン・ジエ
ン共重合体ゴム、エチレン−ブテン−１共重合体、エチ
レン−プロピレン−ブテン−１共重合体等が挙げられ
る。これら中では、エチレン・プロピレン共重合体ゴム
（ＥＰＲ）が特に好適に用いられる。また、スチレン系
エラストマーとしては、特に制限はないが、例えばスチ
レン−エチレン・ブタジエン−スチレン共重合体（ＳＥ
ＢＳ）、スチレン−ブタジエン−スチレン共重合体（Ｓ
ＢＳ）、スチレン−イソプレン−スチレン共重合体（Ｓ
ＩＳ）、スチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）等が
挙げられる。これら中では、スチレン−エチレン・ブタ
ジエン−スチレン共重合体（ＳＥＢＳ）が特に好適に用
いられる。
【００１４】さらに、本発明の樹脂組成物には、必要に
応じ、顔料、熱安定剤、抗酸化剤、紫外線吸収剤、分散
剤、帯電防止剤、離型剤、銅害防止剤等の各種添加剤を
加えることができる。
応じ、顔料、熱安定剤、抗酸化剤、紫外線吸収剤、分散
剤、帯電防止剤、離型剤、銅害防止剤等の各種添加剤を
加えることができる。
【００１５】本発明樹脂組成物の製造方法は特に限定さ
れず、公知の方法を採用することができるが、繊維の破
断を防止することが重要である。特に、二軸押出機を使
用し、（Ａ）（Ｃ）成分をホッパーへ定量供給し、
（Ａ）（Ｃ）成分を溶融混練した後、二軸押出機の下流
部に（Ｂ）成分を定量供給し、再度混練する方法等が好
ましい。なお、混練は１８０〜２４０℃程度の温度で行
なうことが好ましい。また、本発明樹脂組成物の成形加
工法に制限はなく、射出成形、押出成形、中空成形、シ
ート成形、熱成形、回転成形、積層成形などの任意の成
形加工法を採用することができるが、射出成形が特に好
適である。
れず、公知の方法を採用することができるが、繊維の破
断を防止することが重要である。特に、二軸押出機を使
用し、（Ａ）（Ｃ）成分をホッパーへ定量供給し、
（Ａ）（Ｃ）成分を溶融混練した後、二軸押出機の下流
部に（Ｂ）成分を定量供給し、再度混練する方法等が好
ましい。なお、混練は１８０〜２４０℃程度の温度で行
なうことが好ましい。また、本発明樹脂組成物の成形加
工法に制限はなく、射出成形、押出成形、中空成形、シ
ート成形、熱成形、回転成形、積層成形などの任意の成
形加工法を採用することができるが、射出成形が特に好
適である。
【００１６】
【実施例、比較例】次に、実施例及び比較例により本発
明を具体的に示すが、本発明は下記実施例に限定される
ものではない。表１に示す成分を用いて実施例１〜７、
比較例１〜９の樹脂組成物を製造した。その後、得られ
た樹脂組成物を用いて試験片を作製し、物性試験を行な
った。結果を表２に示す。
明を具体的に示すが、本発明は下記実施例に限定される
ものではない。表１に示す成分を用いて実施例１〜７、
比較例１〜９の樹脂組成物を製造した。その後、得られ
た樹脂組成物を用いて試験片を作製し、物性試験を行な
った。結果を表２に示す。
【００１７】この場合、表１に示す成分としては下記の
ものを用いた。 Ａ−１：ＭＩ＝３０ｇ／１０分、エチレン含有量＝４．
２重量％、ＥＰ量＝１４重量％、Ｃ2／ＥＰ＝５２重量
％、ｍｍｍｍ分率＝９８．４％の結晶性プロピレン−エ
チレン共重合体。 Ａ−２：ＭＩ＝２５ｇ／１０分、エチレン含有量＝６．
４重量％、ＥＰ量＝１６重量％、Ｃ2／ＥＰ＝５８重量
％、ｍｍｍｍ分率＝９８．２％の結晶性プロピレン−エ
チレン共重合体。 Ａ−３：ＭＩ＝３０ｇ／１０分、エチレン含有量＝２．
７重量％、ＥＰ量＝１０重量％、Ｃ2／ＥＰ＝３２重量
％、ｍｍｍｍ分率＝９８．４％の結晶性プロピレン−エ
チレン共重合体。 Ａ−４：ＭＩ＝２５ｇ／１０分、エチレン含有量＝１
６．６重量％、ＥＰ量＝２２重量％、Ｃ2／ＥＰ＝３８
重量％、ｍｍｍｍ分率＝９６．３％の結晶性プロピレン
−エチレン共重合体。
ものを用いた。 Ａ−１：ＭＩ＝３０ｇ／１０分、エチレン含有量＝４．
２重量％、ＥＰ量＝１４重量％、Ｃ2／ＥＰ＝５２重量
％、ｍｍｍｍ分率＝９８．４％の結晶性プロピレン−エ
チレン共重合体。 Ａ−２：ＭＩ＝２５ｇ／１０分、エチレン含有量＝６．
４重量％、ＥＰ量＝１６重量％、Ｃ2／ＥＰ＝５８重量
％、ｍｍｍｍ分率＝９８．２％の結晶性プロピレン−エ
チレン共重合体。 Ａ−３：ＭＩ＝３０ｇ／１０分、エチレン含有量＝２．
７重量％、ＥＰ量＝１０重量％、Ｃ2／ＥＰ＝３２重量
％、ｍｍｍｍ分率＝９８．４％の結晶性プロピレン−エ
チレン共重合体。 Ａ−４：ＭＩ＝２５ｇ／１０分、エチレン含有量＝１
６．６重量％、ＥＰ量＝２２重量％、Ｃ2／ＥＰ＝３８
重量％、ｍｍｍｍ分率＝９６．３％の結晶性プロピレン
−エチレン共重合体。
【００１８】ここで、（Ａ）成分である結晶性プロピレ
ン−エチレン共重合体のＭＩ、エチレン含有量、ＥＰ
量、Ｃ2／ＥＰ及びペンタッド分率の測定は次のように
行なった。ＭＩ ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８に準拠して測定した。エチレン含有量 13 Ｃ−ＮＭＲスペクトルより求めた。ＥＰ量 パラキシレンを用いた結晶化分別により求めた。Ｃ2／ＥＰ 13 Ｃ−ＮＭＲを用いて測定した。ペンタッド分率 測定機器として日本電子社製のＪＮＭ−ＥＸ４００（13
Ｃ核共鳴周波数１００ＭＨｚ）を用い、次の条件で測定
した。 測定モード ： スカラーデカップリング法 パルス幅 ： ９．０μｓ（４５°） パルス繰り返し時間： ４ｓ 積算回数 ： １００００回 溶媒 ： １，２，４−トリクロロベンゼ
ン／重ベンゼンの混合溶媒（９０／１０容量％） 試料濃度 ： ２００ｍｇ／３．０ｍｌ溶媒 測定温度 ： １３０℃ この場合、ペンタッド分率は13Ｃ−ＮＭＲスペクトルの
メチル基領域における分裂ピークの測定により求めた。
また、メチル基領域のピークの帰属は、「Macr-omolecul
es,13(2),267(1980)(A.Zambelliら)」によった。
ン−エチレン共重合体のＭＩ、エチレン含有量、ＥＰ
量、Ｃ2／ＥＰ及びペンタッド分率の測定は次のように
行なった。ＭＩ ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８に準拠して測定した。エチレン含有量 13 Ｃ−ＮＭＲスペクトルより求めた。ＥＰ量 パラキシレンを用いた結晶化分別により求めた。Ｃ2／ＥＰ 13 Ｃ−ＮＭＲを用いて測定した。ペンタッド分率 測定機器として日本電子社製のＪＮＭ−ＥＸ４００（13
Ｃ核共鳴周波数１００ＭＨｚ）を用い、次の条件で測定
した。 測定モード ： スカラーデカップリング法 パルス幅 ： ９．０μｓ（４５°） パルス繰り返し時間： ４ｓ 積算回数 ： １００００回 溶媒 ： １，２，４−トリクロロベンゼ
ン／重ベンゼンの混合溶媒（９０／１０容量％） 試料濃度 ： ２００ｍｇ／３．０ｍｌ溶媒 測定温度 ： １３０℃ この場合、ペンタッド分率は13Ｃ−ＮＭＲスペクトルの
メチル基領域における分裂ピークの測定により求めた。
また、メチル基領域のピークの帰属は、「Macr-omolecul
es,13(2),267(1980)(A.Zambelliら)」によった。
【００１９】Ｂ−１：平均繊維径０．４μｍ、平均繊維
長２１μｍ、吸油量４６０ｍｌ／１００ｇの繊維状塩基
性マグネシウムオキシサルフェートであって、ステアリ
ン酸マグネシウムによる表面処理をしてあるもの。 Ｂ−２：平均繊維径０．６μｍ、平均繊維長４０μｍ、
吸油量４３０ｍｌ／１００ｇの繊維状硼酸マグネシウム
であって、ステアリン酸マグネシウムによる表面処理を
してあるもの。 Ｂ−３：平均繊維径５．２μｍ、平均繊維長８０μｍ、
吸油量２３０ｍｌ／１００ｇの繊維状珪酸カルシウムで
あって、ステアリン酸による表面処理をしてあるもの。 Ｂ−４：平均繊維径０．４μｍ、平均繊維長１８μｍ、
吸油量３１０ｍｌ／１００ｇの繊維状塩基性マグネシウ
ムオキシサルフェートであって、表面処理をしていない
もの。
長２１μｍ、吸油量４６０ｍｌ／１００ｇの繊維状塩基
性マグネシウムオキシサルフェートであって、ステアリ
ン酸マグネシウムによる表面処理をしてあるもの。 Ｂ−２：平均繊維径０．６μｍ、平均繊維長４０μｍ、
吸油量４３０ｍｌ／１００ｇの繊維状硼酸マグネシウム
であって、ステアリン酸マグネシウムによる表面処理を
してあるもの。 Ｂ−３：平均繊維径５．２μｍ、平均繊維長８０μｍ、
吸油量２３０ｍｌ／１００ｇの繊維状珪酸カルシウムで
あって、ステアリン酸による表面処理をしてあるもの。 Ｂ−４：平均繊維径０．４μｍ、平均繊維長１８μｍ、
吸油量３１０ｍｌ／１００ｇの繊維状塩基性マグネシウ
ムオキシサルフェートであって、表面処理をしていない
もの。
【００２０】Ｃ−１：遠心沈降法を用いた光式粒度分布
測定による平均粒子径が０．９μｍであるタルク Ｃ−２：同平均粒子径が１．４μｍであるタルク Ｃ−３：同平均粒子径が８．９μｍであるタルク ここで、（Ｃ）成分であるタルクの平均粒子径の測定
は、具体的には次のように行なった。平均粒子径の測定 遠心沈降法を利用した光透過式粒度分布測定器により粒
度分布を求め、Ｄ50の値を平均粒子径とした。
測定による平均粒子径が０．９μｍであるタルク Ｃ−２：同平均粒子径が１．４μｍであるタルク Ｃ−３：同平均粒子径が８．９μｍであるタルク ここで、（Ｃ）成分であるタルクの平均粒子径の測定
は、具体的には次のように行なった。平均粒子径の測定 遠心沈降法を利用した光透過式粒度分布測定器により粒
度分布を求め、Ｄ50の値を平均粒子径とした。
【００２１】各樹脂組成物の製造及び試験片の作製は下
記のようにして行なった。樹脂組成物の製造 所定量の結晶性プロピレン−エチレン共重合体（Ａ）及
びタルク（Ｃ）をドライブレンドした後、二軸混練機
（東芝機械社製ＴＥＭ−３５）のホッパーに定量供給
し、２００℃で混練した。一方、繊維状無機フィラー
（Ｂ）は二軸混練機の途中部分（樹脂溶融部より下流
部）に所定量を供給した。これによりペレットを得た。試験片の作製 得られたペレットを射出成形して試験片を成形した。
記のようにして行なった。樹脂組成物の製造 所定量の結晶性プロピレン−エチレン共重合体（Ａ）及
びタルク（Ｃ）をドライブレンドした後、二軸混練機
（東芝機械社製ＴＥＭ−３５）のホッパーに定量供給
し、２００℃で混練した。一方、繊維状無機フィラー
（Ｂ）は二軸混練機の途中部分（樹脂溶融部より下流
部）に所定量を供給した。これによりペレットを得た。試験片の作製 得られたペレットを射出成形して試験片を成形した。
【００２２】また、物性試験は次のように行なった。密度 ＡＳＴＭ Ｄ−７９２に準拠して測定した。引張強さ ＡＳＴＭ Ｄ−６３８に準拠して測定した。曲げ弾性率 ＡＳＴＭ Ｄ−７９０に準拠して測定した。ＩＺＯＤ衝撃強さ（ノッチ付） ＡＳＴＭ Ｄ−２５６に準拠して測定した。ＨＤＴ（高荷重） ＡＳＴＭ Ｄ−６４８に準拠して測定した。表面外観 ４２０ｍｍ×１００ｍｍ×３ｍｍの平板を成形し、その
表面外観を目視にて判定した。反り変形 直径１５０ｍｍ、厚さ２ｍｍの円板を成形し、両端の反
り量ｄ１、ｄ２を測定し、下記式により求めた。 反り変形量（％）＝［（ｄ１＋ｄ２）／（２×１５
０）］×１００
表面外観を目視にて判定した。反り変形 直径１５０ｍｍ、厚さ２ｍｍの円板を成形し、両端の反
り量ｄ１、ｄ２を測定し、下記式により求めた。 反り変形量（％）＝［（ｄ１＋ｄ２）／（２×１５
０）］×１００
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】［製品の評価］上記実施例１、２及び比較
例１〜３で得られたペレットを用いて図１に示す形状、
寸法の自動車内装部品（厚さ２．５ｍｍのフロントピラ
ー）を成形し、製品評価を実施した。結果を表３に示
す。
例１〜３で得られたペレットを用いて図１に示す形状、
寸法の自動車内装部品（厚さ２．５ｍｍのフロントピラ
ー）を成形し、製品評価を実施した。結果を表３に示
す。
【００２６】ここで、製品評価試験は次のように行なっ
た。落球衝撃試験 ５３５ｇの鋼球を製品上に落下させ、製品が破壊したと
きの高さで評価した。試験温度は０℃及び−３０℃とし
た。なお、製品には、各温度で５３５ｇ×５００ｍｍ以
上の衝撃に耐える性能が基本的に要求される。耐熱変形試験 製品を８０℃の雰囲気中に２４時間放置してから取り出
し、常温で２４時間状態調整を行なった後、片側を固定
し、反対側の端面の平面からの浮き上がり量を測定する
ことにより変形量を求めた。なお、製品には、変形量が
１．００ｍｍ以下であることが基本的に要求される。熱膨張係数の測定 製品より試験片を切り出し、ＡＳＴＭ Ｄ−６９６に準
拠して測定した。
た。落球衝撃試験 ５３５ｇの鋼球を製品上に落下させ、製品が破壊したと
きの高さで評価した。試験温度は０℃及び−３０℃とし
た。なお、製品には、各温度で５３５ｇ×５００ｍｍ以
上の衝撃に耐える性能が基本的に要求される。耐熱変形試験 製品を８０℃の雰囲気中に２４時間放置してから取り出
し、常温で２４時間状態調整を行なった後、片側を固定
し、反対側の端面の平面からの浮き上がり量を測定する
ことにより変形量を求めた。なお、製品には、変形量が
１．００ｍｍ以下であることが基本的に要求される。熱膨張係数の測定 製品より試験片を切り出し、ＡＳＴＭ Ｄ−６９６に準
拠して測定した。
【００２７】
【表３】
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の自動車内
装部品用ポリオレフィン樹脂組成物は、フィラー充填ポ
リオレフィンが有する剛性、耐熱性、線膨張率等の物性
を保持しつつ、軽量化及び外観向上を達成したものであ
る。
装部品用ポリオレフィン樹脂組成物は、フィラー充填ポ
リオレフィンが有する剛性、耐熱性、線膨張率等の物性
を保持しつつ、軽量化及び外観向上を達成したものであ
る。
【図１】製品評価試験に使用したフロントピラーの寸
法、形状を示す平面図である。
法、形状を示す平面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 23:00） (Ｃ０８Ｌ 23/16 25:04） (72)発明者 津田 忠雄 愛知県名古屋市中区栄２丁目１番１号 出 光石油化学株式会社内 (72)発明者 青塚 和憲 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 岩切 正司 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 下記成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ） （Ａ）下記特性、、及びを有する結晶性プロピ
レン−エチレン共重合体９０〜９７重量％ メルトインデックスが１５ｇ／１０分以上 エチレン含有量が３〜１２重量％ 沸騰キシレン可溶分量が５〜２０重量％で沸騰キシレ
ン可溶分中のエチレン含有量が３０〜６０重量％13 Ｃ−ＮＭＲで測定したペンタッド分率においてｍｍ
ｍｍ分率が９７％以上 （Ｂ）平均繊維径が０．１〜２μｍで平均繊維長が５〜
６０μｍかつ吸油量が３５０〜８００ｍｌ／１００ｇで
ある繊維状無機フィラー１〜７重量％ （Ｃ）遠心沈降法を用いた光式粒度分布測定による平均
粒子径が０．５〜２．０μｍであるタルク０〜７重量％
からなり、かつ（Ｂ）成分の配合量と（Ｃ）成分の配合
量が下記関係式 ３重量％−Ｃ≦Ｂ≦１０重量％−Ｃ Ｂ：（Ｂ）成分の配合量（重量％） Ｃ：（Ｃ）成分の配合量（重量％） を満たすことを特徴とする自動車内装部品用ポリオレフ
ィン樹脂組成物。 - 【請求項２】 （Ｂ）成分の繊維状無機フィラーが、繊
維状塩基性マグネシウムオキシサルフェート、繊維状水
酸化マグネシウム及び繊維状硼酸マグネシウムから選ば
れる一種以上である請求項１記載の樹脂組成物。 - 【請求項３】 （Ｂ）成分の繊維状無機フィラーが、繊
維表面が脂肪酸金属塩で表面処理されたものである請求
項１又は２記載の樹脂組成物。 - 【請求項４】 脂肪酸金属塩が、ステアリン酸マグネシ
ウム又はステアリン酸ナトリウムである請求項３記載の
樹脂組成物。 - 【請求項５】 オレフィン系エラストマー又はスチレン
系エラストマーを、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）成分の合計
量１００重量部に対して１〜１０重量部添加してなる請
求項１、２、３又は４記載の樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14480692A JPH05311018A (ja) | 1992-05-11 | 1992-05-11 | 自動車内装部品用ポリオレフィン樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14480692A JPH05311018A (ja) | 1992-05-11 | 1992-05-11 | 自動車内装部品用ポリオレフィン樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05311018A true JPH05311018A (ja) | 1993-11-22 |
Family
ID=15370899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14480692A Pending JPH05311018A (ja) | 1992-05-11 | 1992-05-11 | 自動車内装部品用ポリオレフィン樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05311018A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SG96699A1 (en) * | 2001-09-03 | 2003-06-16 | Sumitomo Chemical Co | Basic magnesium sulfate fiber-reinforced polypropylene resin composition and injection molded article using the resin composition |
| JP2020122102A (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-13 | 白石カルシウム株式会社 | 樹脂組成物及び射出成形品 |
-
1992
- 1992-05-11 JP JP14480692A patent/JPH05311018A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SG96699A1 (en) * | 2001-09-03 | 2003-06-16 | Sumitomo Chemical Co | Basic magnesium sulfate fiber-reinforced polypropylene resin composition and injection molded article using the resin composition |
| US6800681B2 (en) | 2001-09-03 | 2004-10-05 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Basic magnesium sulfate fiber-reinforced polypropylene resin composition and injection molded article using the resin composition |
| JP2020122102A (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-13 | 白石カルシウム株式会社 | 樹脂組成物及び射出成形品 |
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