JPH05271747A - 真空脱ガス処理による溶鋼の精錬方法 - Google Patents
真空脱ガス処理による溶鋼の精錬方法Info
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- JPH05271747A JPH05271747A JP4070522A JP7052292A JPH05271747A JP H05271747 A JPH05271747 A JP H05271747A JP 4070522 A JP4070522 A JP 4070522A JP 7052292 A JP7052292 A JP 7052292A JP H05271747 A JPH05271747 A JP H05271747A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 真空脱ガスによる溶鋼の脱硫効率を向上す
る。 【構成】 溶鋼１の脱ガス処理初期にランス４からのAr
ガスによって MgO系のスラグ改質剤を溶鋼表面に吹き付
け、脱ガス槽３から環流する溶鋼１によってスラグ改質
剤を取鍋２上で浮上させる。取鍋スラグ８は MgO成分に
よって融点が上昇するので容易に固化する。固化した取
鍋スラグ８から溶鋼１への復硫が抑制されるため引続き
ランス４から吹き込まれる脱硫フラックスの脱硫が促進
される。
る。 【構成】 溶鋼１の脱ガス処理初期にランス４からのAr
ガスによって MgO系のスラグ改質剤を溶鋼表面に吹き付
け、脱ガス槽３から環流する溶鋼１によってスラグ改質
剤を取鍋２上で浮上させる。取鍋スラグ８は MgO成分に
よって融点が上昇するので容易に固化する。固化した取
鍋スラグ８から溶鋼１への復硫が抑制されるため引続き
ランス４から吹き込まれる脱硫フラックスの脱硫が促進
される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は真空脱ガス処理による溶
鋼の精錬方法に関するものであり、特に高品位の各種鋼
材を効率的に製造することを目的としている。
鋼の精錬方法に関するものであり、特に高品位の各種鋼
材を効率的に製造することを目的としている。
【０００２】
【従来の技術】ＲＨ脱ガス法などの真空脱ガス処理によ
る溶鋼の精錬方法で低Ｓ鋼を溶製する場合、精錬用添加
剤（フラックス）や合金化剤（以下精錬用添加剤とい
う）の歩止向上を図るなどの目的から、真空槽内の溶鋼
へ精錬用添加剤の粉体を精錬用気体及び他のキャリアガ
ス（以下キャリアガスという）によって、上記粉体が溶
鋼へ十分侵入しうる速度で吹きつける方法が利用されて
いる（特開昭61-59376号公報参照）。この方法は粉体の
滓化もはやく溶鋼との接触反応も促進されるため、一般
に粉体単味の反応効率が良好である。
る溶鋼の精錬方法で低Ｓ鋼を溶製する場合、精錬用添加
剤（フラックス）や合金化剤（以下精錬用添加剤とい
う）の歩止向上を図るなどの目的から、真空槽内の溶鋼
へ精錬用添加剤の粉体を精錬用気体及び他のキャリアガ
ス（以下キャリアガスという）によって、上記粉体が溶
鋼へ十分侵入しうる速度で吹きつける方法が利用されて
いる（特開昭61-59376号公報参照）。この方法は粉体の
滓化もはやく溶鋼との接触反応も促進されるため、一般
に粉体単味の反応効率が良好である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記の溶鋼内へ精錬用
添加剤（フラックス）を吹き付ける方法そのものは粉
体、たとえば脱硫剤として使用される CaO粉の反応効率
が高く、しかもAl等の還元剤の歩止も著しく高いものと
なっている。しかしながらこの方法のみでは取鍋スラグ
からの酸素供給による復硫がおさえられないため、見掛
け上の脱硫効率は低くなる。
添加剤（フラックス）を吹き付ける方法そのものは粉
体、たとえば脱硫剤として使用される CaO粉の反応効率
が高く、しかもAl等の還元剤の歩止も著しく高いものと
なっている。しかしながらこの方法のみでは取鍋スラグ
からの酸素供給による復硫がおさえられないため、見掛
け上の脱硫効率は低くなる。
【０００４】一般にこの方法における脱硫反応は次式で
表わされる。 CaO＋Ｓ←→ CaS＋Ｏ ・・・ (1) CaO などのフラックスを吹き付けることにより(1) 式は
右へ進行（脱Ｓ）する。しかし、取鍋スラグ等からの酸
素供給があれば(1) 式の反応は左へ進行（復Ｓ）する。
表わされる。 CaO＋Ｓ←→ CaS＋Ｏ ・・・ (1) CaO などのフラックスを吹き付けることにより(1) 式は
右へ進行（脱Ｓ）する。しかし、取鍋スラグ等からの酸
素供給があれば(1) 式の反応は左へ進行（復Ｓ）する。
【０００５】本発明は前記従来の技術の問題点を解決
し、脱硫反応等の精錬反応効率の高い真空脱ガス処理に
よる溶鋼の精錬方法を提供することを目的とするもので
ある。
し、脱硫反応等の精錬反応効率の高い真空脱ガス処理に
よる溶鋼の精錬方法を提供することを目的とするもので
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明は、取鍋と組み合わせた真空脱ガス槽内の溶鋼
表面に精錬用添加剤の粉体をキャリアガスによって吹き
付ける真空脱ガス処理による溶鋼の精錬方法において、
前記精錬の初期に真空脱ガス槽内の溶鋼表面に取鍋スラ
グの融点を上昇させる成分を含有するスラグ改質剤の粉
体をキャリアガスによって吹き付け、このスラグ改質剤
によって取鍋スラグを固化して不活性にした後、前記精
錬用添加剤の粉体をキャリアガスによって吹き付けて精
錬することを特徴とする真空脱ガス処理による溶鋼の精
錬方法である。
の本発明は、取鍋と組み合わせた真空脱ガス槽内の溶鋼
表面に精錬用添加剤の粉体をキャリアガスによって吹き
付ける真空脱ガス処理による溶鋼の精錬方法において、
前記精錬の初期に真空脱ガス槽内の溶鋼表面に取鍋スラ
グの融点を上昇させる成分を含有するスラグ改質剤の粉
体をキャリアガスによって吹き付け、このスラグ改質剤
によって取鍋スラグを固化して不活性にした後、前記精
錬用添加剤の粉体をキャリアガスによって吹き付けて精
錬することを特徴とする真空脱ガス処理による溶鋼の精
錬方法である。
【０００７】
【作用】本発明によれば、前記の精錬用添加剤（フラッ
クス）の粉体吹き付けによる精連法において、取鍋スラ
グ改質剤を精錬の初期に吹き付け取鍋スラグの固化によ
り不活性にして取鍋スラグからの酸素供給量を低下させ
た後に通常の精錬用添加剤たとえば脱硫用フラックスを
吹き付けるので、復硫を著しく低下することができ、脱
硫反応効率等の精錬反応効率を向上することができる。
クス）の粉体吹き付けによる精連法において、取鍋スラ
グ改質剤を精錬の初期に吹き付け取鍋スラグの固化によ
り不活性にして取鍋スラグからの酸素供給量を低下させ
た後に通常の精錬用添加剤たとえば脱硫用フラックスを
吹き付けるので、復硫を著しく低下することができ、脱
硫反応効率等の精錬反応効率を向上することができる。
【０００８】
【実施例】以下、実施例により本発明を詳細に説明す
る。本例では図１に示すＲＨ式真空脱ガス装置を使用し
て溶鋼の脱ガス脱硫処理を行った。すなわち転炉により
吹錬された溶鋼１を取鍋２に装入する。取鍋２の上方に
は、その下部に２本の浸漬管３ａ、３ｂを設けてある円
筒状の真空脱ガス槽３を配設しており、２本の浸漬管３
ａ、３ｂは取鍋２内の溶鋼１に浸漬されている。浸漬管
３ａの内部にはガス供給管７を介してArガスが供給され
るようになっている。
る。本例では図１に示すＲＨ式真空脱ガス装置を使用し
て溶鋼の脱ガス脱硫処理を行った。すなわち転炉により
吹錬された溶鋼１を取鍋２に装入する。取鍋２の上方に
は、その下部に２本の浸漬管３ａ、３ｂを設けてある円
筒状の真空脱ガス槽３を配設しており、２本の浸漬管３
ａ、３ｂは取鍋２内の溶鋼１に浸漬されている。浸漬管
３ａの内部にはガス供給管７を介してArガスが供給され
るようになっている。
【０００９】脱ガス槽３は真空排気ダクト６から排気し
て内部を真空引きすることにより減圧できるようになっ
ており、脱ガス槽３の内部が減圧されると一方の浸漬管
３ａにアルゴンガス供給管７から供給されるArガスによ
るガスリフトポンプの原理に基いて浸漬管３ａより取鍋
２内の溶鋼１が吸引され上昇して脱ガス槽３内へ入り、
ここで脱ガス処理された後、他方の浸漬管３ｂより取鍋
２内へ環流するようになっている。
て内部を真空引きすることにより減圧できるようになっ
ており、脱ガス槽３の内部が減圧されると一方の浸漬管
３ａにアルゴンガス供給管７から供給されるArガスによ
るガスリフトポンプの原理に基いて浸漬管３ａより取鍋
２内の溶鋼１が吸引され上昇して脱ガス槽３内へ入り、
ここで脱ガス処理された後、他方の浸漬管３ｂより取鍋
２内へ環流するようになっている。
【００１０】脱ガス槽３の天井壁を貫通してランス４が
溶鋼表面に対して鉛直に取付けられていて、精錬用添加
剤または合金化剤の粉体５を精錬用気体および他のキャ
リアガスによって脱ガス槽３内の溶鋼中に十分侵入し得
る速度で吹きつけるようになっている。排気ダクト６か
らの排気による脱ガス槽３内の真空度は高い方がよいが
最低でも環流時の槽底部の耐火物が、吹き付けられてい
る粉体５により損耗されるのを防止するため溶鋼高さが
200mm以上になるように調整している。
溶鋼表面に対して鉛直に取付けられていて、精錬用添加
剤または合金化剤の粉体５を精錬用気体および他のキャ
リアガスによって脱ガス槽３内の溶鋼中に十分侵入し得
る速度で吹きつけるようになっている。排気ダクト６か
らの排気による脱ガス槽３内の真空度は高い方がよいが
最低でも環流時の槽底部の耐火物が、吹き付けられてい
る粉体５により損耗されるのを防止するため溶鋼高さが
200mm以上になるように調整している。
【００１１】前述のように脱ガス槽３内の溶鋼表面の上
方に配設したランス４を介して精錬用添加剤の粉体５を
高速で吹き付ける方法では、取鍋スラグを攪拌するイン
ジェクション法とは異なりAl等の合金歩止がよく、精錬
添加剤の歩止も高い。しかしながら、従来法による精錬
用添加剤の吹き込みのみでは取鍋スラグ８からの酸素供
給による復硫がおさえられないために、見掛けの脱硫効
率は低くなる。図３に取鍋スラグの酸素ポテンシャルの
指標となるＴ．Fe (FeO)＋ MnOの脱硫率に及ぼす影響を
示す。図３に示すように取鍋スラグの酸素ポテンシャル
上昇は、脱硫率の低下に大きく影響を及ぼしている。
方に配設したランス４を介して精錬用添加剤の粉体５を
高速で吹き付ける方法では、取鍋スラグを攪拌するイン
ジェクション法とは異なりAl等の合金歩止がよく、精錬
添加剤の歩止も高い。しかしながら、従来法による精錬
用添加剤の吹き込みのみでは取鍋スラグ８からの酸素供
給による復硫がおさえられないために、見掛けの脱硫効
率は低くなる。図３に取鍋スラグの酸素ポテンシャルの
指標となるＴ．Fe (FeO)＋ MnOの脱硫率に及ぼす影響を
示す。図３に示すように取鍋スラグの酸素ポテンシャル
上昇は、脱硫率の低下に大きく影響を及ぼしている。
【００１２】そこで本発明では、吹き付け精錬初期に取
鍋スラグ８の融点を上昇させる成分MgO を含有する MgO
系フラックスを吹き付けて、そのフラックスを取鍋スラ
グ８に吸引させることにより取鍋スラグを固化し、不活
性にする。それにより、取鍋スラグ８中のＴ.Fe 、 MnO
などからの酸素供給を著しく低下させる。図４に、CaO-
MgO-Al2O3 系の酸化物の状態図を示すが、 MgO濃度が高
くなるほどスラグ融点は上昇し固化しやすくなることが
わかる。
鍋スラグ８の融点を上昇させる成分MgO を含有する MgO
系フラックスを吹き付けて、そのフラックスを取鍋スラ
グ８に吸引させることにより取鍋スラグを固化し、不活
性にする。それにより、取鍋スラグ８中のＴ.Fe 、 MnO
などからの酸素供給を著しく低下させる。図４に、CaO-
MgO-Al2O3 系の酸化物の状態図を示すが、 MgO濃度が高
くなるほどスラグ融点は上昇し固化しやすくなることが
わかる。
【００１３】250トン転炉で吹錬したＣ 0.073％の溶鋼
を出鋼して図１に示すＲＨ式脱ガス装置を使用して脱ガ
ス処理を行った。転炉の出鋼温度は1630℃であった。脱
ガス開始時の溶鋼Ｃは 0.071％で温度は1597℃であっ
た。図２に示すように本発明法では脱ガス処理開始から
2.5分後にラバールノズル式のランスを下降し、表１に
示す化学成分の(CaO＋MgO)フラックスを吹込速度 100kg
／分、Arガス3.2Nm3／分により脱ガス槽内の溶鋼表面に
吹き付け浴内に侵入させた。
を出鋼して図１に示すＲＨ式脱ガス装置を使用して脱ガ
ス処理を行った。転炉の出鋼温度は1630℃であった。脱
ガス開始時の溶鋼Ｃは 0.071％で温度は1597℃であっ
た。図２に示すように本発明法では脱ガス処理開始から
2.5分後にラバールノズル式のランスを下降し、表１に
示す化学成分の(CaO＋MgO)フラックスを吹込速度 100kg
／分、Arガス3.2Nm3／分により脱ガス槽内の溶鋼表面に
吹き付け浴内に侵入させた。
【００１４】
【表１】
【００１５】脱ガス槽の溶鋼浴内に浸入した(CaO＋MgO)
フラックスは環流する溶鋼と共に下降側の浸漬管を通っ
て取鍋内に入った後、溶鋼上に浮上して MgO成分が取鍋
スラグと溶鋼との境目に存在するスラグの融点を上昇さ
せる。脱ガス開始から約６分経過した時点で(CaO＋MgO)
フラックスを表１に示す CaO単味のフラックスに切換え
てランスから脱ガス槽内の溶鋼表面に吹き付けて脱ガ
ス、脱硫処理を精錬開始から約16分の時点まで行う。約
16分の時点で CaOフラックスの吹き付けを中止した状態
で脱ガス処理を継続し約20分で真空脱ガス処理を終了す
る。脱ガス処理終了後の溶鋼Ｃは 19ppmであった。ここ
で(CaO＋MgO)フラックスの吹込量は1.5kg/ｔ・Steel で
あり、 CaOフラックスの吹込量は3.3kg/ｔ・Steel であ
った。
フラックスは環流する溶鋼と共に下降側の浸漬管を通っ
て取鍋内に入った後、溶鋼上に浮上して MgO成分が取鍋
スラグと溶鋼との境目に存在するスラグの融点を上昇さ
せる。脱ガス開始から約６分経過した時点で(CaO＋MgO)
フラックスを表１に示す CaO単味のフラックスに切換え
てランスから脱ガス槽内の溶鋼表面に吹き付けて脱ガ
ス、脱硫処理を精錬開始から約16分の時点まで行う。約
16分の時点で CaOフラックスの吹き付けを中止した状態
で脱ガス処理を継続し約20分で真空脱ガス処理を終了す
る。脱ガス処理終了後の溶鋼Ｃは 19ppmであった。ここ
で(CaO＋MgO)フラックスの吹込量は1.5kg/ｔ・Steel で
あり、 CaOフラックスの吹込量は3.3kg/ｔ・Steel であ
った。
【００１６】本発明によれば(CaO＋MgO)フラックスの M
gO成分が取鍋スラグに吸収されて溶鋼との境界部で取鍋
スラグの融点上昇により固化して不活性になる。このた
め取鍋スラグから溶鋼への酸素供給による復硫が抑制さ
れるため引続く CaOフラックスによる脱硫効率が向上す
る。なお図２に示すようにほぼ同条件で精錬開始 2.5分
後から約14分までの期間に CaO単味フラックスを吹き付
けて脱ガス脱硫処理を行い、その後16分から20分まで脱
ガス処理を行う従来法を実施した。この場合のCaOフラ
ックスの吹込量は 4.0kg／ｔ・Steel であった。
gO成分が取鍋スラグに吸収されて溶鋼との境界部で取鍋
スラグの融点上昇により固化して不活性になる。このた
め取鍋スラグから溶鋼への酸素供給による復硫が抑制さ
れるため引続く CaOフラックスによる脱硫効率が向上す
る。なお図２に示すようにほぼ同条件で精錬開始 2.5分
後から約14分までの期間に CaO単味フラックスを吹き付
けて脱ガス脱硫処理を行い、その後16分から20分まで脱
ガス処理を行う従来法を実施した。この場合のCaOフラ
ックスの吹込量は 4.0kg／ｔ・Steel であった。
【００１７】前述のような本発明法と従来法による脱ガ
ス処理における溶鋼の脱硫推移を図５に示す。図５に示
すように本発明によれば取鍋スラグが固化して不活性に
なるので取鍋スラグからの酸素供給が抑制されるので脱
硫効率が向上するのに対し、従来法では取鍋スラグから
の酸素供給により復硫が生じるので脱硫効率が本発明よ
り著しく低いことがわかる。
ス処理における溶鋼の脱硫推移を図５に示す。図５に示
すように本発明によれば取鍋スラグが固化して不活性に
なるので取鍋スラグからの酸素供給が抑制されるので脱
硫効率が向上するのに対し、従来法では取鍋スラグから
の酸素供給により復硫が生じるので脱硫効率が本発明よ
り著しく低いことがわかる。
【００１８】
【発明の効果】本発明は真空脱ガス精錬で精錬用添加剤
を溶鋼に十分侵入しうる速度で吹き付ける精錬方法にお
いて、初期に取鍋スラグの改質剤を吹き付けることによ
り、取鍋スラグを固化し不活性化するので脱硫フラック
ス吹き付けによる脱硫反応の効率を著しく向上すること
ができる。また、取鍋スラグを不活性化することは溶鋼
の再酸化を防止することにもつながるため、清浄鋼の鋼
中酸素濃度低減の効果がある。
を溶鋼に十分侵入しうる速度で吹き付ける精錬方法にお
いて、初期に取鍋スラグの改質剤を吹き付けることによ
り、取鍋スラグを固化し不活性化するので脱硫フラック
ス吹き付けによる脱硫反応の効率を著しく向上すること
ができる。また、取鍋スラグを不活性化することは溶鋼
の再酸化を防止することにもつながるため、清浄鋼の鋼
中酸素濃度低減の効果がある。
【図１】本発明を実施するためのＲＨ式真空脱ガス装置
を示す断面図である。
を示す断面図である。
【図２】本発明法と従来法の精錬用添加剤吹込み条件を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図３】取鍋スラグの (Ｔ・Fe＋MnO)と脱硫率との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図４】CaO −MgO −Al2O3 ３元状態図である。
【図５】本発明法と従来法の脱硫推移を示すグラフであ
る。
る。
１ 溶鋼 ２ 取鍋 ３ 脱ガス槽 ４ ランス ５ 粉体 ６ 排気ダクト ７ アルゴンガス供給管 ８ 取鍋スラグ
【手続補正書】
【提出日】平成４年３月３１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】
【作用】本発明によれば、前記の精錬用添加剤（フラッ
クス）の粉体吹き付けによる精錬法において、取鍋スラ
グ改質剤を精錬の初期に吹き付け取鍋スラグの固化によ
り不活性にして取鍋スラグからの酸素供給量を低下させ
た後に通常の精錬用添加剤たとえば脱硫用フラックスを
吹き付けるので、復硫を著しく低下することができ、脱
硫反応効率等の精錬反応効率を向上することができる。
クス）の粉体吹き付けによる精錬法において、取鍋スラ
グ改質剤を精錬の初期に吹き付け取鍋スラグの固化によ
り不活性にして取鍋スラグからの酸素供給量を低下させ
た後に通常の精錬用添加剤たとえば脱硫用フラックスを
吹き付けるので、復硫を著しく低下することができ、脱
硫反応効率等の精錬反応効率を向上することができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 取鍋と組み合わせた真空脱ガス槽内の溶
鋼表面に精錬用添加剤の粉体をキャリアガスによって吹
き付ける真空脱ガス処理による溶鋼の精錬方法におい
て、前記精錬の初期に真空脱ガス槽内の溶鋼表面に取鍋
スラグの融点を上昇させる成分を含有するスラグ改質剤
の粉体をキャリアガスによって吹き付け、このスラグ改
質剤によって取鍋スラグを固化して不活性にした後、前
記精錬用添加剤の粉体をキャリアガスによって吹き付け
て精錬することを特徴とする真空脱ガス処理による溶鋼
の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07052292A JP3300014B2 (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 真空脱ガス処理による溶鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07052292A JP3300014B2 (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 真空脱ガス処理による溶鋼の精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05271747A true JPH05271747A (ja) | 1993-10-19 |
| JP3300014B2 JP3300014B2 (ja) | 2002-07-08 |
Family
ID=13433950
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07052292A Expired - Fee Related JP3300014B2 (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 真空脱ガス処理による溶鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3300014B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012184501A (ja) * | 2011-02-14 | 2012-09-27 | Jfe Steel Corp | 溶鋼の脱硫方法 |
| JP2015161022A (ja) * | 2014-02-28 | 2015-09-07 | 新日鐵住金株式会社 | 高清浄鋼の溶製方法 |
-
1992
- 1992-03-27 JP JP07052292A patent/JP3300014B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012184501A (ja) * | 2011-02-14 | 2012-09-27 | Jfe Steel Corp | 溶鋼の脱硫方法 |
| JP2015161022A (ja) * | 2014-02-28 | 2015-09-07 | 新日鐵住金株式会社 | 高清浄鋼の溶製方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3300014B2 (ja) | 2002-07-08 |
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